钢结构概念题库4

4.轴心受力构件4-1.实腹式压弯构件在弯矩作用平面内的失稳是()。弯扭失稳 (B)弯曲失稳(C)扭转失稳 (D)局部屈曲失稳4-**.长细比较小的十字形轴压构件易发生屈曲形式是()弯曲 (B)扭曲 (C)弯扭屈曲 (D)斜平面屈曲4-2.实腹式压弯构件在弯矩作用平面外的失稳是( )。弯扭失稳(C)扭转失稳4-3．轴心拉杆应进行( )计算。强度(C)强度、整体稳定和长细比4-4．轴心受拉构件的强度计算公式为(⑻弯曲失稳(D)局部屈曲失稳强度、整体稳定、局部稳定和长细比(D)强度和长细比。)。(A)N/An<f (B)N/AWf (C)N®AnWf (D)N®AWf4-5．细长轴心压杆的钢种宜采用( )。Q235 (B)Q275 (C)Q345 (D)Q420.4-6．轴心受拉构件的强度极限状态是( )。净截面的平均应力达到钢材的抗拉强度U毛截面的平均应力达到钢材的抗拉强度£净截面的平均应力达到钢材的屈服强度fy毛截面的平均应力达到钢材的屈服强度fy。4-7.轴心受力构件的强度计算，一般采用轴力除以净截面面积。这种方法对()连接是偏于保守的。摩擦型高强螺栓 (B)承压型高强螺栓普通螺栓 (D)铆钉。4-8.对于()连接的拉杆，除了验算净截面强度外，还应验算毛截面强度。摩擦型高强螺栓 (B)承压型高强螺栓(C)普通螺栓 (D)铆钉。4-9．对有孔眼等削弱的轴心拉杆承载力，我国规范采用的准则是：净截面中( )最大应力达到钢材屈服点 (B)平均应力达到钢材屈服点(C)最大应力达到钢材极限强度(D)平均应力达到钢材极限强度。4-10．对同牌号钢压杆，( )对弹性屈曲承载力的影响不大。压杆的残余应力分布 (B)材料的强度极限变化(C)构件的初始几何形状偏差(D)荷载的偏心大小。

4-11．单轴对称轴心受压柱，不可能发生( )。弯曲失稳 (B)扭转失稳 (C)弯扭失稳 (D)第一类失稳4-12.理想弹性轴心受压构件的临界力与截面惯性矩I和计算长度10的关系为()。(A)与I成正比，与10成正比 (B)与I成反比，与10成反比(C)与I成反比，与l02成正比 (D)与I成正比，与l02成反比4-13.理想轴心压轩的临界应力Q>f•(比例极限)时，因( ),应采用切线模量理论。crp(A)杆件的应力太大 (B)杆件的刚度太小(C)钢材进入弹塑性阶段 (D)杆件长细比太大4-14.按照规范，主要受压构件的容许长细比为( )。(A)120 (B)1504-15(A)120 (B)1504-15.实腹式轴心受压构件应进行((A)强度(C)强度、整体稳定和长细比200 (D)250。)计算。强度、整体稳定、局部稳定和长细比强度和长细比。(A)Qcrcr(B)Qcrcr4-19.轴心压杆的截面分为a(A)Qcrcr(B)Qcrcr4-19.轴心压杆的截面分为a、b、(A)a类(B)b类 (C)c类 (D)d类4-20.轴心压杆的截面分为a、b、c、d类，其中()截面的稳定系数最高。(A)a类(B)b类 (C)c类 (D)d类4-16.轴心受压构件的整体稳定系数申与构件( )等因素有关。截面类别、两端连接构造、长细比截面类别、钢号、长细比截面类别、计算长度系数、长细比(D)截面类别、两个方向的长度、长细比。4-17.计算轴心受压构件整体稳定性的公式N/QA)Wf的物理意义是( )。构件截面平均应力不超过钢材抗压强度设计值构件截面最大应力不超过钢材强度设计值构件截面平均应力不超过构件欧拉临界应力设计值构件轴心压力设计值不超过构件稳定极限承载力设计值。4-18.组合工字形截面轴心柱，翼缘的局部稳定宽厚比限值条件是根据( )确定的。(C)q三财 (D)qW轉crycryc、d类，其中( )截面的稳定系数最低。TOC\o"1-5"\h\z4-21.a类截面的轴心压杆稳稳定系数申值最高，主要是由于( )。(A)截面是轧制截面 (B)截面的刚度最大初弯曲的影响最小 (D)残余应力的影响最小4-22.轴心压杆整体稳定计算时，在下列截面中属a类截面的是( )。(A)轧制工字钢(弱轴y) (B)轧制圆管(任意轴)(C)等边单角钢(任意主轴) (D)焊接工字钢(强轴x).4-23.对长细比很大的轴压构杆，提高其整体稳定性最有效的措施是( )(A)增加支座约束 (B)提高钢材强度(C)加大回转半径 (D)减少荷载。

4-24.规定缀条柱的单肢长细比尢W0.7尢(尢为柱两主轴方向最大长细比)是为了1maxmax()。(B)保证单肢的刚度(B)保证单肢的刚度(D)构造要求。(C)避免单肢先于整个柱失稳4-25.计算格构式柱绕虚轴x挠曲的整体稳定性时，其稳定系数应根据( )查表确定。TOC\o"1-5"\h\z(A)尢 (B)尢 (C)尢 (D)尢。x 0x y 0y4-26.格构式轴心受压构件绕虚轴(x轴)的稳定计算采用换算长细比尢是考虑( )，使0x临界力降低。(A)格构柱有较大的附加弯矩 (B)格构柱有较大的构造偏心(C)分肢有较大的残余应力 (D)缀材剪切变形较大。4-27.在进行格构式轴心受压构件的整体稳定计算时，由于()，因此以换算长细比九代替九。0xx格构式柱可能发生较大的剪切变形要求实现等稳定设计格构式柱可能单肢失稳格构式柱承载能力提高4-28•对格构式轴压杆绕虚轴的整体稳定进行计算时，用换算长细比久代替久，这是考虑ox()。(A)分肢剪切变形的影响 (B)分肢弯曲变形的影响(C)缀材剪切变形的影响 (D)缀材弯曲变形的影响4-29．确定双肢格构式柱的二肢间距是根据( )。(A)格构柱所受的最大剪力V (B)绕虚轴和绕实轴的等稳定条件max(C)单位剪切角片 (D)单肢等稳定条件4-30．缀条式轴压柱的斜缀条可按轴心压杆设计，但钢材的强度要乘以折减系数以考虑()的影响。(A)剪力 (B)焊接缺陷 (C)受力偏心 (D)节点构造不对中4-31.保证焊接组合工字形截面轴心受压杆翼缘板局部稳定的宽厚比限制条件，是根据矩形板单向均匀受压确定的，其边界条件为( )。四边简支三边简支，一边自由两边简支，一边自由，一边弹性嵌固两边简支，一边自由，一边嵌固4-32.在计算工字形截面两端铰支轴心受压构件腹板的临界应力时,其支承条件为( )。(A)四边简支 (B)三边简支,一边自由(C)两边简支，两边自由 (D)悬臂4-33．工字形或箱形截面柱的截面局部稳定是通过( )来保证的。(A)控制板件的边长比并加大板件的宽(高)度

(B)控制板件的应力值并减小板件的厚度控制板件的宽(高)厚比并增设板件的加劲肋控制板件的宽(高)厚比并加大板件的厚度。4-34.轴压柱腹板局部稳定的保证条件是h/t不大于某一限值，此限值( )。0w(A)与钢材强度和柱的长细比无关(B)与钢材强度有关，而与柱的长细比无关(C)与钢材强度无关，而与柱的长细比有关(D)与钢材强度和柱的长细比均有关4-35.工字形截面轴心受压构件翼缘外伸宽厚比b/t的限值为((D)与钢材强度和柱的长细比均有关4-35.工字形截面轴心受压构件翼缘外伸宽厚比b/t的限值为((A)15J235// (B)13^235//y y (C)40«235/f (D)(10+0.1X^:235/f。4-**•实腹式组合工字形截面柱腹板的宽厚比限值是( "(A)(10+X)”'235/f (B)(25+0.5X)J235/fy y(C)15*'235/f (D)80(235//28•实腹式组合工字形截面柱翼缘的宽厚比限值是((B)(25+0.5X)|色5”f-y)。)。)。⑷00+0叫f51yC)“'23515f （D）1y80空4-36.规范对轴心受压构件的整体稳定和局部稳定计算，下述说法( )为不正确。(A)实腹式轴心受压构件的整体稳定未考虑剪切变形影响格构式轴心受压构件绕虚轴的整体稳定考虑了剪切变形的影响局部稳定的计算原则为局部失稳不先于整体失稳局部稳定的计算原则为局部失稳不先于构件强度破坏。TOC\o"1-5"\h\z4-37.提高实腹式轴心受压构件的局部稳定性，常用的方法是( )(A)增加板件的宽度 (B)增加板件的厚度(C)增加板件的宽厚比 (D)设置横向加劲肋。4-38.工字形截面轴心受压构件，翼缘外伸宽^与其厚度t之比应不大于(10+0.1X)「235/f，式中尢是( )。(A)构件两个方向长细比的平均值 (B)构件绕强轴方向的长细比(C)构件两个方向长细比的较大值 (D)构件两个方向长细比的较小值。4-39.保证轴心受压工形截面柱翼缘的局部稳定性的方法是( )。(A)限制其宽厚比 (B)采用有效宽度(C)设置纵向加劲肋 (D)设置横向加劲肋。

4-40.焊接组合工字形轴心受压柱的翼缘与腹板的焊缝承受( )。(A)轴心压力(C)不受力(B)压杆屈曲时的剪力(D)同时承受压力与压杆屈曲时的剪力4-41.验算工形截面轴压柱翼缘和腹板的局部稳定性时，宽(高)厚比限值设计式中的长细比尢是构件( )。(A)绕强轴的长细比尢x(C)尢和尢的较大值xy⑻绕弱轴的长细比尢y(D)尢和尢的较小值。xy4-42.轴心受压工字形截面柱腹板的高厚比是根据板件的临界应力( )原则确定的。(A)小于构件的临界应力(C)大于屈服强度；(B)不小于构件的临界应力(D)不小于翼缘的平均强度(0.95f)。4-43.工字形受压柱腹板高度与厚度之比不能满足按全腹板进行计算要求时，( )。可在计算时将腹板截面仅考虑计算高度两边缘201-235/f的范围w% y必须加厚腹板必须设置纵向加劲肋必须设置横向加劲肋4-44．改变钢材的种类来提高钢材的强度，( )的整体稳定性.只能提高中小长细比轴压柱 (B)只能提高大长细比轴压柱(C)可以提高所有长细比轴压柱 (D)不能提高所有长细比轴压柱力4-45．在下列因素中，( )对压杆的弹性屈曲承载力影响不大。(A)压杆的残余应力分布 (B)构件的初始几何形状偏差(C)材料的屈服点变化 (D)荷载的偏心大小4-46.用两个角钢组成的轴心受力杆截面有图示a、b两种方式。其中( )。a抗压稳定性好，抗拉强度相同a抗压稳定性好，抗拉强度不同b抗压稳定性好，抗拉强度相同题4－46图4-47.设计图示截面格构柱时，应调整两分肢的间距使得(A)间距尽可能大4-48.在上题中如尢题4－46图4-47.设计图示截面格构柱时，应调整两分肢的间距使得(A)间距尽可能大4-48.在上题中如尢=尢，xy(A)申＜申xy(B)间距尽可能小则稳定系数(⑻叭門(C)九=xxy)。(C)忖y)。(D)九=xoxy(D)关系不定4-49.为了保证格构式柱在运输和安装过程中的抗扭刚度应每隔一段设置横隔，横隔间距aWmin( )。6H6H,8m (B)8H,8m4-**.格构柱设置横隔的目的是( )保证柱截面几何形状不变(C)传递必要的剪力(C)9H,8m(D)9H,9m提高柱抗扭刚度上述三种都是4-50.双肢格构式轴心柱，实轴为x-x轴，虚轴为y-y轴，应根据( )确定肢件间距.(A)尢令 ⑻尢令 (C)尢逐 (D)强度条件xy oyx oyy4-51.当单角钢缀条可按轴心压杆验算其承载能力，但必须将设计强度乘以折减系数，原因是()。(A)格构式柱所给的剪力值是近似的 (B)缀条很重要，应提高其安全程度缀条破坏将引起绕虚轴的整体失稳 (D)单角钢缀条实际为偏心受压构件4-52•设轴心受压杆的强度条件与整体稳定条件分别为cyuN/A］^/，q=N/A2W申•/，则其中()。(A)A］和A2均为净截面面积 ⑻A］为毛截面面积，A2为净截面面积(C)A］和A2均为毛截面面积 (D)A］为净截面面积，A2为毛截面面积4-53•格构式轴心受压柱整体稳定计算时，用换算长比X代替尢，这是考虑( )。0x x(A)格构柱弯曲变形的影响 (B)格构柱剪切变形的影响(C)缀材弯曲变形的影响 (D)缀材剪切变形的影响4-54.轴心受压柱的柱脚底板厚度是按底板( )强度确定的。(A)抗弯 (B)抗压 (C)抗剪 (D)端面承压39.轴心受压柱的柱脚，底板厚度的计算依据是底板的()(A)抗压工作 (B)抗拉工作(C)抗弯工作 (D)抗剪工作4-55.在确定实腹式轴压柱腹板局部稳定的宽厚比限值时(A)翼缘的弹性嵌固作用(C)材料的屈服点不同4-56.共他条件相同，在图(没有考虑()。4-55.在确定实腹式轴压柱腹板局部稳定的宽厚比限值时(A)翼缘的弹性嵌固作用(C)材料的屈服点不同4-56.共他条件相同，在图(没有考虑()。(B)弹塑性变形(D)弹性模量的变化)所示的轴力分布情况下，压杆的临界力最大。(A)(B)(D)(C)题4－46图4-57．在上题中，在图( )所示的轴力分布情况下，压杆的稳定性最差。TOC\o"1-5"\h\z4-58.双肢缀条式轴心受压柱绕实轴y和绕虚轴x等稳定的要求是( )(A)尢二尢 (B)尢二尢oyy xy|((C)h=3+27— (D)九=化2+27—y x A oy y A1 14-59.设格构式受压柱的换算长细比为尢心，贝旅 )。oxxa=0.5 (B)a=0.7 (C)a=1.0 (D)a>1.04-60.在设计缀条式格构轴心柱时，缀条的轴力取值与( )有关。缀条的横截面面积 (B)缀条的型号(C)柱的计算长度 (D)柱的横截面面积4-61.缀板式格构柱，在轴心力作用下，缀板横截面的剪力与( )无关。缀板间距 (B)分肢间距(C)缀板横截面面积 (D)分肢横截面面积4-62.缀板式格构柱，在轴心力作用下，缀板横截面的弯矩与( )有关。缀板间距和横截面面积 (B)分肢间距和横截面面积(C)缀板间距和柱的横截面面积(D)分肢间距和缀板间距4-63.缀板式格构柱，缀板与肢体间的角焊缝承受()的作用。(A)弯矩 (B)剪力 (C)扭矩 (D)剪力与扭矩4-**下面的()情况应将其设计强度进行折减。(A)动力荷载作用的构件 (B)单角钢单面按轴压计算稳定的构件(C)有应力集中影响的构件 (D)残余应力较大的构件4-64.轴心受压铰接柱脚上的锚栓是按()确定的。(A)其所受拉力计算 (B)其所受的剪力计算(C)其所受的拉力与剪力计算 (D)构造要求4-65.在下列关于柱脚底板厚度的说法中，错误的是( )。底板厚度至少应满足公式t三苗M/底板厚度与支座反力和底板的支承条件有关其它条件相同时，四边支承板应比三边支承板更厚些底板不能太薄，否贝刚度不够，将使基础反力分布不均匀4-66.轴心受压柱的柱脚，底板厚度的计算依据是底板的()A抗压工作B抗拉工作C抗弯工作D抗剪工作5．受弯构件5-1.某焊接工字形截面梁，翼缘板宽250,厚18,腹板高600,厚10，钢材Q235，受弯计算时钢材的强度应为()f=235N/mm2 (B)f=215N/mm2 (C)f=205N/mm2(D)f=125N/mm25-**.对于承受静力荷载或间接承受动力荷载的工字形截面梁，绕强轴x和弱轴y轴的截面塑性发展系数丫和丫分别为( )。xy1.1，1.2 (B)1.2，1.05 (C)1.05，1.2 (D)1.05，1.15-2.对于承受静力荷载或间接承受动力荷载的箱形截面梁，截面的塑性发展系数丫和丫分别xyTOC\o"1-5"\h\z为( )。1.05,1.2 (B)1.2,1.05 (C)1.05,1.05 (D)1.2,1.2**当计算工字形截面钢梁，允许考虑截面部分发展塑性变形时，绕x和y轴的截面塑性发展系数丫和丫分别为( )。xy(A)1.1，1.2； (B)1.2，1.05； (C)1.05，1.2； (D)1.05，1.1。5-3.设工字梁截面绕强、弱轴的塑性发展系数分别为;、片，则其大小关系为( )。(A)Y<Y (B)y=Y (C)y〉y y(D)不确定xy xy xy5-4.当梁受压翼缘的自由外伸宽度b与其厚度t之比在13/235/fVb/tW15.J235/f范y v y围内时，截面的塑性发展系数丫应取( )。x(A)1.0 (B)1.05 (C)1.1 (D)1.25-5.计算工字形梁的抗弯强度，采用公式Q=M/{W<f,取丫=1.05,梁的翼缘外伸xxnx x肢宽厚比不大于( )。(A)15g235/f (B)13*235//、 y 、 y(C)13*/235 (D)(10+0.1九)£235//5-6.对于重级工作制吊车梁进行强度计算时，塑性发展系数取( 5。(A)y=1.0,y=1.05 (B)y=1.05,y=1.05=1.0x y x y(C)y=1.05，y=1.2 (D)y=y=1.0x y xyM5-7.按规范中的公式q二竺「＜f计算直接承受动力荷载的工字形截面梁抗弯强度时,yyW xxnx取值为( )(A)y=1.0 (B)y=1.05 (C)y=1.4 (D)y=1.2x x x x5-8.钢结构规范对梁塑性设计时的截面塑性发展区高度限制为( )。(A)截面形成塑性铰 (B)梁高的1/3(C)梁高的1/4 (D)截面边缘处应力达到/y5-9.梁截面的部分塑性发展系数是根据( )确定的。设截面高度为h。

—侧塑性深度为h/8 (B)两侧塑性深度为h/8(C)一侧塑性深度为h/4 (D)两侧塑性深度为h/55-10.设计规范规定的截面塑性发展区a限制在()范围内。1 1 1 1 1 1 1A. )h B. (—~ )h C. (—~ )h D.—h以内4 2 8 4 8 6 8(A) (B) (C)5-11.工字形钢梁横截面腹板上的剪应力分布应为图( )所示的图形。(A) (B) (C)(D)题5－11图5-12.双轴对称工字形截面梁，截面形状如图所示。在弯矩和剪力共同作用下，不需计算题5－12图题5－12图1点的弯曲正应力2点的弯曲正应力2点在折算应力3点的剪应力5-13.当组合梁用公式、冶2+3t2<P1f验算折算应力时，式中q和t应为()。同一截面腹板与翼缘的交界点的正应力和剪应力梁最大弯矩截面中的最大正应力、最大剪应力梁最大剪力截面中的最大正应力、最大剪应力梁中的最大正应力和最大剪应力5-14.验算工字形截面梁的折算应力，公式为：Jo2+3t2<0]f,式中t应为( )。(A)验算截面中的最大正应力和最大剪应力(B)验算截面中的最大正应力和验算点的剪应力(C)验算截面中的最大剪应力和验算点的正应力(D)验算截面中验算点的正应力和剪应力TOC\o"1-5"\h\z5-15.验算工字形截面梁的折算应力，公式为2+3t2<P1f，式中卩厂( )。(A)1.05 (B)1.1 (C)1.2 (D)1.225-16.受弯构件的刚度要求是vW[v],计算挠度v时，则可变荷载和永久荷载应( )。(A)均取设计值 (B)分别取设计值、标准值(C)均取标准值 (D)分别取标准值、设计值5-17.若平台面板与次梁密铺焊牢，则设计时可以不必计算( )。(A)主梁整体稳定性 (B)次梁整体稳定性

(C)次梁抗弯强度5-18.保证梁整体稳定的措施有((D)次梁抗弯刚度)。(B)(D)次梁抗弯刚度)。(B)设置侧向支撑;(C)限制翼缘的外伸宽厚比；(D)减小截面厚度5-19.梁的整体失稳属于第一类稳定问题，其失稳形式为( )。(A)弯曲失稳 (B)扭转失稳 (C)弯扭失稳 (D)局部失稳5-20．焊接工字形截面简支梁，( )时，整体稳定性最好。(A(A)加强受压翼缘(C)采用等截面(B加强受拉翼缘(D采用双轴对称截面5-21.焊接工字形截面简支梁，( )时，整体稳定性系数最低。(A)加强受压翼缘 (B加强受拉翼缘5-21.焊接工字形截面简支梁，( )时，整体稳定性系数最低。(A)加强受压翼缘 (B加强受拉翼缘(C)采用等截面(D采用双轴对称截面5-22.同一工字形截面简支梁，当()作用时，整体稳定性最差(设各种情况最大弯矩数值相同)。(A)两端纯弯曲力偶(C)跨中有集中荷载17.同一工字形截面简支梁，当(数值相同)。(A)两端有相同弯矩；(C)跨中有集中荷载；(B满跨有均布荷载(D受多个集中荷载的梁)作用时，整体稳定性最差(设各种情况最大弯矩满跨有均布荷载；一端有荷载。5-23.简支梁当( )时整体稳定性最好(设各种情况最大弯矩数值相同)。(A)两端纯弯曲力偶作用 (B)满跨均布荷载作用跨中集中荷载作用 (D)满跨均布荷载与跨中集中荷载共同作用5-24.双轴对称工字简支梁，跨中有集中荷载作用点位于( )时整体稳定性最好。(A)形心(B)下翼缘 (0上翼缘(D)形心与上翼缘之间5-25.一简支工字梁按图()所示放置截面和荷载作用方式，其整体稳定性最好。(A)(A)形心(B)下翼缘 (0上翼缘(D)形心与上翼缘之间5-25.一简支工字梁按图()所示放置截面和荷载作用方式，其整体稳定性最好。(A)5-26.在5-25题中，按图((B) (C) (D)题5－25图)所示放置截面和荷载作用方式，其整体稳定性最差。5-27.若Q235工字钢主梁受压翼缘的自由长度即次梁在间距11与翼缘宽之比“久＜16,则设计时可以不必计算()。(A)主梁的整体稳定性(A)主梁的整体稳定性次梁的整体稳定性主梁的抗弯强度与刚度主梁翼缘的局部稳定性。

主梁的抗弯强度与刚度主梁翼缘的局部稳定性。5-28．单向弯曲梁的整体失稳属于( )失稳。弯曲 ⑻扭转 (C)弯扭 (D)双向弯曲TOC\o"1-5"\h\z5-29.受均布荷载作用的工字形截面悬臂梁，为了提高其整体稳定承载力，需要在梁的侧向加设支撑，此支撑应加在梁的( )。上翼缘处 (B)下翼缘处(C)中和轴处 (D)距上翼缘h0/4〜h0/5的腹板处5-**.下列梁不必验算整体稳定的是( )(A)焊接工字形截面 (B)箱形截面梁(C)型钢梁 (D)有刚性铺板的梁5-30．一悬臂梁，焊接工字形截面，受向下垂直荷载作用，欲保证此梁的整体稳定，侧向支承应加在梁的( )。(A)上翼缘 (B)下翼缘 (C)腹板在中性轴处 (D)腹板在上半部5-31．对荷载作用在上翼缘的简支工字形梁，为了提高梁的整体稳定性，可在梁的( )加侧向支撑，以减小梁的面外计算长度。(A)梁腹板高度的1/2处 (B)靠近梁下翼缘的腹板(0.2〜0.25)h0处(C)上翼缘处 (D)靠近梁上翼缘的腹板(0.2〜0.25)h0处5-32.计算梁的整体稳定性时，当整体稳定系数贸申大于( )时，应以弹塑性整体稳b定系数巴;代替申肿bb(A)0.8 (B)0.7 (C)0.6 (D)0.5。5-33.在梁的整体稳定计算中，g=1说明所设计梁( )。b(A)处于弹性工作阶段(A)处于弹性工作阶段不会丧失整体稳定(C)梁的局部稳定必定满足要求(C)梁的局部稳定必定满足要求(D)梁不会发生强度破坏5-34.在梁的整体稳定计算时，当cp>0.6时，应将申用相应的g代替，这说明梁的临界b b b应力( )。(A)应力( )。(A)大于抗拉强度大于比例极限5-35.当钢梁的整体稳定系数p>0.6时,b(A)以相应的pb'代替pbbb(C)减小梁的高度5-36.双轴对称工形截面焊接梁，((A)两端端弯矩作用(C)跨中央集中荷载作用大于屈服点小于比例极限则必须( )进行整体稳定验算增大梁的截面尺寸(D)增设梁的侧向支点)时，整体稳定的临界应力最高。均布荷载作用两个以上集中荷载作用5-37.焊接工形截面梁腹板配置横向加劲肋的目的是提高梁的( )。(A)抗弯强度 (B)抗剪强度 (C)整体稳定性 (D)局部稳定性5-38.对于Q235组合吊车梁的腹板，若h/t=100，则按要求( )。ow(A)无需配置加劲肋 (B)按计算配置横向加劲肋按构造配置横向加劲肋 (D)配置纵向、横向加劲肋5-39.在简支钢板梁桥中，当跨中已有垂直加劲肋，但腹板局部稳定不足，需采取加劲构造。以下考虑的加劲型式()为正确。(A)垂直加劲加密 (B)水平加劲，设置在腹板上半部加厚腹板 (D)水平加劲，设置在腹板下半部5-40.工字形吊车梁截面的局部稳定是通过()来保证的。在翼缘上控制宽厚比，在腹板上设置加劲肋在腹板上控制宽厚比，在翼缘上设置加劲肋在翼缘上控制宽厚比，在腹板上控制高厚比在翼缘和腹板上同时设置加劲肋TOC\o"1-5"\h\z5-41.在工字形钢梁腹板上的纵向加劲肋，应布置在( )。(A)中性层 (B)受压区 (C)受拉区 (D)任意位置5-42.当吊车梁腹板高厚比80(235/f<h/tW170百235/f时，应( )。' y °W y(A)按计算配置横向加劲肋 (B)在受拉区配置纵向加劲肋在受压区配置纵向加劲肋 (D)配置纵、横向加劲肋23.按钢结构设计规范，当梁腹板高厚比80、；23.按钢结构设计规范，当梁腹板高厚比80、；235//y<hjt^W170J235//时，应()。(A)配置横向加劲肋； (B)配置横向加劲肋和在受压区配置纵向加劲肋;(C)在受压区配置纵向加劲肋； (D)在受压区配置纵向加劲肋和短加劲肋。5-43.焊接吊车梁的腹板局部稳定常采用配置加劲肋的方法来解决，当h/t>17^.;235/fW y时，( )。可能发生剪切失稳，应配置横向加劲肋可能发生弯曲失稳，应配置纵向加劲肋和横向加劲肋可能发生弯曲失稳，应配置横向加劲肋可能剪切失稳和弯曲失稳，应配置横向加劲肋和纵向加劲肋。5-44.梁的支承加劲肋应设置在( )。弯曲应力大的区段剪应力大的区段上翼缘或下翼缘有固定作用力的部位有吊车轮压的部位。5-**.支撑加劲肋应验算的内容是()(A)抗拉强度(B)抗剪强度(C)稳定承载力(D)挠度

5-45.当梁在固定集中荷载作用下局部挤压强度不足时，采用( )是较合理的措施。加厚翼缘 (B)在集中荷载作用处设支承加劲肋(C)增加横向加劲肋 (D)加厚腹板5-46.工字形截面简支梁仅在跨中受集中荷载。由验算得知各项强度都满足要求(除Q外).c为使腹板局部压应力Q满足要求的合理方案是( )。c在跨中位置设支承加劲肋 (B)增加梁翼缘板宽度(C)增加梁翼缘板厚度 (D)增加梁腹板厚度5-47.对于承受均布荷载的热轧H型钢构成的简支梁，端面有削弱时应计算( )。抗弯强度、腹板折算应力、整体稳定、局部稳定性抗弯强度、抗剪强度、整体稳定性、局部稳定性抗弯强度、腹板上边缘局部承压强度、整体稳定性抗弯强度、抗剪强度、整体稳定性、容许挠度24.如图示钢梁，因整体稳定要求，需在跨中设侧向支点，其位置以()为最佳方案。5-48.工字形梁受压翼缘宽厚比限值为：b/1<15、：235/f,式中b［为翼缘板的( )。1 v y 丄(A)外伸宽度 (B)全部宽度 (C)全部宽度的1/3(D)有效宽度。5-49.当无集中荷载作用时，焊接工字形截面梁翼缘与腹板的焊缝主要承受()。(A)竖直剪力 (B)水平剪力 (C)竖直压力 (D)水平压力5-50.引起梁受压翼缘板局部稳定的原因是()。(A)弯曲正应力 (B)弯曲压应力(C)局部压应力 (D)剪应力TOC\o"1-5"\h\z5-51.在纯剪切作用下，梁腹板的纯剪屈曲不先于屈服破坏的条件是( )。(A)hoW80,，235 (B)W170'，235t f t fw y w 'y不能确定5-52.如图所示的四边简支薄板，在各种应力分布情况下的临界应力关系是( )。(A)b0"02〉b0303(A)b0"02〉b0303(C)a0"03>a02(D)a03P"02「—』「二二二二一03一「—』「二二二二一03一C-UU」-»UU匚匸<7题5—52图5-53.工字形截面梁受压翼缘，为保证局部稳定，Q235钢的宽厚比限值为15,Q345钢的宽厚比限值( )。)。V15 (B)=15 (C)>15 (D)不确定。)。5-54.梁受压翼缘的自由外伸宽度b/tW13 是为了保证翼缘板的(抗剪强度 (B)抗弯强度 (C)整体稳定 (D)局部稳定5-55.对于梁的受压翼缘板，按弹性设计时，保证其稳定的宽厚比应为b/tW( )。(A)10q235/(A)10q235//、 y⑻％235/fy(0叭235亿 (D)叫知亿5-56.对于梁的受压翼缘板，考虑部分塑性发展设计时，保证其稳定的宽厚比应为b/tW235/f。y235/f。y(A)10 (B)135-57.在图示各焊接组合截面中(C)15 (D)20最适宜工作平台的主梁的是(6=(1/3〜1/5)力)。卜b~h/\.5C题5—57图5-58.对吊车梁腹板，当验算局部压应力不满足要求时，应( )(A)增加腹板厚度 (B)增加翼缘板厚度(C)增加横向加劲肋 (D)增加纵向加劲肋5-59.跨中无侧向支承的组合梁，当验算整体稳定不足时，宜采用()。(A)加大梁的截面积(A)加大梁的截面积加大梁的高度(C)加大腹板的厚度(C)加大腹板的厚度(D)加大受压翼缘板的宽度。5-60.在下列各种梁中，腹板计算高度可取等于腹板的实际高度的是()。(A)热轧型钢梁(A)热轧型钢梁(C)焊接组合梁(B)冷弯薄壁型钢梁(D)铆接组合梁5-61.计算组合梁腹板与翼缘的连接角焊缝公式件VS15-61.计算组合梁腹板与翼缘的连接角焊缝公式件VS11.4fwI

fx中，S]%()。梁中和轴以上截面对梁中和轴的面积矩梁上翼缘(或下翼缘)截面对梁中和轴的面积矩梁上、下翼缘对梁中和轴面积矩之和梁上翼缘(或下翼缘)对腹板边缘线的面积矩。62.计算图示槽钢檩条(跨中设一道拉条)的强度时,危险点是( )a点 (B)b点 (C)c点 (D)d点题5-62图 题5-63图63.在斜屋面上的槽钢和Z形檩条分别按图示a、b方式放置，其中( )。(A)a合理，b不合理 (B)a不合理，b合理a和b都不合理 (D)a和b都合理64.在5-63题中，如果檩条跨中无拉条，则计算强度时的危险点是( )。(A)a点 (B)b点 (C)c点 (D)d点65.在斜屋面上槽钢檩条，宜将槽口向上放置，如题5-51图所示。这样做有利于()(A)安装施工 (B)降低扭转应力(C)降低弯曲正应力 (D)减小弯曲挠度。66.在斜屋面上的卷边Z形檩条，将上翼缘槽口向上放置，这样做( )。(A)荷载作用线靠近弯曲中心 (B)可使檩条接近于绕强轴单向弯曲(C)具有(A)和⑻的优点 (D)没有好处。67.连接槽钢或Z形檩条的拉条，宜设置于檩条截面的()。(A)上边缘(B)形心 (C)下边缘： (D)|离上边缘约30—40mm处。68.在檩条上设置拉条可以(68.在檩条上设置拉条可以((A)减小沿屋面方向的挠度(C)提高檩条的整体稳定性69.组合梁在最小高度是由((A)成本要求(B)梁的刚度)。减小绕弱轴方向的最大弯矩具有以上三点优点。)控制的。建筑要求 (D)整体稳定。5-70.在充分发挥材料强度在前提条件下，Q235钢梁的最小高度应该( )Q345钢梁的最小高度。（A）大于⑻小于 （C）等于（D）不确定。5-71.承受静力荷载或间接动力荷载的组合梁，其腹板宜考虑屈曲后强度，一般不必（）。（A）设置支承加劲肋 （B）设置中间横向加劲肋（C）设置纵向加劲肋 （D）验算腹板在强度。5-72.单层翼缘板工字形焊接梁截面沿梁的长度l方向改变，通常宜改变翼缘板的宽度，而厚度不变，改变的位置在距支座（）时才算经济。1 1 1 1（A）1 （B）1 （C）匸1 （D）了14 2 6 337.梁腹板上的支承加劲肋进行稳定计算时，计算面积应包括加劲肋两端一定范围内的腹板面积，该范围是（）。A）15twA）15twf If©7（D）7h压弯构件TOC\o"1-5"\h\z6-1.实腹式偏心受压构件在弯矩作用平面内整体稳定验算公式中的y主要是考虑( )x对承载力的影响.截面塑性发展 (B)残余应力 (C)初偏心 (D)初弯曲6-2.承受静力荷载或间接承受动力荷载的工字形截面单向压弯构件，计算强度时，塑性发展系数丫取( )。x1.2 (B)1.15 (C)1.05 (D)1.O6-3.截面为两型钢组成的格构式钢柱，当偏心在虚轴上时，强度计算公式中的塑性发展系数y取( )。大于1,与实腹式截面一样大于1，但小于实腹式截面的塑性发展系数等于1,因为不允许发展塑性等于1,这是偏于安全考虑6-4.对于轴心和偏心受力构件的第二极限状态是通过()来保证的。(A)稳定承载力 (B)长细比 (C)静力强度 (D)动力强度TOC\o"1-5"\h\z6-5.单向压弯实腹式构件在弯矩作用平面内的整体失稳属于( )。(A)第一类失稳 (B)分叉失稳 (C)极值点失稳(D)扭转失稳曲6-6.单向压弯实腹式构件在弯矩作用平面外的整体失稳属于( )。(A)弹性失稳 (B)弯扭失稳 (C)弯曲失稳 (D)扭转失稳曲6-7.双轴对称焊接组合工字形截面偏心受压柱,偏心荷载作用在腹板平面内。若两个方向支撑情况相同,可能发生的失稳形式为( )。在弯矩作用平面内的弯曲失稳在弯矩作用平面外的弯扭失稳 (C)在弯矩作用平面外的弯曲失稳在弯矩作用平面内的弯曲失稳或弯矩作用平面外的弯扭失稳6-8.当单向压弯构件受压翼缘的自由外伸宽度b与其厚度t之比在13J235/fVb/tWTOC\o"1-5"\h\zv y15j235/f范围内时，截面的塑性发展系数y应取( )。y x(A)1.0 (B)1.05 (C)1.1 (D)1.26-9.对于需要计算疲劳强度的双向拉弯或压弯构件，塑性发展系数应取()(A)y=1.2,y=1.05 (B)y=1.05,y=1.2x y x yy=y=1.0 (D)y=y=1.05x y x y6-10.单轴对称截面的压弯构件,应使弯矩( )。(A)绕非对称轴作用 (B)绕对称轴作用(C)绕任意主轴作用 (D)没有固定规律6-11.单轴对称截面的压弯构件，当弯矩作用在对称轴平面内，且使较大翼缘受压时，构件达到强度极限时的应力分布是()。(A)在拉、压侧都可能出现塑性 (B)只在拉侧出现塑性(C)在拉、压侧都不能出现塑性 (D)只在压侧出现塑性6-12．在实腹式压弯构件的强度计算中，对剪力的考虑是( )。(A)剪力影响很小未予考虑 (B)通常不受剪力故不必考虑(C)已考虑在稳定系数中 (D)已考虑在截面塑性发展系数中6-13.图示T形截面拉弯构件强度计算的最不利点为截面( )。(A)上边缘1点 (B)下边缘2点(C)中和轴处3点 (D)可能是l点，也可能是2点题6－13图MM6-14压弯构件强度计算公式：丽厂+〒"是根据图()所示应力图推出的。题6－14图6-15.弯矩作用在实轴平面内的双肢格构式压弯柱应进行( )刚度和缀材的计算面内稳定性、单肢稳定性强度，面内稳定性、面外的稳定性面内稳定性、面外稳定性强度、面内稳定性、单肢稳定性。6-16.实腹式压弯构件的设计一般应进行( )内容的计算。强度、面内整体稳定性、局部稳定、变形面内的整体稳定性、局部稳定、变形、长细比强度、面内与面外的整体稳定性、局部稳定、变形强度、面内与面外的整体稳定性、局部稳定、长细比

17.弯矩绕虚轴作用的格构式压弯构件，不必计算( )。强度 (B)刚度(C)弯矩作用平面外稳定性 (D)弯矩作用平面内稳定性18.两根几何尺寸完全相同的压弯构件，横向荷载也相同，但一根之端弯矩产生反向曲率，一根产生同向曲率，则前者的稳定性()后者。优于 (B)劣于 (C)等于 (D)约等于19.两根几何尺寸完全相同的压弯构件，二者都是两端简支，且承受的轴压力大小相等但一根承受均匀弯矩作用，而另一根承受非均匀弯矩作用，则二者承受的临界弯矩相比()。前者大于等于后者 (B)前者小于等于后者(C)两种情况相同 (D)不能确定20.T形截面压弯构件，弯矩作用在对称截面并使翼缘受压。其设计条件有二：TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"N,卩M/f

十 mxx Sf9AYW(1-0.8N/N1)—x x1x Ex卩M / mx x SYW(1-1.25N/Ni)2x E其中W和W分别为翼缘侧和另侧最外纤维( )。1x2x毛截面抵抗矩Y相同 (B)毛截面抵抗矩Y不同xx(C)净截面抵抗矩Y相同 (D)净截面抵抗矩Y不同xxTOC\o"1-5"\h\z21.按规范，计算格构式压弯构件的缀件时，剪力应取( )。(A)构件实际剪力设计值V=也、汀(A)构件实际剪力设计值85'y(A)和⑻中之较大值 (D)V=dM/dx计算值yx题6－22图22.计算图示格构式压弯构件绕虚轴整体稳定性时，截面抵抗矩Wlx=Ix/y0,其中的yx题6－22图0y1y2y3)的惯性矩。y4o)的惯性矩。23.在上题中，/为(X分肢截面对入轴分肢截面对x轴整个截面对x］轴整个截面对x轴24-实腹式偏心受压柱平面内整体稳定计算公式代+丫W(E池/Ni)Sfxx1x EX中卩为( )。mx(A)等效弯矩系数 (B)等稳定系数 (C)等强度系数 (D)等刚度系数6-25.在题6-24公式中，皿1是()。Ex压弯构件的临界压力压杆绕x轴失稳的临界压力 (C)压杆绕x轴的欧拉临界压力(D)压杆绕x轴的欧拉临界压力除以抗力分项系数6-26.在题6-24公式中，W1代表(1x(A)受压较大纤维的毛截面抵抗矩(C)受压较大纤维的净截面抵抗矩6-27．图示单轴对称的实腹偏心压杆，N 卩M+ mxx屮AyW(1-0.8N/Ni)x x1x Ex)。(B)受压较小纤维的毛截面抵抗矩(D)受压较小纤维的净截面抵抗矩当验算其在弯矩作用平面内的整体稳定时，在公式<f中wlx应取().题6—27图(A)Ix/y1 (B)Ix/y2 (C)Iy/y1： (D)Iy/y2题6—286-28.对于如图所示格构式压弯构件,弯矩作用平面内稳定性的计算公式是( )。(A)(C)(A)(C)(B)(D)TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"n+ 卩M 八VAyW(1—0.8N/N)—x x1x ExN+卩M<f + mx x <fVAW(1—VN/N)x 1x x Ex

\o"CurrentDocument"N+ 卩M 八 + mx x <fAyW(1—VN/N)\o"CurrentDocument"x x1x x Ex\o"CurrentDocument"N+ 卩M 八 + mxx <fAW(1—1.25N/N)\o"CurrentDocument"x 1x Ex题6—29图)。6-30.在压弯构件弯矩作用平面外稳定计算式中，轴力项分母里的＜p尹( )。弯矩作用平面内轴心压杆的稳定系数弯矩作用平面外轴心压杆的稳定系数轴心压杆两方向稳定系数的较小者压弯构件的稳定系数。6-31.在图示吊车结构中梁人是( )构件。受弯 (B)受压 (C)拉弯 (D)压弯题6－31题6－31图题6－32图6-32.实腹式压弯构件的横截面和正应力分布如图所示。设Q、Q、Q、Q均表示应力的abcd9b+Q)gbcb9b+Q)gbcb(D)(q+q)/qaca)。a=2(D)a>2。(A)(q+g)/Qada(c)(Qb+g)gbdb6-33.在上题中，腹板应力梯度(a<1 (B)aV2TOC\o"1-5"\h\z6-34.轴心受压构件的腹板应力梯度a=( )。(A)0 (B)1 (C)1.6 (D)2。6-35.验算工字形偏心受压柱腹板局部稳定时，需要事先确定的参数有( )。应力分布系数应力分布系数和偏心柱最大长细比A应力分布系数和弯矩作用平面内的长细比A(d)偏心柱最大长细比入6-36.(x=(q-Q2)/q是实腹偏心受压构件截面腹板中的正压力变化系数。在下列应力分布图形中，图( )所示应力分布的a=0。6-37.在题6-36中，图( )所示应力分布的^=2。6-38．对题6-36中的各柱，在最大应力相等且其它情况相同的条件下，图( )所示应力作用下柱的局部稳定性最高。6-39.对题6-36中的各柱，在最大应力相等且其它情况相同的条件下，图( )所示应力作用下柱的局部稳定性最低。6-40.工字形截面压弯构件(弯矩绕强轴作用)的翼缘宽厚比限值与()有关。(A)面内长细比 (B)面外长细比(C)腹板应力梯度 (D)材料系数J235/f畔 y6-41.工字形截面压弯构件(弯矩绕强轴作用)的腹板高厚比限值与()无关。(A)面内长细比 (B)面外长细比(C)腹板应力梯度 (D)材料系数、,：235/ft y6-42.在压弯和弯曲两种受力状态下，()截面构件的翼缘宽厚比限值是相同的。(A)工字形 (B)T形 (C)箱形 (D)以上三种6-43.弯矩使翼缘受压的两板焊接T形截面，材料为Q235，其腹板高厚比应满足b/t】W(13+0.17尢)。如柱的面内、面外长细比分别为尢=120、尢=80，则腹板高厚比限值为xy()。(A)30 (B)33.4 (C)22.6 (D)18.16-44.等截面杆的单层单跨框架，柱底与基础固接，柱顶与横梁刚接(假设横梁刚度为无穷大)，在框架平面内无支撑，框架柱在其平面内的计算长度系数等于( )。(A)1.O (B)2.0 (C)0.7 (D)0.56-45.等截面有侧移的单层框架柱，柱底与基础刚接，柱顶与横梁铰接，框柱的面内计算长度系数为( )。(A)0.5 (B)1.O (C)1.5 (D)2.038.偏心受力构件的正常使用极限状态是通过()来保证的。(A)稳定承载力 (B)长细比 (C)静力强度 (D)动力强度(A)三角形屋架的有檩体系(C)梯形屋架的有檩体系(A)三角形屋架的有檩体系(C)梯形屋架的有檩体系7-2.与无檩屋盖相比，下列((A)所用构件种类和数量多(C)屋盖自重轻7-3.与有檩屋盖相比，下列((A)所用构件种类和数量少(C)屋盖自重轻7-4．屋架的上弦节点数应((A)大于 (B)小于(D)受弯构件(D)局部稳定性(D)下弦水平支撑(A)等肢角钢相连不等肢钢长肢相连不等肢角钢相连等肢角钢十字相连屋盖1．若大型单层厂房屋面材料为大型砼屋面板，则屋盖宜采用( )体系。(B)三角形屋架的无檩体系梯形屋架的无檩体系)不是有檩屋盖的特点。屋盖刚度大屋架布置灵活)不是无檩屋盖的特点。屋盖刚度大抗震性能差)下弦节点数。等于 (D)不等于TOC\o"1-5"\h\z5.简支钢屋架上弦有节间荷载作用时,上弦杆为( )。拉弯构件(B)轴心受压构件(C)压弯构件6.普通热轧型钢檩条不必计算( )。强度 ⑻整体稳定性 (C)刚度7.为了保持钢屋架间距不变,在抽柱处需设置( )。托架 (B)上弦水平支撑 (C)檩条8．屋架的受较大节间荷载作用的屋架上弦杆的合理截面形式是两个( )。9．屋架下弦杆常用截面形式是两个( )。不等边角钢短边相连，短边尖向下不等边角钢短边相连，短边尖向上不等边角钢长边相连，长边尖向下等边角钢相连10．屋架的一般腹杆宜采用两个( )。(A)等肢角钢相连 (B)不等肢角钢相连不等肢钢长肢相连 (D)等肢角钢十字相连11．屋架中连接垂直支撑的竖直腹杆宜采用两个( )。(A)等肢角钢相连(A)等肢角钢相连不等肢角钢相连不等肢钢长肢相连 (D)等肢角钢十字相连7-12.如钢屋架上弦杆的节间距为1,其平面外计算长度应取( )。(A)l (B)0.8(A)l (B)0.8l(C)0.9l(D)侧向支撑点间距7-13.设杆件节点间长度为1,则支座斜杆和支座竖杆在屋架平面内的计算长度为()。TOC\o"1-5"\h\z(A)0.5l (B)0.8l (C)l (D)2l7-14.在屋架中，对双角钢组成的十字形截面杆件或单角钢杆件，当这些杆件不是支座斜杆和支座竖杆时，它们在斜平面内的计算长度为( )(设杆件几何长度为l)。(A)l (B)0.8l (C)0.9l (D)2l7-15•梯形屋架支座处的斜腹杆(端斜杆)的几何长度(节点中心间距)为1,则其平面内和平面外的计算长度10和10分别为()。0x 0y(A)l0x=0.8l,l0y=0.9l (B)l0x=l,l0y=l0x 0y 0x 0y(C)l0x=0.8l,l0y=l (D)l0x=0.9l,l0y=l0x 0y 0x 0y7-16.设计采用大型屋面板的梯形钢屋架下弦杆截面时，如节间距为1,则屋架平面内的计算长度取( )。(A)0.81 (B)1.O1(C)侧向支撑点间距 (D)屋面板宽度的2倍41.梯形屋架的端斜杆和受较大节间荷载作用的上弦杆的合理截面形式是两个()。(A)等肢角钢相连； (B)不等肢角钢相连；(C)不等肢钢长肢相连； (D)等肢角钢十字相连。7-17．屋架的支座斜杆在平面内的计算长度取()。(A)杆件的几何长度 (B)杆件几何长度的0.8倍(C)杆件几何长度的0.9倍 (D)侧向不动点的距离7-18．十字交叉形柱间支撑,采用单角钢且两杆在交叉点不中断,支撑节点中心间距离(交叉点不作节点)为1,按拉杆设计时,支撑平面外的计算长度应为( )。(A)0.51 (B)0.71 (C)O.91 (D)1.O17-19．桁架弦杆在桁架平面外的计算长度应取( )。(A)杆件的几何长度 (B)弦杆节间长度(C)弦杆侧向支承点的间距 (D)檩条的间距7-20．梯形钢屋架节点板的厚度,是根据( )确定的。(A)支座竖杆中的内力 (B)下弦杆中的最大内力(C)上弦杆中的最大内力 (D)腹杆中的最大内力7-21．钢屋架节点板厚度一般根据所连接的杆件内力的大小确定,但不得小予( )mm。(A)2 (B)3 (C)4(D)67-22．角钢端部不允许切割成图((A)2 (B)3 (C)4(D)67-22．角钢端部不允许切割成图(题7-22图7-23．桁架节点板的形状尽量少用()。(A)(A)(D)(A)(D)题7-23图7-24．用角钢组合的十字形截面水平杆需要每隔一定距离按( )方式布置填板(A)沿竖直方向平行(A)沿竖直方向平行(C)沿两个方向交错7-25．屋盖水平支撑不能( )。(A)保证屋盖结构的几何稳定性(C)传递纵向水平荷载7-26．图示屋架为( )桁架。(A)上承式梯形(B)上承式人字形沿水平方向平行任意为屋架弦杆提供侧向支承点传递垂直屋面荷载下承式梯形(D)下承式人字形题7-26图7-27．在图示三角形屋架中，( )属芬克式。(A)a和b (B)b和c (C)c和d (D)a和d(c) (d)7-28．在(c) (d)7-28．在7-27题图中，屋架((A)a (B)b7-29．在7-27题图中，屋架((A)a (B)b7-30.内力分布最合理的屋架是((A)三角形 (B)梯形题7-27图)的腹杆体系属单斜式。(C)c (D)d)的腹杆体系属人字式。(C)c (D)d)桁架。(C)人字形 (D)平行弦7-31．杆件重复率高、便于施工的是( )屋架