某山区II级铁路一般路基防护设计-加筋土挡土墙设计

精选资料可修改编辑兰州交通大学毕业设计（论文）评语指导教师评语指导教师职称指导教师签字日期专业答辩委员会评语主席签章日期毕业设计(论文)成绩成绩：学院审核盖章兰州交通大学毕业设计（论文）任务书课题某山区II级铁路一般路基防护设计-加筋土挡土墙设计姓名马忠英专业土木工程班级土木1004设计任务1.进行英文文献翻译；2．熟悉该工程的设计资料；3.设计路基横断面；4.检算路基边坡的稳定性；5.进行路基支挡设计（加筋土挡土墙及重力式挡土墙）；6．路基边坡防护设计；7.绘出设计施工图（计算机绘图）；8．论文整理，形成整体结构；9.指导教师审阅，修改论文，准备毕业答辩。设计要求按时出勤、不得无故缺勤，请假时间超过毕业设计计划学时的四分之一以上或无故缺勤7天以上的学生，取消答辩资格；按任务书的规定，学生在教师的指导下，独立按时完成指导教师安排的设计任务，严禁抄袭；毕业设计开始后两周内完成“开题报告”；毕业设计开始后的第六周填写“兰州交通大学毕业设计学生自查表”；毕业设计论文不少于15000字；设计A3图纸3～5张；每位学生在完成毕业设计的同时，要求翻译一篇5000字符以上的有关技术资料或专业文献，内容要尽量结合课题（译文连同原文单独装订成册）；设计说明书、设计计算书、设计总结等内容按《兰州交通大学毕业设计撰写规范》执行学校统一规定的要求和格式；对没有完成任务或有重大错误、弄虚作假、抄袭等不合格的学生，不准参加毕业设计答辩。指导教师签字系主任签字主管院长签章兰州交通大学毕业设计（论文）开题报告表课题名称某山区II级铁路一般路基防护设计-加筋土挡土墙设计课题来源工程实际课题类型AY导师孙建琴学生姓名马忠英学号201002028专业土木工程1、调研资料准备路基横断面是指垂直线路中心线截取的截面，其设计包括路基本体设计和路基附属结构设计，主要是对路基本体的各组成按照规范进行设计。路基本体是为了能按线路设计要求铺设轨道而构筑的部分，主要包括：路基面、路肩、填料、基床、边坡、路基基底；路基附属部分主要包口排水结构和防护、加固结构两大类。本设计主要是新建山区铁路,技术标准：单线铁路，设计行车速度120km/h，线路等级为II级次重型，列车荷载统一采用中-22级活载作为标准荷载，即“中-活载”。设计段全长195m。另外为本次设计所准备的参考资料主要有：《路基工程》、《土力学》、、《铁路路基设计规范》、《AutoCAD》等。2、设计目的、要求、思路与预期成果本设计是土木工程专业的必修实践环节，它主要是对我们所学知识和技能的综合运用和训练过程，是对我们素质培养和工程实践能力培养的全面检验，使我们了解和熟悉科学研究的基本环节和研究方法，学会撰写学术论文和学位论文。本设计主要是针对新建铁路横断面设计问题，要求我们在熟悉路基结构，受力特性、稳定性分析等各个环节的基础上，进行线路横断面设计、运用AutoCAD进行绘图工作，全面应用所学知识，以期在知识运用、文献检索、论文撰写等各个方面有一定的提高。要想很好地完成本设计，需合理安排时间，分阶段有顺序地一步步进行。首先要求我们把所学过的与路基工程及铁路路基设计有关的内容和土力学中所学的地基稳定性分析和支挡结构的内容掌握好，懂得本设计中所进行的横断面的方法和步骤，做到心中有本设计的设计思路。运用AutoCAD绘制出横断面的设计图。当然为了使我们在文献检索及论文撰写方面有一定的提高，它还要求我们有上网查找相关资料及英汉互译的能力。本次的设计主要思路，在掌握了地面线基础上，根据地面中心填高，通过公式计算路基面宽度，运用规范确定各项数据，画出横断面图；由于地基承受压力有限，还要通过稳定性分析，分析路基的稳定性。如果稳性不足，还要设计支挡结构，来保证路基的稳定。本设计的预期成果应包括：用AUTOCAD画出路基横断面图，稳定性分析结果，支挡结构图，论文一本。3、任务完成阶段及时间安排（第5—16周）第5周，借阅相关书籍；第6周，做准备工作，自学有关路基设计的内容；第7周，进行英文文献翻译；第8周，熟悉该工程的设计资料；第9周，设计路基横断面；第10周，检算路基边坡的稳定性；第11周，进行路基支挡设计（重力式挡土墙）；第12周，进行路基支挡设计（加筋土挡土墙）；第13周，路基边坡防护设计；第14周，绘出设计施工图（计算机绘图）；第15周，论文整理，形成整体结构；第16周，指导教师审阅，修改论文，准备毕业答辩。4、完成设计所具备的条件因素掌握好与路基工程和土力学有关的内容；对整个设计过程有一个较为清晰的认识，同时准备大量的相关资料，能熟练操作AutoCAD进行工程绘图。指导教师意见签名：年月日

兰州交通大学毕业设计（论文）学生自查表学生姓名马忠英专业土木工程班级土木1004指导教师姓名孙建琴职称教授课题名称某山区II级铁路一般路基防护设计-加筋土挡土墙设计个人精力实际投入日平均工作时间5周平均工作时间40迄今缺席天数0出勤率%100指导教师每周指导次数2每周指导时间（小时）5备注毕业设计（论文）工作进度（完成）内容及比重已完成主要内容%待完成主要内容%英文文献翻译、路基横断面设计、路基边坡的稳定性检算、重力式挡土墙路基边坡防护设计50加筋土挡土墙路基边坡防护、设计论文整理，形成整体结构、指导教师审阅，修改论文，准备毕业答辩50存在问题加筋土挡土墙设计方面的知识不足；计算部分有的地方有点模糊；公式复杂，在Excel中编辑有点问题。指导教师签字：年月日摘要交通运输事业是国民经济的重要组成部分，是国民经济的命脉，是联系工业和农业、城市和乡村、生产和消费的纽带。它在国家的政治、经济、军事、文化建设中具有重要作用。随着经济的迅猛发展，交通运输需求激增，我国铁路建设已经进入一个高速发展的时期。由于铁路技术指标的提高，对于路基的要求很严格，路基设计与支挡结构成为了路基设计的最大特点。路基设计包括设计横断面，稳定性分析。如果结构稳定性不达标，还需要设置支挡结构。常见的支挡结构为各种挡土墙，如重力式挡土墙，悬臂式挡土墙，扶壁式挡土墙，加筋土挡土墙等。本次设计为某山区II级铁路一般路基防护设计-加筋土挡土墙设计，主要为根据地面线和中心填高设计路基横断面，进行稳定性分析。对于不满足稳定性要求或者占地较大的边坡进行防护，主要为重力式挡土墙和加筋土挡土墙。关键字：路基；横断面；重力式挡土墙；加筋土挡土墙ABSTRACTTransportindustryisanimportantpartofthenationaleconomythelifelineofnationaleconomyand.Itisassociatedindustryandagriculture,urbanandruralareas,productionandconsumptionofalink.Itplaysanimportantroleinthecountry'spolitical,economic,military,andculture.Alongwiththerapiddevelopmentofeconomy,thetransportationdemandsurge,China'srailwayconstructionhasenteredaperiodofrapiddevelopment.Therailwaytechnicalindicatorsimproved,fortheverystrictrequirements,designofroadbedandretainingstructurehasbecomethebiggestcharacteristicsofsubgradedesign.Thedesignincludesthedesignofsubgradecrosssection,stabilityanalysis.Ifthestructurestabilityisnotstandard,alsoneedtosettheretainingstructure.Commonretainingstructureforretainingwall,suchasgravityretainingwall,cantileverretainingwall,retainingwall,reinforcedsoilretainingwall.Thedesignfortheprotectiondesign-amountainofclassIIrailwayroadbedreinforcedsoilretainingwalldesign,mainlyaccordingtothegroundlineandthecenterheightofsubgradecrosssectiondesign,stabilityanalysis.Donotmeettherequirementsforslopestabilityorlargerareaofprotection,mainlyforgravityretainingwallandreinforcedearthretainingwall.Keywords:subgrade;crosssection;gravityretainingwall;reinforcedearthretainingwall目录1. 设计要求 11.1 地层岩性 11.2 地质构造 11.3 地震动参数 11.4 水文地质特征 22. 设计路基横断面 32.1 路基 32.2 路基工程的组成 32.2.1 路基本体 32.2.2 路基防护和加固建筑物 42.2.3 排水设施 42.3 路基的组成部分 52.3.1 路基顶面 52.3.2 路肩 52.3.3 基床 52.3.4 边坡 52.3.5 路基基底 62.4 路基面形状 62.5 路基面宽度 62.5.1 路肩宽度 62.5.2 单线铁路路基面宽度计算 72.6 路基边坡坡度的选取 72.7 路基承受的荷载 82.8 路基填料 83. 路基边坡稳定性分析 103.1 边坡稳定分析 103.2 稳定性计算 103.2.1 直线破裂面法 103.2.2 圆弧破裂面法 124. 重力式挡土墙 194.1 重力式挡土墙简介 194.1.1 简介 194.1.2 类型 194.2 挡土墙设计计算 204.2.1 有荷载作用时 204.2.2 没有荷载作用时 255. 加筋土挡土墙 305.1 加筋土挡土墙简介 305.2 加筋土挡土墙设计计算 315.2.1 荷载计算 325.2.2 拉筋长度计算 355.2.3 单板稳定性与全板稳定性验算 385.2.4 整体稳定性分析 435.3 墙面板设计 46结论 49致谢 50参考文献 51设计要求新建山区铁路技术标准：单线铁路，设计行车速度120km/h，线路等级为II级次重型，列车荷载统一采用中-22级活载作为标准荷载，即“中-活载”。设计段全长195m。设计：路堤中心填高8.5m、5.3m、9.2m的断面。地层岩性该段路基经过地貌单元相对较简单,为湟水河二级阶地,地貌上属河谷平原区。地势平坦开阔,地形略有起伏,多为耕地、村庄、城镇，灌溉渠道分布较广。工点区出露地层主要为：第四系上更新统冲积砂质黄土、细砂、卵石土。各自工程地质特性描述如下：（1）砂质黄土：褐黄色，土层厚度3～5m，土体砂粒含量较高，手握易散，孔隙比较大，稍湿，稍密，Ⅱ级普通土，=120kPa，3m以上=80kPa。（2）细砂：青灰色，土层厚度约1m，砂质较纯，夹少量卵石，稍湿，稍密，Ⅰ级松土，=150kPa。（3）卵石土：下伏于细砂下，土层厚度大于3m，褐灰、浅灰色，粒径60～80mm约占35%，80～100mm约占25%，余为砂土充填，圆棱状，成分以闪长岩、大理岩、石英片岩为主，稍湿，中密，III级硬土，=600kPa。地质构造本段路基通过区未发现断裂等构造。地震动参数根据国家质量技术监督局颁布的《中国地震动参数区划图》（GB18306-2010）的划分、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）及《铁路工程抗震设计规范》（GB50111-2006）的有关规定，结合本段工程地质与水文地质条件及工程设置的实际情况，本工点地震动峰值加速度值为0.10g，地震动反应谱特征周期采用0.45s。水文地质特征地表水流特征:该段路基通过区域内无常年地表水流，田间水渠灌溉时有灌溉水流通过。地下水的类型、埋藏情况及其变化特征:工点区属湟水河二级阶地，根据钻孔资料显示，地下水水位埋深大于20m，为第四系孔隙潜水，主要受大气降水补给。设计路基横断面路基铁路和公路的基础，从材料上，路基可分为土方路基、石方路基和特殊路基。一般根据断面形式分为路堤、路堑和半填半挖。路基由填筑或开挖而形成的直接支承轨道的结构。也叫做线路下部结构。路基与桥梁、隧道相连，共同构成一条线路。路基依其所处的地形条件不同，有两种基本形式：路堤和路堑，俗称填方和挖方。铁路路基的作用是在路基面上直接铺设轨道结构。因此，路基是轨道的基础，它既承受轨道结构的重量，即静荷载，又同时承受列车行驶时通过轨道传播而来的动荷载。路基同轨道一起共同构成的这种线路结构是一种相对松散连结的结构形式，抵抗动荷载的能力弱。建造路基的材料，不论填或挖，主要是土石类散体材料，所以路基是一种土工结构。因而路基经常受到地质、水、降雨、气候、地震等自然条件变化的侵袭和破坏，抵抗能力差。因此，路基应具有足够的坚固性、稳定性和耐久性。对于高速铁路，路基还应有合理的刚度，以保障列车高速行驶中的平稳性和舒适性。路基工程的组成路基工程主要由三部分建筑物构成，即路基本体、路基防护和加固建筑物、排水设施。路基本体路基本体包括用天然土、石所填筑的路堤和在天然地层中挖出的路堑。它直接支撑轨道，承受通过轨道的列车荷载，是路基的主体。路基本体根据地质条件和填筑材料的不同，又可分为路堤、路堑、半路堤、半路堑、半堤半堑、不填不挖路基六种基本形式。路堤：路堤是指全部用岩土填筑而成的路基；路堤的几种常用横断面形式:（1）矮路堤（填土高度低于1.0m者）（2）高路堤（填土高度大于18m（土质）或20m（石质）（3）一般路堤（填土高度介于两者之间）（4）浸水路堤（5）护脚路堤（6）挖沟填筑路堤路堑：路堑是指全部在原地面开挖而成的路基。路堑横断面的几种基本型式:全挖式路基、台口式路基、半山洞式路基。半填半挖路基：当原地面横坡大，且路基较宽，需一侧开挖另一侧填筑时，为挖填结合路基，也称半填半挖路基。在丘陵或山区公路上，挖填结合是路基横断面的主要形式。路基防护和加固建筑物坡面防护设备：用来防护易受自然作用破坏而出现坡面变形的土质边坡，如铺草皮、喷浆、抹面、护墙、护坡以及为防护崩塌落实而修建的拦截和遮挡建筑物，如明洞、棚洞。冲刷防护设备：用来防护水流或波浪对路基的冲刷和淘刷，如铺草皮、抛石、石笼、圬工护坡、挡土墙、顺坝、挑水坝等。支撑加固设备：用来支撑加固路基本体，以保证其稳固性，如挡土墙、支挡墙、支柱等。防沙、防雪设施：用来防止风沙、风雪流掩埋路基，如各种栅栏、防护林等。排水设施地面排水设备：用来将有可能停滞在路基范围以内的地面水迅速排除到路基以外，并防止路基以外的地面水流入路基范围，以免下渗浸湿路基土体或形成漫流冲刷路基边坡，如侧沟、排水沟、天沟等。地下排水设备：根据水文和地质条件修筑于地面以下一定深度，用来截断、疏干、引出地下水或降低地下水位，以使路基及边坡保持干燥状态，提高土的稳固能力，如排水槽、渗水暗沟、渗井等。路基的组成部分在路基横断面中，路基本体由路基顶面、路肩、基床及基床下部、边坡、路基基底构成。路基顶面直接在其上铺设轨道或路面的部分及路肩部分，称为路基顶面或简称路基面。在路堤中路基顶面即为路堤堤身的顶面，也称路堤顶面；在路堑中，路基顶面即为堑体开挖后形成的构造面路基顶面是为确保汽车或列车运行而设置的工作面，必须具有一定宽度。路肩铁路路基顶面两侧自道床坡脚至路基面边缘的部分称为路肩。其作用是：保护轨道以下的路基土体，防止其在列车动荷载作用下发生侧向挤动；防止道渣失落；防止路基面边缘部分的土体稍有坍落时，影响轨道的完整状态；保持路基面的横向排水；在线路养护和维修作业中，路肩是线路器材的存放处和辅助工作面；此外，铁路线路的标志、信号设备的有些通信、电力及给水设施也都设置在路肩上或设槽埋置在路肩下。路肩必须在考虑了施工误差、路基沉降与自然剥蚀等因素后，保持必要的宽度。在线路设计中，路基的设计高程以路肩的边缘高程表示，称为路肩高程。基床基床在路基面以下、路基上部受列车动力作用和水文气候变化影响较大的一层。基床土承受列车荷载产生的动应力，在它的长期重复作用下，基床容易发生破坏或是产生过大的有害变形，从而影响正常的铁路运输。因此，基床是铁路路基最重要的关键部位。基床分为基床表层和基床底层。基床以下部分称为基床下部。边坡边坡是路堤面与原地面之间的倾斜平面，主要指标有路基顶肩、边坡坡脚、路肩高程、边坡坡脚。坡度是边坡上两点间的垂直距离和水平距离的比值，以1：m表示坡度。路基基底路基基底是路堤填土天然地面以下受填土自重及轨道、列车荷载作用的部分。基底部分的土体稳固性，对整个路基本体及轨道的稳定性都是极为重要的，特别是在软弱土的基底上修建路堤，必须对基底做妥善处理，以免危及行车安全及妥善运营。路基面形状路基面形状应设计为三角形路拱，由路基中心线向两侧设4%的人字排水坡。曲线加宽时，路基面仍应保持三角形。路基面宽度区间路基面宽度应根据旅客列车设计行车速度、远期采用的轨道类型、正线数目、线间距、曲线加宽、路基面两侧沉降加宽、路肩宽度、养路形式、接触网立柱的设置位置等，通过计算确定，必要时还应考虑光、电缆槽及声屏障基础的设置。路肩宽度路堤不应小于0.8m，路堑不应小于0.6m.表2-1直线地段标准路基面宽度项目单位Ⅱ级铁路次重型中型轻型设计行车速度km/h80≤v≥12080≤v≥10080道床顶面宽度m3.33.02.9基床表层类型土质道床厚度m0.450.400.35单线路堤m7.57.06.3路堑m双线路堤m11.711.210.5路堑m11.310.810.1查表得：二级次重型单线铁路道床顶面宽度为3.3m。单线铁路路基面宽度计算x=（2.1）==1.38mB=A+2x+2c=3.3+2=7.66m式中：B—路基面宽度，m;A—道床顶面宽度，m；此处取3.3m；m—道床边坡破率，轻型轨道为1:1.5；其余为1.75；此处为1.75；h—道床厚度，m；此处为0.45m；e—轨枕埋入道砟深度，Ⅲ型钢筋混泥土轨枕为0.185m，Ⅱ型钢筋混泥土轨枕为0.165m；此处取0.185m；g—轨头宽度，75kg/m轨为0.075m，60kg/m轨为0.073m，50kg/m轨为0.07m；此处取0.075m；c—路肩宽度，路肩0.8m；x—砟肩至砟脚的水平距离。路基边坡坡度的选取路基边坡坡度对路基稳定十分重要，确定立即边坡坡度是路基设计的重要任务。表2-2路堤边坡坡度填料种类边坡高度（m）边坡坡度全部高度上部高度下部高度全部坡度上部坡度下部坡度细粒土20812—1：1.51：1.75粗粒土（细砂、粉砂、黏砂除外）碎石土、卵石土、漂石土12128—1：1.51：1.75硬块石8——1：1.3——20——1：1.5——根据路基边坡坡度表，对于路基全部高度不足8m的横断面,取坡度为1:1.3；对于坡度超过8m的，取1:1.5。路基承受的荷载路基荷载是指作用在路基上的应力，它包含两个部分：一部分是线路上部结构的重量作用在路基面上的应力，即静荷载；另一部分是车辆行驶时轮载力通过上部结构传递到路基面上的动应力，即动荷载。普通铁路路基设计时把静荷载和动荷载一并简化为静荷载进行处理，即换算土柱法。根据列车和轨道荷载换算土柱高度及分布宽度图可知，二级次重型铁路，换算土柱高度为3m,宽度为3.5m。路基填料在路基工程中，通常一句土在压实后的工程性质能否满足要求而分为A、B、C、D、E五组。A组也称为优质填料，包括硬块石、级配良好和细粒土含量小于15%的漂石土、卵石土、碎石土、圆砾土、角砾土、砾砂、粗砂、中砂。B组为良好填料，包括不易分化的软块石，级配不良的漂石土、卵石土、碎石土、圆砾土、角砾土、砾砂、粗砂、中砂、细粒土含量在15%-30%的漂石土、卵石土、碎石土、圆砾土、角砾土和细砂、黏砂、砂粉土、砂黏土。C组为一般填料，包括易风化的软块石，细粒土含量在30%以上的漂石土、卵石土、碎石土、圆砾土、角砾土和粉砂、粉土、砂黏土。D和E组填料分别为不宜使用的差质填料和严禁使用的劣质填料。由于路基基床表层对于土体的要求相对很高，所以一般选用A组填料来进行填筑。根据土的性能指标、当地的地质条件以及运输和经济等问题，本次设计采用当地的卵石土进行填筑。土体工程特性为：卵石土：下伏于细砂下，土层厚度大于3m，粒径60～80mm约占35%，80～100mm约占25%，余为砂土充填，圆棱状，成分以闪长岩、大理岩、石英片岩为主，稍湿，中密，III级硬土，=600kPa。由于路基基床底层对于土体的要求相对与基床表层来说要低一点，所以一般选用B组填料来进行填筑。根据土的性能指标、当地的地质条件以及运输和经济等问题，本次设计采用当地的细砂进行填筑。土体工程特性为：细砂：青灰色，土层厚度约1m，砂质较纯，夹少量卵石，稍湿，稍密，Ⅰ级松土，=150kPa。基床下部对于土体要求比表层和底层低，，所以一般选用C组填料来进行填筑。根据土的性能指标、当地的地质条件以及运输和经济等问题，本次设计采用当地的砂质黄土进行填筑。土体工程特性为：砂质黄土：褐黄色，土层厚度3～5m，土体砂粒含量较高，手握易散，孔隙比较大，稍湿，稍密，Ⅱ级普通土，=120kPa，3m以上=80kPa。路基边坡稳定性分析边坡稳定分析稳定性分析步骤：（1）先假定路堤边坡值；（2）然后通过坡脚A点，假定3到4个可能的破裂面，求出相应的稳定系数Ki值，得到关系曲线；（3）在其上找到最小稳定系数及其对应的极限破裂角。稳定性计算直线破裂面法直线破裂面法计算步骤：（1）先假定路堤边坡值；（2）然后通过坡脚A点，假定3到4个可能的破裂面，求出相应的稳定系数Ki值，得到关系曲线；（3）在其上找到最小稳定系数及其对应的极限破裂角（3.1）φ—土体的内摩擦角；F—沿破裂面的下滑力；L—破裂面的长度；T—沿破裂面的下滑力；c—路堤土体的粘结力；Q—土楔重量与路基顶面换算荷载之和；β—假想滑动面与水平面的夹角。由于砂类土的粘接力很小，一般可忽略不计。(C=0）(3.2)当K=1时，即抗滑力等于下滑力，滑动面上土体处于极限平衡状态，此时的坡度角称为“天然休止角”，等于土体的内摩擦角。当K>1时，路基边坡处于稳定状态，且与边坡高度无关；当K=1时，路基不能保持稳定。GGNBT¦Ø¦ÈcLNtg¦ÕADDDDC¦Ø¦Ø¦Ø¦ØAD¦Ø1¦Ø2¦Ø3¦Ø4¦Ø0KKKKK¦ØKa)b)c)图3.1直线破裂面示意图表3-1直线破裂面计算表土楔Qiβ弧度值Qcosβ1149.8300.523598776129.73060552500.2200.34906585470.03424893755.4150.261799388729.660369241057.6100.1745329251041.53268续：QsinβcLLcSi74.923.5611.7827.49171.078475733.216.6225.01195.511906735.2817.64237.77183.650312737.9618.98252.88续：重度tanᵩFTK200.7002114.3973774.91.527334712200.7002362.3179811171.07847572.117846676200.7002546.1881905195.51190672.793631343200.7002767.2411822183.65031274.177728701图3.2直线破裂面法计算简图圆弧破裂面法（1）基本原理将圆弧滑动面上的土体划分为若干竖向土条，依次计算每一土条沿滑动面下滑的下滑力和抗滑力，然后叠加计算出整个滑动土体的稳定性。圆弧法的精度主要与划分土条的数量有关，分段愈多结果愈精确，但计算愈繁琐。一般可按实际情况划分为8到10段。（2）假定a土为匀质且各向同性；b滑动面通过坡脚；c不考虑土体内应力分布及各土条之间的相互作用力的影响；d土条不受侧向力。（3）计算步骤a通过坡脚任意选定滑动面，半径为R，纵向长为1米；b将土体分成若干个一定宽度的垂直土条，其宽度一般为2到4米；c计算每个土条的土体重，并计算出两个方向上的分力；d计算每一小条滑动面上的反力，即内摩擦力和粘聚力；e以圆心为支点，半径R为力臂，计算滑动面上各力对圆心的滑动力矩和抗滑力矩；f求稳定系数K值，公式如下：(3.3)式中—第i土条在破裂面处的粘聚力；—第i土条在破裂面处的摩阻系数，fi=tan；—第i土条在破裂面处的内摩擦角。由于试算的滑动面是任意选定的，故需再假定几个可能的滑动面，重复上述步骤，绘制曲线；找到相应的最小安全系数，相对应的圆心即为极限滑动面圆心，对应的滑动面为极限滑动面。圆弧破裂面第一次计算：表3-2圆弧破裂面法第一次计算表xRX/R弧度αsinαcosα-1.2514.37-0.08699-0.08677-4.97146-0.086660.9962381.0914.370.0758520.0757074.337720.0756350.9971363.6914.370.2567850.25135414.401540.2487160.9685766.2314.370.4335420.40908423.438760.3977690.9174869.1114.370.633960.56501632.373050.535430.8445811.2714.370.7842730.66507738.106120.617120.786869续：QiNiTiγ法向重力N958.132353.0452.84046-4.5964220右侧土条切向力374.0885125124.64199.45439920粘聚力113.89263.4255.12365.5117620内摩擦力Nf367.827193.44177.478476.9443820左侧土条切向力T'4.596422400.05337.8742214.198620K值1.29999612.9310.174227.97936120L16.27fi0.3839图3.3圆弧破裂面法第一次计算简图圆弧破裂面第二次计算：表3-3圆弧破裂面法第二次计算表土条号RXX/R弧度值αsinαcosα-313.3-4.51-0.3391-0.34596-19.8219-0.33910.940751-213.3-3.01-0.22632-0.22829-13.0803-0.226320.974054-113.3-1-0.07519-0.07526-4.31202-0.075190.997169113.30.660.0496240.0496442.8444170.0496240.998768213.31.980.1488720.1494288.5615730.1488720.988856313.33.690.2774440.28113216.107690.2774440.960742413.35.610.4218050.43543524.948570.4218050.906687513.37.370.5541350.58732433.651180.5541350.832427613.39.270.6969920.77119544.186210.6969920.717078713.310.740.8075190.93993353.854210.8075190.589842续：SγQiNiTi法向重力分力N1406.8030.5843762011.6875210.99505-3.96321右侧土条切向力T483.87234.301442086.028883.7967-19.4697粘聚力129.57.99381220159.8762159.4237-12.0208内摩擦力Nf540.07177.0279620140.5592140.3866.975118左侧土条切向力T'35.453668.1937220163.8744162.048324.39634K值1.45704813.1191120262.3822252.081672.79628L18.515.0835220301.6704273.5206127.2459fi0.383913.3624720267.2494222.4655148.09246.21549220124.309889.1399186.643021.0973882021.9477612.9457117.72323图3.4圆弧破裂面法第二次计算简图圆弧破裂面第三次计算：表3-4圆弧破裂面法第三次计算表土条号RXX/R弧度值αsinαcosα117.272.520.1459180.1464418.3904290.1459180.989297217.274.350.2518820.25462414.58890.2518820.967758317.276.360.3682690.37714621.608880.3682690.929719417.278.370.4846550.50596928.98990.4846550.874705517.2710.410.6027790.6469837.069220.6027790.797908617.2712.30.7122180.79265245.415640.7122180.701959续：SγQiNiTi法向重力分力N441.26530.872017.417.213762.538969右侧土条切向力T262.64263.0782061.5659.5751815.50585粘聚力91.844.84282096.85690.048935.66903内摩擦力Nf169.40186.021520120.43105.340758.36706左侧土条切向力T'05.076720101.53481.0147861.2026K值1.9946666.273320125.46688.0719489.35911L13.12fi0.3839图3.5圆弧破裂面法第三次计算简图圆弧破裂面第四次运算：表3-5圆弧破裂面法第四次计算表土条号RXX/R弧度值αsinαcosα115.960.830.0520050.0520282.9810120.0520050.998647215.962.660.1666670.1674489.5940680.1666670.986013315.964.670.2926070.29695217.014070.2926070.956233415.966.670.417920.43115424.703330.417920.908484515.968.720.5463660.57801933.118050.5463660.837547615.9610.410.6522560.71055640.711880.6522560.757999715.9611.740.7355890.82653647.357010.7355890.677428续：SγQiNiTi法向重力分力N615.48040.989382019.787619.760821.029054右侧土条切向力T341.80243.60942072.18871.1783312.03133粘聚力99.195.7398420114.7968109.772533.59029内摩擦力Nf236.28297.29116420145.8233132.478160.94244左侧土条切向力T'06.83098820136.6198114.425474.64438K值0.9814826.64820132.96100.783686.72391L14.174.95122099.02467.0816472.84096fi0.3839图3.6圆弧破裂面法第四次计算简图圆弧破裂面第五次运算：表3-6圆弧破裂面法第五次计算表土条号RXX/R弧度值αsinαcosα-312.96-5.4-0.41667-0.42978-24.6243-0.416670.909059-212.96-3.01-0.23225-0.23439-13.4298-0.232250.972655-112.96-1-0.07716-0.07724-4.42537-0.077160.997019112.960.470.0362650.0362732.0783120.0362650.999342212.961.980.1527780.1533788.7879370.1527780.988261312.963.90.3009260.30566317.513220.3009260.953648412.965.650.4359570.45110125.846190.4359570.899968512.967.590.5856480.62567935.848790.5856480.810565612.969.850.7600310.86336149.466920.7600310.649887续：SγQiNiTi法向重力分力N1830.6094.5562091.1282.83349-37.9667右侧土条切向力T512.10768.704620174.092169.3315-40.4334粘聚力140.4212.414320248.286247.5458-19.1579内摩擦力Nf702.77066.894120137.882137.79135.00035左侧土条切向力T'97.5579415.759820315.196311.495848.15494K值1.83701317.745520354.91338.459106.8016L20.0616.520420330.408297.3565144.0436fi0.383910.950520219.01177.5219128.26285.252720105.05468.2732379.84428图3.7圆弧破裂面法第五次计算简图图3.8圆弧破裂面法最危险滑动面图根据计算数据可以得出，最危险滑动面为半径为15.96m时的滑动面。此时K=0.98，路基不稳定，需设支挡结构进行防护，以使路基稳定。重力式挡土墙重力式挡土墙简介简介重力式挡土墙，指的是依靠墙身自重抵抗土体侧压力的挡土墙。重力式挡土墙可用块石、片石、混凝土预制块作为砌体，或采用片石混凝土、混凝土进行整体浇筑。半重力式挡土墙可采用混凝土或少筋混凝土浇筑。重力式挡土墙可用石砌或混凝土建成，一般都做成简单的梯形。它的优点是就地取材，施工方便，经济效果好。所以，重力式挡土墙在我国铁路、公路、水利、港湾、矿山等工程中得到广泛的应用。由于重力式挡土墙靠自重维持平衡稳定，因此，体积、重量都大，在软弱地基上修建往往受到承载力的限制。如果墙太高，它耗费材料多，也不经济。当地基较好，挡土墙高度不大，本地又有可用石料时，应当首先选用重力式挡土墙。类型重力式挡土墙可根据其墙背的坡度分为仰斜、俯斜、直立三种类型。（1）按土压力理论，仰斜墙背的主动土压力最小，而俯斜墙背的主动土压力最大，垂直墙背位于两者之间。（2）如挡土墙修建时需要开挖，因仰斜墙背可与开挖的临时边坡相结合，而俯斜墙背后需要回填土，因此，对于支挡挖方工程的边坡，以仰斜墙背为好。反之，如果是填方工程，则宜用俯斜墙背或垂直墙背，以便填土易夯实。在个别情况下，为减小土压力，采用仰斜墙也是可行的，但应注意墙背附近的回填土质量。（3）.当墙前原有地形比较平坦，用仰斜墙比较合理；若原有地形较陡，用仰斜墙会使墙增高很多，此时宜采用垂直墙或俯斜墙。图4.1重力式挡土墙类型本次设计，采用仰斜式进行计算。挡土墙设计计算有荷载作用时（1）设破裂面交于荷载外D点QUOTEH=8ma=3m=3ml=3mk=2mB=2mQUOTE破裂角由得：QUOTE<QUOTE(与假设公式不符)（2）设破裂面交于荷载内E点(3)设破裂面交于荷载边缘C点墙身自重：=386kN/m水平总推力：QUOTE总垂直力：倾覆力矩：稳定力矩：抗滑稳定性检算：抗倾覆稳定性检算：墙趾处基底应力为：墙踵处基底应力为：图4.1重力式挡土墙有荷载时的计算简图没有荷载作用时H=8ma=3m=3ml=3mk=2mB=2m破裂角由得：墙身自重：水平总推力：总垂直力：倾覆力矩：稳定力矩：抗滑稳定性检算：抗倾覆稳定性检算：墙趾处基底应力为墙踵处基底应力为图4.2重力式挡土墙无荷载时的计算简图加筋土挡土墙加筋土挡土墙简介由墙面板、拉筋和填土三部分组成，借助于拉筋于填土间的摩擦作用，把土的侧压力传给拉筋，从而稳定土体。即是柔性结构，可承受地基较大的变形；又是重力式结构，可承受荷载的冲击、振动作用。施工简便、外形美观、占地面积小、而且对地基的适应性强。适用于缺乏石料的地区和大型填方工程。

加筋土挡土墙是利用加筋土技术修建的一种轻型支挡结构物，是由墙面板、拉筋、填料和基础组成的柔性复合结构物。加筋土挡土墙是在土中加入拉筋，利用拉筋与土之间的摩擦作用，改善土体的变形条件和提高土体的工程特性，从而达到稳定土体的目的。加筋土挡土墙由填料、在填料中布置的拉筋以及墙面板三部分组成。一般应用于地形较为平坦且宽敞的填方路段上，在挖方路段或地形陡峭的山坡，由于不利于布置拉筋，一般不宜使用。加筋土是柔性结构物，能够适应地基轻微的变形，填土引起的地基变形对加筋土挡土墙的稳定性影响比对其他结构物小，地基的处理也较简便；它是一种很好的抗震结构物；节约占地，造型美观；造价比较低，具有良好的经济效益。加筋土挡墙，与传统的重力式挡土墙、混凝土挡土墙相比较，是有经济优势的。挡土墙愈高，加筋土挡土墙的经济优势就愈大。对加筋土挡墙的分析与比较认为，加筋土挡墙可以节约20~50%工程造价。便宜但耐久的拉筋激发潜在滑面后的稳定土体来协助保持结构的稳定，因而不需要大量的圬工，造价就得以降低。在公路与铁路路堤的建设中，援用加筋土技术尚可以节省大量的用地。加筋土本身就是一种组合材料。由于加筋与土的相互作用，加筋土加强了土颗粒间的联系，从而增加了土的抗剪强度，减少了沉降变形。使用土工织物或土工合成材料来做加筋材料的挡土结构是柔性的。地震时，这样的加筋土结构可以比传统的圬工挡土墙吸收更多的能量而不产生功能上的破坏。模型实验与已发生的地震业已证明加筋土结构是抗震性能优良的结构。土墙是在土中加入拉筋，利用拉筋与土之间的摩擦作用，改善土体的变形条件和提高土体的工程特性，从而达到稳定土体的目的。加筋土挡土墙由填料、在填料中布置的拉筋以及墙面板三部分组成。一般应用于地形较为平坦且宽敞的填方路段上，在挖方路段或地形陡峭的山坡，由于不利于布置拉筋，一般不宜使用。加筋土是柔性结构物，能够适应地基轻微的变形，填土引起的地基变形对加筋土挡土墙的稳定性影响比对其他结构物小，地基的处理也较简便；它是一种很好的抗震结构物；节约占地，造型美观；造价比较低，具有良好的经济效益。加筋土挡土墙施工简便、快速，并且节省劳力和缩短工期，一般包括下列工序：基槽(坑)开挖、地基处理、排水设施、基础浇(砌)筑、构件预制与安装、筋带铺设、填料填筑与压实、墙顶封闭等，其中现场墙面板拼装、筋带铺设、填料填筑与压实等工序是交叉进行的。同时加筋挡土墙的使用也存在很多的问题，受到一定条件的限制：挡墙背后需要充足的空间，以获得足够的墙宽来保证内部和外部稳定性；对于钢材加筋的锈蚀、用作暴露面层的土工合成材料在紫外线照射下的变质，以及填土中聚酯类加筋材料的老化等问题，需要制定合适的设计标准；前加筋土系统的设计和施工经验仍不成熟，故规范尚需进一步完善。加筋土挡土墙设计计算图5.1钢塑复合拉筋加筋土挡墙计算简图荷载计算有荷载时：（1）墙后填土产生的水平土压力计算：（5.1）当时，；（5.2）当时，；；（5.3）式中：填料产生的水平土压应力（kPa）；加筋体的填料重度；墙顶距第i层墙面板中心的高度（m）；加筋土挡土墙内深度处的土压应力；、分别为静止和主动土压力系数；填料综合内摩擦角。由轨道和列车换算的土柱荷载产生的水平土压力（5.4）（3）作用于墙面板上的水平土压力为：（5.5）（4）第i层拉筋对应的墙面板所受的侧压力(5.6)（5）第i层拉筋的拉筋应力(5.7)

表5-1有荷载时的计算表格加筋层号hi（m）k0kakir10.50.4260.270.413193.9235210.4260.270.4197.631.50.4260.270.3871911.0295420.4260.270.3741914.21252.50.4260.270.3611917.1475630.4260.270.3481919.83673.50.4260.270.3351922.2775840.4260.270.3221924.47294.50.4260.270.3091926.41951050.4260.270.2961928.12115.50.4260.270.2831929.57351260.4260.270.271930.78136.50.4260.270.271933.3451470.4260.270.271935.91157.50.4260.270.271938.4751680.4260.270.271941.04

表5-2有荷载时的计算表格加筋层号bhil0h0r12.080.53.531922.0813.531932.081.53.531942.0823.531952.082.53.531962.0833.531972.083.53.531982.0843.531992.084.53.5319102.0853.5319112.085.53.5319122.0863.5319132.086.53.5319142.0873.5319152.087.53.5319162.0883.5319续：rh0/πbhi/(b2+hi2)Arctan((b+l0)/hi)arctan(b/hi)hi(b+l0)/(hi2+(b+l0)2)18.152870.2272531.4814291.3348880.0888925.17179518.152870.3905081.3934671.1226510.1736358.85294818.152870.4744241.3081870.9460140.25070110.635718.152870.4996161.2266380.8050030.31761910.9576218.152870.4916611.1495830.6939510.3731310.4226918.152870.4682431.0774960.6062380.4170789.48350118.152870.4391791.0105880.5362070.4501418.41236618.152870.409320.9488540.4795190.4735197.35435918.152870.3808530.8921340.4329710.4886516.37828218.152870.3546290.8401640.3942230.4970045.510618.152870.3308620.7926180.3615570.4999484.7555918.152870.3094750.7491450.3337020.4986864.10673918.152870.2902760.7093860.3097030.4942333.55297918.152870.2730350.6729960.2888340.4874193.08198318.152870.2575260.639650.2705340.4789072.68180318.152870.2435370.6090460.2543680.4692212.34161

表5-3有荷载时的Ti计算表格KSxSyTiExi1.83.92355.1717959.09529928832.27385294816.4529038274.1132371.811.029510.635721.665493395.4162991.814.21210.9576225.169620.50.511.326336.2924061.817.147510.4226927.570190.50.512.406596.8925481.819.8369.48350129.31950.50.513.193787.3298751.822.27758.41236630.689870.50.513.810447.6724661.824.4727.35435931.826360.50.514.321867.956591.826.41956.37828232.797780.50.514.7598.1994451.828.125.510633.63060.50.515.133778.407651.829.57354.7555934.329090.50.515.448098.5822731.830.784.10673934.886740.50.515.699038.7216851.833.3453.55297936.897980.50.516.604099.2244951.835.913.08198338.991980.50.517.546399.7479961.838.4752.68180341.15680.50.518.5205610.28921.841.042.3416143.381610.50.519.5217210.8454拉筋长度计算（1）拉筋所在位置的垂直压力，对路肩挡土墙为填料自重应力和荷载产生的压力之和(5.8)式中：，x=1.08m（2）拉筋长度计算无效长度，按0.3H法计算：(5.9)(5.10)有效长度：，（5.11）式中：a为拉筋宽度，对于钢塑复合拉筋a=0.05m；f为拉筋与填料间的摩擦系数，取0.4；为筋条上总的竖向应力；为第i层拉筋的拉筋应力。表5-4有荷载时的计算表xhih0l0X1X2r1.080.533.55.66-1.34191.08133.52.83-0.67191.081.533.51.886667-0.44667191.08233.51.415-0.335191.082.533.51.132-0.268191.08333.50.943333-0.22333191.083.533.50.808571-0.19143191.08433.50.7075-0.1675191.084.533.50.628889-0.14889191.08533.50.566-0.134191.085.533.50.514545-0.12182191.08633.50.471667-0.11167191.086.533.50.435385-0.10308191.08733.50.404286-0.09571191.087.533.50.377333-0.08933191.08833.50.35375-0.0837519

续：rhirho/πatanX1atanX2X1/(1+X12)X2/(1+X22)9.518.152871.395923-0.929690.171330322-0.4793246563.527741918.152871.231134-0.590310.314133801-0.4624197766.1610528.518.152871.08341-0.420080.413787053-0.3723739370.06373818.152870.955579-0.323250.471317106-0.3011980575.2377747.518.152870.847233-0.261850.496181332-0.2500410581.179055718.152870.756247-0.219730.499150445-0.2127231787.6392866.518.152870.679946-0.189140.488920919-0.1846616694.503867618.152870.615742-0.165960.471491822-0.16292883101.706785.518.152870.561391-0.14780.450654484-019879518.152870.515044-0.133210.428672267-09388104.518.152870.475216-0.121220.406833443-0.12003687124.891211418.152870.440725-0.111210.385831048-0.11029139133.0252123.518.152870.410634-0.102710.366004827-0.10199326141.314213318.152870.384195-0.095420.347489603-0.09484539149.7361142.518.152870.360815-0.08910.33030444-0.08862606158.27215218.152870.340012-0.083560.31440558-0.08316666166.906表5-5有荷载时的拉筋长度计算表hiHLfTiafLaiL0.582.44.09288363.527740.050.32.1475567424.547556742182.47.40382766.161050.050.33.730204346.130204341.582.49.74933970.06370.050.34.6383210957.038321095282.411.3263375.237770.050.35.0180162497.4180162492.582.412.4065981.179050.050.35.0943304097.494330409382.413.1937887.639280.050.35.0182123737.4182123733.582.413.8104494.503860.050.34.8712085027.271208502482.414.32186101.70670.050.34.6938453587.0938453584.582.114.759109.19870.050.34.5052426296.605242629581.815.13377116.93880.050.34.3138712496.1138712495.581.515.44809124.89120.050.34.1230779315.623077931681.215.69903133.02520.050.33.9338499695.1338499696.580.916.60409141.31420.050.33.9165882374.816588237780.617.54639149.73610.050.33.9060701024.5060701027.580.318.52056158.2720.050.33.9005771284.20057712888019.52172166.9060.050.33.8987457163.898745716单板稳定性与全板稳定性验算（1）单板抗拔稳定系数（5.12）（2）.全板抗拔稳定系数（5.13）其中为各层拉筋摩擦力的总和(kN)，为各层拉筋承受水平土压力的总和(kN)。表5-6有荷载时的单板稳定性计算表σviaLfSfiExiKs63.527740.0580.310.672662.2738244.69370601766.161050.0580.311.115064.1132372.70226483170.06370.0580.311.77075.4162992237770.0580.312.639946.2924062.00876192981.179050.0580.313.638086.8925481.97867024587.639280.0580.314.72347.3298752.00868342294.503860.0580.315.876657.6724662.069301693101.70670.0580.317.086727.95659219870.0580.319.328178.1994452.357253732116.93880.0580.321.750628.407652.587003495124.89120.0580.324.353798.5822732.837685873133.02520.0580.327.137148.7216853.111455723141.31420.0580.330.099939.2244953.263044065149.73610.0580.333.241429.7479963.410077047158.2720.0580.336.5608310.28923.553320328166.9060.0580.340.0574510.84543.693495562单板抗拔稳定系数（合格）单板抗稳定系数不宜小于2.0，条件困难时刻适当减小，但不得小于1.5。第五层为1.98，符合条件。表5-7有荷载时的全板稳定性分析Ks340.0525547121.96539182.788107

全板抗拔稳定系数（合格）无荷载时：无荷载时的计算步骤跟有荷载时一样。表5-8无荷载时的计算表格加筋层号hi（m）k0kakir10.50.4260.270.413193.9235210.4260.270.4197.631.50.4260.270.3871911.0295420.4260.270.3741914.21252.50.4260.270.3611917.1475630.4260.270.3481919.83673.50.4260.270.3351922.2775840.4260.270.3221924.47294.50.4260.270.3091926.41951050.4260.270.2961928.12115.50.4260.270.2831929.57351260.4260.270.271930.78136.50.4260.270.271933.3451470.4260.270.271935.91157.50.4260.270.271938.4751680.4260.270.271941.04

表5-9无荷载时的计算表格bhirbhi/(b2+hi2)arctan((b+l0)/hi)Arctan(b/hi)hi(b+l0)/(hi2+(b+l0)2)2.080.5190.2272531.3348881.3348880.22725302.081190.3905081.1226511.1226510.39050802.081.5190.4744240.9460140.9460140.47442402.082190.4996160.8050030.8050030.49961602.082.5190.4916610.6939510.6939510.49166102.083190.4682430.6062380.6062380.46824302.083.5190.4391790.5362070.5362070.43917902.084190.409320.4795190.4795190.4093202.084.5190.3808530.4329710.4329710.38085302.085190.3546290.3942230.3942230.35462902.085.5190.3308620.3615570.3615570.33086202.086190.3094750.3337020.3337020.30947502.086.5190.2902760.3097030.3097030.29027602.087190.2730350.2888340.2888340.27303502.087.5190.2575260.2705340.2705340.25752602.088190.2435370.2543680.2543680.2435370表5-10无荷载时的计算表xhiX1X2rrhi1.06199.51.0811.081.0819191.081.50.720.721928.51.0820.540.5419381.082.50.4320.4321947.51.0830.360.3619571.083.50.3085710.3085711966.51.0840.270.2719761.041985.51.0850.2160.21619951.085.50.1963640.19636419104.51.0860.180.18191141.086.50.1661540.16615419123.51.0870.1542860.154286191331.087.50.1440.14419142.51.0880.1350.13519152

续：rho/πatanX1atanX2X1/(1+X12)X2/(1+X22)01.1372151.1372150.3812482350.3812482359.500.8238410.8238410.4985228950.4985228951900.6240230.6240230.4741833510.47418335128.500.4951330.4951330.4180860950.4180860953800.4077850.4077850.3640580340.36405803447.500.3455560.3455560.3186968840.3186968845700.2993020.2993020.281744730.2817447366.500.2637120.2637120.2516543950.2516543957600.2355450.2355450.2269288960.22692889685.500.2127320.2127320.206371530.206371539500.1938970.1938970.1890732230.189073223104.500.1780930.1780930.1743510270.17435102711400.164650.164650.1616900530.161690053123.500.1530790.1530790.1506984750.15069847513300.1430170.1430170.1410746760.141074676142.500.1341890.1341890.1325836630.132583663152表5-11无荷载时的Ti计算表格SxSyTiExi3.923503.923655750.9808757.603.421.911.0295011.029632752.75737514.212014.29543.55317.1475017.147163754.28687519.836019.832624.95922.2775022.27750.50.510.024885.56937524.472024.4720.50.511.01246.11826.4195026.41950.50.511.888786.60487528.12012.6547.0329.5735029.57350.50.513.308087.39337530.78030.780.50.513.8517.69533.345033.3450.50.515.005258.3362535.91035.910.50.516.15958.977538.475038.4750.50.517.313759.6187541.04041.040.50.518.46810.26表5-12无荷载时的拉筋长度计算表hiHLfTiafLaiL0.582.41.7655759.50.050.36.1958.595182.43.42190.050.368.41.582.44.96327528.50.050.35.8058.205282.46.3954380.050.35.618.012.582.47.71637547.50.050.35.4157.815382.48.9262570.023.582.410.0248866.50.050.35.0257.425482.411.0124760.050.34.837.234.582.111.8887885.50.050.34.6356.735581.812.654950.050.34.446.245.581.513.30808104.50.050.34.2455.745681.213.8511140.050.34.055.256.580.915.00525123.50.050.34.054.95780.616.15951330.050.34.054.657.580.317.31375142.50.050.34.054.3588018.4681520.050.34.054.05表5-13无荷载时的单板稳定性计算表aLfSfiExiKsLbiLf9.50.0590.31.8810.9808751.9176755456.62.4190.0590.33.7621.91.986.62.428.50.0590.35.6432.7573752.0465116286.62.4380.0590.37.5243.5532.1176470596.62.447.50.0590.39.4054.2868752.1939058176.62.4570.0590.311.2864.9592.2758620696.62.466.50.0590.313.1675.5693752.3641791046.62.4760.0590.315.048