盘扣架方案带计算书带悬挑方案

1.24脚手架工程施工方案与技术方法1.24.1脚手架工程介绍1脚手架选型结合本工程构造特点，综合考虑工程成本、施工效率、建筑物外形及高度，本工程双排外脚手架使用承插型盘扣式脚手架。其优点以下：1)节点抗扭转能力强，强度、刚度、稳定性可靠，施工安全得到有效保障；2)模块化、工具化作业，搭拆快捷，大幅提高施工效率；3)节省用钢量，高承载力的盘扣架搭设密度远低于传统架，有效减少施工成本及各项配套费；4)无零碎配件，不易丢失，损耗极低，并方便运输及清点；5)构件全部采用热镀锌防腐工艺，较传统脚手架提高10倍以上使用寿命，同时不会因锈蚀而减少承载力。2脚手架方案选择本工程各部位脚手架方案选择详见表1.24.1-1。表1.24.1-1脚手架方案选择一览表序号部位脚手架选型概述备注1地下构造采用双排落地承插型盘扣式脚手架首层构造完毕后拆除2F-03-01地块1#、2#、3#楼地上构造1)肥槽上部外架从二层楼板悬挑搭设。2)F1-F6采用双排落地承插型盘扣式脚手架,沿楼外围一周搭设(因施工布署因素，3#楼南立面外架不含有落地搭设条件，故在二层楼板进行悬挑)。3)F7以上架体在七层楼板悬挑搭设。1)架体根据施工进度适时拆除并应满足外沿施工需要。2)架体立面满挂密目式安全网。4#楼地上构造采用双排落地承插型盘扣式脚手架(肥槽上部外架从二层楼板悬挑搭设)。F-05-01地块1#、3#、4#楼地上构造1)肥槽上部外架从二层楼板悬挑搭设。2)F1-F5采用双排落地承插型盘扣式脚手架,沿楼外围一周搭设(因施工布署因素，1#楼北立面外架不含有落地搭设条件，故在二层楼板进行悬挑)。3)F6以上架体在六层楼板悬挑搭设。2#楼地上构造采用双排落地承插型盘扣式脚手架(肥槽上部外架从二层楼板悬挑搭设)。3室内装修及机电施工阶段采用移动式脚手架。使用至室内装修及机电施工完毕。4基坑下人马道采用定型化基坑马道，主框架采用角钢和型钢制作，重要构件之间采用螺栓连接。使用至基坑施工完毕。5卸料平台采用悬挑式卸料平台，用于二次构造及周转材料倒运。使用至地上构造完毕。3脚手架搭设效果图本工程承插型盘扣式脚手架搭设整体效果见图1.24.1-1，局部效果见图1.24.1-2。图1.24.1-1承插型盘扣式脚手架整体搭设效果图图1.24.1-2承插型盘扣式脚手架局部搭设效果图1.24.2脚手架工程施工组织与流程1脚手架搭设总体布署本工程各部位脚手架搭设总体布署详见表1.24.2-1。表1.24.2-1脚手架搭设总体布署序号部位脚手架搭设布署1地下构造施工地下构造外墙时搭设外架，架体高度13.90m，待首层构造完毕后分段拆除，方便进行分段土方回填及首层施工。2F-03-01地块地上构造1)1#、2#、3#楼地上构造脚手架沿楼外围一周搭设(因施工布署因素，3#楼南立面外架不含有落地搭设条件，故在二层楼板进行悬挑)。待七层楼板构造(标高+19.900m)完毕后在七层楼板进行外架悬挑(搭设高度20m)。2)4#楼地上构造采用双排落地承插型盘扣式脚手架，搭设高度24m。3)全部肥槽处外架在二层楼板悬挑搭设。4)架体根据施工进度适时拆除(需满足外沿施工)方便于进行后续施工。3F-05-01地块地上构造1)1#、3#、4#楼地上构造脚手架沿楼外围一周搭设(因施工布署因素，1#楼北立面外架不含有落地搭设条件，故在二层楼板进行悬挑)。待六层楼板构造(标高+22.150m)完毕后在六层楼板进行外架悬挑(搭设高度18.45m)。2)2#楼地上构造采用双排落地承插型盘扣式脚手架，搭设高度24m。3)全部肥槽处外架在二层楼板悬挑搭设。4)架体根据施工进度适时拆除(需满足外沿施工)方便于进行后续施工。2脚手架材料规定脚手架多个材料规定见表1.24.2-2。表1.24.2-2脚手架多个材料规定序号材料名称质量规定1钢管支架构配件1)本工程立杆采用Q345A直径Φ48×3.2厚焊接钢管，横杆采用Q235B直径Φ48×2.5厚焊接钢管。规定有产品质量合格证及质量检查报告，材质应符合现行国标《低合金高强度构造钢》GB/T1591、《碳素构造钢》GB/T700以及《普通工程用锻造碳钢件》GB/T11352的规定；钢管表面平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管的外径、壁厚、端面等偏差，符合《建筑施工承插型盘扣式脚手架安全技术规范》(JGJ231-)规定。2)连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时，其材料机械性能不得低于现行国标《普通工程用锻造碳钢件》GB/T11352中牌号为ZG230-450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的规定。2脚手板采用挂扣式钢脚手板，承载力应符合《建筑施工承插型盘扣式脚手架安全技术规范》(JGJ231-)规定。3安全网采用密目式安全网，安全网在使用前必须送检，合格后方可使用。选用有国家承认的质量监督检查部门的检查合格报告、有生产单位质量检查合格证和安检证的密目安全网。采用6m×1.8m的密目式安全网，网目密度不应低于目/100cm2，各边沿部位的开眼环扣必须牢固可靠，环扣孔径不低于8mm。不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的缺点。4连墙件连接方式采用软拉硬撑。连墙钢管采用Φ48×3.2厚焊接钢管。5避雷装置接闪器用直径25mm～32mm，壁厚不不大于3mm厚的镀锌钢管或直径不不大于12mm的镀锌钢筋制作，设在拟建建筑物四角的脚手架立杆上，高度不不大于1m，并将最上层的横杆全部连通，形成避雷网络。接地极垂直接地极用长度为1.5m～2.5m的钢管，水平接地极用长度不不大于3m、直径10mm接地线用直径不不大于8mm的圆钢，接触面积不不大于10cm2，以确保接触可靠。钢管脚手架架体能够替代接地线。3脚手架搭设区域地下构造脚手架搭设范畴示意图见图1.24.2-1。图1.24.2-1地下构造脚手架搭设范畴示意图地上构造脚手架搭设范畴示意图见图1.24.2-2。图1.24.2-2地上构造脚手架搭设范畴示意图1.24.3脚手架工程施工办法1脚手架搭设参数各部位脚手架搭设重要参数详见表1.24.3-1。表1.24.3-1脚手架搭设重要参数序号参数名称参数值及规定备注1内立杆距板边距300mm局部可调节2立杆横距Lb900mm/3立杆纵距La1500mm局部可调节，但不适宜不不大于2.1m4相邻水平杆步距hmm/5连墙杆1)连墙杆与脚手架立面及墙体应保持垂直，同一层连墙件宜在同一平面，水平间距不应不不大于3跨，与主体构造外侧面距离不适宜不不大于300mm；2)连墙杆应设立在有水平杆的盘扣节点旁，连接点至盘扣节点距离不应不不大于300mm;采用钢管扣件作连墙杆时，连墙杆应采用直角扣件与立杆连接。局部可根据构造形式调节，但间距不不不大于二步三跨。6斜撑或剪刀撑沿架体外侧纵向每5跨每层应设立一根竖向斜杆或每5跨间应设立扣件钢管剪刀撑，端跨的横向每层应设立竖向斜杆。/7水平斜杆每步水平杆层，当无挂扣钢脚手架板加强水平层刚度时，应每5跨设立水平斜杆。/8搭设高度H架体上部高出混凝土构造施工面1.5m，搭设高度根据建筑物高度变化。/9脚手板钢脚手板的挂钩必须完全扣在水平杆上，挂钩必须处在锁住状态，作业层脚手板应满铺。/2脚手架搭设施工工艺流程1)脚手架搭设施工工艺流程详见图1.24.3-1。图1.24.3-1脚手架施工工艺流程2)脚手架悬挑工艺流程详见图1.24.3-2。图1.24.3-2脚手架悬挑工艺流程3脚手架施工办法1)脚手架搭设节点及搭设施工办法详见表1.24.3-2。表1.24.3-2脚手架搭设施工办法序号节点脚手架施工办法1立杆设立可调底座调节立杆连接盘示意1)立杆应通过立杆连接套管承插连接，脚手架首层立杆应采用不同长度的立杆交错布置，错开立杆竖向距离不应不大于500mm，立杆底部应配备可调底座。本地基高差较大时，可运用立杆0.5m节点位差进行调节。2)立杆底部设立垫板，垫板尺寸采用长度不少于2跨、厚度不不大于50mm、宽度不不大于200mm的木垫板或槽钢。2连墙件连墙件软拉硬撑示意图1)本工程连墙件采用软拉硬撑形式(在构造柱处增设“抱柱”连接)。柔性钢筋需在构造施工时预锚在混凝土构造中。2)本工程F-03-01地块大部分区域层高为3.3m、首层5.5m，4#楼首层及二层层高5.5m、三层层高11m；F-05-01地块大部分区域层高为4.2m、首层5.5m，2#楼大部分区域层高为5.5m，3#、4#楼首层层高5.55m。局部连墙件不能满足二步三跨设立，应在其它部位加设连墙件。3)加设的连墙件在混凝土构造施工阶段，在边柱跨中板面及顶板底埋设200×100mm钢板，外架搭设时，焊接竖向通长[20a槽钢顶住楼层上下两端，作为连墙件附着装置。3立面斜杆或剪刀撑每5跨每层设斜杆每5跨设扣件钢管剪刀撑1—斜杆；2—立杆；3—两端竖向斜杆；4—水平杆；5—扣件钢管剪刀撑沿架体外侧纵向每5跨每层设立一根竖向斜杆或每5跨间设立扣件钢管剪刀撑，端跨的横向每层应设立竖向斜杆。4水平斜杆1—立杆；2—水平斜杆；3—水平杆双排脚手架水平斜杆设立：对于双排脚手架的每步水平杆层应按每5跨设立水平斜杆。5人行斜坡道钢梯布置平面图钢梯布置立面图本工程施工楼梯采用挂扣式钢梯。钢梯构造与外架相连，平面尺寸3.6m×1.8m。挂梯规格1800mm×mm×250mm，钢踏板规格为1800mm×250mm，挂梯斜道两侧及平台外围设立护杆和挡脚板，护杆为2道0.5m间距栏杆，挡脚板高度为200mm。6移动式脚手架本工程室内装修及安装工程脚手架采用移动式脚手架，支架立柱采用48.3×3.6钢管焊接组装，加设24×2.0斜撑，步距不不不大于1.8m，上部搭设1.5m高栏杆，且满铺50mm厚脚手板与踢脚板，使用时须将四角滑轮固定，避免自行移动。7卸料平台卸料平台侧立面卸料平台尺寸为3m×4m，主梁采用[22槽钢，次梁采用[16槽钢@1000mm，铺板采用50mm厚木板，钢丝绳采用φ15.5mm，绳与平台夹角为45°；卸料平台外挑部分设防护栏杆，防护栏高1.2m。设两道护身栏杆和一道挡脚板，防护栏四周用模板封闭。8安全通道安全通道侧立面安全通道正立面1)本工程采用工具式安全通道，安全通道宽4m、长6m、高4m。防护棚采用双层硬防护，两层之间距离600mm，分别满铺50mm厚木板，通道两侧及上部采用模板封闭并挂设安全警示标记。2)工具式安全通道立杆采用80mm钢立柱，水平杆及斜杆采用L40×3角钢，各杆件之间采用M10螺栓进行连接。通道入口两侧用L50×3角钢搭设立柱用于搭设安全标语。2)双排外脚手架悬挑具体做法详见表1.24.3-3。表1.24.3-3脚手架悬挑做法序号工序要点施工办法1预埋预制螺栓预埋螺栓锚固示意图预制螺栓采用两根Φ20细丝螺栓焊接于5mm厚钢板上，在悬挑层钢筋绑扎前，先在模板上按设计的步距放好型钢的中心线，后将预制螺栓件用铁钉固定在构造板底，中心线要在两个螺栓中间，用塑料胶带包住露出楼板部分的螺栓(避免浇筑混凝土时泥浆溅在螺栓上)。2铺设型钢铺设型钢节点示意图混凝土浇筑后，开始铺设工字钢，校正好进出位置，然后用双螺帽固定好。待工字钢固定好后，在其上按立杆位置焊接可调底托从而搭设脚手架。工字钢固定段长度不应不大于悬挑段长度的1.25倍。3脚手架搭设悬挑外架搭设剖面图悬挑层工字钢固定好后，承插型盘扣式外架立杆方可使用可调底托焊接于工字钢上，然后按正常施工工序搭设好第一排架子后，工字钢面上立杆与立杆之间的横杆应立刻设立好，方可继续向上搭设，按楼层分次搭设，每次搭设高度须超出楼层施工工作面高一步架（用作护栏）。4转角不能穿墙(柱)部位悬挑梁的安装重要构件大角连接件直角连接件内角连接件根据悬挑钢梁型号定制对应的连接件，连接件用于钢梁与钢梁、钢梁与构造的连接。本工程连接件采用与18#工字钢同材质且构件厚度与18#工字钢腰厚相似。内角连接件安装悬挑梁内角连接件立面图内角连接件采用在构造柱中预埋M25螺栓的办法与构造进行锚固。非转角部位不能穿墙柱的状况也可采用“预埋螺栓+连接件”的办法将悬挑梁与柱(墙)锚固连接。转角悬挑梁安装型钢悬挑梁连接平面图（不穿混凝土外墙柱）1)采用转角连接件、内角连接件将型钢悬挑梁与型钢连梁进行组合连接。连梁采用16#工字钢。悬挑大角梁下方用16#工字钢做斜撑，斜撑与混凝土的锚固同内角连接件。2)非转角部位不能穿墙柱的状况也可采用连接件将悬挑梁与柱(墙)锚固连接。1.24.4脚手架工程施工技术方法脚手架工程施工技术方法详见表1.24.4-1。表1.24.4-1脚手架工程施工技术方法序号项目施工技术方法1脚手架搭设技术方法1)脚手架搭设前向搭设人员及使用人员做好脚手架施工方案的交底；对脚手架所用构配件、安全网等认真组织检查验收，经检查合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整洁、平稳，堆放场地不得有积水，不合格产品不得用于脚手架的搭设。2)外脚手架搭设人员必须持证上岗，并对的使用安全帽、安全带，穿防滑鞋。3)每搭完一步脚手架后，按规范允许偏差规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。4)外脚手架每搭设一层，搭设完毕后，经项目部安全管理工程师验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。5)严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得不不大于3kN/m2，确保较大安全储藏。6)脚手架使用过程中，定时检查下列项目：杆件的设立和连接，连墙件、支撑等构造与否符合规定；地基应无积水，支座稳固，立杆与否悬空；插销与否松动；安全防护方法与否符合规定；与否超载。7)构造施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超出两层。8)各作业层之间设立可靠的防护栅栏，避免坠落物体伤人。9)脚手架立杆基础外侧应设立排水沟，以防雨水浸泡地基。2脚手架质量规定1)立杆垂直偏差：不不不大于H/500且不不不大于50mm。2)纵向水平杆水平偏差：不不不大于总长度的1/300且不不不大于20mm。3)横向水平杆水平偏差：不不不大于10mm。4)脚手架的步距、立杆横距偏差不不不大于20mm，立杆纵距不不不大于50mm。5)插销用不不大于0.5kg锤子击紧且插销尾部确保不不大于15mm的外露量。6)连墙件的数量、位置要对的，连接牢固，无松动现象。3脚手架拆除技术方法1)拆架前全方面检查拟拆脚手架，根据检查成果，拟订出作业计划，报请同意，进行技术交底后才准工作。2)拆架时应划分作业区，周边设绳绑围栏并竖立警戒标志，地面应设专人指挥，严禁非作业人员进入。3)拆架程序应恪守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。4)连墙件(拉结点)应随拆除进度逐级拆除，分段拆除高差不应不不大于两步，如高差不不大于两步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适宜位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。5)当脚手架采用分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先加设连墙件及横向斜撑加固。6)拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落。7)拆下的材料要渐渐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清。8)当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，避免存留隐患造成复岗后的人为事故。9)如遇强风、雨等特殊气候，不应进行脚手架拆除作业，严禁夜间拆除。1.24.5脚手架工程施工安全确保方法脚手架工程安全确保方法见表1.24.5-1。表1.24.5-1脚手架工程安全确保方法序号项目脚手架安全确保方法1普通规定1)脚手架基础须混凝土硬化，并铺设道长基板。2)脚手架外侧满挂密目安全网进行全封闭，沿高度方向设立安全挑网(最下面一道不高于6层、往上在每悬挑脚手架底部或每隔6层设立一道)，避免高空坠落。3)脚手架施工通道底板实施二步(排)一隔离，隔离步(排)采用阻燃或金属材料制成的通道底板。4)脚手架与建筑物间每隔两层(高度不超出10米)张挂一道平网，操作层设立随层安全平网。5)脚手架底部应用木模严密封闭，架体上的杂物要及时清理干净，避免钢管等材料掉落伤人。6)安全网应保持整洁，在使用过程中清洗保洁次数不少于一次。2脚手架使用的安全方法1)施工期间，为保险起见施工荷载的原则值取3kN/m2。脚手架作业层每1m2架面上使用的施工荷载人员、材料和机具重量不得超出3kN/m2和施工设计值。2)在架板上堆放的施工设备单重≤1kN，使用人力在架上搬运和安装构件的自重≤2.5kN。3)作业人员在架上的最大作业高度以可进行正常作业为度，严禁在脚板上加垫器物，或单块脚手板以增加操作高度。4)在作业中，严禁随意拆除脚手架的构件，整体性杆件，连接紧固杆和连墙件。确因操作需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采用对应弥补方法，并在作业完后及时恢复。5)工人在架上作业时，应注意个人安全保护和别人安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。6)人员上下必须走安全防护的出入通道（斜道）严禁攀爬脚手架上下。7)工人上架作业前，各小组先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可作业，发生异常和危险状况时，应立刻告知架上人员撤离。8)每步架作业完毕后，必须将多出材料、物品移至室内，工人收工前应清理架面，将材料堆放整洁，垃圾清扫走，在任何状况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。9)大重量物资、料具严禁直接压在外架上，以防外架超载而发生安全事故。10)脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查和验收：(1)基础竣工后及脚手架搭设前；(2)作业层上施加荷载前；(3)每搭设完6m～8m

高度后；(4)达成设计高度后；(5)遇有六级强风及以上风或大雨后，冻结地区解冻后；(6)冻结地区解冻后；(7)停用超出一种月的，在重新投入使用之前。3脚手架拆除的安全方法1)连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除后方可拆除。2)在拆除过程中凡已松开连接的杆件应及时拆除，避免误扶和依靠已松脱连接的杆件。3)拆除的杆配件应以安全的方式运出和卸下，必须绑扎牢固或装入容器内才可吊下，严禁向下抛掷，拆除过程中应作好配合，协调工作，严禁单人进行拆除较重杆件等危险性作业。4)拆除脚手架时必须划分安全区，设警戒标志，并设专人警戒，警戒区域严禁非工作人员通过或在脚手架下方施工。5)拆除前须指派专人检查架子上的材料、杂物等与否清理干净，否则严禁拆除。拆除时应按规定程序拆除。6)如遇强风、雨、雪等特殊天气，不应对脚手架进行拆除。7)脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的次序。同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的次序进行，最后拆除连墙件。8)在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超出两步，当必须超出两步时，应加设临时拉结。9)施工人员必须按规定对的佩戴安全帽、安全带、防滑鞋安全防护用品。10)拆除工作中，严禁使用榔头等重物击打、撬挖，拆下的连接杆应放入袋内，锁臂应先传递到地而并放室内堆放。11)拆装连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至启动位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。12)拆除脚手架时，不得上下双层作业。1.24.6计算书本计算书中各参数均为计算参数(相较方案参数严格)，只作为计算根据，施工时以方案为准。1.24.6.1盘扣式脚手架计算书1计算根据：1)《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2)《建筑地基基础设计规范》GB50007-3)《建筑构造荷载规范》GB50009-4)《钢构造设计规范》GB50017-2脚手架计算参数见表1.24.6-1。表1.24.6-1脚手架参数序号具体计算参数1脚手架架体高度H(m)25.7(实际搭设高度24m)立杆横向间距lb(m)0.92立杆纵向间距la(m)1.5脚手架总步数n123立杆步距h(m)2纵横向扫地杆距立杆底距离h2(mm)2004顶部防护栏杆高h1(m)1.5脚手架立杆安放位置地基5内立杆离建筑物距离a(mm)3003荷载设计设计见表1.24.6-2。表1.24.6-2荷载设计序号设计参数1脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重原则值Gkjb(kN/m2)0.352脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重原则值Gkmw(kN/m2)0.013挡脚板类型冲压钢脚手板挡板栏杆与挡脚板自重原则值Gkdb(kN/m)0.174挡脚板铺设方式2步1设5构造脚手架作业层数njj1构造脚手架荷载原则值Qkjj(kN/m2)36风荷载原则值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆稳定性)基本风压ω0(kN/m2)0.30.516，0.334风荷载高度变化系数μz(连墙件、立杆稳定性)1.687，1.09风荷载体型系数μs1.024横向横杆验算有关验算参数见表1.24.6-3。表1.24.6-3有关验算参数序号各项参数1横向横杆钢管类型A-SG-900横向横杆自重Gkhg(kN)0.0322纵向横杆钢管类型A-SG-1500纵向横杆自重Gkzg(kN)0.053横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2)205横向横杆截面惯性矩I(mm4)928004横向横杆弹性模量E(N/mm2)206000横向横杆截面抵抗矩W(mm3)3860承载力使用极限状态q=1.2×(Gkhg/lb+Gkjb*la)+1.4×Qkjj×la=1.2×(0.032/0.9+0.35×1.5)+1.4×3.0×1.5=6.973kN/m正常使用极限状态q＇=(Gkhg/lb+Gkjb×la)+Qkjj×la=(0.032/0.9+0.35×1.5)+3.0×1.5=5.061kN/m计算简图见图1.24.6-1所示。图1.24.6-1计算简图1)抗弯验算Mmax=qlb2/8=6.973×0.92/8=0.706kN·mσ=Mmax/W=0.706×106/3860=182.90N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定。2)挠度验算Vmax=5q＇lb4/(384EI)=5×5.061×9004/(384×206000×92800)=2.26mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm满足规定。3)支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2=qlb/2=6.973×0.9/2=3.138kN正常使用极限状态R1＇=R2＇=q＇lb/2=5.061×0.9/2=2.277kN5荷载计算荷载计算参数见表1.24.6-4。表1.24.6-4荷载计算参数序号荷载计算参数1立杆钢管类型B-LG-(Φ48X3.2X)立杆自重Gk1(kN)0.0992外斜杆材料形式专用斜杆外斜杆自重Gkwg(kN)0.0743外斜杆布置5跨1设4水平斜杆材料形式A-SXG-900×1500水平斜杆自重Gksg(kN)0.0575水平斜杆布置5跨1设单立杆静荷载计算：1)构造自重原则值NG1k(1)立杆的自重原则值NG1k1外立杆：NG1k1=H×Gk1/2.0=25.7×0.099/2.0=1.272kN内立杆：NG1k1=1.272kN(2)纵向横杆的自重原则值NG1k2外立杆：NG1k2=Gkzg×(n+1)=0.050×(12+1)=0.650kN内立杆：NG1k2=0.650kN(3)横向横杆的自重原则值NG1k3外立杆：NG1k3=Gkhg×(n+1)/2=0.032×(12+1)/2=0.208kN内立杆：NG1k3=0.208kN(4)外斜杆的自重原则值NG1k4外立杆：NG1k4=Gkwg×n×1/5=0.074×12×1/5=0.178kN1/5表达专用外斜杆5跨1设(5)水平斜杆的自重原则值NG1k5外立杆：NG1k5=(n+1)×Gksg×1/5/2=(12+1)×0.057×1/5/2=0.07kN1/5表达水平斜杆5跨1设内立杆：NG1k5=0.07kN构造自重原则值NG1k总计外立杆：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k4+NG1k5=1.272+0.650+0.208+0.178+0.074=2.382kN内立杆：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k5=1.272+0.650+0.21+0.074=2.204kN2)构配件自重原则值NG2k(1)脚手板的自重原则值NG2k1外立杆：NG2k1=(n+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(12+1)×1.5×0.9×0.350×1/2/2=1.536kN1/2表达脚手板2步1设内立杆：NG2k1=1.536kN(2)栏杆挡脚板的自重原则值NG2k2外立杆：NG2k2=(n+1)×la×Gkdb×1/2=(12+1)×1.5×0.17×1/2=1.658kN1/2表达挡脚板2步1设(3)围护材料的自重原则值NG2k3外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×25.7=0.386kN构配件自重原则值NG2k总计外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.536+1.658+0.386=3.579kN内立杆：NG2k=NG2k1=1.536kN单立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Qkjj)/2=1.5×0.9×(1×3)/2=2.02kN内立杆：NQ1k=2.02kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.900×1.4NQ1k=1.2×(2.382+3.579)+0.900×1.4×2.02=9.704kN内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.900×1.4NQ1k=1.2×(2.204+1.536)+0.900×1.4×2.02=7.039kN6立杆稳定性验算有关验算参数见表1.24.6-5。表1.24.6-5立杆稳定性验算参数序号有关参数1立杆钢管类型B-LG-(Φ48X3.2X)立杆自重Gkl(kN)0.0992立杆截面抵抗矩W(mm3)4730立杆截面回转半径i(mm)15.93立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)300立杆截面面积A(mm2)4504连墙件布置方式两步三跨立杆计算长度系数μ1.451)立杆长细比验算l0=μ×h=1.45×2=2.9m长细比λ=l0/i=2.9×1000/15.9=182.39≤210查表得，φ=0.158满足规定。2)立杆稳定性验算Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.334×1.50×2.002/10=0.253kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=9704.07/(0.158×450.00)+0.253×106/4730=189.868N/mm2≤[f]=300N/mm27连墙件承载力验算有关参数见表1.24.6-6。表1.24.6-6连墙件承载力验算参数序号有关参数1连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式软拉硬撑连接2连墙件计算长度l(mm)600连墙件截面类型钢管3连墙件型号Ф48×3.2连墙件截面面积Ac(mm2)4504连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)2055拉接柔性钢筋的抗拉强度[fy](N/mm2)210Nlw=1.4×ωk×Ll×Hl=1.4ωk2h3la=1.4×0.52×2×2×3×1.5=13.00kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》JGJ231-表D得，φ=0.896连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3kN。(Nlw+N0)/(φAc)=(13.003+3)×103/(0.896×450)=39.69N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定。拉接部分柔性钢筋的最小直径计算：拉接柔性钢筋的抗拉强度fy=210N/mm2dmin=2×(A/π)1/2=2×((Ns+N0)/fy/π)1/2=2×[(13.003+3)×103/210/3.142]1/2=9.85mm8可调底座承载力验算已知可调托座承载力允许值[N]：180kN由立杆稳定性一节可知可调底座最大受力：Rmax=N=10.398kN≤[N]=180kN满足规定。9立杆地基承载力验算有关参数见表1.24.6-7。表1.24.6-7立杆地基承载力验算参数序号有关参数1地基土类型素填土地基承载力特性值fg(kPa)1602垫板底面积A(m2)0.25地基承载力调节系数Kc0.4立杆轴力原则值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.382+3.579+2.025=7.985kN立杆底垫板平均压力P=N/(kcA)=7.985/(0.4×0.25)=79.855kPa≤fg=160kPa满足规定。10结论：此脚手架搭设方案满足规定。1.24.6.2型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书1计算根据1)《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-3)《建筑构造荷载规范》GB50009-4)《钢构造设计规范》GB50017-5)《混凝土构造设计规范》GB50010-2架体验算1)脚手架计算参数具体见表1.24.6-8。表1.24.6-8脚手架参数序号计算参数1脚手架架体高度H(m)21.7(实际高度20m)内立杆离建筑物距离a(mm)3002立杆纵向间距la(m)1.5立杆横向间距lb(m)0.93立杆步距h(m)2脚手架总步数n104顶部防护栏杆高h1(m)1.5纵横向扫地杆距立杆底距离h2(mm)2002)荷载设计详见表1.24.6-9。表1.24.6-9荷载设计序号荷载设计1脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重原则值Gkjb(kN/m2)0.352脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重原则值Gkmw(kN/m2)0.013挡脚板类型冲压钢脚手板挡板栏杆与挡脚板自重原则值Gkdb(kN/m)0.174挡脚板铺设方式2步1设5构造脚手架作业层数njj1构造脚手架荷载原则值Qkjj(kN/m2)36风荷载原则值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆稳定性)基本风压ω0(kN/m2)0.30.556，0.358风荷载高度变化系数μz(连墙件、立杆稳定性)1.817，1.17风荷载体型系数μs1.023)横向横杆验算有关验算参数见表1.24.6-10。表1.24.6-10横向横杆验算参数序号横杆参数1横向横杆钢管类型A-SG-900横向横杆自重Gkhg(kN)0.0322纵向横杆钢管类型A-SG-1500纵向横杆自重Gkzg(kN)0.053横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2)205横向横杆截面惯性矩I(mm4)928004横向横杆弹性模量E(N/mm2)206000横向横杆截面抵抗矩W(mm3)3860承载力使用极限状态q=1.2×(Gkhg/lb+Gkjb*la)+1.4×Qkjj×la=1.2×(0.032/0.9+0.35×1.5)+1.4×3.0×1.5=6.973kN/m正常使用极限状态q＇=(Gkhg/lb+Gkjb×la)+Qkjj×la=(0.032/0.9+0.35×1.5)+3.0×1.5=5.061kN/m计算简图见图1.24.6-2。图1.24.6-2计算简图(1)抗弯验算Mmax=qlb2/8=6.973×0.92/8=0.706kN·mσ=Mmax/W=0.706×106/3860=182.90N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定。(2)挠度验算Vmax=5q＇lb4/(384EI)=5×5.061×9004/(384×206000×92800)=2.26mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm满足规定。(3)支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2=qlb/2=6.973×0.9/2=3.138kN正常使用极限状态R1＇=R2＇=q＇lb/2=5.061×0.9/2=2.277kN4)荷载计算有关计算参数见表1.24.6-11。表1.24.6-11荷载计算参数序号荷载计算参数1立杆钢管类型B-LG-(Φ48X3.2X)立杆自重Gk1(kN)0.0992外斜杆材料形式专用斜杆外斜杆自重Gkwg(kN)0.0743外斜杆布置5跨1设4水平斜杆材料形式A-SXG-900×1500水平斜杆自重Gksg(kN)0.0575水平斜杆布置5跨1设单立杆静荷载计算：(1)构造自重原则值NG1k①立杆的自重原则值NG1k1外立杆：NG1k1=H×Gk1/2.0=21.7×0.099/2.0=1.074kN内立杆：NG1k1=1.074kN②纵向横杆的自重原则值NG1k2外立杆：NG1k2=Gkzg×(n+1)=0.050×(10+1)=0.550kN内立杆：NG1k2=0.550kN③横向横杆的自重原则值NG1k3外立杆：NG1k3=Gkhg×(n+1)/2=0.032×(10+1)/2=0.176kN内立杆：NG1k3=0.176kN④外斜杆的自重原则值NG1k4外立杆：NG1k4=Gkwg×n×1/5=0.074×10×1/5=0.148kN1/5表达专用外斜杆5跨1设⑤水平斜杆的自重原则值NG1k5外立杆：NG1k5=(n+1)×Gksg×1/5/2=(10+1)×0.057×1/5/2=0.06kN1/5表达水平斜杆5跨1设内立杆：NG1k5=0.06kN构造自重原则值NG1k总计外立杆：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k4+NG1k5=1.074+0.550+0.176+0.148+0.063=2.011kN内立杆：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k5=1.074+0.550+0.18+0.063=1.863kN(2)构配件自重原则值NG2k①脚手板的自重原则值NG2k1外立杆：NG2k1=(n+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(10+1)×1.5×0.9×0.350×1/2/2=1.299kN1/2表达脚手板2步1设内立杆：NG2k1=1.299kN②栏杆挡脚板的自重原则值NG2k2外立杆：NG2k2=(n+1)×la×Gkdb×1/2=(10+1)×1.5×0.17×1/2=1.403kN1/2表达挡脚板2步1设③围护材料的自重原则值NG2k3外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×21.7=0.326kN构配件自重原则值NG2k总计外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.299+1.403+0.326=3.027kN内立杆：NG2k=NG2k1=1.299kN单立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Qkjj)/2=1.5×0.9×(1×3)/2=2.02kN内立杆：NQ1k=2.02kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.900×1.4NQ1k=1.2×(2.011+3.027)+0.900×1.4×2.02=8.597kN内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.900×1.4NQ1k=1.2×(1.863+1.299)+0.900×1.4×2.02=6.346kN5)立杆稳定性验算有关参数见表1.24.6-12。表1.24.6-12立杆稳定性验算序号立杆稳定性验算参数1立杆钢管类型B-LG-(Φ48X3.2X)立杆自重Gkl(kN)0.0992立杆截面抵抗矩W(mm3)4730立杆截面回转半径i(mm)15.93立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)300立杆截面面积A(mm2)4504连墙件布置方式两步三跨立杆计算长度系数μ1.45(1)立杆长细比验算l0=μ×h=1.45×2=2.9m长细比λ=l0/i=2.9×1000/15.9=182.39≤210查表得，φ=0.158满足规定。(2)立杆稳定性验算Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.358×1.50×2.002/10=0.271kN·m立杆的轴心压力原则值N'=(NG1k+NG2k)+NQ1k=(2.011+3.027)+2.025=7.063kN立杆的轴心压力设计值N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.011+3.027)+0.9×1.4×2.025=8.597kNσ=N/(φA)+Mw/W=8597.37/(0.158×450.00)+0.271×106/4730=178.139N/mm2≤[f]=300N/mm2满足规定。6)连墙件承载力验算有关参数见表1.24.6-13。表1.24.6-13连墙件承载力验算有关参数序号有关参数1连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式软拉硬撑连接2连墙件计算长度l(mm)600连墙件截面类型钢管3连墙件型号Ф48×3.2连墙件截面面积Ac(mm2)4504连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)2055拉接柔性钢筋的抗拉强度[fy](N/mm2)210Nlw=1.4×ωk×Ll×Hl=1.4ωk2h3la=1.4×0.56×2×2×3×1.5=14.01kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》JGJ231-表D得，φ=0.896连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3kN。(Nlw+N0)/(φAc)=(14.011+3)×103/(0.896×450)=42.19N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！拉接部分柔性钢筋的最小直径计算：拉接柔性钢筋的抗拉强度fy=210N/mm2dmin=2×(A/π)1/2=2×((Ns+N0)/fy/π)1/2=2×((14.011+3)×103/210/3.142)1/2=10.156mm3悬挑梁验算1)基本计算参数见表1.24.6-14。表1.24.6-14基本计算参数序号基本计算参数1主梁离地高度(m)23悬挑方式普通主梁悬挑2主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上3锚固点设立方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)204主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1350主梁外锚固点到建筑物边沿的距离a(mm)1005主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1600梁/楼板混凝土强度等级C306混凝土与螺栓表面的允许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉