扣件式满堂支撑架设计计算书

扣件式满堂支撑脚手架设计计算书计算依据：1、 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、 《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、 《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、 《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、 《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称操作层板新浇混凝土楼板计算厚度(mm)150模板支架高度H(m)28.95模板支架纵向长度L(m)18模板支架横向长度B(m)18竖］载模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.3面板及小梁0.5楼板模板0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值3k(kN/m2)基本风压30(kN/m2)0.250.446地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地28.95

主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)800步距h(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200小梁间距s(mm)250小梁最大悬挑长度'(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面外露面高度(m)面高度(m)风压高度变化系数1.373风荷载体型系数Ps1.3三、模板体系设计荷载系数参数表:正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数Yl10.9_可变荷载的分项系数Y°Q11.5_永久荷载的分项系数Y°G11.3_结构重要性系数Y01.1设计简图如下:模板设计平面图模板设计剖面图（模板支架纵向）模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型钢模板面板厚度t(mm)3面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)205面板抗剪强度设计值[T](N/mm2)125面板弹性模量E(N/mm2)206000面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁进行计算，取面板宽度1m。W=10460mm3,I=475000mm41、荷载计算1)施工荷载按均布荷载考虑面板承受的单位宽度线荷载设计值：q=1YX[1.3X(G+(G+G)Xh)+1.5XyXQ]Xb=1.1X[1.3X(0.3+(24+1.1)X0.10 1k2k3k L1k5)+1.5X0.9X2.5]X1=9.525kN/m2)施工荷载按集中力考虑面板自重设计值：q「1.1X1.3XG1kXb=1.1X1.3X0.3X1=0.429kN/m面板承受的施工荷载设计值：p=1.1X1.5X0.9XQ1k=1.1X1.5X0.9X2.5=3.713kN计算简图如下：q=YX[y(G+(G+G)h)]b=1静0 G1k2k3k1.1X[1.3X(0.3+(24+1.1)X0.15)]X1=5.813kN/mq=YX(YXyXQ)Xb=1.1X(1.5X0.9X2.5)X1=3.713kN/m1活0 QL1kM1=0.1q1静L2+0.117q]活L2=0.1X5.813X0.252+0.117X3.713X0.252=0.063kN・mM2=max[0.08q2L2+0.213pL,0.1q2L2+0.175pL]=max[0.08X0.429X0.252+0.213X3.713X0.25,0.1X0.429X0.252+0.175X3.713X0.25]=0.2kN・mM=max[M「M2]=max[0.063,0.2]=0.2kN・mo=Mm/W=0.2X106/10460=19.12N/mm2<[f]=205N/mm2满足要求！3、挠度验算

1k2k3k面板承受的单位宽度线荷载标准值：q=(1X(G+(G+G)Xh))Xb1k2k3k二(1X(0.3+(24+1.1)X0.15))X1=4.065kN/mmax0.677ql4/(100EI)=0.677X4.065X2504/(100X206000X475000)=0.001mmv=0.001mmW[v]=L/400=250/400=0.625mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁类型方木小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁间距s(mm)250小梁截面类型(mm)50X100小梁抗剪强度设计值[T](N/mm2)1.782小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁计算方式二等跨连续梁1、荷载计算1)施工荷载按均布荷载考虑小梁承受的线荷载设计值：q1=Y0X[1.3X(G1k+(G+G)Xh)+1.5XyXQ]Xs=1.1X[1.3X(0.5+(24+1.1)X0.15)+1.5X0.9X2k3k L1k2.5]X0.25=2.453kN/m2)施工荷载按集中力考虑2 1k面板及小梁自重设计值：q=1.1X1.3XGXs=1.1X1.3X0.5X0.25=0.179kN/m2 1k1k小梁承受的施工荷载设计值：p=1.1X1.5X0.9XQ=1.1X1.5X0.9X2.5=3.713kN1k计算简图如下:2、 强度验算q1静二丫0乂1.3乂缶虫+(G2k+G3k)Xh)Xs=1.1X1.3X(0.5+(24+1.1)X0.15)X0.25=1.525kN/mq储=Y0X1.5XyLXQ1kXs=1.1X1.5X0.9X2.5X0.25=0.928kN/mM1=0.125q1静L2+0.125q]活L2=0.125X1.525X0.82+0.125X0.928X0.82=0.196kN・mM2=max[0.07q2L2+0.203pL,0.125q2L2+0.188pL]=max[0.07X0.179X0.82+0.203X3.713X0.8,0.125X0.179X0.82+0.188X3.713X0.8]=0.611kN・mM=max[qL2/2,qL2/2+pL]=max[2.453X0.152/2,3 11 21 10.179X0.152/2+3.713X0.15]=0.559kN・mMm=max[M1，M2,M3]=max[0.196,0.611,0.559]=0.611kN・m。=Mm/W=0.611X106/83333=7.331N/mm2W[f]=15.444N/mm2满足要求！3、 抗剪验算V1=0.625q1静L+0.625q]活L=0.625X1.525X0.8+0.625X0.928X0.8=1.226kNV2=0.625q2L+0.688p=0.625X0.179X0.8+0.688X3.713=2.644kNV=max[qL,qL+p]=max[2.453X0.15,0.179X0.15+3.713]=3.739kN3 11 21Vm=max[V1，V2，V3]=max[1.226,2.644,3.739]=3.739kNTm=3Vm/(2bh0)=3X3.739X1000/(2X50X100)=1.122N/mm2<[T]=1.782N/mm2满足要求！4、挠度验算小梁承受的线荷载标准值q：q=(1X(G1k+(G2k+G3k)Xh))Xs=(1X(0.5+(24+1.1)X0.15))X0.25=1.066kN/m挠度，跨中v=max0.521qL4/(100EI)=0.521X1.066X8004/(100X9350X416.667X104)=0.058mmW[v]=L/400=800/400=2mm；悬臂端v^=ql14/(8EI)=1.066X1504/(8X9350X416.667X104)=0.002mmW[v]=2Xl/400=2X150/400=0.75mm1满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)①48X3.5主梁计算截面类型(mm)①48X3.5主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[T](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算根据规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第4.3.2条，当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值。旅取值与验算小梁时有所不同。q=YX[1.3X(G+(G+G)Xh)+1.5XyXQ]Xs=1.1X[1.3X(0.5+(24+1.1)X1 0 1k2k3k L1k0.15)+1.5X0.9X1.5]X0.25=2.082kN/mq=YX1.3X(G+(G+G)Xh)Xs=1静 0 1k2k3k1.1X1.3X(0.5+(24+1.1)X0.15)X0.25=1.525kN/mq^=Y0X1.5XYLXQ1kXs=1.1X1.5X0.9X1.5X0.25=0.557kN/mq=(1X(G+(G+G)Xh))Xs=(1X(0.5+(24+1.1)X0.15))X0.25=1.066kN/m2 1k2k3k承载能力极限状态按二等跨连续梁，小梁中间支座的最大支座反力设计值：Rmax=1.25q1L=1.25X2.082X0.8=2.082kN按带悬臂的二等跨连续梁，小梁边支座的最大支座反力设计值：R1=(0.375q1>+0.437q1活)L+q1l1=(0.375X1.525+0.437X0.557)X0.8+2.082X0.15=0.964kN单根主梁所受小梁支座反力设计值：R=max[R,R1]=max[2.082,0.964]=2.082kN;单根主梁自重设计值：q=1.1X1.3X0.038=0.055kN/m正常使用极限状态按二等跨连续梁，小梁中间支座的最大支座反力设计值：R'max=1.25q2L=1.25X1.066X0.8=1.066kN按带悬臂的二等跨连续梁，小梁边支座的最大支座反力设计值：R'=10.375q2L+q2l1=0.375X1.066X0.8+1.066X0.15=0.48kN单根主梁所受小梁支座反力标准值：R'=max[R'max，R']=max[1.066,0.48]=1.066kN;1单根主梁自重标准值：q'=1X0.038=0.038kN/m计算简图如下：础55剧加D.-DSSkN/rr础55剧加D.-DSSkN/rr{>.Q55k;N/[n2.{JE2kNLOBlkN2.C®2kN2.C32lcNI.OAZlcNZ.0®2tNI.OSJtN Z.COlkMZ.KJEZkN主梁计算简图一口,泌叫［R{?.Q55kN/ir-?,Q55kN/inL082kN口,泌叫［R{?.Q55kN/ir-?,Q55kN/inL082kNZ.OEZkN2.{J82kN主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一2、抗弯验算主梁弯矩图一（kN・m）主梁弯矩图二（kN・m）。=Mm/W=0.535X106/5080=105.36N/mm2<[f]=205N/mm2满足要求！

3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图=(kN)t=2V/A=2X4.594X1000/489=18.79N/mm2W[T]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中v=0.444mmW[v]=800/400=2mm悬挑段vm=0.195mmW[v]=2X100/400=0.5mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R=4.858kN,R=7.021kN,R=7.383kN,R=3.783kN12 3 4图二支座反力依次为R=4.305kN,R=7.217kN,R=7.217kN,R=4.305kN1234因此主梁传递至立杆的集中力：R=Max[R,R,R,R]=7.383kNmax 12 3 4七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N=Rmax=7.383kNW[N]=30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)750顶部立杆计算长度系数U12.149非顶部立杆计算长度系数U21.755立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点200立杆钢管截面类型(mm)①48X3.5的长度a(mm)立杆钢管计算截面类型(mm)①48X3.5钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)489立杆截面回转半径i(mm)15.8立杆截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15步距h(mm)15001、长细比验算顶部立杆段：loi=kU](hd+2a)=1X2.149X(750+2X200)=2471mm非顶部立杆段：l°=ku2h=1X1.755X1500=2632mm入二max[l01，l°]/i=2632/15.8=166.614W[入]=210满足要求！2、立杆稳定性验算根据规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011公式5.4.4-2,考虑风荷载时立杆计算活荷载组合系数按0.9考虑。小梁验算q=1TOC\o"1-5"\h\zYX[1.3X(G+(G+G)Xh)+1.5X0.9XQ]Xs=1.1X[1.3X(0.5+(24+1.1)X0.0 1k2k3k 1k15)+1.5X0.9X1]X0.25=1.896kN/m同上四〜六步计算过程，可得：R=4.426kN,R=6.577kN,R=6.728kN,R=3.923kN12 3 4R=Max[R,R,R,R]=6.728kNmax 12 3 4顶部立杆段：l01=kU1(hd+2a)=1.291X2.149X(750+2X200)=3190.513mm入1=l01/i=3190.513/15.8=201.931查表得，6=0.179不考虑风荷载：N1=R=6.728kNf=N/(①A)=6728.044/(0.179X489)=76.865N/mm2W[f]=205N/mm21满足要求！考虑风荷载：M=yXyy6X3XlXh2/10=w 0 QLw ka1.1X1.5X0.9X0.9X0.4