竹林湾煤矿矿井通风能力核定报告

参与矿井通风力量核定人员名单序号姓名单位职称123456报告编制人员名单章节章节内容签名职称前言第一章矿井概况其次章矿井通风核定第三章核定的目的、今后的建议目录前言┄┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈1第一章 矿井概况┄┈┈┈┈┈┈┈┄┈┈┈┈┈┈┈┈3其次章第三章

矿井通风核定┄┈┈┈┈┈┈┈┄┈┈┈┈┈┈617附：1、矿井通风系统布置图2、矿井通风力量核定表3、矿井通风汇总表4、矿井证照一览表前 言81字[2023]2544〔煤矿生产力量的假设干规定的通知，故的发生，依据安监总煤矿字〔2023〕42号文件有关规定，2023年度的矿井通风力量核定报告。一、核定的目的及指导思想〔一〕生产规模。〔二〕杜绝超通风力量生产现象和超负荷运转。〔三〕优化通风系统和通风设施，削减漏风，提高有效风量，改善井下空气及气候条件，预防事故发生。二、核定依据〔一〕安监总煤字〔2023〕42号文件关于《煤矿通风力量核定〔试行》〔二〕贵州省煤炭治理局黔煤规定〔2023〕129号文件“关于〔三竹林湾煤矿供给的实测通风系统图及测风记录等相关资料。〔五〕煤矿安全规程〔2023年。〔六〕2023年度瓦斯及二氧化碳等级鉴定报告。第一章 矿井概况一、交通位置竹林湾煤矿位于贵州省毕节市金沙县木孔乡长沟村境内，202313万吨，位于金沙县城直线距离约53km,矿区东距离木孔乡５km，有木孔乡至茶园乡大路从矿区东侧通过；经茶园至安底可至金沙县城，约５８km,１５km便利。二、地形地貌矿区地理坐标为：东经１０６°２９′１３″～１０６°３０′１３″，北纬２７°２８′０６″～２７°２８′３４″，矿区为不规章的四边形，平均走向长度１０００m，倾井综合开拓。一季节性小沟溪。四、气候充分，最大风速为15米/秒，风向主要为东南风。日最高气温34℃，日最低气温-6.612月和元月，年平均降1389.5mm74%。〔1992〕230号文件《关于全。七、矿区水源、电源及通信状况〔一〕该矿饮用水来自矿区四周的泉水，工作用水也来自处理后的矿井水和泉水，矿井在地面修建有高位水池，作为主要水源。总之，该矿水源丰富，可满足矿井水需要。〔二〕矿井主供电源为两回路电源供电，电源引自土城矿6KV变电所，经双回路高压输电线路到该矿100KV变压器变压后使用。〔三〕该矿对外通讯用程控和移动通信网对外联系，通讯较为便利。井下设置矿用防爆，具体设置地点是生产调度室、井底车场、工作面运输巷及运输石门和掘进工作面等处。八、煤层开采技术条件〔一〕依据原一二九地质队在精查勘探时，期对全部的可煤层都进进展了煤层瓦斯含量的试验，据试验结果，算出煤层的自然瓦斯含量+15007.2米³/吨,为可燃物,故将此块段定为高瓦斯块段，尤其12#煤层瓦斯含量更大。其确定瓦斯涌出量为1.07m3/min15.12m3/min。矿井确定二氧化碳涌出量为0m3/min,相对二0m3/min。〔二〕〔三〕煤尘爆炸性：原精查勘探过程中对全区范围内实行19个点作了爆炸性试验,结果说明：火焰长度为＞5—500毫米，岩粉量5070%，水分0.62%mad，灰分13.16%ad26.25%vdaf，抑制煤层爆炸最低盐重量80%，焦渣特征为6，确定该块段内的各煤层其煤尘都具有爆炸危急性。〔四〕煤的自燃倾向性：该矿段内煤层有自燃发火性，自燃发火期为9~12个月，其自燃倾向分类为二类，Ⅱ级自燃矿井。〔五〕煤与瓦斯突出危急性：该矿自建矿以来从未发生过煤与瓦斯突消灭象，接近矿井也从未发生过，但是，由于煤尘瓦斯含量较高，瓦斯涌出量大，随着开采深度的增加，必需加强煤与瓦斯突出防治工作。九、井田范围、开拓及开采状况〔一〕井田范围：依据国土部门划定的开采范围，矿井井田由以下五个拐点坐标依次连线圈定而成：拐点：XY1、2883270.0035455260.002、2883820.0035455850.003、2883825.0035456290.004、2883200.0035455820.005、2883150.0035455440.00其范围为走向长250200米，矿井面积约0.05平方公里。〔二12#煤层+1768水平布置1203+1780水平布置1712运输巷掘进工作面及1712回风巷掘进工作面预备下一个回采工作面。〔三〕12#1203回4.2米，3.23—4800mm，排距1000mm；承受全部垮落法治理顶板，密集柱切顶，当周期来作面承受电煤钻打眼，爆破落煤，全部垮落法治理顶板。其次章矿井通风核定一、通风系统和通风方式〔一〕1203回采工作面；二个掘进工作面即1712运输巷掘进工作面和1712回风巷掘进工作面。具体通风线路为：1203回采工作面：颖风流→主斜井井口→主斜井→井底车场→12#层运输大巷→12#层暗斜井→1203运输巷→1203采面→1203回风巷→12#12#层总回风巷→总回风巷→总回风上山→运行主扇→地面。1712运输巷掘进工作面：颖风流→主斜井井口→主斜井→井底车场→15#层运输巷→17#运输石门→1712运输巷→1712 运输巷掘进迎头→1712运输巷→1712外切眼→1712回风巷回风绕道→17#层回风石门→15#层运输巷→总回风巷→总回风上山→运行主扇→地面。1712回风巷掘进工作面：颖风流→主斜井井口→主斜井→井底车场→15#层运输巷→17#运输石门→1712运输巷→1712 回风巷掘进迎头→1712回风巷→1712回风巷回风绕道→17#层回风石门→15#层运输巷→总回风巷→总回风上山→运行主扇→地面。〔二抽出式通风。二、风井数目、位置、效劳范围准时间总回风上山回风。其风井口坐标位置为：X=2883400；Y=35455918；井口标高为+1871m；效劳范围是作为全矿井的总回风之用，效劳年限11.43年。〔一〕井下通风设施11712运输巷掘进迎头使用型号为YBT52—2，功率为11kw，吸风量为177m³/min，局扇安设位置：X=2883230；Y=35455750；21712回风巷掘进迎头使用型号为YBT52—2，功率为11kw，吸风量为177m³/min，局扇安设位置：X=2883235；Y=35455754；具体见通风系统图。〔二〕井下通风构筑物1、井下通风构筑物主要为调整风门和永久风门。〔1〕总回风巷与井底车场间有两道永久风门，〔2〕1712外切眼调整风门2、其通风构筑物详见通风系统图〔一〕Q矿井≥〔∑Q采+∑Q掘+∑Q硐+∑Q备+∑Q其它〕×K

〔m3/min〕矿通12#层1203回采工作面风量计算〔〔年版〕执行说明进展计算〕按稀释瓦斯计算：Q采=100×q采×KCH4=100×1.47×1.07=157.29 m³/min按工作面温度选择适宜的风速计算Q采=60×v1采×s采=60×0.8×7.4=355.2 m³/min按采面同时作业的最多人数计算：Q采=4×N×K=4×30×1.35＝162 m³/min按炸药消耗量计算：Q采=25×A=25×6=150 m³/min按风速进展验算：依据以上计算，取最大值355.2 m³/min为采面的供风量。V2=Q采/60S=355.2/〔60×7.4〕=0.8m/s即：0.25m/s＜V采=0.8m/s＜4m/S 符合风速要求。1203355.2m³/min，实365m³/min，满足生产要求。式中：q采—回采工作面回风巷风流中瓦斯〔或二氧化碳〕的平均确定涌出量〔取1.47m3/min2023中CH4的平均确定瓦斯涌出量。kCH4〔正常生产条件下，涌出量的比值：即1.47/1.37=1.07。v1—采煤工作面风速，m/s〔18。C时，工作面风速应为0.9m/s，本矿井现工作面空气温度小于18。C0.9m/s；s采3—4距4.2m3.2m2mmN—工作面同时工作的最多人，取30人；K—风量备用系数，取1.35；25—每公斤炸药爆破后应供给的最低风量，m3/min、公斤；A—井下一次性爆破炸药的最大用量，6kg；2、掘进工作面需风量的计算掘进工作面需风量的计算与回采工作面需风量的计算方法相同。17#1712运输巷掘进工作面需风量计算按瓦斯涌出量计算Q掘=100×q掘×K掘通=100×〔0.01×168×0.2231〕×〔0.01×168×0.65〕/〔0.01×168×0.2231〕=109 m³/min按炸药量计算Q=25×A=25×1.8=45 m³/min按同时作业的人数计算Q=4×N×K=4×15×1.35=81 m³/min按一台局部扇风机的实际吸风量计算煤巷掘进：Q =Q ×I+15s=177+15×3.24=226 m³/min掘 扇 i按风速进展验算〔分岩巷、煤巷、半煤岩巷分别进展验算：本矿井17层属于煤巷掘进。V =Q /60S=355.2/〔60×3.24〕=1.82 m/s，符合通风要求。掘 掘综上所述，该矿每个掘进头所需风量226m³/min，全矿井共二个掘进工作面，即1712回风巷和1712运输巷掘进工作面，226×2=452m³/min484m³/min，满足供风要求。其中：Q 一个掘进工作面需要的风量，m³/min；掘—q 掘进工作面回风流中的瓦斯〔或二氧化碳〕确实定瓦斯掘——涌出量q=〔0.01×168×0.2231〕m³/min；掘K 〔正常生产条件下，连续观掘通的比值0.01×168×0.65〕/〔0.01×1680.2231；S—掘进工作面的平均面积〔上宽1.42.21.8，S均=3.24m2；N—掘进工作面同时工作的最多人数 N=15人；A—一掘进工作面一次爆破使用最大炸药量，1.8公斤；Ii—一掘进工作面同时通风局部通风机台数，取1台；V掘—掘进工作面的风速，m/s；3、硐室所需风量25—30m³/minQ水仓=100×qCH4×K=100×0.25×1.3=32.5m³/min绞车硐室风量实测得70m³/min依据以上计算，全矿井的实际需风量为：Q矿井=∑Q采+∑Q掘+∑Q其它=355.2+2×226+32.5+70=909.7〔m3/min〕=15.16m3/s；909.〔3/min96〔3/min，总回风量为110〔3/min，满足生产要求。〔二〕该矿井风压、等积孔1依据各用风地点风流安排计算1203回采工作面接替时期的通风负压以及1712运输巷和1712回风巷掘进头等的通风负压，由于本矿均用木梯形棚支护，其计算如下：总风压hR等积孔Ａ〔1〕h=0.0025×450×8.2×189.5/4.23=23.62P；1 aR=〔0.0025×450×8.2〕/4.23=0.1245kg/m71巷道突然扩大：h =〔S/S-1〕2×v2/2×1.251-2 2 1 2=〔7/4-1〕2×2.12/2×1.25=0.158P；aR 1-2

/Q2＝0.158/13.72=0.0018kg/m71－2风流分岔：h 和h2-4 2-32-3h =1.1×1.25×〔4.12-2×4.1×1.219cos53。+1.2192〕/22-3=0.9226Pa；R 2-3h

/Q2=0.9266/33.06=0.028kg/m72-3=1.1×1.25×〔4.12-2×4.1×1.219+1.2192〕2-4=0.58124Pa；R

/Q2

＝0.5812/65.6=0.0089kg/m72-4

2-4

2-4〔4〕h =〔0.002×95×8×8.12〕/4.13=1.447P；3-5 aR =〔0.002×95×8〕/4.13=0.022kg/m73-5h =〔0.002×31×8×8.12〕/4.13=0.472Pa；5-6R =〔0.002×31×8〕/4.13=0.0072kg/m75-6h =〔0.002×50×7.2×4.82〕/3.22=1.62Pa；6-7R =〔0.002×50×7.2〕/3.22=0.0219kg/m76-7h =〔0.002×70×7.2×8.12〕/3.23=6.458Pa；7-8R =〔0.002×70×7.2〕/3.23=0.30768kg/m77-8h =〔0.002×90×8×8.12〕/3.23=9.15Pa；8-9R =〔0.002×90×8〕/3.23=0.0439kg/m78-9〔5〕h =〔0.0017×45×8×4.582〕/4.13=0.186Pa；4-10R =〔0.0017×45×8〕/4.13=0.0089kg/m74-10h =〔0.0017×125×8×4.582〕/4.13=0.517Pa；10-11R =〔0.0017×125×8〕/4.13=0.0246kg/m710-11h =〔0.002×50×8×4.582〕/4.13=0.22Pa；11-12R =〔0.002×50×8〕/4.13=0.0116kg/m711-12h =〔0.0017×125×8×4.582〕/4.13=0.517Pa；12-13R =〔0.0017×125×8〕/4.13=0.0246kg/m712-13h =〔0.0017×50×8×4.582〕/3.23=0.435Pa；13-14R =〔0.0017×50×8〕/3.23=0.02075kg/m713-14h =〔0.0017×90×8×4.942〕/4.13=0.911Pa；14-15R =〔0.0017×90×8〕/4.13=0.01778kg/m714-15h =〔0.004×425×8×14.662〕/4.23=39.45Pa；15-16R =〔0.004×425×8〕/4.23=0.183kg/m715-16R为R=R

+R 1 1-2

+R2-3

+R2-4

+R3-5

+R5-6

6-7

+R 7-8

+R8-9

+R4-10

10-11+R 11-12

+R12-13

+R13-14

+R14-15

=1.41035kg/m715-16矿井总风压h h+h-+h +h +h +h +h +h +h阻= 1 12 2-3 2-4 3-5 5-6 6-7 7-8 8-9+h4-10

+h +h10-11

+h11-12

+h12-13

+h13-14

14-15

+h15-16=23.62+0.158+0.9226+0.58124+1.447+0.472+1.62+6.458+9.15+0.186+0.517+0.22+0.517+0.435+0.911+39.45=86.665Pa=8.84mmHO22A=〔0.38Q〕/〔h１／２〕=s１ 阻＝〔０.３８×13.77〕／8.84１／２＝1.938ｍ２；矿井最没困难时期的负压依据该矿2023年由六盘水市煤矿设计所供给的安全专篇得知矿井最困难时期的总阻力h 及等阻大积孔A 为：难h =33.04mmHO阻大 2A =〔0.38Q〕/33.041/2=〔0.38×16.54〕/33.041/2=1.09m2难该矿井等积孔1＜A ＜2，属中阻力矿井。难五、通风机设备、功率复核〔一〕主要通风机为江西省萍乡锐通风机厂生产的BK60—NO10型矿用防爆轴流式通风机，数量为2台，其中一台工作，一台备用，工作风量为708~1272m3/min，负压360~1580Pa，20237月生产；配套电机型号均为Y225M—6，功率30kw800r/min20239月生产。〔二〕YBT52—2型矿用防爆轴流式通风机，数量四台，其中，两台工作，11kw177m³/min。六、矿井通风力量核定〔一〕相关数据确实定有冲击地压的矿井计算公式：P=〔Q入×350〕/〔0.0926×q2×∑k×104〕取用的参数：1、矿井总进风量〔Q；经过实测矿井总进风量为960m3/min909.7m3/min，Q入—矿井总回风量，取1100ｍ３／ｍｉｎ。2、矿井相对瓦斯涌出量依据该矿2023年瓦斯等级鉴定报告结果并经贵州省煤炭治理15.12m3/t；3、矿井综合系数∑k=K产.K瓦.K备.K漏=1.19×1.2×1.14=1.631.6；其中：K产—矿井产量不均衡系数，K产的取值范围：产量最高月平均日产量/年平均日产量=320/268.5=1.19；K瓦—矿井瓦斯涌出不均衡系数，高瓦斯矿井不小于1.2K备—备用工作面用风系数(无备用工作面)；K漏/矿井有效风量年平均值960/〔960-96010%〕=1.14〔漏风按10%；4、煤矿上半年平均日产量上半年竹林湾煤矿出煤48268268〔按180天计算。5、日产吨煤需风量ｍ３／ｍｉｎ。0.75%计算：q=〔q相×10K〕/〔0.75×60×24〕=0.0926×qK=0.0926×15.12×1.35=1.89ｍ３／ｍｉｎ。q—R日产吨煤所需风量ｍ３／ｍｉｎ。q相—相对瓦斯涌出量，15.12ｍ３／ｍｉｎ。K—通风备用系数，依据矿井实际取1.35；P—矿井通风力量，万ｔ／ａ；〔三〕计算公式及方法该矿井为高瓦斯矿井，依据安监总字〔2023〕42号文件规定，承受公式：P=〔Q×350〕/〔0.0926×q×∑k×104〕=〔926×350〕/〔0.0926×15.12×1.6×104〕=11.9〔万ｔ／ａ；11.9.9万ｔ／ａ的生2023生产打算为6七、矿井通风力量验证〔一〕365ｍ３／ｍｉｎ355.2ｍ３／ｍｉｎ可满足供风要求。〔二〕掘进工作面供风的两台局扇安设处的风量为484ｍ３／ｍｉｎ，大于两掘进供风的需风量2×226=452ｍ３／ｍｉｎ，满足生产要求。〔三〕矿井总有效风量为960-960×0.95=912ｍ３／ｍｉｎ，大909.7ｍ３／ｍｉｎ，满足生产要求。〔四〕〔总回风量