高支模专项施工方案

目录一、工程概况 II.技术要点楼板模板当采用单块就位尺寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计规定起拱(跨度不不大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。5.4、模板设计及构造梁模板(扣件钢管架)1、梁侧模板采用木方作为内楞间距250mm，钢管作为外楞间距500mm，采用可回收的Φ12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距同外楞。梁模板采用18mm作为面板，梁底采用胶合面板钢管(单钢管):Φ48×3.0布置，间距纵向300mm支承为钢管。扣件式钢管脚手架作为支撑系统，脚手架梁跨方向间距0.6m，梁两侧立杆间距0.8m，步距1.2m。2、梁模板施工时注意下列几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：L＜4不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，L≥6的起拱15mm；（4）梁侧设立斜向支撑，采用钢管加顶托，对称斜向加固（尽量取45°）（5）梁底顶托伸出长度不不不大于20cm；板模板(扣件钢管高架)1、楼板模板采用50mm×100mm木枋做板底支撑，木枋中心间距250，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架横距0.8m，纵距0.8m，步距1.2m。2、楼板模板施工时注意下列几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝不大于1mm，否则用腻子封条；（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：L＜4开间不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，L≥6的起拱15mm；（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体"吃模"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。（6）从墙根起步300mm立第一根立杆后来按900mm和1200mm的间距立支撑，这样可确保立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆规定设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。（7）板底顶托伸出长度不不不大于20cm；支撑的构造规定=1\*ROMANI、梁高支模规定下部支撑构造规定：1）、立杆间距及设立规定A、高度不大于等于800mm且宽度不大于600mm的梁，梁底钢管支撑纵横向间距不不不大于1000mm，本工程按照800mm间距设立；B、梁底全部支撑采用顶托，顶托上必须放置两根平直钢管，钢管上为50×100mm木枋，木枋顶铺梁底模板；C、梁两侧沿梁向水平钢管作为承载钢管钢管时，水平钢管与立杆钢管的连接必须采用双扣件。 =2\*ROMANII、其它构造规定A、脚手架支撑体系水平横杆步距1200mm，同时在离地200mm部位设立扫地杆。B、横、纵方向剪刀撑每隔3排立杆必须全立面设立剪刀撑，且剪刀撑度数为45℃～60℃，剪刀撑应与立杆用扣件可靠连接。C、水平剪刀撑应从顶层开始向下每隔2步设立一道并且满搭，且剪刀撑度数为45℃～60℃，剪刀撑应与立杆用扣件可靠连接。D、对梁，剪刀撑沿梁横截面方向设立，横向间距不超出3米，同时在架体两侧外围设立纵向剪刀撑进行封闭。E、立管底部垫方木或宽度不不大于250mm的模板，以利于荷载传递。F、满堂架与原构造连接大样以下图：支模架的平面图及立面图以下：G：满堂架立杆基础构造图以下：=3\*ROMANIII、支撑设立梁高度不大于等于800mm的状况下，横向方木（50×100mm，平行于梁截面）间距不不不大于250mm，方木搁置在下部撑体系的纵向水平钢管上。=4\*ROMANIV、其它构造规定A、在安装模板时，梁底模端部必须在支撑立杆的内侧，不得有悬挑状况出现。B、梁底模的搁置要运用木枋的窄边，并把水平拼缝搁置在木枋上。C、竖向的梁侧模的拼缝也要用木枋的窄边压住。模边要压在柱的竖向模板上。在主梁梁端与次梁交接部位，规定次梁的底模、侧模压住主梁的侧模，以确保接缝严密及刚度规定。D、根据图纸规定，对于跨度L≥4m的梁，支模时应按规范规定起拱L/1000～3L/1000。支撑示意图：梁高度不不不大于800mm且梁宽度等于300mm。六、模板拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计规定的百分率后，由技术人员发放拆模告知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达成以下规定。在拆除侧模时，混凝土强度要达成1.2MPa（根据拆模试块强度而定），确保其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。3、拆除模板的次序与安装模板次序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）墙模板拆除墙模板在混凝土强度达成1.2MPa，能确保其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除次序与安装模板次序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，确保拆模时不晃动混凝土墙体，特别拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以避免拆除时洞口的阳角被损坏，跨度不不大于1m的洞口拆模后要加设临时支撑。（2）楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达成模板与楼板分离的规定，保存养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其它模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保存板的养护支撑。4、模板拆除吊至寄存地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以确保使用质量。5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，避免粘结灰浆。七、模板监测方法7.1、进场模板质量原则模板规定：（1）技术性能必须符合有关质量原则（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检查）。（2）外观质量检查原则（通过观察检查）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不不不大于0.001m2。每平方米污染面积不不不大于0.005m2（3）规格尺寸原则厚度检测办法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测办法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测办法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测办法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。7.2、模板安装质量规定必须符合《混凝土构造工程施工及验收规范》（GB50204-）及有关规范规定。即"模板及其支架应含有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。（1）主控项目1）安装现浇构造的上层模板及其支架时，下层楼板应含有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检查办法：对照模板设计文献和施工技术方案观察。2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检查办法：观察。（2）普通项目1）模板安装应满足下列规定：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查；检查办法：观察。2）对跨度不不大于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按规定起拱。检查数量：按规范规定的检查批（在同一检查批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得不大于3间。）检查办法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；检查数量：按规范规定的检查批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得不大于3间)。检查办法：钢尺检查。（3）现浇构造模板安装的偏差应符合表1的规定。检查数量：按规范规定的检查批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得不大于3间)。现浇构造模板安装允许偏差和检查办法见表1：（检查办法：检查同条件养护试块强度实验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）（4）模板垂直度控制1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。2）模板拼装配合，工长及质检员逐个检查模板垂直度，确保垂直度不超出3mm，平整度不超出2mm；3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距与否满足规定。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6）模板的变形控制1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。3）门窗洞口处对称下混凝土；4）模板支立后，拉水平、竖向通线，确保混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑与否松动；6）模板支立完毕后，严禁模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。（9）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100洞，方便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。（10）跨度不大于4m不考虑，4～6m的板起拱10mm；跨度不不大于6m的板起拱15mm。（11）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模告知书发放后方可合模。（12）混凝土浇筑时，全部墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，方便定位使用。拆除后的模板按编号整顿、堆放。安装操作人员应采用定段、定编号负责制。7.3、其它注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于某些质量通病制订防止方法，防患于未然，以确保模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整洁，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以确保墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以确保模板位置对的和避免模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设立模板支撑垫带，并校正其平直。（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。（6）门窗洞口模板制作尺寸规定精确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以避免变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。7.4、脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，避免过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油＝2:8。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要合适，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并避免碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。八、安全、环保文明施工方法（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。（2）支模前必须搭好有关脚手架（见本工程脚手架方案及有关方案、有关安全操作规程等）。（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"严禁通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。（4）浇筑混凝土前必须检查支撑与否可靠、扣件与否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑与否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓与否松动，发现问题及时组织解决。（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超出3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须含有皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度不大于50cm或厚度不不大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时互相配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格恪守有关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，避免模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采用两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板（7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，避免模板在风荷载下倾覆。（8）大模板堆放场地规定硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采用避免触电保护方法，将大模板加以串联，并同避雷网接通，避免漏电伤人。（9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可合适增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度减少混凝土浇筑速度也要合适减少。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不不不大于2m3/h。（10）环保与文明施工夜间22:00～6:00之间现场停止模板加工和其它模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并寄存进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达成整洁有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。九、应急救援预案施工在高大支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高大支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急状况的应急准备和响应。火警：119公安：110医疗：120交通：1221、应急救援机构项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长、副组长均由项目重要负责人担任，组员由项目部各部门主管领导及安全员等人员构成，公司本部设立对应的应急救援指挥部。应急救援小组组长：副组长：组员：姓名电话号码姓名电话号码姓名电话号码2、应急救援机构职责负责制订事故防止工作有关部门人员的应急救援工作职责。负责突发事故的防止方法和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。进行有针对性的应急救援应变演习，有计划辨别任务，明确责任。当发生紧急状况时，立刻报告公司有关主管部门并及时采用救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告本地部门，获得政府部门的协助。3、应急救援工作程序当事故发生时小构组员立刻向组长报告，由组长立刻上报公司，必要时，报告本地有关部门，以获得政府部门的协助。由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的解决调查工作。事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其它组员作为临时负责人指挥安排。事故发生时，应急救援小组立刻组织营救受害人员，组织撤离或者采用其它方法保护危害区域内的其别人员。急救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员减少伤亡率，减少事故的损失。事故发生后快速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故因素，查明人员伤亡状况，协助上级部门对事故调查项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格恪守事故报告的真实性和时效性。4、应急救援装备应急救援装备涉及值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。5、应急救缓药品（1）外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、凉爽油或驱风油、三角巾、急救包。（2）服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、普通退烧药品。6、应急救援方法6.1物体打击急救方法当发生物体打击事故后，急救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行解决。1)发生物体打击事故，应立刻组织急救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在始终线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引发颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3)观察伤者的受伤状况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先解决休克。遇呼吸、心跳停止者，应立刻进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处在休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20Ο，尽快送医院进行急救治疗。4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)避免伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简朴去除伤口表面异物，剪除伤口周边的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)在运输伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以避免呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运输，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。6.2高空坠落急救方法当发生高处坠落事故后，急救的重点放在对休克、骨折和出血上进行解决。1)发生高处坠落事故，应立刻组织急救伤者，首先观察伤者的受伤状况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先解决休克，去除伤员身上的用品和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立刻进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处在休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20о，尽快送医院进行急救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对严禁一种抬肩一种抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，去除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法去除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽量早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。急救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定办法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6)复合伤规定平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)周边血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述办法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，普通以不超出1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。①遇有创伤性出血的伤员，应快速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。对的的现场止血解决方法是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免造成颅内感染。a．普通伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9％Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b．加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达成止血。c．止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1／2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1／3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。②动用最快的交通工具或其它方法，及时把伤者送往邻近医院急救，运输途中应尽量减少颠簸。同时，亲密注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的状况。6.3坍塌事故急救方法1)应急救援领导小组负责应急急救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，快速组建、调集抢险及救护队伍。2)发现事故预兆后，立刻停止作业，快速组织人员撤离作业场合。应急救援组应根据状况快速制订有效的急救、抢险方法后，以最快的速度实施抢险。同时要亲密监测事故周边建筑、道路、地下水等的发展状况，方便根据状况调节和实施新的急救方法，并快速疏散影响范畴内的全部人员。3)分析事故坍塌的影响范畴，快速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范畴。4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立刻大声呼救，并根据状况可立刻采用对的办法施救，向项目部有关人员报告或报警。5)项目部应急小组应快速判断事故发展状态和现场状况，采用对的办法施救，判断清晰被掩埋人员位置后，立刻组织人员全力挖掘。6)在救护过程中要避免二次坍塌伤人，扩大伤害范畴，必要时要先对危险的地方采用一定的防护方法。7)急救人员按照有关救护知识，立刻急救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院急救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。8)当现场不含有急救条件时，应立刻向社会求救。6.4触电事故急救方法1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应避免触电者二次触电或急救者触电。2)隔离电源办法：①断开电源开头；②使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；③用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)急救办法:①口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，普通吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。②胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜D、挤压后，掌根快速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。③如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。④人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不停，切不可轻率中断。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊疗后方可停止急救。6.5火灾事故急救方法1)事故发生后，最早发现者应快速向事故现场负责人报告，并快速切断事故现场的电源。2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，竭力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应快速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向本地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立刻组织力量急救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。①火场寻人办法：重要有大声呼唤和进一步内部寻找两种。进入火场救人，要选择近来、最安全的通道，如通道被堵塞可快速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，能够爬行迈进，并采用呼喊、查看、细听、触摸等办法寻找被困人员。进一步火场寻人，要注旨在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，避免中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，避免灼伤。②火场救人办法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来拟定。对神志苏醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、小朋友，要把他们背、抱或抬出火场。当急救的正常通道被隔断时，应运用安全绳、梯等将人救出。4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，避免蔓延的有效办法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，减少其温度；另一方面要疏散重要文献、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中寄存到安全地点，指定专人看守，避免丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关状况，及时向指挥部报告。十、模板工程质量确保方法1、质量控制程序班组内实施“三检制”，合格后报分包工长检查，再依次报项目木工工长、质量员进行核定，并按国标及广东省地方性原则填写预检统计表格、检查批表格和报验单，并向监理报验。每个环节检查出质量问题，视性质、轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。2、模板工程应符合下列规定(1)模板及其支架须符合选材和材质的有关规定，同时还须符合下如规定：确保工程构造和构件各部分形状尺寸和互相位置的对的；含有足够的承载力、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形；构造简朴、装拆方便，便于后继工序的施工；模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆；模板的设计、制作和施工应符合国家现行原则的对应规定。配制木模板尺寸时，要考虑模板拼装接合的需要，合适加长或缩短某一部位长度；模板应构造简朴，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土的浇筑及养护等工艺规定；(2)模板安装须符合下如规定：模板安装前应对操作人员进行技术交底；现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计规定起拱。当设计无具体规定时，当跨度等于或不不大于4m时，起拱高度宜为全路长度的1／1000～3／1000；采用分层分段支模的办法，安装上层模板及其支架应满足下列规定：下层楼板应含有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置精确；注意控制模板安装的偏差；模板工程完毕后要按照设计图纸规定检查轴线位置、相邻标高关系、几何尺寸、形状、垂直度等，并认真检查各构件与否牢固，经质安员、技术员复核合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检查办法必须符合有关规定。模板及其支架必须确保工程构造和构件各部分形状尺寸和互相位置对的。(3)模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计规定及规范规定：1）脚手架设立状况与否按本方案搭设；2）纵横杆、扫地杆及斜撑等配备状况；3）底座、托顶螺旋杆伸出长度；4）限位销等扣件牢固状况；5）垫木状况。(4)本工艺应含有下列重要质量统计：模板检查批质量验收统计。模板分项工程质量验收统计。拆模申请报告。3、成品保护方法绑扎钢筋时严禁碰动预埋件及洞口模板。不得在配好的模板上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、割。不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好的顶板上焊接钢筋（固定线盒）时，必须在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料，以及在顶板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。模板上的脱模剂晾干后才可吊运。拆模时，对各部位模板要轻拿轻放，注意钢管或撬棍，不要划伤混凝土表面及棱角，不要使用锤子或其它工具激烈敲打模板面。用塔吊吊装模板靠近柱时，要缓慢移动位置，避免模板撞击砼柱。拆除模板按标记吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标记不清的模板应重新标记；作到精心保养，以延长使用期限。十一、支模架计算书=1\*ROMANI、梁模板(扣件钢管架)图示附后一、参数信息1.模板支撑及构造参数取E轴交8轴~9轴段KL5(5B)，截面尺寸400×1000（截面尺寸最大的梁计算最不利荷载）；梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):1.0；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：11.13；梁两侧立杆间距(m):1.00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：5；采用的钢管类型为Φ48×3.0；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载原则值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力原则值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载原则值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木，木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350，主楞竖向根数：4；主楞间距为：100mm，200mm，200mm，200，200，100；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：Φ12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管Φ48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载原则值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.950m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。400400面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式以下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按下列公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，涉及:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1×18×0.9=19.44kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；q=q1+q2=19.440+2.520=21.960kN/m；计算跨度(内楞间距):l=350mm；面板的最大弯距M=0.125×21.96×3502=3.36×105N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.36×105/7.35×104=4.575N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=4.575N/mm2不大于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载原则值:q=21.96N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=350mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值:ν=5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105)=0.929mm；面板的最大允许挠度值:[ν]=l/250=350/250=1.4mm；面板的最大挠度计算值ν=0.929mm不大于面板的最大允许挠度值[ν]=1.4mm，满足规定！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨持续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×102×2/6=167cm3；I=5×103×2/12=833cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式以下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按下列公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=177mm；内楞的最大弯距:M=0.101×21.96×176.672=6.92×104N·mm；最大支座力:R=1.1×21.96×0.177=8.455kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=6.92×104/1.28×105=0.541N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=0.541N/mm2不大于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足规定！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载原则值：q=21.96N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=5.12×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×21.96×5004/(100×10000×5.12×106)=0.181mm；内楞的最大允许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.181mm不大于内楞的最大允许挠度值[ν]=2mm，满足规定！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨持续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨持续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.729kN·m；其中，F=1/4×q×h=4.941，h为梁高为0.9m，a为次楞间距为350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.73×106/1.02×104=170.212N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=170.212N/mm2不大于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！（2）.外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F--作用在外楞上的集中力原则值：F=4.941kN；l--计算跨度：l=500mm；I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值:ν=1.615×4941.000×500.003/(100×206000.000×243800.000)=0.199mm；根据持续梁计算得到外楞的最大挠度为0.199mm外楞的最大允许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.199mm不大于外楞的最大允许挠度值[ν]=1.25mm，满足规定！五、穿梁螺栓的计算验算公式以下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225=2.745kN。穿梁螺栓最大允许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.745kN不大于穿梁螺栓最大允许拉力值[N]=12.92kN，满足规定！六、梁底模板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨持续梁计算。强度验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=300×18×18/6=1.62×104mm3；I=300×18×18×18/12=1.46×105mm4；1.抗弯强度验算按下列公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.4×1.00×0.90=11.016kN/m；模板构造自重荷载：q2:1.2×0.4×0.4×1.00=0.192kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.4×1.0=1.12kN/m；q=q1+q2+q3=11.016+0.192+1.12=12.328kN/m；跨中弯矩计算公式以下:Mmax=0.10×12.328×0.32=0.11kN·m；σ=0.11×106/1.62×104=6.79N/mm2；梁底模面板计算应力σ=6.79N/mm2不大于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用原则荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式以下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.900+0.35）×0.30=6.99KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=300.00/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×6.99×3004/(100×9500×1.46×105)=0.277mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.277mm不大于面板的最大允许挠度值:[ν]=300/250=1.2mm，满足规定！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1×0.4=10.2kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35×0.3×(2×1+0.4)/0.3=0.84kN/m； (3)活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载原则值P1=(2.5+2)×0.3=1.35kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×10.2+1.2×0.84=13.25kN/m；活荷载设计值P=1.4×1.350=1.890kN/m；荷载设计值q=13.25+1.890=15.14kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5×10×10/6=8.33×101cm3；I=5×10×10×10/12=4.17×102cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为持续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图以下：15.14KN/m15.14KN/m弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形图(mm)方木的支座力N1=N3=1.655KN；方木最大应力计算值：σ=0.372×106/83333.33=4.469N/mm2；方木最大剪力计算值：T=3×1.655×1000/(2×50×100)=0.497N/mm2；方木的最大挠度：ω=0.318mm；方木的允许挠度:[ν]=0.600×1000/250=2.400mm；方木最大应力计算值4.469N/mm2不大于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足规定！方木受剪应力计算值0.497N/mm2不大于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足规定！方木的最大挠度ν=0.318mm不大于方木的最大允许挠度[ν]=2.400mm，满足规定！八、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算成果得到R=6.019kN；R<12.80kN,因此双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁内侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它涉及：横杆的最大支座反力：N1=6.019kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×7.2=1.286kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×1.00×0.35=0.273kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×1.00×0.150×(1.50+24.00)=2.984kN；N=6.019+1.286+0.273+2.984=10.562kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参考《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参考《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算成果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m；Lo/i=2356.2/15.8=149；由长细比lo/i的成果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.312；钢管立杆受压应力计算值；σ=10562.197/(0.312×489)=69.229N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=69.229N/mm2不大于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足规定！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.4按照表2取值1.019；上式的计算成果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.019×(1.2+0.1×2)=1.691m；Lo/i=1690.521/15.8=107；由长细比lo/i的成果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；钢管立杆受压应力计算值；σ=10562.197/(0.537×489)=40.223N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=40.223N/mm2不大于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足规定！2.梁外侧立杆稳定性验算：其中N--立杆的轴心压力设计值，它涉及：横杆的最大支座反力：N1=6.019/Sin75o=6.232kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×(7.2-0.9)/Sin75o=1.165kN；N=6.232+1.165=7.397kN；θ--边梁外侧立杆与楼地面的夹角：θ=75o；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参考《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh/Sinθ(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.185；u--计算长度系数，参考《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算成果：立杆计算长度Lo=k1uh/Sinθ=1.185×1.7×1.2/0.966=2.503m；Lo/i=2502.677/15.8=158；由长细比lo/i的成果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.281；钢管立杆受压应力计算值；σ=7396.93/(0.281×489)=53.831N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=53.831N/mm2不大于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足规定！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.4按照表2取值1.019；上式的计算成果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.019×(1.2+0.1×2)=1.691m；Lo/i=1690.521/15.8=107；由长细比lo/i的成果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；钢管立杆受压应力计算值；σ=7396.93/(0.537×489)=28.169N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=28.169N/mm2不大于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足规定！模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参考杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》十、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120×0.5=60kPa；其中，地基承载力原则值：fgk=120kPa；脚手架地基承载力调节系数：kc=0.5；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=10.562/0.25=42.249kPa；其中，上部构造传至基础顶面的轴向力设计值：N=10.562kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=42.249≤fg=60kPa。地基承载力满足规定！十一、梁模板高支撑架的构造和施工规定[工程经验]:除了要恪守《扣件架规范》的有关规定外，还要考虑下列内容1.模板支架的构造规定：a.梁板模板高支撑架能够根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，能够采用不同的立杆间距，但只宜在一种方向变距、而另一种方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，能够采用等步距设立；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设立，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不适宜超出1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设立整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层能够每4--6米沿水平构造层设立水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设立斜杆层数要不不大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设立，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其含有较大刚度和变形约束的空间构造层；d.在任何状况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设立层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设立。5.顶部支撑点的设计：a.最佳在立杆顶部设立支托板，其距离支架顶层横杆的高度不适宜不不大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不适宜不不大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；不不大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的规定：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设立；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差不大于《扣件架规范》的规定；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足规定的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长久使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的规定。7.施工使用的规定：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最佳采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超出设计荷载，对出现的超出最大荷载要有对应的控制方法，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承状况，发现下沉、松动和变形状况及时解决。=2\*ROMANII、板模板(扣件钢管高架)因本工程板支架高度为12.75米不不大于8米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全确保。为此计算中还参考了《施工技术》（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):12.01；采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养状况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载原则值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度0.8m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨持续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式以下:其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m最大弯矩M=0.1×7.52×0.252=0.047kN·m；面板最大应力计算值σ=52625/54000=0.975N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.975N/mm2不大于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足规定!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=4.1kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×4.1×2504/(100×9500×48.6×104)=0.023mm；面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.023mm不大于面板的最大允许挠度1mm,满足规定!三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨持续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.12=0.75kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1=2.5×0.25=0.625kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式以下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.75+0.088)+1.4×0.625=1.880kN/m；最大弯矩M=0.125ql2=0.125×1.880×12=0.235kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.235×106/83333.33=2.82N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为2.82N/mm2不大于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足规定!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.625×2.105×1=1.316kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.316×103/(2×50×100)=0.395N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.395N/mm2不大于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足规定!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式以下:均布荷载q=q1+q2=1.025kN/m；最大挠度计算值ν=0.521×1.025×10004/(100×9500×4166666.667)=0.135mm；最大允许挠度[V]=1000/250=4mm；方木的最大挠度计算值0.135mm不大于方木的最大允许挠度4mm,满足规定!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨持续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.631kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.987kN·m；最大变形Vmax=2.77mm；最大支座力Qmax=11.512kN；最大应力σ=986876.609/5080=194.267N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值194.267N/mm2不大于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度为2.77mm不大于1000/150与10mm,满足规定!五、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值