GB 50907-2013 抗爆间室结构设计规范

人人文库专用

中华人民共和国国家标准

抗爆间室结构设计规范

Ｃｏｄｅｆｏｒｄｅｓｉｇｎｏｆｂｌａｓｔｒｅｓｉｓｔａｎｔｃｈａｍｂｅｒｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ

ＧＢ５０９０７－２０１３

主编部门：中国兵器工业集团公司

批准部门：中华人民共和国住房和城乡建设部

施行日期：２０１４年３月１日

人人文库专用

中国计划出版社

２０１３北京

书

中华人民共和国国家标准

抗爆间室结构设计规范

ＧＢ５０９０７－２０１３

☆

中国计划出版社出版

网址：ｗｗｗ．ｊｈｐｒｅｓｓ．ｃｏｍ

地址：北京市西城区木樨地北里甲１１号国宏大厦Ｃ座３层

邮政编码：１０００３８电话：（０１０）６３９０６４３３（发行部）

新华书店北京发行所发行

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８５０ｍｍ×１１６８ｍｍ１／３２５．２５印张１３３千字

２０１３年１２月第１版２０１３年１２月第１次印刷

人人文库专用☆

统一书号：１５８０２４２·１３８

定价：３２．００元

版权所有侵权必究

侵权举报电话：（０１０）６３９０６４０４

如有印装质量问题，请寄本社出版部调换

中华人民共和国住房和城乡建设部公告

第１１２号

住房城乡建设部关于发布国家标准

《抗爆间室结构设计规范》的公告

现批准《抗爆间室结构设计规范》为国家标准，编号为

ＧＢ５０９０７—２０１３，自２０１４年３月１日起实施。其中，第３．０．１、

４．０．３条为强制性条文，必须严格执行。

本规范由我部标准定额研究所组织中国计划出版社出版

发行。

中华人民共和国住房和城乡建设部

２０１３年８月８日

人人文库专用

前言

本规范是根据住房和城乡建设部《关于印发〈２０１０年工程建

设标准规范制订、修订计划〉的通知》（建标〔２０１０〕４３号）的要求，

由中国五洲工程设计集团有限公司编制完成。

在本规范编制过程中，编制组经广泛调查研究，认真总结实践

经验，参考有关国外先进标准，并广泛征求意见，最后经审查定稿。

本规范共分９章和５个附录，主要内容包括：总则，术语和符

号，基本规定，材料，爆炸对结构的整体作用计算和局部破坏验算，

结构内力分析，截面设计计算，构造要求，抗爆门等效静荷载简化

计算等。

本规范中以黑体字标志的条文为强制性条文，必须严格执行。

本规范由住房和城乡建设部负责管理和对强制性条文的解

释，由中国五洲工程设计集团有限公司负责具体技术内容的解释。

执行过程中如有意见或建议，请寄送中国五洲工程设计集团有限

公司（地址：北京市西城区西便门内大街８５号，邮政编码：

１０００５３），以供今后修订时参考。

本规范主编单位、主要起草人和主要审查人：

主编单位：中国五洲工程设计集团有限公司

主要起草人：邵庆良鲁容海侯国平王健吴丽波

人人文库专用董文学

主要审查人：杜修力王伟李云贵钱新明段卓平

宋春静张同亿胡八一郁永刚陈力

目次

１总则…………………（１）

２术语和符号………………（２）

２．１术语……………………（２）

２．２符号……………………（３）

３基本规定…………………（４）

４材料…………………（８）

５爆炸对结构的整体作用计算和局部破坏验算…………（１０）

５．１爆炸对结构的整体作用计算……………（１０）

５．２爆炸对结构的局部破坏验算……………（１１）

６结构内力分析……………（１５）

７截面设计计算……………（２０）

８构造要求…………………（２２）

９抗爆门等效静荷载简化计算……………（３１）

附录Ａ各类抗爆间室的设防等级…………（３３）

附录Ｂ间室泄出的空气冲击波对抗爆屏院墙冲量的

能效系数的计算方法……………（３８）

ηｐ

附录Ｃ矩形薄板自振圆频率系数Ω值……（４３）

附录Ｄ系数ｋ、能效系数η及角度和距离影响

系数的计算方法…………………（）

人人文库专用ｋα５０

附录Ｅ按极限平衡法计算矩形板的弯矩系数和

动反力系数…………（７３）

本规范用词说明………………（１３７）

引用标准名录…………………（１３８）

附：条文说明…………………（１３９）

·１·

书

Ｃｏｎｔｅｎｔｓ

１Ｇｅｎｅｒａｌｐｒｏｖｉｓｉｏｎｓ………（１）

２Ｔｅｒｍｓａｎｄｓｙｍｂｏｌｓ………（２）

２．１Ｔｅｒｍｓ…………………（２）

２．２Ｓｙｍｂｏｌｓ…………………（３）

３Ｂａｓｉｃｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔ…………（４）

４Ｍａｔｅｒｉａｌｓ…………………（８）

５Ｄｅｓｔｒｏｙａｎａｌｙｓｉｓｏｆｂｌａｓｔｒｅｓｉｓｔａｎｔｓｔｒｕｃｔｕｒｅ…………（１０）

５．１Ｄｎｔｉｒｅｔｙｅｆｆｅｃｔａｎａｌｙｓｉｓ…………………（１０）

５．２Ｌｏｃａｌｄａｍａｇｅａｎａｌｙｓｉｓ……（１１）

６Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｄｙｎａｍｉｃａｎａｌｙｓｉｓ……………（１５）

７Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｄｅｓｉｇｎａｎｄｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ………（２０）

８Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ………………（２２）

９Ａｐｐｒｏｘｉｍａｔｅｌｙｃａｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｌｏａｄｆｏｒ

ｂｌａｓｔｒｅｓｉｓｔａｎｔｄｏｏｒ………（３１）

ＡｐｐｅｎｄｉｘＡＰｒｏｔｅｃｔｉｖｅｌｅｖｅｌｏｆｔｈｅｆａｍｉｌｉａｒｂｌａｓｔ

ｒｅｓｉｓｔａｎｔｃｈａｍｂｅｒ……………（３３）

ＡｅｎｄｉｘＢＣｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｆｏｒｂｌａｓｔｒｅｓｉｓｔａｎｔｓｈｉｅｌｄ

ｐｐηｐ

ｙａｒｄｄｅｓｉｇｎ……（３８）

ＡｐｐｅｎｄｉｘＣＣｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔΩ…………………（４３）

、

Ａｐｐｅｎｄｉｘ人人文库专用ＤＣｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｋηａｎｄｋαｆｏｒｂｌａｓｔｒｅｓｉｓｔａｎｔ

ｃｈａｍｂｅｒｄｅｓｉｇｎ………………（５０）

ＡｐｐｅｎｄｉｘＥＣｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｓｏｆｍｏｍｅｎｔａｎｄｓｈｅａｒｉｎｇ

ｆｏｒｃｅ…………（７３）

Ｅｘｐｌａｎａｔｉｏｎｏｆｗｏｒｄｉｎｇｉｎｔｈｉｓｃｏｄｅ………（１３７）

Ｌｉｓｔｏｆｑｕｏｔｅｄｓｔａｎｄａｒｄｓ……（１３８）

Ａｄｄｉｔｉｏｎ：Ｅｘｐｌａｎａｔｉｏｎｏｆｐｒｏｖｉｓｉｏｎｓ………（１３９）

·２·

书

１总则

１．０．１为了在抗爆间室结构设计中贯彻执行国家的技术经济政

策，做到安全、适用、经济，保证质量，制定本规范。

１．０．２本规范适用于新建、改建、扩建和技术改造工程项目中的

钢筋混凝土抗爆间室结构的设计。

１．０．３抗爆间室结构的设计，除应符合本规范外，尚应符合国家

现行有关标准的规定。

人人文库专用

·１·

２术语和符号

２．１术语

２．１．１抗爆间室ｂｌａｓｔｒｅｓｉｓｔａｎｔｃｈａｍｂｅｒ

具有承受本室内因发生爆炸而产生破坏作用的间室，对间室

外的人员、设备以及危险品起到保护作用。

２．１．２抗爆屏院ｂｌａｓｔｒｅｓｉｓｔａｎｔｓｈｉｅｌｄｙａｒｄ

当抗爆间室内发生爆炸事故时，为阻止爆炸冲击波或爆炸破

片向四周扩散，在抗爆间室泄爆面外设置的屏障。

２．１．３设计药量ｄｅｓｉｇｎｑｕａｎｔｉｔｙｏｆｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ

折合成ＴＮＴ当量的能同时爆炸的危险品药量。

２．１．４整体破坏ｅｎｔｉｒｅｔｙｄａｍａｇｅ

在爆炸荷载等作用下，使结构产生变形、裂缝或倒塌等的破坏。

２．１．５局部破坏ｌｏｃａｌｄａｍａｇｅ

在爆炸荷载作用下，爆心垂直投影点一定范围内墙（板）产生

的爆炸飞散、爆炸震塌破坏和爆炸破片的穿透破坏。

２．１．６爆炸飞散ｂｌａｓｔｆａｌｌａｐａｒｔ

装药在靠近墙（板）表面爆炸时，在爆炸荷载作用下爆心投影

点一定范围内钢筋混凝土墙（板）迎爆面的混凝土被压碎，并向四

周飞散形成飞散漏斗坑的破坏现象。

２．１．７人人文库专用爆炸震塌ｂｌａｓｔｐｅｅｌｉｎｇ－ｏｆｆ

在爆炸荷载作用下，在爆心投影点墙（板）内产生的应力波传

到墙（板）背爆面产生反射拉伸波，当拉应力大于墙（板）混凝土抗

拉强度时，墙（板）背爆面崩塌成碎块而掉落或飞出，形成震塌漏斗

坑的破坏现象。

２．１．８穿透破坏ｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎｄａｍａｇｅ

·２·

具有外壳的装药爆炸或装药在设备内爆炸时，爆炸破片冲击

墙（板），从墙（板）穿出的破坏现象。

２．１．９延性比ｄｕｃｔｉｌｉｔｙｒａｔｉｏ

结构最大位移与结构弹性极限位移的比值。

２．１．１０自振频率ｎａｔｕｒａｌｖｉｂｒａｔｉｏｎｆｒｅｑｕｅｎｃｙ

结构作自由振动时的固有振动频率。

２．１．１１轻质易碎屋盖ｌｉｇｈｔｆｒａｇｉｌｅｒｏｏｆ

由轻质易碎材料构成，当建筑物内部发生爆炸事故时，不仅具

有泄压效能，且破碎成小块，减轻对外部影响的屋盖。

２．２符号

Ｑ———设计药量（ｋｇ）；

Ｒａ———爆心与计算墙（板）面的垂直距离（ｍ）；

Ｌ、Ｈ———计算墙（板）的长度和高度（ｍ）；

ｉ———作用于墙（板）面上的平均冲量（Ｎ·ｓ／ｍｍ２）；

２

ｉｍ———作用于抗爆门面上的平均冲量（Ｎ·ｓ／ｍｍ）；

ｒ０———等效球形集团装药半径（ｍ）；

η———考虑抗爆间室内爆炸冲击波多次反射使能量集聚的能

效系数；

Ｑ０———产生局部破坏的ＴＮＴ有效装药量（ｋｇ）；

ω———墙（板）挠曲型自振圆频率（１／ｓ）；

Ω———频率系数；

Ｄ———墙（板）的圆柱刚度（ｋｇ·ｍ）；

Ψ———人人文库专用钢筋混凝土墙（板）刚度折减系数，采用０．６；

１

υ———泊松比，对于钢筋混凝土υ＝；

６

ｇ———重力加速度，ｇ＝９．８１（ｍ／ｓ２）；

２

Ｅｄ———混凝土动弹性模量（ｋｇ／ｍ）。

·３·

３基本规定

３．０．１抗爆间室（泄爆面除外）在设计药量爆炸荷载作用下，不应

产生爆炸飞散、爆炸震塌破坏和爆炸破片的穿透破坏。

３．０．２抗爆间室设计应符合下列规定：

１设计药量不大于１００ｋｇ，且一面或多面墙（或屋盖）应为易

碎性泄爆面。

２抗爆间室泄爆面外应设置П形和Г形的抗爆屏院。

３墙（板）的长边与短边之比不宜大于２。

４墙（板）的厚度不应大于墙（板）长度及高度的１／６。

５墙（板）尺寸、爆心距墙（板）距离与设计药量应同时满足下

列公式要求：

Ｒａ

４．０≥１≥０．４５（３．０．２－１）

Ｑ３

ＬＨ

１６≥２≥１．７５（３．０．２－２）

Ｑ３

６墙（板）尺寸、爆心距墙（板）距离与设计药量无法满足本条

第５款的要求时，钢筋混凝土墙（板）应配置连续波浪形斜拉系筋，

并应在两个边墙（板）的条形基础间设拉梁或在地面下设置整块底

板等措施，且应同时满足下列公式的要求：

Ｒａ

４．０≥１≥０．１５（３．０．２－３）

人人文库专用Ｑ３

ＬＨ

１６≥２≥１．７５（３．０．２－４）

Ｑ３

７当３０ｋｇ＜Ｑ≤５０ｋｇ时，应分析冲击波漏泄压力对邻室的

影响。

８设置在厂房内的５０ｋｇ＜Ｑ≤１００ｋｇ的抗爆间室，有关专业

·４·

应共同采取保护周围人员、设备和建筑物安全的措施。

３．０．３设计药量Ｑ＞１００ｋｇ的抗爆间室应独立设置，且一面或多

面墙（或屋盖）应为易碎性泄爆面，并应符合本规范第３．０．２条第

２～８款的要求。

３．０．４抗爆间室内设计药量的确定应符合下列规定：

１对于ＴＮＴ炸药，设计药量应为抗爆间室内能同时爆炸的

药量。

２对于非ＴＮＴ炸药的其他种类爆炸品，设计药量应由工艺

专业结合危险品性能及状态等确定。

３．０．５抗爆间室设防等级应符合下列规定：

１在生产过程中，发生满设计药量的爆炸事故频繁的抗爆间

室，应为一级设防。

２在生产过程中，发生满设计药量的爆炸事故较少的抗爆间

室，应为二级设防。

３在生产过程中，发生爆炸事可能性极少的抗爆间室，应为

三级设防。

４同一抗爆间室的不同墙（板）可根据其不同的使用要求划

分为不同的设防等级。

５抗爆屏院的设防等级应与抗爆间室一致。

６各类抗爆间室设防等级可按本规范附录Ａ确定。

３．０．６抗爆间室与抗爆屏院允许延性比和设计延性比应按表

３．０．６采用。

表３．０．６抗爆间室与抗爆屏院允许延性比和设计延性比

人人文库专用设防等级

结构名称延性比名称

一级二级三级

允许延性比［μ］１５５

抗爆间室

设计延性比μ１１．３３３

允许延性比［μ］２０２０２０

抗爆屏院

设计延性比μ３．３８５．７５１０．５

·５·

３．０．７厂房内抗爆间室屋盖选型应符合下列规定：

１抗爆间室屋盖宜采用现浇钢筋混凝土屋盖。

２设计药量Ｑ≤５ｋｇ时，宜采用现浇钢筋混凝土屋盖，当已

采取消除其对周围危害影响的措施或与之相连的厂房及其他抗爆

间室均为现浇钢筋混凝土屋盖时，也可采用轻质易碎屋盖。

３设计药量Ｑ＞５ｋｇ时，应采用现浇钢筋混凝土屋盖。

３．０．８抗爆屏院应符合下列规定：

１抗爆屏院宜采用现浇钢筋混凝土结构。

２当设计药量Ｑ＜１ｋｇ时，可采用厚度为３７０ｍｍ、强度等级

不低于ＭＵ１０的烧结普通砖与Ｍ７．５砂浆砌筑的П或Г形抗爆

屏院，且进深不应小于３ｍ。

３当设计药量１ｋｇ≤Ｑ≤３ｋｇ时，应采用现浇钢筋混凝土的

П或Г形抗爆屏院，且进深不应小于３ｍ。

４当设计药量３ｋｇ＜Ｑ≤１５ｋｇ时，应采用现浇钢筋混凝土的

П或Г形抗爆屏院，且进深不应小于４ｍ。

５当设计药量１５ｋｇ＜Ｑ≤３０ｋｇ时，应采用现浇钢筋混凝土

的П形抗爆屏院，且进深不应小于５ｍ。

６当设计药量３０ｋｇ＜Ｑ≤５０ｋｇ时，应采用现浇钢筋混凝土

的П形抗爆屏院，且进深不应小于６ｍ。

７当设计药量５０ｋｇ＜Ｑ≤６５ｋｇ时，应采用现浇钢筋混凝土

的П形抗爆屏院，且进深不应小于７ｍ。

８当设计药量６５ｋｇ＜Ｑ≤８０ｋｇ时，应采用现浇钢筋混凝土

的П形抗爆屏院，且进深不应小于８ｍ。

９人人文库专用当设计药量８０ｋｇ＜Ｑ≤１００ｋｇ时，应采用现浇钢筋混凝土

的П形抗爆屏院，且进深不应小于９ｍ。

１０抗爆屏院墙高不应低于抗爆间室的檐口底面标高。当抗

爆屏院进深超过４ｍ时，抗爆屏院中墙高度应按进深增加量的１／２

增高，边墙应由抗爆间室檐口底面标高逐渐增至抗爆屏院中墙顶

面标高。

·６·

３．０．９抗爆间室与主体厂房之间的关系应符合下列规定：

１抗爆间室与主体厂房间宜设缝，缝宽不应小于１００ｍｍ。

２设计药量Ｑ＜２０ｋｇ的现浇钢筋混凝土屋盖的抗爆间室及

轻质易碎屋盖的抗爆间室，且主体厂房结构跨度不大于７．５ｍ时，

抗爆间室与主体厂房之间可不设缝。主体厂房的结构可采用铰接

的方式支承于抗爆间室的墙上。

３设计药量Ｑ≥２０ｋｇ的现浇钢筋混凝土屋盖抗爆间室，抗

爆间室与主体厂房之间应设置防震缝，并应与主体厂房结构脱开。

４主体厂房结构的支承点，应设置在抗爆间室墙（板）有相邻

墙（板）支承的交接处或其靠近部位。

人人文库专用

·７·

４材料

４．０．１抗爆间室钢筋混凝土结构构件不应采用冷轧带肋钢筋、冷

拉钢筋等经冷加工处理的钢筋。

４．０．２抗爆间室钢筋混凝土结构钢筋宜采用延性、韧性和焊接性

能较好的ＨＲＢ４００级和ＨＲＢ５００级的热轧钢筋。

４．０．３抗爆间室钢筋混凝土结构钢筋的抗拉强度实测值与屈服

强度实测值的比值不应小于１．２５；钢筋的屈服强度实测值与屈服

强度标准值的比值不应大于１．３，且钢筋在最大拉力下的总伸长

率实测值不应小于９％；钢筋的强度标准值应具有不小于９５％的

保证率。

４．０．４抗爆间室钢筋混凝土结构混凝土强度等级不宜小于Ｃ３０，

且不应小于Ｃ２５。

４．０．５在动荷载和静荷载同时作用或动荷载单独作用下，材料强

度设计值可按下式计算确定：

ｆｄ＝γｄｆ（４．０．５）

２

式中：ｆｄ———动荷载作用下材料强度设计值（Ｎ／ｍｍ）；

ｆ———静荷载作用下材料强度设计值（Ｎ／ｍｍ２）；

γｄ———动荷载作用下材料强度综合调整系数，可按表４．０．５

的规定采用。

人人文库专用表４．０．５材料强度综合调整系数γｄ

材料种类综合调整系数γｄ

ＨＰＢ３００级１．４０

ＨＲＢ３３５级１．３５

热轧钢筋

ＨＲＢ４００级１．２０

ＨＲＢ５００级１．１５

·８·

续表４．０．５

材料种类综合调整系数γｄ

Ｃ５５及以下１．５０

混凝土

Ｃ６０～Ｃ８０１．４０

注：１表中同一种材料的强度综合调整系数，可适用于受拉、受压、受剪和受扭等

不同受力状态；

２对于采用蒸汽养护或掺入早强剂的混凝土，其强度综合调整系数应乘以

０．９折减系数。

４．０．６在动荷载和静荷载同时作用或动荷载单独作用下，混凝土

的弹性模量可取静荷载作用时的１．２倍；钢材的弹性模量可取静

荷载作用时的数值。

４．０．７在动荷载和静荷载同时作用或动荷载单独作用下，各种材

料的泊松比均可取静荷载作用时的数值。

人人文库专用

·９·

５爆炸对结构的整体作用计算和局部破坏验算

５．１爆炸对结构的整体作用计算

５．１．１空气冲击波对抗爆间室墙（板）整体作用的平均冲量，可按

下列公式计算：

２

３

－５（Ｑ）

ｉ＝１０ｋηＵ（５．１．１－１）

ＬＨ

Ｕ＝ｋα·Ｒａ（５．１．１－２）

式中：ｋ———系数，根据所计算墙（板）面的相邻面（相邻的墙、板或

地面）数量Ｎ和爆心位置，按本规范附录Ｄ计算；

Ｕ———角度和距离因子；

ｋα———角度和距离的影响系数，根据计算墙（板）面的尺寸及

爆心位置，按本规范附录Ｄ计算。

Ｒａ

５．１．２当１≤０．４５时，按本规范第５．１．１条计算出的平均冲量

Ｑ３

值应乘以冲量值修正系数。冲量值修正系数的取值应符合下列

要求：

Ｒａ

１当１＝０．４５时，冲量值修正系数应取１．０；

Ｑ３

Ｒａ

２当１＝０．１５时，冲量值修正系数应取１．６；

人人文库专用Ｑ３

Ｒａ

３当０．４５＞１＞０．１５时，冲量值修正系数应按线性插入法

Ｑ３

确定。

５．１．３抗爆间室泄出的空气冲击波对抗爆屏院墙（板）面的平均

冲量ｉ的计算，应符合下列要求：

·１０·

１中墙（板）面平均冲量ｉ可按下式计算：

２

（）３

ηＱＲｄ

ｉ＝２．０×１０－４ｐ１＋（５．１．３－１）

Ｒ（Ｒ）

２边墙（板）面平均冲量ｉ可按下列公式计算：

２

（）３

ηＱＬｘ

ｉ＝２．０×１０－４ｐ１＋（５．１．３－２）

Ｒｐ（２Ｒｐ）

２２

２ＨｘＬｘ

Ｒ＝Ｒｄ＋＋（５．１．３－３）

槡（２）（４）

１２２２

Ｒｐ＝（２Ｒｄ－Ｓ２）＋Ｌｘ＋Ｈｘ（５．１．３－４）

２槡

式中：———能效系数，按本规范附录Ｂ计算；

ηｐ

Ｒｄ———等效爆心与抗爆屏院中墙（板）的垂直距离（ｍ）；

Ｒ———等效爆心与抗爆屏院中墙（板）面代表均布冲量点的

距离（ｍ）；

Ｒｐ———等效爆心与抗爆屏院边墙（板）面中心Ｐ的距离（ｍ）；

Ｌｘ———抗爆间室泄爆墙（板）面的宽度（ｍ）；

Ｈｘ———抗爆间室泄爆墙（板）面的高度（ｍ）；

Ｓ２———抗爆屏院的进深（ｍ）。

５．２爆炸对结构的局部破坏验算

５．２．１抗爆间室应满足抗爆炸震塌要求，爆心与所计算的墙（板）

面的垂直距离应满足下式要求：

１

３

Ｒａ≥０．６５Ｑ０－１．４ｈ（５．２．１）

式中：ｈ—人人文库专用——计算墙（板）厚度（ｍ）。

５．２．２当爆心与所计算的墙（板）面的垂直距离不满足本规范第

５．２．１条的要求时，应按下列公式进行背爆面的抗爆炸震塌破坏

厚度计算：

ｈ≥ｒｚ－ｒ０－０．７（Ｒａ－ｒ０）－∑βｚｉｈｉ（５．２．２－１）

１

３

ｒｚ＝ＫｚＱ０（５．２．２－２）

·１１·

１

３

ｒ０＝０．０５３Ｑ０（５．２．２－３）

式中：ｒｚ———介质材料的爆炸震塌破坏半径（ｍ）；

Ｋｚ———介质材料的爆炸震塌屈服系数，按表５．２．２规定取

用；

ｈｉ———墙（板）迎爆面抗爆炸震塌覆盖防护层的第ｉ层厚度

（ｍ）；

βｚｉ———墙（板）迎爆面抗爆炸震塌覆盖防护层的第ｉ层材料折

算为钢筋混凝土的抗爆炸震塌材料折算系数，钢板采

用βｚｉ＝１０，土层采用βｚｉ＝０．９，其他材料可按表５．２．２

介质材料的爆炸震塌屈服系数对比取值。

表５．２．２介质材料的爆炸震塌屈服系数Ｋｚ

介质材料钢筋混凝土混凝土块石混凝土水泥砂浆砌块石水泥砂浆砌砖

Ｋｚ０．４２０．４８０．５６０．８４０．８８

５．２．３抗爆间室应满足抗爆炸飞散的要求。爆心与所计算的墙

（板）面的垂直距离应满足下式要求：

１

３

Ｒａ≥０．２Ｑ０（５．２．３）

５．２．４当爆心与所计算的墙（板）面的垂直距离不满足本规范第

５．２．３条的要求时，应按下列公式进行迎爆面抗爆炸飞散破坏的

防护层厚度计算：

∑βｆｉｈｉ≥ｒｆ－ｒ０－０．７（Ｒａ－ｒ０－∑ｈｉ）（５．２．４－１）

１

３

ｒｆ＝ＫｆＱ０（５．２．４－２）

式中：ｈｉ———墙（板）迎爆面抗爆炸飞散覆盖防护层的第ｉ层厚度

人人文库专用（ｍ）；

βｆｉ———墙（板）迎爆面抗爆炸飞散覆盖防护层的第ｉ层材料

折算为钢筋混凝土的抗爆炸飞散材料系数，钢板采用

βｆｉ＝１０，其他材料可按表５．２．４的介质材料的爆炸飞

散屈服系数对比取值；

ｒｆ———介质材料的爆炸飞散破坏半径（ｍ）；

·１２·

Ｋｆ———介质材料的爆炸飞散屈服系数，按表５．２．４规定取用。

表５．２．４介质材料的爆炸飞散屈服系数

介质材料的介质材料的

材料名称材料名称

飞散屈服系数Ｋｆ飞散屈服系数Ｋｆ

钢筋混凝土０．１３碎石土０．５０

混凝土０．１６砂土０．５０

块石混凝土０．１８粉土０．５０

水泥砂浆砌块石０．２粉质黏土０．５０

水泥砂浆砌砖０．２５人工填土０．６０

５．２．５产生爆炸震塌和爆炸飞散破坏的ＴＮＴ有效装药量Ｑ０，应

符合下列规定：

１当装药为球形或各边长度差异不超过２０％的长方体形状

时，应取其全部药量；

２当装药为长列圆柱形和长列方柱形，且长列边垂直于墙

（板）面时［图５．２．５（ａ）］，有效装药量可按下列公式确定：

１）当ｌ≥２．２５ｄ时：

１３

Ｑ０＝πｒｋ１（５．２．５－１）

５００ρ０

２）当ｌ＜２．２５ｄ时：

１２

Ｑ０＝πｒｌｋ１（５．２．５－２）

１０００ρ０

３当装药为长列圆柱形和长列方柱形，且长列边平行于墙

（板）面时［图５．２．５（ｂ）］，有效装药量可按下列规定确定：

１）当ｌ＜３．５ｄ时，取其全部药量；

人人文库专用）：

２当ｌ≥３．５ｄ时

７３

Ｑ０＝πｒｋ１（５．２．５－３）

１０００ρ０

式中：ｌ———长列圆（方）柱形的长度（ｃｍ）；

ｄ———圆柱形的直径（ｃｍ）；

ｒ———圆柱形的半径（ｃｍ），计算方柱断面时应换算成等量的

·１３·

圆柱断面；

———（／２）；

ρ０药柱的密度ｇｃｍ

ｋ１———ＴＮＴ当量系数。

图５．２．５装药与墙面的位置关系

５．２．６具有外壳的装药爆炸或装药在设备内爆炸时，墙（板）抗破

片的穿透破坏厚度应按下列公式确定：

３

ｈｃ＝０．５槡ＫｃＥ（５．２．６－１）

Ｐｖ２

Ｅ＝（５．２．６－２）

２

式中：ｈｃ———局部穿透破坏的厚度（ｃｍ）；

Ｋｃ———介质材料的穿透屈服系数，钢筋混凝土采用２～３，砖

石采用１０，钢板采用０．０１；

Ｅ———破片的动能；

Ｐ———破片的质量（ｋｇ）；

ｖ—人人文库专用——破片到达墙（板）表面的着速（ｍ／ｓ）。

·１４·

６结构内力分析

６．０．１抗爆间室和抗爆屏院的内力计算，可按瞬时冲量作用下等

效单自由度体系的弹塑性阶段动力分析方法，各墙（板）面可单独

进行计算。

６．０．２抗爆间室墙（板）支承条件的确定应符合下列规定：

１墙面与泄爆面交接边，可为自由边。

２墙（板）与墙（板）的交接边，相邻两墙（板）的厚度之比为

０．６～１．７时，可互为部分固定支承；当相邻两墙（板）的厚度之比

小于０．６或大于１．７时，计算薄墙（板）时该边可为固定支承，计算

厚墙（板）时该边可为简支支承。

３墙与基础交接边，可为部分固定支承。

４轻质易碎屋盖的檐口梁可为边墙的角点支承。

５靠近墙（板）与墙（板）的交接边开门洞，当门洞高度不大于

１／２墙高时，相邻两墙（板）可互为简支支承，当门洞高度大于１／２

墙高时，相邻两墙（板）可互为具有上下两角点支承的自由边。

６．０．３抗爆屏院墙（板）支承条件的确定应符合下列规定：

１抗爆屏院墙不做条形基础时，其上下边应为自由边。

２当设置深度大于１／３墙高的条形基础时，墙与基础连接边

可为部分固定支承；当设置深度小于０．８ｍ的条形基础时，墙与基

础连接边可人人文库专用为自由边；当设置深度为０．８ｍ及小于１／３墙高的条

形基础时，墙（板）与基础连接边可为简支支承。

３抗爆屏院墙与抗爆间室边墙连接边可为简支支承。

４抗爆屏院墙（板）与墙（板）的交接边，当相邻两墙（板）厚度

之比为０．６～１．７时，可互为部分固定支承；当相邻两墙（板）厚度

之比小于０．６或大于１．７，计算薄墙（板）时该边可为固定支承，计

·１５·

算厚墙（板）时该边可为简支支承。

６．０．４墙（板）挠曲型自振圆频率可按下列公式计算：

１双向墙（板）：

ｎΩＤ（）

ω＝２——６．０．４－１

ｌｘ槡ｍ

ｌｆ

ｎ＝０．７５＋０．２５（６．０．４－２）

ｌ０

——γｈ

ｍ＝（６．０．４－３）

ｇ

３

Ｅｄｈ

Ｄ＝ψ（６．０．４－４）

１２（１－ν２）

式中：ｎ———频率折减系数；

ｌｆ———墙（板）简支支承和固定支承边的长度总和（ｍ）；

ｌ０———墙（板）全部支承边（不包括自由边）长度的总和（ｍ）；

ｌｘ———墙（板）ｘ向的跨度，按本规范附录Ｃ选取（ｍ）；

ｈ———墙（板）的厚度（ｍ）；

——

ｍ———墙（板）的单位面积质量（ｋｇ·ｓ２／ｍ３）；

γ———钢筋混凝土墙（板）容重（ｋｇ／ｍ３）；

Ｄ２

—————墙（板）的相对刚度（ｍ／ｓ）。

槡ｍ

２单向墙（板）：

ｎΩＢ

ω＝——（６．０．４－５）

ｌ２槡ｍ

３

人人文库专用Ｅｄｈ

Ｂ＝ψ（６．０．４－６）

１２

式中：ｎ———频率折减系数，当一端为部分固定支承时取０．８８，当

两端为部分固定支承时取０．７５，其他情况取１．０；

Ｂ———抗弯刚度；

——

ｍ———墙（板）的单位长度质量（ｋｇ·ｓ２／ｍ２）；

·１６·

Ｂ２

—————墙（板）的相对刚度（ｍ／ｓ）；

槡ｍ

ｌ———墙（板）跨度（ｍ）。

６．０．５墙（板）弯矩可按下列公式计算：

１双向墙（板）：

Ｍｘ＝ＫｘＭ（６．０．５－１）

Ｍｙ＝αＭｘ（６．０．５－２）

０

Ｍｘ＝βＭｘ（６．０．５－３）

０

Ｍｙ＝βＭｙ（６．０．５－４）

６２

Ｍ＝１．０×１０ξＣｉωｌｘ（６．０．５－５）

式中：Ｍｘ———平行于ｌｘ向（简称ｘ向）的墙（板）跨中弯矩（Ｎ·ｍ）；

Ｍｙ———平行于ｌｙ向的墙（板）跨中弯矩（Ｎ·ｍ）；

０

Ｍｘ———ｘ向支座弯矩（Ｎ·ｍ）；

０

Ｍｙ———ｙ向支座弯矩（Ｎ·ｍ）；

Ｋｘ———ｘ向跨中弯矩系数，按本规范附录Ｅ采用；

α———ｙ向跨中弯矩与ｘ向跨中弯矩比值，按本规范附录Ｅ

采用；

β———支座弯矩与跨中弯矩比值，设防等级为一级取２，二

级取１．６或１．８，三级取１．４；

ｌｘ———墙（板）ｘ向跨度（ｍ）；

Ｃ———设防等级系数，按表６．０．５－１规定采用；

ξ———荷载实效修正系数。对于抗爆间室，根据相邻墙面

数及有无相对墙面按表６．０．５－２规定采用；对于抗

人人文库专用爆屏院取１．０。

ξ

表６．０．５－１设防等级系数Ｃ值

设防等级

结构名称

一级二级三级

抗爆间室１．０００．７５０．４５

抗爆屏院０．４２０．３１０．２２

·１７·

表６．０．５－２荷载实效修正系数ξ值

相邻墙面数１２３４

有相对墙面０．９０．８６０．７７０．６８

无相对墙面１．００．９５０．８５０．７５

２单向墙（板）：

Ｍ０＝Ｋ０Ｍ（６．０．５－６）

００

Ｍ０＝Ｋ０Ｍ（６．０．５－７）

Ｍ＝１．０×１０６Ｃｉωｌ２（６．０．５－８）

式中：Ｍ０———墙（板）的跨中弯矩（Ｎ·ｍ）；

０

Ｍ０———墙（板）支座弯矩（Ｎ·ｍ）；

Ｃ———设防等级系数，按表６．０．５－１的规定采用；

ω———墙（板）自振圆频率（１／ｓ），按本规范第６．０．４条计

算；

ｌ———墙（板）跨度（ｍ）；

Ｋ０———跨中弯矩系数，按本规范附录Ｅ采用；

０

Ｋ０———支座弯矩系数，按本规范附录Ｅ采用。

６．０．６墙（板）的支承反力应按下列规定计算：

１双向墙（板）应按下列公式计算：

１）四边支承和三边支承墙（板）

Ｍｘ

ｉＶ（）

Ｖ－ｊ＝Ｋｉ－ｊ６．０．６－１

ｌｘ

２）带角点支承的两邻边支承墙（板）应按下列公式计算：

Ｍｙ

向：ｉ－Ｖ（）

ｙＶｊ＝Ｋｉ－ｊ６．０．６－２

人人文库专用ｌｙ

Ｍｘ

向：ｉ－Ｖ（）

ｘＶｊ＝Ｋｉ－ｊ６．０．６－３

ｌｘ

角点支承：（）

Ｖ４＝３ＫＶ４Ｍｘ６．０．６－４

式中：Ｖｉ－ｊ———墙（板）ｉ－ｊ边支承反力（Ｎ／ｍ）；

Ｖ４———墙（板）角点支承反力（Ｎ）；

·１８·

Ｖ———边支承反力系数，按本规范附录采用；

Ｋｉ－ｊｉ－ｊＥ

———角点支承反力系数，按本规范附录采用；

ＫＶ４Ｅ

Ｍｘ———墙（板）ｘ向的跨中弯矩（Ｎ·ｍ／ｍ）；

Ｍｙ———墙（板）ｙ向的跨中弯矩（Ｎ·ｍ／ｍ）；

ｌｘ———墙（板）ｘ向的边长（净跨度）（ｍ）；

ｌｙ———墙（板）ｙ向的边长（净跨度）（ｍ）。

２单向墙（板）应按下式计算：

Ｍ０

Ｖｉ－ｊ＝ＫＶ（６．０．６－５）

ｉ－ｊｌ

式中：Ｖｉ－ｊ———墙（板）ｉ－ｊ边支承反力（Ｎ／ｍ）；

Ｍ０———墙（板）跨中弯矩（Ｎ·ｍ／ｍ）；

ｌ———墙（板）跨度（ｍ）；

Ｖ———边支承反力系数，按本规范附录采用。

Ｋｉ－ｊｉ－ｊＥ

６．０．７泄爆面墙下的基础梁的拉力应按边墙底边总反力的１／４

计算。承受静荷载的弯矩可按下式计算：

１２

Ｍｃ＝ｑｌ（６．０．７）

１２

式中：Ｍｃ———基础梁在静荷载作用下的弯矩（Ｎ·ｍ）；

ｑ———作用于基础梁上的静荷载（包括槛墙、轻型窗等）

（Ｎ／ｍ）；

ｌ———基础梁计算长度，取梁净跨度乘以１．０５的系数（ｍ）。

６．０．８当在两边墙条形基础间按本规范第８．０．１４条设置基础拉

梁时，泄爆面墙下的基础梁的拉力应为边墙底边单位长度反力乘

以梁的间距的１／２。

６．０．９人人文库专用设置在两边墙条形基础顶部的基础拉梁仅考虑承受边墙

反力作用产生的拉力时，基础拉梁的拉力可按边墙底边单位长度

的反力的较大值乘以拉梁的间距取值。

６．０．１０设置在条形基础顶面的底板，应采用与抗爆间室墙（板）

相同方法设计。当场地地基承载力特征值大于３００ｋＰａ时，底板

计算时可不考虑爆炸荷载产生的受弯作用。

·１９·

７截面设计计算

７．０．１抗爆间室墙（板）截面设计计算可按单筋截面计算，并应采

用对称双筋截面配筋。按双筋截面进行受弯截面验算时，计算受

压钢筋面积不宜大于受拉钢筋面积的７０％。

７．０．２对于单独设置的抗爆间室，应按墙（板）所受的弯矩和支承

邻墙（板）的支座拉力共同作用，分别计算受弯和受拉钢筋量。

对于两个及以上连排抗爆间室，顶板及中墙应按受弯构件计

算；边墙应按墙所受弯矩和支承邻墙（板）的支座拉力共同作用，分

别计算受弯和受拉钢筋量。

轻质易碎屋盖抗爆间室檐口梁，可按中心受拉构件计算。

基础梁和基础拉梁按静荷受弯和动荷受拉同时作用，应分别

计算所需钢筋量，并应按计算钢筋量之和配置。

墙面多于两面且基础埋置深度不小于墙高１／３的抗爆间室，

其基础截面计算可不考虑爆炸荷载引起的弯矩，可仅按静载作用

的中心受压计算。

７．０．３当抗爆屏院不设置条形基础或条形基础埋置深度小于

０．８ｍ时，墙计算时可不考虑基础对墙的支承作用；抗爆屏院墙

（板）计算时应同时计算受弯和受拉作用。

７．０．４抗爆屏院墙（板）交接处的边柱、梁，可不考虑爆炸荷载作

用，按构人人文库专用造要求配置钢筋。

７．０．５抗爆间室及抗爆屏院的墙（板）估算厚度，应符合下列

规定：

１墙（板）估算厚度可按下式计算：

５Ｋ０ｎΩＣｉ

ｈ＝１．３×１０（７．０．５）

ｆ

·２０·

式中：ｈ———墙（板）估算厚度（ｍ）；

Ｃ———设防等级系数，按本规范表６．０．５－１采用；

ｆ———钢筋设计强度（Ｎ／ｍｍ２）；

Ｋ０———构件跨中较大弯矩系数，对于双向墙（板），按本规范

附录Ｅ采用，取ｘ向和ｙ向的弯矩系数Ｋｘ和αＫｘ二

者中之较大者，对于单向墙（板），按本规范表Ｅ．０．４

采用；

ｎ———频率折减系数，按本规范第６．０．４条规定采用。

２抗爆屏院各墙（板）厚度可统一取抗爆屏院中墙（板）的

厚度。

人人文库专用

·２１·

８构造要求

８．０．１抗爆间室的墙（板）应采用现浇钢筋混凝土墙（板），当设计

药量不小于１ｋｇ时，墙（板）厚不应小于２５０ｍｍ。当设计药量小于１ｋｇ

时，墙（板）厚不应小于２００ｍｍ。抗爆屏院墙（板）厚不应小于１２０ｍｍ。

８．０．２抗爆间室结构构件受力钢筋的混凝土保护层厚度应符合

下列要求：

１抗爆间室结构构件受力钢筋混凝土保护层厚度不应小于

钢筋的公称直径。

２抗爆间室结构构件受力钢筋的混凝土保护层最小厚度ｃ，

应符合表８．０．２的规定。

表８．０．２混凝土保护层最小厚度ｃ（ｍｍ）

墙（板）厚（ｍｍ）

２００≤ｈ≤３００ｈ＞３００

环境类别

一２０２０

ａ２０２５

二

ｂ２５３５

ａ３０４０

三

ｂ４０５０

注：１混凝土强度等级不大于Ｃ２５时，表中数值应增加５ｍｍ；

２基础中钢筋的保护层厚度不应小于４０ｍｍ，当无垫层时不应小于７０ｍｍ。

８．０．３抗爆间室钢筋混凝土结构构件，其纵向受力钢筋的锚固和

连接接头应符合下列要求：

１人人文库专用纵向受拉钢筋的锚固长度ｌａｋ应按下式计算：

ｌａｋ＝１．１５ｌａ（８．０．３－１）

式中：ｌａ———受拉钢筋的锚固长度，应按现行国家标准《混凝土结

构设计规范》ＧＢ５００１０的有关规定采用（ｍｍ）。

２抗爆间室结构构件纵向受力钢筋的连接宜采用机械连接

和焊接。

·２２·

３当采用绑扎搭接接头时，纵向受拉钢筋搭接接头的搭接长

度ｌｌｋ应按下式计算，且不应小于３００ｍｍ：

ｌｌｋ＝ζｌａｋ（８．０．３－２）

式中：ζｌ———纵向受拉钢筋搭接长度修正系数，本规范要求绑扎接

头面积百分率不大于２５％，取值１．２。

４纵向受力钢筋连接接头的位置应设在受力较小处，并应互

相错开，在任一搭接长度ｌｌｋ的区段内，有接头的受力钢筋截面面

积不应超过总截面面积的百分率为：对于绑扎接头应为２５％，对

于对机械连接和焊接接头应为５０％。

８．０．４受弯构件及轴心受拉构件一侧的受拉钢筋的最小配筋百

分率应按表８．０．４采用。

表８．０．４受弯构件及轴心受拉构件一侧的

受拉钢筋的最小配筋百分率（％）

混凝土强度等级

钢筋牌号

Ｃ２５Ｃ３０、Ｃ３５Ｃ４０～Ｃ５５Ｃ６０～Ｃ８０

ＨＲＢ５０００．２５０．２５０．２５０．３０

ＨＲＢ４０００．２５０．２５０．３００．３５

ＨＲＢ３３５０．２５０．３００．３５０．４０

８．０．５抗爆间室结构构件受力钢筋直径不宜小于１４ｍｍ，间距

不宜大于２００ｍｍ，最小净距不宜小于５０ｍｍ。

８．０．６墙（板）的受压区和受拉区的受力钢筋应用梅花形排列的

Ｓ形拉结筋互相拉结。Ｓ形拉结筋直径及间距宜按表８．０．６的规

定采用。

表８．０．６Ｓ形拉结筋直径及间距

抗爆间室墙（板）厚度（ｍｍ）≤３００≤５００＞５００

直径（ｍｍ）８８～１０≥１０

人人文库专用间距（ｍｍ）≤５００×５００

８．０．７抗爆间室结构构件的交接处，包括墙、屋面板、基础底板、

檐口梁相互交接处，均应加腋，并应采用斜筋加强（图８．０．７）。加

腋尺寸应按构件截面高度的１／３～１／４取用，且不应小于１００ｍｍ；

斜筋直径应按主筋最大直径的２／３选用，且不应小于１２ｍｍ；斜筋

间距不宜大于１５０ｍｍ。

·２３·

图８．０．７墙（板）交接处和自由边缘加强构造

１—抗爆屏院拉结筋；２、３—附加垂直主筋；４—垂直主筋；５—Ｓ形拉结筋；

人人文库专用６—斜筋；ｄ１—斜筋直径；ｌａ—锚固长度；ｈ—墙厚（ｍｍ）

８．０．８抗爆间室钢筋混凝土屋面板檐口处应采取加强措施，加厚

部分宜设在板的上部（图８．０．８）。加强部位应上下各附加不少于

４根直径与同方向受力钢筋相同的加强钢筋。端部宜设置直径不

小于１４ｍｍ，间距不大于２００的附加构造钢筋，并应采用直径不小

于１０ｍｍ，间距不大于１５０的附加箍筋将加强部位钢筋箍住。

·２４·

图８．０．８屋面板檐口处加强构造

１—附加加强钢筋；２—板内主筋；３—附加构造钢筋；ｈ—墙厚（ｍｍ）

８．０．９抗爆间室墙（板）不宜设置孔洞。生产上必需的门洞及洞

孔应控制洞孔尺寸，并应设置在对结构受力和对操作人员危害小

的部位。

８．０．１０抗爆间室墙（板）上开门洞处应采取加强措施，加强措施

应符合下列规定：

１门洞四角墙内外两侧应各设置４根直径与墙内最大受力

钢筋直径相同的斜向加强钢筋，并应与洞边成４５°夹角放置，长度

应为直径的８０倍，间距应为１００ｍｍ（图８．０．１０）。当门洞紧靠墙

边时，紧靠墙一侧的斜向加强钢筋可不设置。

２被门洞切断的垂直钢筋量应补足，并应平均配置于门洞两

边，且每边内外侧应各不少于４根直径与墙内同方向受力钢筋相

同的钢筋（图８．０．１０）。当门洞紧靠墙边时，应将被切断的垂直钢

筋量全部配置在门洞的另一侧。

３被门洞切断的水平钢筋量应平均配置在门洞上下两端。

当门洞底人人文库专用紧靠基础顶面或基础底板时，门洞下端的加强钢筋可不

配置（图８．０．１０）。

４门洞四周的加强钢筋伸入支座的长度应满足锚固长度的要求。

５当设计药量Ｑ的爆心与门洞所在的墙面的垂直距离Ｒａ＜

１

０．４５Ｑ３时，应采取加厚门洞周边的加固措施。其他情况下，宜采

取加厚门洞的加强措施（图８．０．１０）。

·２５·

图８．０．１０门洞处加强构造

１—水平主筋；２—水平补强筋；３—附加斜筋；４—垂直补强筋；

５—垂直主筋；６—附加钢筋；７—底板；８—抗爆门；ｈ—墙厚（ｍｍ）

８．０．１１抗爆间室檐口梁、基础梁、基础拉梁的截面不应小于

３００ｍｍ×３００ｍｍ。当抗爆间室需要设置底板时，其底板的厚度不

应小于２５０ｍｍ。

８．０．１２抗爆间室与抗爆屏院墙连接的Ｕ形拉结筋应按计算确

定，但直人人文库专用径不应小于８ｍｍ，其间距不应大于１５０ｍｍ（见图８．０．７）。

８．０．１３当抗爆间室屋盖为轻质易碎屋盖时，墙顶应设置钢筋混凝

土女儿墙。女儿墙高度不应小于５００ｍｍ，厚度不应小于１５０ｍｍ。

女儿墙配置的钢筋直径不宜小于１２ｍｍ，钢筋间距不宜大于１５０ｍｍ。

８．０．１４抗爆间室基础按不考虑爆炸荷载作用设计时，应符合下

列规定：

·２６·

１当２０ｋｇ＜Ｑ≤５０ｋｇ且爆心与计算墙面的垂直距离Ｒａ≥

１

０．４５Ｑ３及Ｑ≤２０ｋｇ时，条形基础的设置深度应为墙高度的１／３，

且不应小于１．２ｍ。基础宽度不应小于墙厚度加２５０ｍｍ，且在顶

面以下５００ｍｍ范围内不应小于墙厚度的２倍，并应在此范围内每

侧配５根与墙内水平向主筋直径相同的钢筋加强。

１

３

２当２０ｋｇ＜Ｑ≤５０ｋｇ且Ｒａ＜０．４５Ｑ时，除应满足本条第１

款的要求外，边墙条形基础顶面应设置垂直于边墙条形基础的基

础拉梁，基础拉梁的间距不应大于１．５ｍ。

３当５０ｋｇ＜Ｑ≤１００ｋｇ时，抗爆间室应设置底板，墙体延伸至

基础底板下不应小于５００ｍｍ，且配筋应同上部墙体（图８．０．１４）。

４当墙高是由于设备高度要求而不是由设计药量所确定时，

基础埋置深度可由与设计药量相适应的墙高确定。

人人文库专用

图８．０．１４抗爆间室墙（板）斜拉结筋位置和构造

１—垂直向斜拉结筋；２—水平向斜拉结筋；３—水平主筋；

４—垂直主筋；５—底板；ｈ—墙厚（ｍｍ）

·２７·

１

３

８．０．１５对于Ｒａ＜０．４５Ｑ的墙（板）宜设置波浪形斜拉结筋。波

浪形斜拉结筋的设置应符合下列规定：

１斜拉结筋的直径不应小于１０ｍｍ，间距不应大于墙两侧受

力钢筋间距离的０．７５倍。

２在同一配筋平面中斜拉结筋的斜拉部分与受弯钢筋所成

夹角α不应小于４５°。

３斜拉结筋配置范围及方式应符合下列要求（图８．０．１５）：

１）斜拉结筋配置应垂直于支座。

２）两边支承单向受弯构件的斜拉结筋应在全跨度范围内连

续配置。

３）悬臂构件在垂直并靠近于支座处，配置斜拉结筋，在自由

边附近，构件全宽度范围内配置平行于支座边的通长的

斜拉结筋。

４）双向受弯构件在两个方向均应配置斜拉结筋，在长跨方

向配置通长的斜拉结筋，在短跨方向靠近支座边配置垂

直于支座的斜拉结筋。

４斜拉结筋当采用绑扎接头时，搭接长度不应小于绕过三根

受弯钢筋的弯曲段的长度。

５同一连接区段内的斜拉结筋的搭接截面面积百分率不宜

大于５０％。

人人文库专用

·２８·

图８．０．１５抗爆间室墙（板）拉结筋配置位置示意

人人文库专用１—水平向通长斜拉结筋；２—垂直向通长斜拉结筋；

３—水平向非通长斜拉结筋；４—垂直向非通长斜拉结筋

１

３

８．０．１６对于Ｒａ＜０．４５Ｑ的墙（板），受条件限制施工配置波浪

形斜拉结筋难以实现时，在Ｑ≤５０ｋｇ的情况下，可采用Ｓ形拉结

筋，但应采取下列加强措施：

１在全墙范围内纵横受弯钢筋的交点上均应设置Ｓ形拉结

·２９·

筋，Ｓ形拉结筋直径不应小于１０ｍｍ。

２以爆心在墙面上的垂直投影点为中心，在受弯钢筋外侧应

设置钢筋网，钢筋网直径可为受弯主筋直径的１／２，间距应为

１００ｍｍ，钢筋网的长度和宽度均应为墙较长方向跨度的１／２，且不

宜小于２ｍ。

８．０．１７抗爆间室及抗爆屏院宜连续浇筑，不宜设置施工缝。当

施工困难必须设置施工缝时，施工缝应设在基础顶面或屋面板下

５００ｍｍ处，并应以不少于受弯主筋截面积１／２的钢筋加强。

８．０．１８抗爆屏院墙交接处及上下边应设置边框柱、边框梁。当

抗爆屏院墙长度或高度大于６ｍ时，宜在墙长度或高度中部增加

一道边框柱或边框梁。边框柱及边框梁截面尺寸及最小配筋应符

合表８．０．１８的要求。

表８．０．１８抗爆屏院墙边框柱、边框梁截面尺寸及最小配筋

设计药量（ｋｇ）截面尺寸全截面主筋箍筋

Ｑ≤１０３００×３００８１６８＠１５０

１０＜Ｑ≤２０３５０×３５０８１８８＠１５０

２０＜Ｑ≤５０４００×４００１２１８１０＠１５０

Ｑ＞５０４５０×４５０１２２０１０＠１００

人人文库专用

·３０·

９抗爆门等效静荷载简化计算

９．０．１抗爆门设计应能防止抗爆间室爆炸产生的空气冲击波、火

焰的泄出及破片的穿透。

９．０．２抗爆间室爆炸空气冲击波作用在抗爆门上的平均冲量，可

按下列公式计算：

１当Ｒ≥２０ｒ０时：

２

Ｑ３

ｉｍ＝ｋｍ（１＋ｃｏｓα）（９．０．２－１）

Ｒ

２当Ｒ＜２０ｒ０时：

Ｑ

ｉｍ＝ｋｍ（１＋ｃｏｓα）（９．０．２－２）

Ｒ２

－３

式中：ｋｍ———系数，对于钢筋混凝土屋盖间室取１．０×１０，对于

轻质易碎屋盖间室取０．６×１０－３；

Ｒ———爆心至门面中心的距离（ｍ）；

α———爆心与门面中心的连线和爆心与门所在墙面的垂直

线的夹角。

９．０．３空气冲击波正压作用于抗爆门面上的等效时间，可按下式

计算：

ｋｔ１１

ｔ＝Ｑ６Ｒ２（９．０．３）

１０００

式中：ｔ———人人文库专用空气冲击波正压作用于抗爆门面上的等效时间（ｓ）；

ｋｔ———系数，对于钢筋混凝土屋盖间室取２．７，对于轻质易碎

屋盖间室取１．８。

９．０．４在空气冲击波作用下，对抗爆门产生的等效静载可按下列

公式计算：

１当ｔ≤Ｔ／２时：

·３１·

ｑ＝ｉｍωε（９．０．３－１）

ωｔ

ｓｉｎ

２

ε＝（９．０．３－２）

ωｔ

２

２当ｔ＞Ｔ／２时：

２ｉｍ

ｑ＝（９．０．３－３）

ｔ

式中：ｑ———等效静载（Ｎ／ｍｍ２）；

ω———门的自振圆频率（１／ｓ）；

Ｔ———门的自振周期（ｓ），取２π／ω；

ε———系数。

人人文库专用

·３２·

附录Ａ各类抗爆间室的设防等级

Ａ．０．１炮弹厂抗爆间室设防等级，可按表Ａ．０．１查取。

表Ａ．０．１炮弹厂抗爆间室设防等级

生产方式或产品种类间室名称设防等级备注

直接压装法—一级不分何种产品

压各种药柱一级—

分装压药柱法

工程药块钻孔二级—

装药二级—

立式螺旋装药法钻孔二级—

锯药柱二级—

装药二级—

卧式螺旋装药法钻孔二级—

锯药柱二级—

混药二级—

热塑态螺旋装药法

装压药三级钝感炸药

混药二级手工操作时，可不设防

点燃剂（引燃剂）

筛选二级—

信号剂制造

干燥（烘干）二级—

混药二级手工操作时，可不设防

人人文库专用造粒二级手工操作时，可不设防

曳光剂、照明剂制造过筛二级手工操作时，可不设防

烘干三级手工操作时，可不设防

倒药二级手工操作时，可不设防

曳光管制造滚光三级—

（包括曳光弹头）筛选三级—

·３３·

续表Ａ．０．１

生产方式或产品种类间室名称设防等级备注

星体压药三级—

信号弹制造滚光三级—

筛选三级—

炮弹照明炬压药二级—

航弹照明炬装拆二级—

老四〇火箭弹药柱铣平底二级—

新老四〇火箭弹总装装引信三级—

大、中口径炮弹丸装配装弹底引信三级—

布置在建筑物端部

火工品暂存三级

或凸出部分

布置在建筑物端部

药柱暂存不设防

或凸出部分

各种炮弹装配

布置在建筑物端部

引信暂存不设防

或凸出部分

布置在建筑物端部

发射药暂存不设防

或凸出部分

注：１分装压药柱法压药柱，生产自动化程度较高时，采用自动控制容积称量，可

降低设防等级；

２只生产ＴＮＴ药柱（药块）时，可定为二级；

３对于爆炸事故虽多，但殉爆的可能性小的药柱生产，可定为二级。

Ａ．０．２火工品厂和引信厂抗爆间室设防等级，可按表Ａ．０．２查取。

人人文库专用表Ａ．０．２火工品厂和引信厂抗爆间室设防等级

生产方式或产品种类间室名称设防等级备注

暂存三级—

抽滤二级—

雷汞干燥

分盘预烘二级—

烘干二级—

·３４·

续表Ａ．０．２

生产方式或产品种类间室名称设防等级备注

晾药二级—

倒药筛选二级—

雷汞干燥

运药三级—

废品销毁二级—

暂存三级—

抽滤二级—

分盘预烘二级—

二硝基重氮酚烘干二级—

（ＤＤＮＰ）干燥晾药二级—

倒药二级—

运药三级—

废品销毁二级—

化合操作二级—

造粒二级—

抽滤二级—

斯蒂酚酸铅分盘预烘二级—

（包括氮化铅）制造晾药二级—

倒药二级—

运药三级—

废品销毁二级—

人人文库专用雷汞运输三级—

击发药雷示称量二级—

（包括针刺药）制造混药一级—

成品运输三级—

发火药、点火药、混药二级—

传火药制造筛选二级—

·３５·

续表Ａ．０．２

生产方式或产品种类间室名称设防等级备注

运炸药三级—

装炸药二级—

压炸药二级—

运起爆药三级—

压装起爆药一级—

压合一级—

清擦内径二级—

各种雷管制造结合缝涂漆三级—

退模二级—

加强帽装起爆药一级—

加强帽压起爆药一级—

压合装二级—

转退一级—

滚光二级—

筛选二级—

击发药运药三级—

装药一级—

火帽（包括枪弹底火）制造暂存三级—

滚光二级—

筛选二级—

导爆索织制二级—

压药柱一级—

人人文库专用引信传爆管压药一级—

药饼烘干三级—

布置在建筑物的

火帽、雷管暂存三级

端部或凸出部分

引信装配

布置在建筑物的

药柱暂存不设防

端部或凸出部分

·３６·

Ａ．０．３火药厂抗爆间室设防等级，可按表Ａ．０．３查取。

表Ａ．０．３火药厂抗爆间室设防等级

生产方式或产品种类间室名称设防等级

压伸二级

无烟药

硝化甘油二级

人人文库专用

·３７·

附录Ｂ间室泄出的空气冲击波对抗爆屏院墙冲

量的能效系数的计算方法

ηｐ

Ｂ．０．１本附录适用于具有一个及二个泄爆面的抗爆间室外的三

面用墙组成下列四种形式的抗爆屏院：底部有泄爆带Π形抗爆屏

院、无泄爆带Π形抗爆屏院、底部有泄爆带Γ形抗爆屏院及无泄

爆带Γ形抗爆屏院（图Ｂ．０．１）。

图Ｂ．０．１抗爆屏院

１—抗爆间室；２—抗爆屏院

Ｂ．０．２Π形抗爆屏院墙面承受抗内爆间泄出的空气冲击波冲量

作用的能效系数应符合下列规定：

ηｐ

１墙底部有高度为ｈｘ的排泄带的抗爆屏院应符合下列规定：

１）当抗爆间室屋盖和一面墙均为泄爆面时（图Ｂ．０．２－１），

中墙的能效系数可按下列公式计算：

ηｐ

人人文库专用２

烄烌

１６槡１＋４λ２９０°

η＝（Ｂ．０．２－１）

ｐＡ＋ＢＲ０

９０°＋ａｒｃｔａｎ

烆Ｈ烎

２

Ａ＝２＋ｎＬ槡１＋４λ（Ｂ．０．２－２）

２２１

Ｂ＝２槡１＋４λ＋ｈｘ（Ｂ．０．２－３）

（ＬＲｄ）

·３８·

Ｌ

ｎＬ＝（Ｂ．０．２－４）

Ｒｄ

Ｈ

λ＝（Ｂ．０．２－５）

Ｌ

式中：Ｈ———抗爆间室高度（ｍ）；

Ｌ———抗爆间室宽度（ｍ）；

Ｒ０———实际爆心与抗爆间室中墙的距离（ｍ）；

ｈｘ———抗爆屏院排泄带高度（ｍ）；

Ｒｄ———计算能效系数用的等效爆心Ｏ与抗爆屏院中墙面的

垂直距离（ｍ）。

２）当抗爆间室屋盖和一面墙均为泄爆面时（图Ｂ．０．２－１），

边墙能效系数可按下列公式计算：

ηｐ

２

烄烌

１６槡１＋４λ２９０°

η＝（Ｂ．０．２－６）

ｐＡ１＋Ｂ１Ｒ０

９０°＋ａｒｃｔａｎ

烆Ｈ烎

２

Ａ１＝２＋ｎＬ１槡１＋４λ（Ｂ．０．２－７）

２２１

Ｂ１＝２槡１＋４λ＋ｈｘ（Ｂ．０．２－８）

（ＬＲｐ）

１２２２

Ｒｐ＝（２Ｒｄ－Ｓ２）＋Ｌ＋（Ｈ＋ｈｘ）（Ｂ．０．２－９）

２槡

Ｌ（）

ｎＬ１＝Ｂ．０．２－１０

Ｒｐ

式中：Ｒｐ———等效爆心Ｏ与抗爆屏院边墙面中心Ｐ的距离（ｍ）；

Ｓ２———抗爆屏院进深（ｍ）。

３人人文库专用）当抗爆间室屋盖为非泄爆面而一面墙为泄爆面时（图

Ｂ．０．２２），中墙的能效系数可按下式计算：

－ηｐ

１６槡１＋４λ２９０°

＝·（Ｂ．０．２－１１）

ηｐＡ＋ＢＨ

ａｒｃｔａｎ

Ｓ１

式中：Ｓ１———抗爆间室进深（ｍ）。

４）当抗爆间室屋盖为非泄爆面而一面墙为泄爆面时（图

·３９·

Ｂ．０．２２），边墙能效系数可按下式计算：

－ηｐ

１６槡１＋４λ２９０°

η＝·（Ｂ．０．２－１２）

ｐＡ１＋Ｂ１Ｈ

ａｒｃｔａｎ

Ｓ１

２墙底部无泄爆带的抗爆屏院应按下列规定计算。

１）当抗爆间室屋盖和一面墙均为泄爆面时（图Ｂ．０．２－１），

中墙的能效系数可按下式计算：

ηｐ

２

烄烌

１６槡１＋４λ２９０°

η＝（Ｂ．０．２－１３）

ｐＡＲ０

９０°＋ａｒｃｔａｎ

烆Ｈ烎

２）当抗爆间室屋盖和一面墙均为泄爆面时（图Ｂ．０．２－１），

边墙能效系数可按下式计算：

ηｐ

人人文库专用

图Ｂ．０．２－１抗爆间室屋盖及一面墙泄爆等效爆心位置

１—等效爆心；２—实际爆心

·４０·

２

烄烌

１６槡１＋４λ２９０°

η＝（Ｂ．０．２－１４）

ｐＡ１Ｒ０

９０°＋ａｒｃｔａｎ

烆Ｈ烎

３）当抗爆间室屋盖为非泄爆面而一面墙为泄爆面时（图Ｂ．０．２－

２），中墙的能效系数可按下式计算：

ηｐ

１６槡１＋４λ２９０°

＝·（Ｂ．０．２－１５）

ηｐＡＨ

ａｒｃｔａｎ

Ｓ１

４）当抗爆间室屋盖为非泄爆面而一面墙为泄爆面时（图Ｂ．０．２－

２），边墙能效系数按下式计算：

ηｐ

１６槡１＋４λ２９０°

η＝·（Ｂ．０．２－１６）

ｐＡ１Ｈ

ａｒｃｔａｎ

Ｓ１

人人文库专用

图Ｂ．０．２－２抗爆间室一面墙泄爆等效爆心位置

１—等效爆心；２—实际爆心

·４１·

Ｂ．０．３Γ形抗爆屏院墙面承受抗爆间室泄出空气冲击波冲量作

用的能效系数，可按形抗爆屏院墙面相应的能效系数乘以

ηｐΠ

０．６取用。

人人文库专用

·４２·

附录Ｃ矩形薄板自振圆频率系数Ω值

Ｃ．０．１四边支承薄板自振圆频率系数Ω，可按表Ｃ．０．１查取。

表Ｃ．０．１四边支承薄板自振圆频率系数Ω

板的两相邻边固定

四边固定三边固定一边简支

边界条件两相邻边简支

简图

ｌｘ／ｌｙΩ

０．５０２４．６６２４．２２１７．８６

０．６０２５．９８２５．１７１９．０９

０．７０２７．７５２６．３９２０．６１

０．８０３０．００２７．９２２２．４７

０．９０３２．７９２９．７７２４．６７

１．００３６．１３３１．９７２７．２２

１．１０４０．０２３４．５２３０．１２

１．２０４４．４６３７．４４３３．３６

１．３０４９．４４４０．７３３６．９５

１．４０５４．９５４４．３８４０．８９

１．５０人人文库专用６０．９９４８．３９４５．１６

１．６０６７．５３５２．７７４９．７６

１．７０７４．５７５７．５０５４．７０

１．８０８２．１１６２．５７６０．００

１．９０９０．１３６７．９９６５．５５

２．００９８．６３７３．７５７１．４６

·４３·

续表Ｃ．０．１

板的两对边简支

三边简支一边固定四边简支

边界条件两对边固定

简图

ｌｘ／ｌｙΩ

０．５０２３．８３１３．００１２．３４

０．６０２４．５１１４．４９１３．４２

０．７０２５．３６１６．３０１４．７１

０．８０２６．３８１８．４４１６．１９

０．９０２７．５９２０．９１１７．８６

１．００２９．００２３．７１１９．７４

１．１０３０．６１２６．８３２１．８１

１．２０３２．４４３０．１０２４．０８

１．３０３４．４８３４．０６２６．５５

１．４０３６．７５３８．１５２９．２２

１．５０３９．２３４２．５６３２．０８

１．６０人人文库专用４１．９５４７．２９３５．１４

１．７０４４．８８５２．３３３８．３９

１．８０４８．０４５７．６９４１．８５

１．９０５１．４２６３．３６４５．５０

２．００５５．０２６９．３４４９．３５

·４４·

Ｃ．０．２三边支承薄板自振圆频率系数Ω，可按表Ｃ．０．２查取。

表Ｃ．０．２三边支承薄板自振圆频率系数Ω

板的两相邻边固定两对边固定

三边固定

边界条件一边简支一边简支

简图

ｌｘ／ｌｙΩ

０．５０２２．９０１６．１４２２．７２

０．６０２３．１４１６．４５２２．８７

０．７０２３．４３１６．８３２３．０４

０．８０２３．７６１７．２６２３．２４

０．９０２４．１５１７．７７２３．４７

１．００２４．６０１８．３４２３．７２

１．１０２５．１０１８．９８２３．９９

１．２０２５．６７１９．６９２４．２８

１．３０２６．３０２０．４６２４．６０

１．４０２６．９９２１．３１２４．９３

１．５０２７．５８２２．２３２５．２９

１．６０人人文库专用２８．５９２３．２２２５．６６

１．７０２９．５０２４．２９２６．０６

１．８０３０．４８２５．４３２６．４７

１．９０３１．５４２６．６４２６．８９

２．００３２．６８２７．９３２７．３４

·４５·

续表Ｃ．０．２

板的两相邻边简支两对边简支

三边简支

边界条件一边固定一边固定

简图

ｌｘ／ｌｙΩ

０．５０１５．８９１０．８０１０．４８

０．６０１６．０９１１．２０１０．７３

０．７０１６．３２１１．６８１１．０３

０．８０１６．５８１２．２３１１．３６

０．９０１６．８７１２．８５１１．７２

１．００１７．２０１３．５４１２．１２

１．１０１７．５４１４．３１１２．５４

１．２０１７．９２１５．１４１２．９８

１．３０１８．３２１６．０４１３．４５

１．４０１８．７４１７．０１１３．９４

１．５０１９．１８１８．０５１４．４４

１．６０人人文库专用１９．６４１９．１６１４．９６

１．７０２０．１１２０．３４１５．５０

１．８０２０．６１２１．５８１６．０４

１．９０２１．１２２２．９０１６．６０

２．００２１．６５２４．２９１７．１７

·４６·

Ｃ．０．３两相邻边支承及带角点支承的薄板自振圆频率系数Ω，可

按表Ｃ．０．３查取。

表Ｃ．０．３两相邻边支承及带角点支承的薄板自振圆频率系数Ω

板的一边固定

两相邻边固定两相邻边简支

边界条件一边简支

简图

ｌｘ／ｌｙΩ

０．５０４．７０１．９４２．５６

０．６０５．１９２．３２３．１５

０．７０５．７４２．７１３．７８

０．８０６．３６３．１０４．４６

０．９０７．０５３．４８５．１８

１．００７．７９３．８７５．９６

１．１０８．６０４．２６６．７９

１．２０９．４７４．６４７．６７

１．３０１０．４２５．０３８．６２

１．４０１１．４２５．４２９．６３

１．５０１２．４９５．８１１０．７０

１．６０人人文库专用１３．６２６．１９１１．８３

１．７０１４．８２６．５８１３．０３

１．８０１６．０８７．００１４．３０

１．９０１７．４１７．３５１５．６３

２．００１８．８１７．７４１７．０２

·４７·

续表Ｃ．０．３

板的两相邻边固定一边固定一边简支两相邻边简支

边界条件带角点支承带角点支承带角点支承

简图

ｌｘ／ｌｙΩ

０．５０６．８４５．８７４．２０

０．６０８．３９６．９９５．３２

０．７０１０．１３８．３８６．４７

０．８０１１．９５９．８７７．６４

０．９０１３．７４１１．４４８．７６

１．００１５．３５１２．２６９．７７

１．１０１６．８０１３．５２１０．７１

１．２０１８．０８１４．６７１１．５５

１．３０１９．２６１５．７０１２．３２

１．４０２０．３７１６．６２１３．０３

１．５０２１．４６１７．４５１３．７０

１．６０人人文库专用２２．５６１８．２０１４．３５

１．７０２３．６７１８．８９１４．９８

１．８０２４．８０１９．５５１５．６１

１．９０２６．０３２０．１７１６．２２

２．００２７．３６２０．７６１６．８１

·４８·

Ｃ．０．４单向悬臂和两对边支承薄板自振圆频率系数Ω，可按表

Ｃ．０．４查取。

表Ｃ．０．４单向悬臂和两对边支承薄板自振圆频率系数Ω

两对边一边固定

支承情况悬臂两对边简支两对边固定

一边简支

简图

Ω３．５２９．８７１５．４２２２．３７

人人文库专用

·４９·

书

～

。

１１

Ｚ

得相应的

方法计算

３

－

Ｄ．０．４

和表

的计算方法

４

Ｄ．０．１

α

ｋ

α

＋

表

３

计算

ｋＤ．０．２

α

计算

～

ｋ

α

４

αα

ｋ＋

１

α

、

－ｋ

２

ｋ、ｋ

３

α

１

Ｚ～ｋ

值查表

、

Ｚ

１

＋

α

２

β

、

ｋ１

Ｚ

α

、α

Ｄ．０．１ｋ

及

１

＝

Ｚ

１４

α

根据

Ｚ

ｋ

；

４

１

烌烍烎

Ｚ

可按表

ｌ

ａ

＋

，

－

３

３

Ｒ１

１

Ｌ１１

β

ａ

βＺ

＝Ｌ＝

Ｒ

＝

＋

１４

计算

１１

２

＝

１２

ββ１

，，

α

及角度和距离影响系数

β

，

１３Ｚ

ｋｈｈ

ｌ

β

ｌ，

η＋

－－

－

－ｌ

１

ｈ

１

ｌ

Ｌｈ

ＨＬＨ

Ｚ

＝＝＝＝

＝

及角度和距离影响系数

１

１１１２１３１４

Ｚ

αααα

η能效系数

、

ｋ

系数

点在

１

－

Ａ面上位置

）

能效系数

板

及角度和距离影响系数

、

（

Ｄ．０．１

η

ｋ

表

相邻面和

计算墙

系数

能效系数

、

人人文库专用ｋ

Ｄ

１

型式

系数

附录

相邻面数

＝１

Ｎ

Ｎ

Ｄ．０．１

·０５·

得相应的

Ｄ．０．４

和表

２

α

Ｄ．０．２

ｋ

～

１

查表

α

，

ｋ

值

和

β

、

１２

α

Ｚ

、

１１

根据

Ｚ

烌烍烎

ａ

１１

ＬＲ

２

＝

１１

）

β１１

）

，

β１２

２

）

α

Ｚ

＝

ｈｋ

＋

１２

－

＋

Ｌβ

１１

１

，

计算均同型式计算均同型式

Ｈα

Ｚ

（

ααｋ

ｈ（

Ｌ（

２

ｋｋ２

＝＝

和和＝２

＝２

１１１

α

１１１２

ＺＺＺ

ααｋ

人人文库专用

２３４

＝１＝２＝３

ＮＮＮ

·５１·

１

α

ｋ

和

１

得相应的

１

Ｚ

Ｄ．０．４

得相应的

和表

Ｄ．０．４

Ｄ．０．２

２

α

ｋ

～

和表

查表

１

计算

，

α

αｋ

值

α

ｋ

、

和

ｋ

β

、

、

３

Ｄ．０．２

１２

１

Ｚα

、Ｚ

Ｚ

、

２

查表

１１

Ｚ

根据

，

、

Ｚ

１

值

Ｚ

β

烌烍烎

、

ｌ

α

ａ

－

Ｒ

Ｌ

根据

＝

，

ａ

ａ

１１

ｌ

）

ＲＲ

βＬ

）

，

１

２

－

１２

２

）

＝

α

Ｚ＝

ｌ

ｋ

１２

＋

１１

－

β＋

Ｈ，β

，

１１

１

１１

Ｌ１

α

α

（

ｌＺ

Ｄ．０．１

ｋＺ

Ｈ（

２

（ＬＨｋ

２

＝＝

＝４

＝

＝２

＝４

＝２

１

１

１

１

α

１１２

α

１

续表

ＺＺｋ

ααｋα

点在

Ａ面上位置

）

板

（

相邻面和

计算墙

人人文库专用

６

５

型式

相邻面数

＝４

＝３

Ｎ

Ｎ

Ｎ

·５２·

得得

Ｄ．０．２Ｄ．０．２

４

３３４

ＺＺ

～～

１

值查表值查表

３３１

ＺＺ

ββ

、、

αα

应的

根据根据

相相应的

３

３４３４

烌烍烎烌烍烎

ａａａａ

Ｚ

ＺＺ

ｌＲｌＲｌＲＲ

＋＋

－＋－

－－－ｌ－

３３３３

计算

ＬＬＬ

ＳＳＳＳ

３１３３３１３３

ＺＺ

２２２２

αββββ

＋＋

＝＝＝＝＝＝＝＝

ｋ

３２３２

３１３２３３３４３１３２３３３４

ＺＺ

ββββββββ

，，，，，，，，

＋＋

４

２１２２２３２４２１２２２３２

αααα３１αααα３１

ＺＺ

＝＝＝＝＝＝＝＝

４

＝＝

３１３２３３３４３１３２３３３

３３

αααααααα

ＺＺ

计算

α

ｋ

、

３

Ｚ

、

得得

２

Ｚ

、

及角度和距离影响系数

１

ＺＤ．０．２Ｄ．０．２

η

４

２２４

ＺＺ

～～

１

值查表值查表

２２１

ＺＺ

ββ

、、

αα

能效系数

、

应的

ｋ

根据根据

相相应的

４

２

２４２

系数

烌烍烎烌烍烎

Ｚｌｌ

ＺＺ

ａａ

ｌ

－－

ａ

３

ａ

＋＋

２３２１２

Ｒ＋Ｒ

ｌ

２

３

Ｌ２１ＲＬＲ

－βββ

２３２

Ｌ

β

＝＝＝＝＝＝

ＺＺ

＝＝

１１４

２２４２２２２３２

＋＋

２２２３

ββββββ

２

，，，，，，

ββ２２２

，，

Ｄ．０．１

ｈｈｈｈｈｈ

ｌｌＺｌｌＺ

ｌｌ

－－－＋＋－

－＋－－

＋＋

－＋ｌｌ

表

ｈｈ

１

ＬＬＬＬ

ＨＬＬＨ２１ＨＨＨＨ２

ＺＺ

＝＝＝＝＝＝＝＝

＝＝

１４

２２２２３２２１２２２３２４

２２

αααααααα

人人文库专用ＺＺ

１

２

型式

相邻面数

＝１

Ｎ

Ｎ

·５３·

２

３２３

ＺＺ

、、

１

得相应

３１３

ＺＺ

Ｄ．０．２

得相应的得相应的

３４

值查表

Ｚ

βＤ．０．３Ｄ．０．３

、

～

α

３１

Ｚ

查表查表

，，

３

的

根据

Ｚ

值值

４

３

γγ

烌烍烎

Ｚ

ａａ

ｌＲｌＲ＋

根据根据

３

－＋

－－

３））

ＬＬ

ＳＳＺ

３１３３

３２３２

２２

ββ

＋

烌烍烎Ｚ烌烍烎Ｚ

ａａａａ

＝＝＝＝

２

＋＋

３

ｈｈ

ＲＲｌＲｌＲ

３１３２３３３４Ｚ

－＋

３１３１

－＋

ββββ－－－－

，，，，

＋ＺＺ

ＬＬ

ＨＨ

ＳＳ（ＳＳ（

１

２１２２２３２４

２２２２

３

αααα

Ｚ

＝＝＝＝

＝２＝２

＝＝＝＝

＝

３３

３１３２３１３２

计算

３１３２３３３４３

ＺＺ

γγγγ

α

ααααＺ

ｋ

、

３

Ｚ

２

、

－

２２

２

２

２

Ｚ

、

ＺＺ

、

、

２１

得相应

１

１

２

Ｚ

Ｚ

Ｚ

Ｄ．０．１

Ｄ．０．２

续表

得相应的

得相应的

４

２

值查表

Ｚ

β

、

～

Ｄ．０．３

Ｄ．０．３

α１

２

Ｚ

查表

２

的

根据

查表

，

Ｚ

，

４

值

２

值

烌烍烎

ｌｌＺγ

ａａ

γ

－＋

１

＋

Ｒ２Ｒ２３

３

ＬＬ））

ββ２

根据

根据

＝＝＝＝Ｚ

２２２２

２３

ＺＺ

＋

２１２２２４

２

ββββ烌烍烎

＋＋

，，，，

２

烌烍烎

ｈｈ

Ｚｌｌ

２１２１

ｈｈｈｈａａ

ｌｌｌｌ

ａａ

－＋

Ｚ－＋Ｚ

＋

－＋＋－

－－＋＋ＲＲ

（ＲＲ（

１２

１ＨＨ

ＬＬ

ＬＬＬＬ２

ＨＨＨＨ

Ｚ＝＝＝＝

＝２＝２＝

＝＝＝＝

２２２

＝

２１２２２１２２

２

２１２２３２４

２ＺＺＺ

γγγγ

人人文库专用αααα

Ｚ

４

５

３６

型式

相邻面数

＝２＝３＝４

Ｎ

ＮＮＮ

·５４·

）；

ｍ

（

；

）；

）；

ｍ

ｍ

（

（

）；

）；

度

）

ｍ

ｍ

（

（

宽

面上的投影点

（

）

注

板

（

：

）

面的长度面的高

ｇ

中

面与相对面间的垂直距离

））

ｋ

）

（

备

３

－

板板

板

计算

（（

（

α

ｋ

点与爆心间的距离点与相邻面的垂直距离

Ｄ．０．１

计算墙计算墙计算墙设计药量

爆心在计算墙

表ＡＡ

～

１

——————————————————

———

－

ａ

ｈ

ＳＬＱ

点Ｈ

、

Ｒ

ｌ

Ａ

Ｄ．０．１

表

及角度和距离影响系数

２１

η３ＺＺ

Ｚ

＝

１

＋

Ｚη

，

２

Ｚ１６

－

＝

ηＱ

，

能效系数

１２

、

１６

）

ｋ－

计算式ｈ

算

Ｑ

＋

η

、

１２

３３ｌ

ｋ）

ＺＺ＋

系数

计

１１

ｈ

ａ

＋＋

ＺＺ

＋

２１２１Ｒ

２２

（

ηｌ

３ＺＺＺＺ

、ＺＺ

（

－

ｋ＝＝＝＝

ηηηη

，，，，

Ｄ．０．１

＝２５＝２５＝２５＝２５＝４２－５＝５５－１０

表ｋｋｋｋｋｋ

有

人人文库专用无有无有无

１２３

型式相对面

相邻面数

＝１＝２

Ｎ

ＮＮ

·５５·

注

备

３

－

２１

Ｄ．０．１ＺＺ

２１

＝

ＺＺ

η

，

续表

＝

３

１６

３

Ｚη

－

Ｚ，

２１

１

１

＋

＋ＺＺ

ＺＱ１６

Ｚ

２

２

１２

－

＝

Ｚ

）Ｚ

Ｑη

—

，

计算式

＝ｈ

＝

算

１２

１６

＋

η）

η，η

、

，

ｌｌ－

１６

ｋ１６

＋＋

计Ｑ

－

－

ａａ

１２

Ｑ

ＲＲａ

Ｑ

（（

η１２

１２Ｒ

、

ｈ

ｌ

ｋ

＝４２－５＝５５－１０＝４２－５＝５５－１０＝５５－１０

ｋｋｋｋｋ

有

无有无有

人人文库专用无

４５６

型式相对面

相邻面数

＝３＝４

Ｎ

ＮＮ

·６５·

０．３０

２１３０２１３０２１２０２１２０２１１０２１００２０９０

２１３０２１３０

２０３０１９７０

２０７０

１８５０１７２０

０．２７

１８９０１８９０１８９０１８８０１８７０１８６０１８５０

１８９０１８９０

１７９０１７３０

１８３０

１６１０１４８０

０．２３

１５６０１５６０１５６０１５６０１５５０１５４０１５３０

１５６０１５６０

１４７０１４１０

１５１０

１２９０１１７０

９３９

０．２０

１３２０１３２０１３２０１３２０１３１０１３００１２８０

１３１０１３２０

１２２０１１７０

１２７０

１０５０

０７００７０

９７７９２４

８１６７１９

１

１０３０

０．１７

１

１０７０１０８０１０８０１０７０１０７０１０５０１０４０

５７６

６７８１

６

９１６９１６９１３９０６８９５８８１８６

５

９１４

７６

８１

９１０

９０６

０．１５

３

值

５２４

７６０７６０７５７７４９７３８７２３７０６

４５２

７５８

６１２

６６０

７５４

７４８

０．１

３

。Ｚ

、

２

Ｚ５

３９２

６１０６１０６０５５９６５８４５６９５５２

３３４

６０８

４６６

５０９

６０４

５９８

、

－

０．１１

查取

１

Ｚ

×１０

３３０

５３７５３７５３２５２２５０９４９４４７８

２８０

５３６

３９７

４３６

５３２

５２７

０．１０

系数

Ｄ．０．２

２７３

４６７４６６４５９４４９４３５４２０４０５

２３０

４６６

３３０

３６６

４６３

４５８

０．０９

按表

Ｄ．０．２

β

表

和

２１９

３９９３９７３８９３７７３６４３４９３３５

１８４

３９９

２６８

２９９

３９７

３９２

０．０８

α

１７０

３３２３２９３２０３０８２９５２８１２６８

１４２

３３４

２１１

２３７

３３３

３２９

０．０７

可根据

，

１２７

２６８２６４２５４２４２２２９２１７２０５

１０５

２７１

１５８

１７９

２７１

２７０

０．０６

值

３

Ｚ

、

２０６２０２１９１１７９１６８１５８１４８

２１０

１１２

１２８

２１２

２１３

２

８９．３

７３．９

０．０５

Ｚ

、

１

Ｚ

１４７１４２１３２１２２１１３１０５

１５２

１５６

１５８

９８．３

７３．１５７．８

８４．０

４７．６

人人文库专用０．０４

系数

１０１

１０６

９２．３８７．８７９．７７２．６６６．６６１．４５７．０

９６．９

４１．７３２．８

４８．２

２６．９

０．０３