中建高大支模安全专项施工方案专家论证

1#标段房建项目高大支模安全专项施工方案（格式最终版）编制：审核：审批：中国建筑第八工程局有限公司东北公司2023年5月 编制依据序号类别文件名称编号1国家行政文件《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》建办质[2018]31号2《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号3国家行业规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20114《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20115《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20166《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20087《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20158《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20119《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-201910《建筑结构荷载规范》GB50009-201211设计文件四季冰雪项目施工图纸12其他四季冰雪项目平面布置图工程概况工程建设概况工程建设概况表工程名称工程性质商业建设规模B栋冰山管、E栋后勤用房、F栋摩天轮服务用房、G栋冰雪大秀厂、K栋卫生间、L栋卫生间，E、G栋地下一层工程地址总占地面积19947m2总建筑面积28300m2建设单位项目承包范围施工总承包设计单位主要分包工程土方开挖、土方回填、桩基础工程、降水、基坑边坡支护工程、基础工程、主体工程、粗装修工程、防水工程、保温工程、屋面工程、露台工程、挑檐、金属屋面工程、幕墙工程、外墙涂料、门窗工程、园林景观等。勘察单位合同要求质量工程质量合格,满足合同要求监理单位工期满足合同要求，满足各模块节点要求总承包单位中国建筑第x工程局有限公司安全满足合同要求，满足各模块节点要求，确保无重大工伤事故，杜绝死亡事故，轻伤率控制在2‰以内工程主要功能或用途本工程位于哈尔滨市太阳岛风景名胜区西-B片区，坝顶路、松北大道均为双向车道，交通条件良好。主要功能由室外园区和室内场馆组成，室外园区由冰建冰雕展示区、冰滑道区、冰场游乐区、无动力游乐区、摩天轮等功能组成；室内场馆包括：B栋冰山管、E栋后勤用房、F栋摩天轮服务用房、G栋冰雪大秀厂、K栋卫生间、L栋卫生间以及相关的服务配套设施等。设计概况本工程高支模区域：G栋冰雪大秀场屋面板、架空层梁及舞台区域台口梁高度大于8m。B栋冰山馆出园口处薄壁壳体本工程高支模区域一览表序号区域名称部位支设高度面积(㎡)B栋一层B-P～B-L交B-36轴4.8～8.5m153G栋地下一层消防水池9.9m2457G圆-2～G圆4轴10.2～13.85m5269G-T～G-T,轴8.7m～11.425m233施工安排项目管理组织项目管理组织机构图项目组织机构图项目管理组织职责分工序号管理职务姓名职责和权限1项目经理王晨亮全面组织与协调现场的施工，监督管控目标的实现。2项目总工蔡洪涛制定施工技术措施、解决施工中的技术难点。3安全总监周鑫监督现场施工安全、文明施工的落实情况。4生产经理张立监督现场施工进度、质量和安全的落实情况。5物资部长周源负责模板、周转料具等材料按计划进场。6质量员王天宇主责现场施工质量的落实。7施工员任浩铖主责所属区域现场施工进度、质量和安全的落实项目管理目标项目管理目标名称目标值工期目标随着工程进度，按照施工进度计划完成各节点目标质量目标合格安全目标杜绝死亡和重伤事故，轻伤频率不大于1.2‰，杜绝重大机械和火灾事故绿色施工目标节地目标控制材料进场数量和批次，节约堆放场地50㎡。环保目标降低施工噪音各项资源供应方式劳务资源安排一览表施工项目名称专业施工队名称资质要求开始施工时间分包方式分包商选择方式责任人模板工程赤峰宏禹建筑劳务有限公司一级2021年5月25日劳务项目选择公司批准胡文军施工周转工具采购供应安排一览表序号名称规格单位数量备注1木胶板12mm㎡8250根据现场实际情况及进场计划确定2木方40×70mmm³64.83方钢管40×40×2.5mmt3364轮扣管/t2005普通钢管φ48×3.5mmm30006扣件/个35607U型顶托螺杆直径36mm个34808平网（大眼网）3m×6m㎡4120施工流水段的划分及施工工艺流程施工流水段的划分高支模的施工顺序按总进度计划满足主要路线的施工。施工段的划分及流水施工顺序与主体结构流水施工顺序保持一致。B栋高支模区域B栋高支模区域排架图G栋高支模区域G栋高支模区域排架图施工工艺流程放出轴线及梁位置、定好水平控制标高→梁板模支撑架搭设→架设梁底龙骨→梁底模安装→梁侧模安装→架设板底龙骨于顶托上→板模板安装→纵横、水平剪刀撑安装→整个支撑系统验收工程施工重点和难点分析及应对措施序号重点和难点具体分析应对措施责任人1架体下部支撑面标高不一致，架体配管不统一。不同层高采用不同的配管方式，不能形成有效的整体，架体整体性差。增强架体间的连接杆件，保证不同架体间能够协同受力。任浩铖2层高大，架体结构及施工操作安全保障最大层高为12.7m，立杆稳定性差，施工作业安全保证率低。立杆稳定性计算取值安全系数大，增加安全构造措施。任浩铖施工准备与资源配置计划施工准备计划技术准备技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配备数量1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－201112《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-200813《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-201514《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20111技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1高支模区域模板及支撑架模板几何尺寸、轴线、标高、预埋件和预留口位置、清扫口留置、施工缝留置、模板清理、脱模剂涂刷；模板支架的材质、构造、纵横向间距及步距；董纪东王天宇现场准备向作业班组进行详细的质量、安全技术交底，并作好工人安全三级教育，下达工程施工任务，便班组明确有关质量、安全、进度等要求；清理现场，准备好工作面，垂直和水平运输通畅，施工机具是准备妥当；施工机具就位并进行了试运转，做好维修保养等工作，保证机械正常运转；经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平整，堆放场地不得有积水。劳动力配置计划序号专业工种劳动量（工日）需要量计划（工日）责任人2021年5月6月1木工1406080任浩铖2力工402020任浩铖施工进度计划高支模施工进度计划序号区域名称部位开始时间结束时间B栋一层B-P～B-L交B-36轴2021.6.102021.6.30G栋地下一层消防水池2021.5.302021.6.20G圆-2～G圆4轴2021.6.202021.7.30G-T～G-T,轴2021.6.12021.6.25施工方法及工艺要求方案及技术参数板模板设计根据设计图纸要求放置平台控制轴线及梁轴线，并根据轴线位置按照立杆布置图测放出立杆位置。支模时先搭设模板支撑架，调整主龙骨标高，主龙骨采用双A48×3.5mm钢管放置，在垂直于主龙骨的方向放置次龙骨，次龙骨采用40×40mm方钢管及木方，模板短向边缘设置横放木方次龙骨，便于模板的固定，次龙骨间距为200mm，次龙骨上面铺设木胶板，木胶板短向用钉子固定在次龙骨木方上。木胶板的短边接头沿次龙骨方向布置，端头搭在木方上，接头处粘贴海绵条。柱子模板设计本工程框架柱模板均采用12mm厚木胶板，沿模板间距200设置40×70mm木方，模板拼缝处采用40×70mm木方扁放，模板就位后用短钢管临时固定，柱子模板用柱箍加固，每道柱箍采用φ48×3.5mm双钢管。根据柱子截面尺寸、高度和竹胶合板的规格预制定形模板，分四块制作组拼。1）方钢管、木方必须平直，木节超过截面1/3的不能用。2）模板接触处粘贴2mm厚、15mm宽的海棉条，防止漏浆。3）模板加固采用柱箍+φ14对拉螺杆+山形扣件（作为外抱箍），沿柱高间距450mm，第一道抱箍距柱底为200mm。柱模板加工及支设方法见下设计图：（1）对于边长≤600mm的柱模板加固的方法。如下图所示：边长≤600mm的柱模板支设示意图（2）对于边长＞600mm以上的柱模，采用双向“十”字形排列的对拉螺栓、双钢管背楞相结合的方法。如图6.1-2所示：边长＞600mm以上的柱模板支设示意图墙模板设计本工程剪力墙模板均采用12mm厚木胶板，沿模板间距150设置40×40mm方钢管，模板拼缝处采用40×70mm木方扁放，模板就位后用短钢管临时固定，剪力墙模板用钢管加固，每道主龙骨采用φ48×3.5mm双钢管。根据剪力墙截面尺寸、高度和竹胶合板的规格预制定形模板，分块制作组拼。1）方钢管、木方必须平直，木节超过截面1/3的不能用。2）模板接触处粘贴2mm厚、15mm宽的海棉条，防止漏浆。3）模板加固采用φ14对拉螺杆+山形扣件（作为外抱箍），沿墙高间距450mm，第一道抱箍距墙底为250mm。剪力墙模板立面图剪力墙模板剖面图梁模板设计根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板加固时，由于次楞骨使用木方，梁侧模板加固方式如图。1)梁高<600mm，梁底横杆顶一道,梁底用直径ϕ48mm钢管锁在两侧钢管立杆上作为主龙骨，间距同立杆（1200mm）；梁侧主龙骨下方塞上木方以保证了梁侧不变形。40×70m40×70m双木方龙骨梁高＜600mm模板加固2)梁高≥600mm,梁底横杆顶一道，两横独立撑杆之间顶一道独立撑，独立撑与两侧架体用钢管两道扣接；独立撑间距同立杆（1200mm）。40×70m40×70m双木方龙骨梁高≥600模板加固支撑结构设计支撑结构一览表序号名称内容1支撑类型轮扣式钢管满堂支撑架2楼板位置高支模区域3楼板厚度250mm4面板12mm木胶板5主楞Φ48mm×3.5mm双圆钢管，间距900mm6次楞40mm×40mm×2.5mm方钢管，40mm×70mm方木，间距150mm支撑体系1立杆纵距900mm2立杆横距900mm3水平杆步距1200mm4扫地杆设置距楼板300mm，纵横向均设5顶层水平杆设置立杆上端采用U托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，U托两侧使用木楔子将方钢管固定，避免偏心受力。U型顶托螺杆伸出长度不大于200mm。立杆顶部自由端不大于650mm。6底座与垫板立杆底设置木垫板。7竖向剪刀撑与水平剪刀撑在架体外侧周边及内部纵横向每4.8m从底到顶连续设置竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4.8mm。架体水平方向设置水平连续剪刀撑，水平剪刀撑的间距不大于4m。扫地杆及最顶一步设置水平剪刀撑，剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°～60°之间，斜杆每步与立杆扣接。剪刀撑应该采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处等间距进行固定。梁底立杆布置图当顶层水平横杆被梁截断时，采用普通钢管在端部增加U托及木方与梁侧进行顶撑，间距2.4m；当水平横杆不能与梁侧相交时，增加一水平钢管进行支顶，钢管与支撑架体用扣件锁死不少于三道，沿梁长度方向每两跨设置一处顶撑。当立柱底部不在同一高度时，高处的扫地杆应向低处延长2跨；立柱上部按一步一跨进行高低跨处架体的连接。不同架体间连接示意图施工工艺流程支撑架搭设工艺流程：放线、定位→架体分层搭设→悬挂平网→架体验收→设置观测点→模板支设、钢筋绑扎→架体验收→签发混凝土浇筑令→混凝土浇筑模板支撑架搭设应按照相关规定要求和以下顺序进行搭设：1立杆底部必须设置脚手板垫板。2在垫板上摆好底部立杆，保证立杆的轴心线应与地面垂直；3作业层设置应符合下列要求：1）在最顶一层水平杆部位满铺跳板，做为模板支设的操作平台。2）作业层下的水平安全网应按《安全技术规范》规定设置；4脚手架全高的垂直度应小于L/500；最大允许偏差应小于100mm；5在架体四周顶部用红油漆标注出位移观测点。每道工序开始之前或架体验收时进行沉降观测，并做好记录。6模板支设及钢筋绑扎时，吊运的材料不得在架体上集中堆放，防止施工荷载过大。7钢筋绑扎完成后，由项目负责人组织，项目技术负责人、项目安全、质量、施工人员会同监理单位相关人员对架体进行验收。8架体验收合格后，由监理单位总监及项目技术负责人签发砼浇筑令后方可进行砼浇筑。9砼浇筑需对称进行，防止架体失稳。砼浇筑过程中必须有专人对架体进行监测，发现异常及时上报。10模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。11安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。12顶部支托内钢管用木楔子打紧，避免偏心受力梁模板施工1.施工工艺抄平、弹线（轴线、水平线）→支撑架搭设→支柱头模板→铺梁底模板→拉线拉平（起拱）→绑扎梁筋→封侧模→加固。2.支撑架搭设梁模板支架宜与楼板模板支架共同布置，把所有立杆都连成整体搭设，底层支架应支承在平整坚实的地面上，并在底部加木垫板，确保支架在混凝土浇筑过程中不会发生下沉。3.梁底模铺设按设计标高拉线调整支架立柱标高，然后安装梁底模板。当梁的跨度大于等于4m时，应按设计要求进行起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。4.梁侧模板根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。5.梁模板加固按梁模板加固方案加固模板拆除安全技术1跨度超过8m的梁板，模板拆除时，混凝土强度必须达到100%后方可拆除。2拆除的模板必须递交拆模申请，并根据同条件养护试块强度达到规定时，技术负责人方可批准拆模。3拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚，阻碍通行，发生事故。4拆模时，下方不能有人，拆模区内必须设置警戒线，并设专人看护，以防有人误入被砸伤。5拆除的模板向上和向下运送传递一定要上下呼应，拆除时不能采取猛撬以致大面积坍落的方法。用塔吊吊运拆除的模板时模板必须堆放整齐并捆牢，才可吊装。6拆模前，对木工班组进行拆模安全技术交底，在思想上引起重视。7平台板模的拆除，必须设置拆模人员站立的平台或架子，还必须将入口和临边进行封闭后，才能开始工作。已活动的模板，必须一次性连续拆除完方可中途停歇，以免下落伤人。8模板支撑系统的拆除顺序必须遵循先搭后拆，后搭先拆的原则进行施工。混凝土浇筑安全技术1混凝土浇筑前，施工单位技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。2高支模板的混凝土浇筑采用汽车泵泵送浇筑方式，梁、板与柱分浇的方式，即先对柱进行浇注，柱混凝土浇筑完毕24h后，再进行梁、板钢筋的绑扎，最后进行梁板的浇注。提前做好模板加固、验收工作，浇筑混凝土时，模板下部不得有人员作业。梁混凝土浇筑应分层，每层不超过400mm,先浇筑高度较大的梁，使其受力均匀，后浇筑小梁及楼板混凝土。混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，防止混凝土超高堆置，堆料高度不超过200mm。3梁板混凝土浇筑时，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开，振动时不得用振动棒撬住摸板或钢筋振动。在浇捣高支模楼面砼过程中要安排专职安全员进行跟班，并在浇捣之前对所有参加浇捣的施工人员作浇捣技术交底和安全交底。监控与监测措施1监测内容和监测要求：1）监测项目：支架沉降、位移和变形。2）测点布设：沿建筑物纵向每10~15米布设一个监测剖面，每个监测剖面布设2个支架水平位移监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求。3）监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率20~30分钟一次。2、监测报警指示监测项目监测报警值支架沉降5mm支架水平位移10mm3、监测方法支撑的变形监测采用水准仪进行。做法是：在施工作业层柱的侧面标示出观测基准点，分别在支撑杆上标示观测点（位置在本层结构面上约1.5m处）。在整个浇筑混凝土的过程中，安排专人在施工层外围进行监测。4、处理方法当检测数据接近或达到报警值时，立即组织有关各方采取应急或抢险措施，同时向上级有关部门报告。施工要点质量验收标准模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验序号项目允许偏差(mm)检验方法1轴线位移5尺量2底模上表面标高±5用水准仪或拉线、尺量3模板内部尺寸基础±5尺量柱、墙、梁+4-5尺量楼梯相邻踏步高差±5尺量4垂直度柱、墙层高≤6m8经纬仪或吊线、尺量柱、墙层高≤6m10经纬仪或吊线、尺量5相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度52m靠尺和楔形塞尺量测7预埋板中心线位置3拉线和尺量检查预埋管、预留孔中心线位置38预埋螺栓中心线位移2外露长度+1009预留洞中心线位移10截面内部尺寸+100竖向剪刀撑设置要求根据《建筑施工模板安全技术规范》2.4第5条，满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周围圈应设由下至上的竖向剪刀撑；中间在纵横向应每隔6～8m设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与顶紧，夹角为45°～60°。同时在300×1200mm、400×1000mm、500×1000mm梁下加强设置剪刀撑。水平剪刀撑设置要求本工程支设高度为超过8m施工区域水平剪刀撑设置两道，分别设置在竖向剪刀撑顶部与底部扫地杆处。本工程支设高度8m～20m设置三道水平剪刀撑。在竖向剪刀撑顶部交点平面设置水平剪刀撑，中部设置一道，并在扫地杆部位设置一道，水平剪刀撑与支架纵向夹角为45°。增加抱住节点要求现场高支模区域混凝土浇筑时先浇筑竖向结构，后浇筑水平结构，混凝土圆柱浇筑完成后，应设置抱柱节点，使柱子与架体连接，每个柱子设置上、中、下三道与水平剪刀撑相连，保证整体稳定性。抱住节点各项管理计划质量管理计划项目质量管理的组织机构及职责项目质量管理的组织机构及职责序号管理职务姓名职称（资质）职责和权限1项目经理王晨亮高级工程师施工总指挥2项目总工蔡洪涛工程师技术质量总负责3安全部周鑫注册安全工程师安全总负责4工程部张立工程师生产总指挥5技术部董纪东助理工程师深化设计总负责6质量部王天宇助理工程师质量管理负责施工质量保证措施1模板垂直度控制1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。2顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。3模板的变形控制1）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500mm以内，严防振捣不实或过振，使模板变形；2）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；3）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；4）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。4模板的拼缝、接头模板拼缝、接头采用木方拼缝，不密实时，用塑料密封条堵塞。5清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口尺寸50×100，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用竹胶合板背订木方固定。6与安装配合合模前，与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。7砼浇筑的质量控制措施混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆模后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。安全管理计划1管理人员组织机构组员：组员：责任工程师副组长：安全部长组长：项目经理副组长：工程部长副组长：总工安全管理组织机构图具体人员组成如表7.2-1。具体组成成员序号职务姓名备注1组长王晨亮2副组长蔡洪涛、张立、周鑫3组员项目各部门2施工技术安全措施1)从事模板作业的人员，应经安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。2)安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。3)架体材料进场前应提供材质单、合格证、复检报告等资料报验进行质量检查；4)模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件(立柱、楞梁、吊环、扣件等)进行认真检查，不符合要求者不得使用。5)模板工程应编制施工设计和安全技术措施，并应严格按施工设计与安全技术措施的规定进行施工。在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。6)施工过程中的检查项目应符合下列要求：(1)垫木应满足设计要求。(2)底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。(3)立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。(4)扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。(5)安全网和各种安全设施应符合要求。7)在高处安装和拆除摸板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。8)作业时，摸板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。9)施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V；当为满堂模板、钢支架及特别潮湿的环境时，不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。10)有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应符合国家现行标准《施工现场临临时用电安全技术规范》JGJ46-2005的有关规定。施工用的临时照明和动力线应采用绝缘线和绝缘电缆线，且不得直接固定在钢模板上。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。11)模板安装高度在2m及以上时，应符合国家现行标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016的有关规定。12)模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。13)支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆摸中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。14)作业人员严禁攀登模板、斜撑杆，拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。15)模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。16)在大风地区或大风季节施工时，模板应有抗风的临时加固措施。17)当遇大雨、大雾、沙尘、大雪或6级以上大风等恶劣天气时，应停止露天高处作业。5级及以上风力时，应停止高空吊运作业。雨，雪停止后，应及时清除模板和地面上的积水及冰雪。18)使用后的木模板应拔除帙钉，分类进库，堆放整齐。若为露天堆放，顶面应遮防雨篷布。3模板拆除安全技术措施1)模板拆除应符合现行规范《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）相关规定。底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。2)模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。3)模板的拆除措施应经技术主管部门或负责人批准。当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，方可拆除。4)拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。5)模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。6)拆摸的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定时，可采取“先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板”，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。7)多人同时操作时，应明确分工，统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。8)高处拆除摸板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。9)在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。10)拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。11)已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到设计强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。12)遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行工作。13)拆除有洞口模板时，应采取防止择作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按国家现行标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80的有关规定及时进行防护。14)当立柱的水平拉杆超出2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。15)对于多层楼板模板的立柱，当上层及上楼板正在浇筑混凝土时，下层楼板立柱的拆除，应根据下层楼板结构混凝土强度的实际情况，经过计算确定。16)拆除平台、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处。17)粱、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。18)待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将摸板、支架，零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。4监测监控措施1)监测设备监测设备一览表序号监测设备名称数量单位检验部位1经纬仪2个架体位移2水准仪2架架体沉降3力矩扳手2把扣件拧紧程度4卷尺4把脚手架杆间距2)监测内容和监测点布置施工阶段主要对梁、板混凝土浇筑过程中及之后的挠度和模板支设体系的空间位置进行跟踪监测。监测点布置原则如下：混凝土浇筑施工前在梁模板两侧选择合适的参照点设置支撑体系位移的监测监控点，梁跨度方向每1.5m设置一个监测点，梁截面方向，距离梁底部100mm设置一排监测点，沿高度方向在梁体中部设置监测点。3)监测方法及观测精度(1)监测方法及精度要求：①初始值：监测工作的准备工作应在混凝土浇筑前完成。应在至少连续三次测得的数值基本一致后，才能将其确定为该项目的初始值。②垂直位移观测：观测仪器采用苏一光DSZ2水准仪+FS1测微器及铟瓦水准标尺。采用二级水准测量进行观测，其精度指标为：观测点测站高差中误差≤±0.5mm；③梁顶水平位移：采用拓扑康GTS——332N全站仪建立坐标系统，通过直接观测点位坐标值来确定水平位移。观测点坐标中误差不大于±1.0mm。(2)观测要求：同一位置每次观测时，宜符合下列要求：①采用相同的观测路线和观测方法；②使用同一监测仪器和设备；③固定观测人员。(3)监测频度①梁顶水平位移监测：混凝土浇筑过程中，每30分钟观测一次。②垂直位移观测：混凝土浇筑过程中，每20分钟观测一次。混凝土浇筑完成以后头3个小时，每1小时观测一次，然后至终凝前，可每3小时观测一次。③当出现监测项目的监测值变化量较大或速率加快时，应进一步强加监测，缩短监测时间间隔，加密观测次数，并及时向施工、监理和设计人员报告监测结果。④当有危险事故征兆时，应连续监测。高支模搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3m＜L≤4m4m＜L≤6.5m≤12mm≤20mm//2水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m≤30mm//3立杆垂直度全高绝对偏差≤50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值≤H/60018mm吊线和卷尺5支架沉降观测＜10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺5文明施工与环保措施1)生活污水、垃圾等要倒入指定地点。2)出场车辆一律用水冲洗干净轮胎，做到轮下不粘泥。3)砼输送泵、砼搅拌机等大型施工机具应搭设防噪音棚，以免影响周边居民。4)施工现场的照明灯具根据施工需要进行设置，避免对周围的影响。5)砼搅拌及运输、浇筑应采取有效防尘措施。施工环境管理1模板装卸、搬运、支设、拆除、码放要轻拿轻放，严禁抛掷。2模板拆除后要及时清理和修整，清理时避免扬尘。3模板进场必须按现场平面布置图进行分类堆放，地基要求平实，有排水措施。4每次模板拆除后必须在拆模场地进行清理，去除板上的废钉，而后再运至操作场地或堆放整齐，以备后用，不得在现场边施工边清理，污染施工现场。5木工作业地点必须配备灭火器，严禁在作业场所吸烟、生火。作业地点应采取防尘、防噪的围蔽措施。6选用噪声小的木工机械，操作工应配戴噪声防护用具。7木制品加工时要合理下料，减少边角料的数量，尽量回收利用剩余的边角料，降低木材消耗。8作业场所应及时清理，经常洒水除尘，垃圾应妥善存放在指定位置。9多层板及木方下料必须专人负责，统一管理。不得在现场随用随锯。成本管理1在配置模板时，必须对配板图进行优化设计，尽量减少模板的数量，最大限度地使其在各施工段之间周转使用。2在模板使用过程中，加强对模板管理使用，尽量减少损坏，使用完后能到其他工程继续周转使用。3施工前计算好总施工材料总量，现场严格控制材料使用情况杜绝浪费。4必须严格按照技术交底作业，防止发生返工。5合理组织材料进场时间，避免出现由于材料存放时间过长保护不到位出现材料报废情况。6作好方木、模板的防潮、防雨工作。7做好材料循环使用计划，合理安排施工流水作业、使材料最大化倒用。应急预案应急救援指挥机构为确保紧急情况的应急准备和响应，项目部成立应急救援指挥领导小组。当发生紧急情况时，组长负责事故应急救援工作的组织和指挥，组长不在现场，则由副组长负责，若组长和副组长均不在现场，则由工程部部长负责。应急救援领导小组机构图组长：王晨亮↓副组长：蔡洪涛、张立、周鑫↓工程部任浩铖、张小双、唐伟岩、赵大宇、方帅权、聂伟建机电部吴迪、高阳技术质量部董纪东、王天宇应急处理程序报告项目部抢险领导小组报告项目部抢险领导小组突发事故发生报告当天值班员确定应急抢险方案应急抢险物资、设备到位进行抢险抢险结束，恢复生产措施对事故进行调查及善后处理报公司备案向110、120报警求助现场抢救伤员组织疏散，撤离现场上报业主、监理1紧急情况发生后，现场要做好警戒和疏散工作，保护现场，及时抢救伤员和财产，在3分钟内通报到值班人员，并说明紧急情况的性质、地点、发生时间、有无人员伤亡、是否需要派救护车、消防车或警力支援到现场实施抢救，如需要可直接拨打120、110、119等求救电话。2值班人员在接到紧急情况报告后必须在2分钟内将情况报告到项目部应急救援领导小组组长和副组长，组长组织讨论后在最短时间内确定抢险方案，发出如何进行现场处理的指令。分派人员车辆等到现场进行抢救、警戒、疏散和保护现场。由安全部在30分钟内以小组名义打电话向上一级有关部门报告。3遇到紧急情况，全体职工应特事特办、急事急办，主动积极地投身到紧急情况的处理中去。各种设备、车辆、器材、物资等应统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。4与相关单位建立快速联系通道，以便及时处理问题。高处坠落的应急措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。2有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送医院治疗。3发生高处坠落事故时，应首先抢救伤员，观察伤员的伤害情况，并用最快的速度把伤者送往医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。落物打击伤害事故的预防及应急预案1高处的物料不要靠边堆放，楼面的边缘要设围栏，不要采用抛掷的方法传递工具或物料；安装架体、模板的操作人员要携带工具袋，随身工具要存放在工具袋内。2发生物体伤害事故时，应首先抢救伤员，观察伤员的伤害情况，并用最快的速度把伤者送往医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。3当发生事故时，必须及时上报有关单位并组织抢救，保护现场，设置危险区域，专人监护，拍摄事故现场照片。支架坍塌事故的预防及应急预案1模板安装方案要参考以前的经验并经多方讨论后确定，并应经严格的安全验算和审批、送上级主管部门审查通过后才能实施。2所使用的模板材料和支顶材料必须经检查合格，凡有问题的材料不得使用。3必须严格按通过审查的施工方案进行施工，施工过程要遵守分部、分段检查验收原则，前一工序不合格不进行下一工序的施工。4施工过程必须有施工管理人员在场进行全过程指导、监护，浇筑砼时必须按规定进行安全监测，发现问题要及时停止施工并指挥人员采取一些必要的措施，同时向有关部门报告，以便及时采取有效补救措施，以免让问题发展成为事故。5现场支顶材料要有必要的储备量，以备抢险、加固使用。6如万一发生倒塌事故时，必须迅速组织抢救，优先抢救人员，其次才是设备材料，并立即报警求助和上报。进入抢救前要确认事故现场的施工、照明用电已经拉闸断电，以免造成触电事故。触电事故的预防及应急预案1施工中所用电器设备必须由专业电工进行操作，且电工必须持证上岗，非专业电工不允许进行电器作业。2电气设备和线路的绝缘必须良好，裸露的带电导体应安装于碰不着的处所，否则必须设置安装遮拦和明显的警示标志。3施工现场每天由电工对用电情况进行维护和安全用电检查及时发现和排除隐患，确保安全用电。4一旦发生触电情况，应尽快使触电者脱离电源。人触电后，可能由于疼或失去知觉（昏迷）等原因而紧抓导电体，不能自行摆脱电源。这时，应使触电者尽快脱离电源，切断通过人体的电流。并及时将伤者送往就近的医院进行治疗。计算书板模板（轮扣式）计算书计算依据：序号规范名称编号《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017工程属性新浇混凝土楼板名称屋面板，标高13.85m新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架高度H(m)13.4模板支架纵向长度L(m)92模板支架横向长度B(m)43支架外侧模板高度Hm（mm）1000荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份黑龙江0.35ωk=ω0μzμst=0.06地区哈尔滨市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1.088模板支架顶部离建筑物地面高度(m)13.4风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.157整体模板支架μstw2.259ωfk=ω0μzμstw=0.86支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.495模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级I级主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1200顶层步距hˊ(mm)1200立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2(mm)450小梁间距l(mm)150小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面外露荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)8000面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×1=12.338kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.25))×1＝6.375kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝12.338×0.152/8＝0.035kN·mσ＝Mmax/W＝0.035×106/24000＝1.446N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.375×1504/(384×8000×144000)=0.036mmν＝0.036mm≤[ν]＝L/400＝150/400＝0.375mm满足要求！小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)8.22小梁计算方式四等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×0.15＝1.89kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.15＝1.282kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1×1.5×0.9×3×0.15＝0.608kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.282×0.92+0.121×0.608×0.92＝0.171kN·mM2＝q1L12/2=1.89×0.152/2＝0.021kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.171，0.021]＝0.171kN·mσ=Mmax/W=0.171×106/4110=41.524N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.282×0.9+0.62×0.608×0.9＝1.039kNV2＝q1L1＝1.89×0.15＝0.283kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.039，0.283]＝1.039kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.039×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝6.678N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25))×0.15＝0.986kN/m挠度,跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.986×9004/(100×206000×8.22×104)＝0.242mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.986×1504/(8×206000×8.22×104)＝0.004mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×150/400＝0.75mm满足要求！主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.5主梁计算截面类型(mm)Ф48×3.2主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×0.15＝1.919kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)×0.15＝1.311kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×0.15＝0.608kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.45+(24+1.1)×0.25))×0.15＝1.009kN/m承载能力极限状态按四等跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.311×0.9+1.223×0.608×0.9＝2.018kN按四等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.393q1静+0.446q1活)L+q1l1＝(0.393×1.311+0.446×0.608)×0.9+1.919×0.15＝0.996kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.211kN;正常使用极限状态按四等跨连续梁，R'max＝1.143q2L＝1.143×1.009×0.9＝1.038kN按四等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.393q2L+q2l1＝0.393×1.009×0.9+1.009×0.15＝0.508kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.623kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.652×106/4730=137.863N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×4.491×1000/450＝19.961N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.746mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.286mm≤[ν]=2×100/400=0.5mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.477kN，R2=7.811kN，R3=7.946kN，R4=3.986kN图二支座反力依次为R1=4.229kN，R2=7.881kN，R3=7.881kN，R4=4.229kN可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝7.946/0.6=13.243kN≤[N]＝30kN满足要求！立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.5立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3.2钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)450立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mml0=ηh=1.2×1200=1440mmλ=max[l01，l0]/i=1830/15.9=115.094≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1830.000/15.9=115.094查表得，φ1=0.483Mwd=γ0×γLφwγQMwk=γ0×γLφwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.06×0.9×1.22/10)=0.006kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[4.477,7.881,7.946,4.229]/0.6+1×1.3×0.15×13.4=15.856kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝15.856×103/(0.483×450)+0.006×106/4730=74.283N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=13.4/43=0.312≤3满足要求！架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.86=0.774kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1×0.495=0.446kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×13.42×0.774+13.4×0.446=75.459kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=432×0.9×[0.15×13.4/(0.9×0.9)+0.45]+2×1×43/2=4921.278kN.m≥3γ0Mok=3×1×75.459=226.378kN.M满足要求！立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)200混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)100F1=N=15.856kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=180mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×180/1000=137.879kN≥F1=15.856kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=15.856kN满足要求！梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：序号规范名称编号《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1000模板支架高度H(m)13.4模板支架横向长度B(m)17模板支架纵向长度L(m)92支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)250荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份黑龙江0.35ωk=ω0μzμst=0.06地区哈尔滨市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1.088模板支架顶部离建筑物地面高度(m)13.4风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.158整体模板支架μstw1.714ωfk=ω0μzμstw=0.653支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.495模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)900最大步距h(mm)1200顶层步距h'(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)450新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)450梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距133每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×0.9×3]×1＝37.33kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝33.28kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×33.28×0.1332+0.117×4.05×0.1332＝0.068kN·mσ＝Mmax/W＝0.068×106/24000＝2.816N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×25.6×133.3334/(100×10000×144000)＝0.038mm≤[ν]＝L/400＝133.333/400＝0.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×33.28×0.133+0.45×4.05×0.133＝2.018kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×33.28×0.133+1.2×4.05×0.133＝5.529kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×25.6×0.133＝1.365kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×25.6×0.133＝3.755kN小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)114.333小梁计算方式四等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.018/1＝2.018kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[5.529,5.529]/1=5.529kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.018/1＝2.018kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/3=0.035kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.45×(1-0.25)=0.439kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.45×(1-0.25)=0.439kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.45-0.4/2)/2=1.599kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×((0.9-0.45)-0.4/2)/2=1.599kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.018+0.035+0.439+1.599=4.09kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=5.529+0.035=5.564kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.018+0.035+0.439+1.599=4.09kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.09,5.564,4.09]=5.564kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.365/1＝1.365kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[3.755,3.755]/1=3.755kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.365/1＝1.365kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3=0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.45×(1-0.25)=0.338kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.45×(1-0.25)=0.338kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.25)]×(0.45-0.4/2)/2=0.841kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.25)]×((0.9-0.45)-0.4/2)/2=0.841kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.365+0.027+0.338+0.841=2.57kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=3.755+0.027=3.781kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.365+0.027+0.338+0.841=2.57kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.57,3.781,2.57]=3.781kN/m为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.107ql12，0.5ql22]＝max[0.107×5.564×0.92，0.5×5.564×0.12]＝0.482kN·mσ=Mmax/W=0.482×106/32667=14.762N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607ql1，ql2]＝max[0.607×5.564×0.9，5.564×0.1]＝3.04kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.04×1000/(2×40×70)＝1.628N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q'l14/(100EI)＝0.632×3.781×9004/(100×9350×114.333×104)＝1.467mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.781×1004/(8×9350×114.333×104)＝0.004mm≤[ν]＝2l2/400＝2×100/400＝0.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.143qL1,0.393qL1+qL2]=max[1.143×5.564×0.9,0.393×5.564×0.9+5.564×0.1]=5.724kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.207kN,R2=5.724kN,R3=5.724kN,R4=4.207kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.143q'L1,0.393q'L1+q'L2]=max[1.143×3.781×0.9,0.393×3.781×0.9+3.781×0.1]=3.89kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.644kN,R2'=3.89kN,R3'=3.89kN,R4'=2.644kN主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.5主梁计算截面类型(mm)Φ48.3×3.0主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.55主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11可调托座内主梁根数11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.664×106/4550=146.014N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝8.692kNτmax=2Vmax/A=2×8.692×1000/427＝40.713N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.117mm≤[ν]＝L/400＝450/400＝1.125mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.239kN，R2=17.385kN，R3=1.239kN可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.239,1.239]＝1.239kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝17.385kN≤[N]=30kN满足要求！立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.5立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48.3×3.0钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)427回转半径i(mm)16.1立杆截面抵抗矩W(cm3)4.55支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1200,1200+2×0.7×450)=1830mmλ=hmax/i=1830/16.1=113.665≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.4962、风荷载计算Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.06×0.9×1.22/10)＝0.006kN·m3、稳定性计算R1＝1.239kN，R2＝17.385kN，R3＝1.239kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.45-0.4/2)/2×0.9=6.62kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/2×0.9=6.62kNNd＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1×1.3×0.15×(13.4-1)＝max[1.239+6.62，17.385，1.239+6.62]+2.418＝19.803kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝19802.599/(0.496×427)+0.006×106/4550＝94.819N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=13.4/17=0.788≤3满足要求！架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.653=0.588kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×1×0.495=0.446kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×13.42×0.588+13.4×0.446=58.733kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH