无锡市新光路B1标运河桥梁工程V型刚构施工方案

PAGE56-XX市XX路B1标运河桥梁工程主桥V型三角区施工方案编制：审核：审批：XX路桥集团有限公司XX路B1标项目部二零XX年八月目录一、编制依据 3二、工程概况 3三、施工准备 5四、主桥V型三角区施工 54.1施工步骤 64.2施工顺序 64.3临时支撑布置 74.4支架布置 84.5关键技术施工措施 104.6临时支撑验算 114.6.1钻孔桩临时支撑验算 114.6.2横系梁设计 144.6.3主梁跨中钢管桩临时支撑验算 164.7支架验算 164.7.1地基承载力验算 164.7.2支架验算 164.8堆载预压及沉降观测 264.9模板 264.10钢筋、波纹管道制作及安装 264.11钢绞线制作、张拉和孔道压浆 274.12、混凝土浇筑 30五、质量保证措施 31六、安全文明施工 326.1安全施工措施 326.2文明施工措施 356.3应急预案 35七、附图 38主桥V型三角区施工方案一、编制依据1、国家现有的有关验收规范、质量检验评定标准和技术标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）《市政桥梁工程质量检验评定标准》（CJJ2－90）《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ28-2000）；《建筑施工高处作业技术规范》（JTJ80-91）；《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《钢筋焊接及验收规程》（GB50092－96）《建设工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-93）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》（JTGD62-2004）2、施工图：XX路B1标运河桥梁工程桥梁施工图设计。3、我公司用于本工程的施工设备，人员和技术力量情况。4、本着经济、合理、优质、高效的原则，以施工组织设计和施工图纸为依据，贯彻执行桥涵施工规范、安全施工规程。采用先进的施工技术，制定切实可行的施工方案，用现代化的管理手段和管理模式，优化各项资源配置，精心施工，以满足业主对本工程建设的各项要求。二、工程概况XX路大桥主桥位于第五联，跨径组成为92+150+92=334m，采用预应力混凝土变高度拱形连续梁，梁底按三次抛物线变化，其中跨中直线段长2m，主墩处梁底平段长6m，箱梁跨中及边跨等高粱段梁高3.245m，中支点V型三角区高15.245m。主梁采用单箱双室直腹板截面，半幅布置，箱梁顶板宽24.5~25.93m，底板宽15.5~16.94m，悬臂4.5m；箱梁通过高低腹板形成2%横坡，梁底横向保持水平。梁体混凝土标号为C60。全联顶板厚度保持不变，均为26cm。底板为变厚度，边支点处为40cm，中支点处为80cm，跨中为28cm。腹板亦为变厚度，边支点处为85cm，中支点处为85cm，跨中处为60cm。中支点V型三角区由斜腿、空腹段梁及两端连接的上、下横梁构成。空腹段梁跨度为42m，梁高由根部的3.848m变化到跨中的2.745m。斜腿采用单箱双室直腹板截面，箱梁高度为3.3~4.5m（如图1所示）。箱梁顶、底板宽15.5m。箱梁顶、底横桥向保持水平。腹板厚度100cm。斜腿内部设一道横梁，厚度60cm。图1、主桥V型三角区斜腿及0#块三、施工准备1、为保证施工顺利进行和不出现质量事故，施工前应周密地规划解决好支架搭设、高处作业、临边防护、混凝土配制、浇筑、下料、振捣、浇筑次序、质量控制、现场布置、运输道路、路线、劳动组织、统一指挥、各专业工种协调配合等一系列问题，重点是支架搭设、高处作业、临边防护等重要环节的施工安全。工程开工前做到安全保证措施首先落实到位，在确保万无一失的情况下组织施工；制定详细方案、认真实施，使施工有条不紊和有节奏的进行；2、各岗位管理人员认真学习相关规范和图纸；3、编制主桥V型三角区施工方案并提前对方案进行专家论证，论证通过后方可实施；4、召开技术交底会议，就主桥V构施工技术要求对工长交底，使其施工前作好充分准备；5、工长对各专业队伍进行施工前技术、质量、安全交底；6、检查现场临水临电情况，并确保施工用水电能满足施工要求；7、根据技术方案要求组织施工机械的进场、报验、安装、调试工作，使其在施工过程中能满足工程需要；8、各种计量、测量用具提供检验证书并对仪器及时进行检查、校准；9、在主桥V构施工期间，管理人员、施工人员、后勤人员、保卫人员等昼夜排班，坚守岗位，各负其责，保证施工的顺利进行。四、主桥V型三角区施工主桥V型三角区斜腿及0#块部分的施工是本桥的一个关键部分，因其施工难度大、施工周期长，它的施工将影响到以后各项工作的进行，所以其将是本桥施工的关键步骤之一。对其我部拟采用钻孔桩作为临时支撑墩、钢管桩、贝雷架以及碗扣支架作为该桥V型三角区施工的支架支撑系统，见下图：4.1施工步骤河岸两侧地基处理及硬化浇筑钻孔桩临时支撑墩，插打河中钢管桩搭设斜腿支架，预压主墩支座临时固结拼装斜腿模板，绑扎钢筋，安装预应力管道浇筑混凝土、养护在斜腿上浇立柱、搭设支架，预压拼装0-1#~0-3#段模板，绑扎钢筋，安装预应力管道、浇筑砼在支架上拼装0-4#~0-9#节段模板，绑扎钢筋，安装预应力管道，浇筑混凝土拼装主梁合拢段及斜腿湿接缝模板，绑扎钢筋，安装预应力管道，浇筑混凝土对称张拉斜腿及梁体内预应力筋进行后续挂篮施工待3#~4#，3′#~4′#节段施工完后，拆除斜腿及主梁支架，保留两侧临时支墩及跨中支撑待边跨合拢后，拆除两侧临时支墩及跨中支撑4.2施工顺序施工顺序如图2所示：1、V型三角区斜腿V型三角区斜腿的长度为42m，砼方量约为1677.3m3。斜腿的施工顺序：第一次先浇筑XT1#块实心段（其中1.5m为湿接缝，待与三角区主梁合拢段同时浇筑）2、0#块0#块现浇段长48m，0-1#～0-9#共计砼方量1583.6m3。浇筑顺序：其中0-1#块分两次浇筑，第一次浇筑0-1#（2m高），第二次浇筑0-1#块剩余段；第三次浇筑0-2#~0-3#块段；第四图2、主桥V型三角区浇筑顺序示意图4.3临时支撑布置XX路大桥主桥V型三角区的临时支撑分为两部分，一部分是0-1#块下钻孔桩临时支撑；另一部份是主梁跨中下方的临时支撑。如附图1、附图2所示：0-1#块下钻孔桩临时支撑根据设计院提供的0-1#块下的临时支撑在浇筑过程中的最大反力为1300吨，所以我部根据设计要求在每个0-1#块下设临时支撑共3根，分别位于16#、17#桩位两侧，共12根。采用Φ1.5m钻孔桩，桩顶上接Φ1.2m立柱。按摩擦桩设计，以单根桩竖向承载力约5000KN来考虑，桩入土深45m（水中以河床线以下算起，不含淤泥层）；Φ1.5m桩采用C25水下砼，Φ1.2m柱采用C30砼。柱顶布设三层钢筋网片（见附图4）。现分两种情况说明如下（如附图1、2）：岸上：横桥向各布置3根Φ1.5m钻孔桩，桩中心线距0-1#块外侧1.5m，横向间距5m。16#墩位处桩长45m，上接7.13mΦ1.2m立柱；17#墩位处桩长45m，上接7.17mΦ1.2m立柱。水中：根据现场勘查，施工水位标高约为+2.0m。16#桩位处水深3.5m，其中含1.1m淤泥层，河床底标高-1.5m，驳岸标高+3.95m。横桥向布置3根Φ1.5m钻孔桩，桩顶标高为+4.05m，桩长50.55m，入河床底深45m。桩顶左右两侧各设有1.0m长钢筋砼牛腿（见附图7）。桩顶上接6.98mΦ1.2m立柱。3根桩间设上下横向联系梁，下联系梁参与受力作用，为预应力砼梁，梁宽1.0m，高1.2m，长21.2m（见附图6-2）。上联系梁不考虑其受力，仅作为接桩间联系，以增强三根桩的整体稳定性。在1.2m接桩桩顶处设置一道横联系梁。梁宽0.30m17#桩位处水深4.9m，其中含1.5m淤泥层，河床底标高-2.9m，驳岸标高为+3.785m，桩顶标高+3.885m。桩长设为56.785m，入河床底50m深。桩顶设有钢筋砼牛腿（同16#墩）。桩顶端上接7.145mΦ桩柱配筋及横梁设计详见临时支撑验算。2、主梁跨中临时支撑根据设计院提供的在后续施工中，主梁跨中下方最大反力为1600t，故临时支撑拟采用Φ1.2m钢筋砼立柱。立柱纵向布设1排，横向布置3根，分别位于腹板处，如附图3-1所示。立柱长8m，采用C25砼，延圆周均匀布置18Φ22HRB335竖向钢筋，螺旋箍筋直径8mm，间距20cm，每隔2m布置一道Φ22加强筋，如附图5-2所示。为了增强立柱间的整体稳定性，在跨中三根立柱间设一道横系梁，位于桩顶下方20cm处，梁宽0.3m，高0.6m，采用钢筋砼结构，规范构造要求配筋。（见附图3-2）。4.4支架布置支架采用WDJ碗扣型多功能脚手架，支架底座、顶部均可调节，可做成曲线布置，能灵活地调整到斜腿底面高程，以及贝雷架两种型式。根据现场情况及设计文件，为保证地基承载力万无一失，需对地基进行处理。地基处理完后应进行承载板试验。首先在比桥梁竖直投影宽1m范围内清除地基表层腐植土、淤泥、泥浆等，用粘性土填筑并掺入6%石灰，分二层填筑，每层厚度20cm，每层灰土先用人工整平，再用轮胎式振动压路机进行碾压，如局部出现弹簧现象，用人工挖开翻晒，填筑碎石土并用人工夯实等方法处理，再用振动压路机碾压3～5遍，最后浇筑C25砼基础。并在基础两侧开挖排水沟，以利及时排水，保证地基承载力。对于原开挖承台处应分层回填，分层用夯实机械夯压密实，达到规定标准后再浇筑砼地坪。在砼基础达到一定强度后，方可根据支架大样布置图尺寸进行支架搭设。XX路大桥V型三角区的支架分为以下几部分，如附图2所示：1、V型三角区斜腿支架；2、V型三角区空腹段内的主梁支架。（1）V型三角区斜腿支架由于湿接缝的设置，使得整个0#块的重量都作用于支架系统。16#墩位处：岸上：按方案图搭设支架，斜腿下碗扣支架立杆的横向间距0.3m，纵向间距0.3m，横杆竖向步距为0.6m，单根立杆允许承载力为40KN。剪刀撑按1.2m一档布设（如附图2-12）。在XT1外侧1.5m内设湿接缝，支架在此范围内间开。为了减轻驳岸的受力，在驳岸与承台之间加一道支撑，同时为了不使驳岸前趾应力过大，具体措施如下（如附图2-6所示）：在驳岸靠近承台侧1m范围打入11根直径530mm的钢管桩，桩入土6m，桩顶标高＋3.85m，桩中心间距1.5m，共10跨，桩顶布设一根40a工字钢以支撑上方的贝雷架。此外，承台上布置3根直径530mm的钢管桩，桩长0.6m，桩顶标高＋3.85m，跨径2m，上布一根40a工字钢（编组1）。另打入2排直径530mm的钢管桩，桩入土长6m，跨径1.1m，桩顶标高＋3.85m，上布一根40a工字钢（编组2、4）。为了确保后期的安全施工，尽可能提前对驳岸进行预压试验。在支架搭设完后应按照实际作用的荷载对支架进行预压，对驳岸受力情况加强观测。水中：由于有部分支架位于运河范围内，支架搭设需另外考虑。根据现场情况，可充分利用现有驳岸，驳岸标高+3.95m，宽0.8m，上放15×10cm方木以支撑贝雷架。如附图2-6所示：按方案图在水中施打钢管桩，除去最靠近系梁一排钢管桩打入河床底深10.5m外，其余钢管桩均打入河床底深7m，桩长约12.5m。桩顶横布1根40a工字钢，工字钢上再纵布36排贝雷桁架，采用单层单排加强桁架，桁架长18m，高1.7m，横向排距0.45m，桁架各排间每隔6m用连接网片连接好。桁架左端支撑在承台上，并用槽钢将其与承台固定（如附图4），右端支撑在钻孔桩横系梁上，悬出2m左右。其中有6排贝雷桁架右端在与三根钻孔桩临时支撑交汇处需断开（如附图2-2，2-4所示），将贝雷架右端支撑在左侧牛腿上，悬出端直接将上方碗扣支架支撑在右侧牛腿上（如附图7所示）。在桁架加强弦杆上方横向布设18号槽钢，排距按上方的碗扣支架立杆纵向间距排布。碗扣支架间距布设同岸上。17#墩位处：17#墩支架布置与16#墩基本类似，所不同的是由于17#墩支架部分位于港池内，需在承台施工完后对港池进行回填和地基压实处理，然后上浇一层20cmC25砼。这样可充分利用港池靠河一侧围护，从而可以减少插打钢管桩的根数（如附图2所示）。岸上：碗扣支架间距布设同16#墩岸上。此外，港池维护内靠近承台侧2m范围外先回填、地基处理，再浇一层20cm厚钢筋砼，其上布置共13根直径530mm的钢管桩，钢管桩长4.8m，桩顶标高＋3.65m。水中：根据现场情况，可充分利用现有港池围护，围护标高+3.785m，宽2m，上放15×10cm方木；如附图2-7所示，按方案图在水中施打钢管桩，除编组（6）这排有2根钢管桩打入河床底9m，桩长15.7m外，其余钢管桩打入河床底深7m，桩长约13.7m。桩顶横布1根40a工字钢。工字钢上纵布36排贝雷桁架，采用单层单排加强桁架，桁架长18m，横向排距0.45m。桁架右端放置在地面上，左端支撑在钻孔桩横系梁上。在桁架加强弦杆上方横向布设18号槽钢，排距按上方的碗扣支架立杆纵向间距排布。碗扣支架间距布设同岸上。（2）V型三角区空腹段内的主梁支架空腹段内的主梁支架分两种情况搭设：一种是0-6#~0-9#块下方的贝雷桁架支架（如附图2-8所示）。先纵向布设4排Φ530×6mm钢管桩，钢管桩横向间距为3m，每排6根，共24根。长度约为2.4m（外侧）和5.6m（内侧）两种。每排钢管桩桩顶横布2根40a工字钢，再纵布贝雷桁架。上下有加强弦杆，单层单排，以跨中两侧对称布置，每边各12m长，两端均为简支形式，共21排，其中位于腹板处设3排，排距0.45m，其余排距0.9m。其中贝雷架下方与斜腿上缘间各布2排钢管斜撑。剩余部分则采用碗扣支架，立杆的横向间距0.6m，纵向间距0.6m，横杆步距1.2m。剪刀撑1.2m一档（如附图2-12）。4.5关键技术施工措施具体布置见附图4所示：1、支座临时固结在支座周围浇筑宽1m×0.8m范围的钢筋砼围挡并与斜腿连接来临时固定支座，使其与支座共同承受力，其浇筑范围如附图4-1所示。2、临时支撑与梁底的连接钻孔桩临时支撑与梁底的连接准备采取如下措施：按单根桩桩顶承重5000KN来考虑，如附图4-1所示：在Φ1.2m桩顶设置内径为1.10m钢砂桶，砂桶壁厚2cm，装砂后高40cm。砂桶用砂采用筛分后的中砂，细度模数为2.3~2.7，砂经晒干、烘干后方可使用，并考虑对砂桶进行预压，以测试强度、变形。砂桶上方为钢筋砼楔形块，内设三层钢筋网片，与0-1#块同时浇筑，在楔形块底部预埋1cm的钢板与砂桶接触，钢板上涂适量黄油，这样可解决钻孔桩与0-1#梁底连接的问题，保证钻孔桩临时支撑只承受竖向荷载的作用。楔形块长度应位于砂桶受压范围内，防止砂桶偏心受压过大而失稳。在砂桶支垫处设防水结构，避免雨水及施工用水流入砂桶。3、贝雷桁架纵向固定由于浇筑砼时水平推力的存在，为了避免其直接传递到钻孔桩临时支撑上，将贝雷桁架用部分槽钢与承台固定。根据设计文件，考虑XT2~XT13块浇筑时产生的水平推力在每排贝雷架上约13t，共36排贝雷架。为固定贝雷架，在承台浇筑时，在其顶部先预埋1cm厚钢板，将18号槽钢一端与承台上的预埋钢板焊接，焊接长度约18cm，槽钢另一端与贝雷架锚固，焊接所能承受的力约18t，贝雷架另一端放在系梁上。（如附图4-2所示）4、斜腿上缘支架底部支撑处理由于V型三角区斜腿上缘有一定的倾角，故空腹段内碗扣支架底部支撑及钢管桩桩端应作一定处理，使其能垂直传递主梁浇筑时产生的力。我部准备在斜腿上方预先横向浇筑条状楔形砼块，碗口支架立杆下方按纵向间距每60cm布置一条及4排钢管桩下方各布置一条。5、贝雷架上方18号槽钢与碗扣支架支撑处理考虑到碗扣支架在浇筑斜腿时传递的水平力，按1.2m一档设置一道剪刀撑，将剪刀撑底部撑在槽钢内。这样，由于每根立杆将传递2t左右的竖直力到槽钢上，可使槽钢与加强弦杆间的水平摩阻力很大，共52根立杆，摩阻系数取0.25，每根槽钢与加强弦杆间的水平摩阻力约26t＞13t，完全满足要求。6、斜腿下方碗扣支架与斜腿底模支撑处理由于斜腿下缘为曲线，为了尽量使碗扣支架只承受竖直力，在支架上托处放置楔形木块。7、驳岸（防浪堤）与承台间的钢管支撑为了减轻驳岸的受力，在驳岸与承台之间加一道支撑，同时为了不使驳岸前趾应力过大，具体措施如下（如附图2-6、2-7所示）：16#桩位：在驳岸靠近承台侧1m范围打入11根直径530mm的钢管桩，桩入土7m，桩顶标高＋3.85m，桩中心间距1.5m，共10跨，桩顶布设一根40a工字钢以支撑上方的贝雷架17#桩位：港池维护内靠近承台侧2m范围外先回填、地基处理，再浇一层20cm厚钢筋砼，其上布置共13根直径530mm的钢管桩，钢管桩长4.8m4.6临时支撑验算4.6.1钻孔桩临时支撑验算（1）单桩承载力验算①16#桩位钻孔桩分两种情况施工，一侧位于主墩岸上，另一侧位于运河中，根据设计地质勘探资料，对钻孔桩承载力验算如下：A、岸上Φ1.5m钻孔桩桩顶标高+3.9m，入土45cm，桩底标高-41.1m。上接7.13m长Φ桩径d：1.5m面积A：1.766m2周长U：4.712m入土深度h：40.0m桩重：1987.0KN上接1.2m桩重：201.5KN清孔系数m0：0.7λ：0.72持力层f：280K2：2γ2：19.48h-3：37.000加权平均摩阻力τp：49.4625土层层厚li容重γiγi*li摩阻力τpiτpi*li标高填筑土2.91852.260.00174+3.9粉质粘土1.9203860.00114+1.0粉质粘土3.3206660.00198-0.9粉质粘土2.81953.230.0084-4.2粉质粘土3.31962.730.0099-7.0粉质粘土4.1208260.00246-10.3粉质粘土62012060.00360-14.4粉质粘土2.71951.330.0081-20.4粉质粘土1.4202865.0091-23.1粉质粘土3.31962.740.00132-24.5粉质粘土4.2208455.00231-27.8粉质粘土3.11958.935.00108.5-32.0粉质粘土4.3208660.00258-35.1粉质粘土1.7203460.00110.5-39.4合计458792287-41.1σR：1936KN/m2AσR：3420KNUhτp：10777KNP：7098KN[P]=P-1/2桩重6004KNB、水中Φ1.5m钻孔桩桩顶标高+4.05m，桩长50.55m，钻入河床底深45cm，桩底标高-46.5m。上接6.98m长Φ1.2m钻孔桩，桩顶标高+11.03m②17#桩位A、岸上Φ1.5m钻孔桩桩顶标高+3.86m，桩长45m，桩底标高-41.14m。上接7.17m长Φ1.2mB、水中Φ1.5m钻孔桩桩顶标高+3.885m，桩长51.785m，钻入河床底深45cm，桩底标高-47.9m。上接7.145m长Φ1.2m钻孔桩，桩顶标高+11.03m（2）单桩抗压刚度①16#桩位A、岸上：l0=7.13m，d=1.2m，采用C30砼，E=3.0×104MPa，A=1.131m2h=40m，ξ=1/2，d=1.5m，采用C25砼，E=2.85×104MPa，A=1.767m2，C0=40×10000=4×105KN/m3，A0=19.635m2=12751.03KN/cm。当桩承受5000KN时，桩沉降S==0.39cm。B、水中：h=45m，ξ=1/2，l01=5.55m，d=1.5m，采用C25砼，A1=l02=6.98m，d=1.2m，采用C30砼，A2=1.131m2=1123596KN/m=11235.96KN/cm。当桩承受5000KN时，桩沉降S==0.44cm。②17#桩位岸上：=1273190KN/cm=12731.9KN/cm。当桩承受5000KN时，桩沉降S==0.39cm。B、水中：=1087638KN/m=10876.38KN/cm。当桩承受5000KN时，桩沉降S==0.46cm。根据设计院0-1#块作用1300t沉降控制在1cm的要求，由以上计算表明：0-1#块作用1500t，沉降均小于1cm，抗压刚度满足要求（3）单桩水平抗推刚度令桩顶作用水平力为1t来计算桩顶变位。①作用力H=1t，桩径1.5m，采用C-25砼，E=2.85×106t/m2，取m=1000t/m4。②计算变形系数上接1.2m桩A1=1.131m2，EI=1/1.5（E1I1）=2.03575×105t·m2，1.5m桩A2=1.767m2，EI′=1/1.5（E2I2）=4.72159×105t·m2桩计算宽度b0=0.9（1+d）=2.25m，则桩的变形系数，αh=13.73>5。③地面处桩身位移x0和转角φ0地面处计算内力：H=1t，M0=13.9t·m，则地面处桩身位移=0.01m，转角φ0=9.72×10-4，1.5m桩顶端变位：=0.0175m，=1.127×10-3最顶上一段变位：=2.615cm。由以上计算表明：桩顶作用于水平推力为1t时，桩顶变位为2.615cm，则可认为桩顶是自由的，无需进行抗滑动设置。考虑到桩整体受力的合理性，我部拟在砂桶上方的铁板上涂点黄油，使其可相对滑动，减少水平力对临时支撑的影响。（4）钻孔桩配筋配筋如附图5所示。4.6.2横系梁设计1、上联系梁为了增强0-1#块下方临时支撑的整体稳定性，在1.2m接桩桩顶处设置一道横联系梁。梁宽0.2m，高0.42、下联系梁为了加快“V”型三角区支撑支架施工以及临时支撑桩施工中的安全，我部拟采用在1.5米桩顶下设1×1.2m的预应力砼连续梁作为支撑系统，系梁上搭设贝雷架作为支撑。对于以上方案及其布置图，对预应力砼梁进行受力计算：按均布荷载连续梁考虑，计算断面取100cm*120cm，b=100cm，h0=116cm，砼:C40，[σ]=1800*1.25=2250(kg/cm2)。该系梁上考虑梁上承受的纵梁、梁自重、施工及振动荷载，其梁体下均布荷载考虑为：g=95(t/m)，翼板下均布荷载考虑为：g=5.3(t/m)，其内力图如下：弯矩图剪力图根据弯矩图：跨中：Mmax=98.96(t.m)支点：Mmax=-197.92(t.m)根据剪力图可知Q=237.5t，极限状态共计：237.5*1.2=285t根据设计规范支座处弯矩削减，所以在桩顶处的弯矩也进行削减处理：R=475t，桩顶处：g=175.9t/m,M’=160.3(t.m)，桩顶弯矩：M=197.92-160.3=37.6<0.9M=178.1(t.m)，故该桩顶处弯矩按M=178.1(t.m)计。该系梁为预应力砼梁，其梁的截面上部配5直束5-ΦS15.24的钢铰线，截面下部配4直束5-ΦS15.24的钢铰线。跨中配筋采用10Φ16，Ag=20.11cm2，支点配筋采用10Φ16，Ag=20.11cm2，由斜截面抗剪计算可知箍筋取3箍6支Φ12，支点处间距10cm，跨中间距15cm，在柱顶处布置2排弯起钢筋，每排隔h0下弯5Φ16，具体布置详见其后钢筋布置图（附图6）。抗剪验算：根据规范，其截面抗剪承载力应满足：，其中=2950.178KN=149.2KN，，则=3099KN＞2850KN，满足要求。钢铰线张拉后会产生预应力损失，其值δ=δl1+δl2+δl4+δl5=172.64MPa，σ=1222.36MPa，因此，每根钢铰线扣除应力损失后，钢铰线张拉所引起的内力：N=17.113×25+17.113×20=770.09tM=0.55(427.83-342.26)=47.06(t.m)桩顶处：σ上=770.09/1.2±(178.1-47.06)/0.24=97.99t/m2跨中处：σ下=770.09/1.2±(98.96+47.06)/0.24=33.33t/m2经验算，该系梁承载能力能满足要求。4.6.3主梁跨中钢管桩临时支撑验算根据设计院提供在三角区空腹内的临时支撑（立柱）在施工过程中的最大反力约1600t，我部拟采用Φ1.2m钢筋砼立柱。立柱纵向布设1排，横向布置3根，分别位于腹板处，间距如附图3所示。考虑到施工荷载等因素，按承载力1800t来考虑，共3根立柱，假定每根受力均匀，则每根承受荷载P=600t。立柱长8m，采用C25砼，延圆周均匀布置18Φ22HRB335纵向钢筋，螺旋箍筋直径8mm，间距20cm，每隔2m布置一道Φ22加强筋，通过计算得：NR==14231KN>Nj=6000KN，所以承载力满足要求。配筋率：=0.6%，满足桥规要求。4.7支架验算4.7.1地基承载力验算按最不利位置验算，0-1#~0-3#块及对应下方斜腿处地基承受荷载最大，经处理后的地基容许承载力fkp=200KPa，验算如下：梁自重G=14125KN，考虑施工及浇筑、振捣砼、模板、支架等因素共约g=1200KN。安全系数取1.5，则σ=K*(G+g)/S=187KPa＜fkp，故地基承载力满足要求（注：地基处理完后应进行承载板试验）。4.7.2支架验算16#桩位：1、模板下方方木验算采用10×15cm方木，间距为25cm。按0-1#块为最不利断面验算：考虑施工荷载及振捣、倾倒砼产生的荷载及模板自重等因素影响，竖向计算荷载集度q=66.75KN/m，方木计算跨径由下方碗口之间立杆横向间距决定，立杆横向间距为0.3m，故L=0.3m。采用10×15cm方木，W=3.75×10-4m3，I=2.812510-5m4按多跨连续梁计算方木的受力：最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×66.75×0.32=0.75KN•m最大弯曲应力：σmax==2MPa<[σ]=10MPa，满足要求。最大挠度：fmax==0.01mm<=0.75mm，满足要求。2、支架验算支架采用WDJ碗扣型多功能脚手架及0-6#~0-9#下贝雷桁架。支架延顺桥向对称布置，故只需对一侧支架进行验算。a、斜腿下碗扣支架支架立杆的横向间距0.3m，纵向间距0.3m，横杆步距0.6m，一根立杆承载面积为0.3×0.3m2。按最不利截面考虑，根据设计图纸知，0-1#块最高梁段约为8.23m，该段梁最重，以此为控制面来验算如下：一根钢管承受0.3×0.3m范围内的力，则①砼梁自重P1=19.4KN，②振捣、倾倒砼产生的压力按2.0KPa计，产生的力为P2=0.36KN③施工荷载按2.5KPa计，则P3=0.225KN④模板、支架自重P4=0.18KN则计算控制荷载为P=20.165KN横杆步距0.6m，查得单根立杆的设计荷载[N]=40KN，考虑安全系数约1.2，则P=20.165×1.2=24.2KN﹤[N]=40KN，所以碗扣支架承载力满足要求。b、空腹内主梁碗扣支架立杆的横向间距0.6m，纵向间距0.6m，横杆步距1.2m，则①砼梁自重（0.6×0.6m范围）：梁重约P1=14KN；②振捣、倾倒砼产生的压力按2.0KPa计，P2=0.6×0.6×2×2=1.44KN；③施工荷载按2.5KPa计，则P3=0.6×0.6×2.5=0.9KN；④支架低于10m，自重可忽略不计；则计算控制荷载为P=16.3KN，横杆步距1.2m，查得单根立杆的设计荷载[N]=30KN，则P=16.3KN<[N]=30KN，故承载力可以满足要求。c、空腹内贝雷桁架贝雷架共21排，每排12m，其中腹板处放三排，排距0.45m，其余处排距0.9m。考虑到梁重及施工荷载、振捣、浇筑砼产生的荷载及贝雷架自重等因素，计算控制荷载集度q=36.1KN，其内力图如下所示：弯矩图剪力图由上图知：①最大弯矩：Mmax=649.8KN*m<[M]=1687.5KN*m，所以贝雷架抗弯能力满足要求。②最大剪力：Qmax=216.6×1.1=238KN<[Q]=245.2KN，所以贝雷架抗剪能力能满足要求。③挠度：贝雷架挠度有两部分叠加组成，一是非弹性挠度，另一是由荷载引起的弹性挠度。非弹性挠度：由经验公式：节数为奇数时：=3.6mm（其中n—贝雷架节数，d—常数，单层d=0.3556）由荷载引起的弹性挠度：0-1#块下以最不利断面考虑，取贝雷架一段3m考虑，两端简支：总挠度：f0+f=22.1mm<=30mm，满足要求。3、空腹内贝雷桁架下的40a工字空腹梁段贝雷架下方两端各布设2根40a工字钢，工字钢下布设一排钢管桩，间距为3m，工字钢共5跨，共则工字钢按多跨连续梁承受均布荷载计算：弯矩图Mmax=-278KN*m，I=21720cm4，W=1090cm3，则σmax=Mmax/W/2=127.5MPa×1.1=130.8MPa<[σ]=140MPa，所以抗弯强度满足要求。f=qL4/150EI=1.74mm<L/400=3004、空腹内贝雷桁架下的钢管桩验算空腹内贝雷桁架下的钢管桩横向间距3m，共6根，剪力图如下：剪力图采用Φ530×6mm钢管，[σ]=140MPa，A=9.877×10-3m2，截面惯性矩Ix=3.39×10-4m4。钢管的回转半径i=√I/A=185.26mm，钢管计算长度h1=2.4m，h2=5.6m，取h较大的验算：则钢管长细比为λ=uh/i=8000/185.26=43.2，查《钢结构设计规范》得φ=0.9352，由图知Pmax=996KN，故σ=P/φA=105、18a号槽钢验算贝雷架加强弦杆上方布设一层18号槽钢横梁，︼放置，故Iy=98.6cm4，Wvmin=20cm3，[σ]=145MPa，E=2.1×105MPa槽钢纵向间距0.3m，︼放置，横向间距由下方贝雷架排距决定，贝雷架横向排距0.45m，则槽钢计算跨径L=0.45m，按0-1#块为最不利断面验算：①结构自重荷载集度q1=26.25×8.23×0.3=64.8KN/m，②振捣、倾倒砼的荷载集度q2=1.2KN/m；③施工荷载按2.5KPa计，则q3=0.75KN/m；④模板、支架q4=0.7KN/m，槽钢荷载集度q5=0.1KN/m；则竖向计算控制荷载集度为67.55KN/m，每根横梁多跨连续，所以Mmax=qmaxL2/10=67.55×0.452/10=1.37KN*mσmax=Mmax/Wvmin=1.37/20×103=68.5MPa×1.2=82.2MPa<[σ]=145MPa（安全系数取1.2），所以抗弯能力满足要求。f=qmaxL4/150EI=67.55×0.454/(150×2.1×108×98.6×10-8)=0.09mm<L/400=450/400=1.125mm，所以抗弯刚度满足要求。6、水上贝雷架验算（1）16#桩位：槽钢下方纵向排布36排单层单排加强贝雷桁架，排距为0.45m。由附图2知，对上方最外侧贝雷架进行验算：一根贝雷架承受0.45×18m范围的力，考虑到梁自重及施工荷载、模板支架自重等因素影响，内力图如下：最外侧：弯矩图剪力图①最大弯矩：Mmax=106.875KN*m<[M]=1687.5KN*m，所以贝雷架抗弯能力满足要求。②最大剪力：Qmax=159.2KN<[Q]=245.2KN，所以贝雷架抗剪能力能满足要求。③挠度：贝雷架挠度有两部分叠加组成，一是非弹性挠度，另一是由荷载引起的弹性挠度。取一节3m按最不利荷载下考虑：a、非弹性挠度：由经验公式奇数时：=0m（其中n—贝雷架节数，d—常数，单层d=0.3556）b、由荷载引起的弹性挠度：0-1#块下以最不利断面考虑，取贝雷架一段3m按两端简支考虑，：总挠度：f0+f=0.19mm<7.5mm，满足要求。（2）17#桩位：17#桩位处支架布置与16号墩基本类似，不同的是由于有港池外侧的围护，可充分利用该驳岸围护，在承台施工完后对港池进行回填压实，上浇20cmC25砼。在围护外侧运河中打入钢管桩，具体布置如附图4所示：将贝雷架分组，每2排一组，如附图2-4所示，则通过对贝雷架验算可知：最不利内力图如下：剪力图弯矩图①最大弯矩：Mmax=-108KN*m<[M]=1687.5KN*m，所以贝雷架抗弯能力满足要求。②最大剪力：Qmax=150.5KN<[Q]=245.2KN，所以贝雷架抗剪能力能满足要求。③挠度：贝雷架挠度有两部分叠加组成，一是非弹性挠度，另一是由荷载引起的弹性挠度。a、非弹性挠度：由经验公式=0m（其中n—贝雷架节数，d—常数，单层d=0.3556）b、由荷载引起的弹性挠度：0-1#块下以最不利断面考虑，取贝雷架一段3m考虑，两端简支：总挠度：f0+f=0.19mm<=7.5mm，满足要求。7、驳岸（1）16#桩位：驳岸主要承受其上贝雷架传递的力，由于驳岸的方向与贝雷架不是正交，所以每片贝雷架作用于驳岸的力均不等，通过计算，把每2排贝雷架作为一组，共18组(如附图2-2)，每组贝雷架作用于驳岸上的力如下表，贝雷架间距为0.45m，36片，驳岸计算长度约18.2m，则驳岸受力换算成荷载集度约为q=1665.4/18.2=91.5KN/m。驳岸受力编号驳岸支承力145.4247.3358460554653740840.5940104011581230134114161556164717611846（2）17#桩位：同16#桩位类似(如附图2-5)，每片贝雷架作用于驳岸的力均不等，通过计算，贝雷架作用于驳岸上的力平均约为40KN，贝雷架间距为0.45m，36片，由于驳岸防浪堤宽2m，故把驳岸当成一个2点支撑的面来计算，分别计算其靠河侧及内侧受力，则换算成荷载集度约为q外=1550/17.3=89.6KN/m，q内=890/17.3=51.4KN/m。驳岸受力编号驳岸支承力（靠河侧）驳岸支承力（靠河侧）1645027043377354802958526610022798208981899828108543118957127865138669148867159678168680178680188080为了确保后期的安全施工，尽可能提前对驳岸进行预压试验。在支架搭设完后应按照实际作用的荷载对支架进行预压，对驳岸受力情况进行观测。8、钢管桩及桩顶工字钢验算由于湿接缝的设置，使得整个0#块的重量都作用于支架系统，根据16＃及17＃墩位两侧的现场状况的不同，现对打入岸上、水中的钢管桩验算如下：钢管桩及桩顶工字钢布置如附图2-6、2-7所示。钢管桩d=0.53m，壁厚6mm。（1）16#桩位：除去最靠近系梁一排钢管桩打入河床底深10.5m外，其余均打入河床底深7m。将钢管桩和工字钢编组，如附图2-6所示编号(组)钢管桩承受最大荷载（KN）工字钢承受最大弯矩（KN*m）1563-112.62224-223261-454280-285374-356143137121.5418280-27.8911328.51028027.811240-56.3第（1）组为支承桩采用Φ530×6mm钢管，[σ]=140MPa，A=9.877×10-3m2，截面惯性矩Ix=3.39×10-4m4。钢管的回转半径i=√I/A=185.26mm，钢管计算长度h=0.6m，则钢管长细比为λ=uh/i=600/185.26=3.2，查《钢结构设计规范》得φ=1，Pmax=563KN，故σ=P/φA=第（2）~（4）组、（6）~（11）组均为打入桩，且都入土7m。其单桩竖向极限承载力周长U=1.665m，面积A=0.01m2，由《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）知，λs=1.0，λp=0.8，σR=1600KPa。查地质资料计算如下：土层层厚li摩阻力τpiτpi*li粉质粘土2.760.00162粉质粘土2.840.00112粉质粘土1.540.0060入土深度h7334556.1则单桩竖向极限承载力Pj=571.9KN，允许承载力[P]=571.9/2=286KN。由计算知，钢管承受最大力约280KN<[P]，故钢管承载力满足要求。第（5）组为打入桩，入土10.5m。其单桩竖向极限承载力周长U=1.665m，面积A=0.01m2，由《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）知，λs=1.0，λp=0.8，σR=1600KPa。查地质资料计算如下：土层层厚li摩阻力τpiτpi*li粉质粘土2.760.00162粉质粘土2.840.0084粉质粘土3.340.0099粉质粘土1.760102入土深度h10.5447744.3则单桩竖向极限承载力Pj=760.1KN，允许承载力[P]=760.1/2=380KN。由计算知，钢管承受最大力约374KN<[P]，故钢管承载力满足要求。（2）17#桩位：将钢管桩和工字钢编组，如附图2-6所示，共7组。计算结果如下：编号(组)钢管桩承受最大荷载（KN）工字钢承受最大弯矩（KN*m）1757-105.62483-67.63188-18.54250-23.35300-396239-22.37229-42.7第（1）、（2）组为支承桩采用Φ530×6mm钢管，钢管计算长度h=4.8m，则钢管长细比为λ=uh/i=4800/185.26=259，查《钢结构设计规范》得φ=0.9502，Pmax=757KN，故σ=P/φA=80.66MPa×1.2=96.8第（3）、（4）、（6）、（7）组均为打入桩，桩长6m。土层层厚li摩阻力τpiτpi*li粉质粘土3.8360.00229.8粉质粘土2.1730.0065.1入土深度h6491.0则单桩竖向极限承载力Pj=503.8KN，允许承载力[P]=503.8/2=251.9KN。由计算知，钢管承受最大力约250KN<[P]，故钢管承载力满足要求。第（5）组为打入桩，桩长7m。土层层厚li摩阻力τpiτpi*li粉质粘土3.8360.00229.8粉质粘土4.1730.00125.1入土深度h6354.9591.0则单桩竖向极限承载力Pj=606.8KN，允许承载力[P]=606.8/2=303.4KN。由计算知，钢管承受最大力约300KN<[P]，故钢管承载力满足要求。4.8堆载预压及沉降观测在箱梁施工前，支架应事先预压，以消除支架和地基的非弹性变形。预压荷载为箱梁自重的100％，预压后相对变形控制在5mm以内。堆载材料用预制砼块。沉降观测：预压时间计划一个星期，以每天内相对沉降量为2mm为止，预压过程中要充分做好沉降观测点的标高测量工作，每跨沿纵向底板每2~3米设一观测断面(每断面三点)，在堆载前后、卸载前后，测出支架的弹性变形值和支架沉降量等数据。4.9模板为了确保箱梁的外观质量，外模采用新购进的竹胶模，内模采用旧竹胶模。对于已用过的竹胶板为保证其光洁度，先将其表面的砼等杂物除去，然后清洗干净。1、由于该段线形位于曲线上，立模时应考虑线形的组合和平面位置，预压前设置施工预拱度，其施工预拱值为1.5cm，按二次抛物线变化设置。以消除预压过程中的各项沉降。考虑施工预拱度因素如下：（1）卸载后上部构造本身及活荷载一半所产生竖向绕度δ1；（2）支架在荷载作用下的弹性压缩δ2；（3）支架在荷载作用下的非弹性变形δ3；（4）支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷δ4；（5）砼的收缩及温度变化引起的绕度δ5；最终预拱值＝梁的绕度＋支架的变形2、模板安装顺序：底模安装腹板外模、内模安装顶板内模、翼板底模为防止模板拼缝处砼局部漏浆、漏水造成麻面，在模板拼装时拼缝间贴上双面胶；为考虑到箱梁拆模后线形、外观质量，模板拼缝纵横向一条线。4.10钢筋、波纹管道制作及安装1、钢筋制作与安装：钢筋规格及各项力学指标必须符合设计和规范要求，并具备出厂的质量保证书。工地试验室应对进场钢筋按规格、批次，根据有关试验规程进行原材料和焊接试验，合格后方可制作使用。否则，予以清场。钢筋制作：1）钢筋下料要根据图纸统一规划，为钢筋的弯制及焊接留有足够的回旋余地。2）钢筋弯制要严格控制弯曲点位置，弯曲半径，弯曲角度。弯曲点位置偏差小于1cm，弯曲角度偏差小于1，弯曲半径大于5d（弯曲角度90）或大于15d（弯曲角度小于90），平直段长度大于10d。3）钢筋的焊接：①、钢筋焊接采用手工焊接；②、双面焊焊接长度≥5d，焊缝要饱满，咬边深度小于0.5mm；单面焊焊接长度≥10d。③、受力钢筋焊接接头设置在内力较小处，并错开布置，两接头间距离不小于1.3倍搭接长度。配置在搭接长度区段内的受力钢筋，其接头的截面面积占总截面面积的百分率不大于50%；④、焊接接头与钢筋弯曲处的距离不小于10d；⑤、Ⅱ级钢筋焊接使用502或506电焊条。钢筋安装：钢筋骨架的安装顺序为：底板钢筋腹板钢筋横梁钢筋顶、翼板钢筋。尤其注意保证各部位的保护层厚度。1）钢筋骨架应按设计图排放；2）钢筋间距偏差小于+5mm，同一片上主筋间距偏差小于+10mm；3）箍筋、水平筋间距偏差控制在0～-20mm以内；4）钢筋骨架长度偏差小于+10mm，高宽偏差小于+5mm；2、波纹管道成型后张法张拉预应力的工艺中，在现浇箱梁内埋设预应力管道，管道成孔采用塑料波纹管等材料。预应力管道的坐标设置：波纹管用＃形φ8定位钢筋固定在钢筋骨架上，定位钢筋在直线段每50cm设置一道，曲线上每30cm设置一道。定位钢筋宜与骨架纵向钢筋预先焊接，确保孔道在混凝土浇注过程中不发生位移。4.11钢绞线制作、张拉和孔道压浆1、预应力钢绞线的制作（1）运输及保管：①预应力钢绞线在运输过程中和使用现场，应避免造成局部弯曲和折伤，不得抛扔或拖卷。②现场保管时，下面垫石子和方木，上面覆盖雨布以防锈蚀。（2）钢绞线的开盘：钢绞线呈现圆盘状运至工地将它平置在石子垫层或木制垫框上以防泥土、水对钢绞线的腐蚀，四周用钢管对钢绞线固定，防止拉出时散乱、扭结和伤人。打开钢绞线外包装，从中间抽出钢绞线线头，抽拉时，一边拉一边放松其扭矩，否则钢绞线会盘乱，扭结造成死弯，影响其利用率。对于有弯曲缺陷的部分，必须除掉。（3）钢绞线的切割与编束：预应力钢绞线在下料前应按照相应的国家标或国际通用标准进行检验，检验合格后方可下料。①预应力筋下料采用砂轮切割机切割；②预应力筋端部，在与工具锚接触的部位，应清除浮锈，防止张拉时打滑；③整理预应力筋中，各根预应力筋应疏理顺直、相互平行，不得缠绕，每1.0—1.5米绑扎一道，然后再根据图纸要求注明钢束编号，以免弄错；2、锚具：所用锚具、夹片必须附有产品合格证和质保书，校对实物，检验型号、规格、硬度、质量；外观要求无裂纹、伤痕、锈蚀。安装锚具、夹片前，夹片内侧齿口及外表面也应刷洗干净后才能予以安装。3、张拉设备及检验：在开始施工前，张拉设备必须送相关专业单位进行校核、标定，并在下述情况下应对油表、千斤顶进行配套校验：油泵、千斤顶、油表之中，有一件是进场后或修复后第一次使用的；连续使用两个月（新千斤顶连续使用一个月），停置四个月或连续张拉600次以后；在运输和张拉操作中出现异常时。4、张拉有关数据计算：预应力砼连续箱梁采用两端对称张拉，张拉采用双控：以张拉控制应力为主，伸长值校核为辅。预应力筋平均张拉力：Pp=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)5、伸长值的测量：钢绞线采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求或其差值控制在6%以内。为了将钢绞线夹紧以及克服管道摩擦力，必须对钢绞线施加初应力。初应力值为张拉控制应力的10％，其伸长值以张拉控制应力的10％～20％之间所测的值来推导。实际伸长值按下式计算。实际伸长值△L=δL1+ΔL2δL1－从初始应力至最大张拉应力间的实测伸长值。ΔL2－初始应力以下的推算伸长值。采用10％～20％的控制应力之间的伸长值来推算零至初始应力的伸长值。6、张拉：（1）张拉前的准备工作张拉前，砼强度及弹性模量必须达到设计强度的85%以上，并需对构件的几何尺寸、砼的浇筑质量、孔道位置、孔道是否畅通、灌浆孔及排气孔是否满足施工要求、构件端部预埋件位置等进行全面检查，检查千斤顶、油泵的油量是否充足，校对压力表。（2）张拉施工流程：操作程序：安装锚具夹片限位板安千斤顶安工具锚张拉锚固张拉加荷程序为：0初应力100%σK（持荷2分钟锚固）（3）张拉实际延伸量与理论延伸容许误差为6%；每束钢绞线中钢丝的断丝、滑丝数不容许超过1丝；每个断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的1%；钢绞线的瞬时回缩、锚具变形量（两端和）应不大于6mm。7、压浆：采用真空辅助压浆工艺。压浆材料使用不低于425＃普通硅酸盐水泥配制的40#水泥浆，水灰比一般在0.4～0.45之间，所用水泥龄期不超过一个月。水泥浆中可掺入监理工程师同意的减水剂及膨胀剂，掺量由试验确定。1）在压浆前，如发现孔道内有残留水分或脏物，使用空压机将孔道内有残留水分或脏物排走，确保真空辅助压浆工作顺利进行。2）在水泥浆出口及入口处接上密封阀门，将真空泵连接在非压浆端上，压浆泵连接在压浆端上。以串联的方式将负压容器、三向阀门和锚具盖帽连接，其中锚具盖帽和阀门之间用一段透明的喉管连接。3）在压浆前关闭所有排气阀门(连接至真空泵的除外)启动真空泵10min，显示出真空负压力产生，并能达到负压力0.05～0.07Mpa，如未能满足此数据则表示波纹管未能完全封闭，需在继续压浆前进行检查、处理。4）在保持真空泵运作的同时，开始往压浆端压注水泥浆，压浆过程中真空压力将会下降(0.03MPa)，从透明的喉管中观察水泥浆是否已填满波纹管。继续压浆至水泥浆达到安装在负压容器上方的三向阀门。5）操作阀门已隔离真空泵及水泥浆，将水泥浆导向废浆桶方向。继续压浆直至所溢出的水泥浆形成流畅及一致性。6）关闭真空泵，关闭设在压浆泵出浆口的阀门。7）将设在压浆盖帽排气孔的小盖打开，打开压浆泵出浆处的阀门直至所溢出的水泥浆形状均匀。安装压浆盖帽排气管的小盖，并保持压力0.5MPa下继续压浆2min。8）关闭设在压浆泵出浆处的阀门，关闭压浆泵。8、安全规则张拉预应力钢绞线应严格遵守操作规范，并注意下列几点：高压油泵与千斤顶之间连接点，喇叭口或接口必须完好无损，并应把螺母拧紧；张拉区设置明显的标志牌，禁止非工作人员进入张拉场地；张拉时，构件两端不准站人，高压油泵应放在构件端部的侧面，操作人员应站在钢绞线的侧面，以防钢绞线滑出伤人。4.12、混凝土浇筑1、混凝土拌制水泥选用PO.52.5级，应符合现行国家标准并附有质保书；砂和碎石级配良好，经试验合格后方可使用。砼采用拌和楼统一拌和。混凝土拌制过程中主要控制以下几点：（1）、材料计量：砂、石、水泥材料的用量严格根据试验室所发施工配合比用电子计量，并设专人负责。（2）、拌和时间：每盘搅拌时间不少于90秒。（3）、坍落度检查：在浇筑过程中需多次对砼塌落度的检测，并根据浇筑方式控制好塌落度在设计范围内。（4）、严格按砼配合比搅拌，并认真做好试块，标示部位、施工日期及编号，试块数量不能少于规范要求，并及时进行养护。2、砼的运输由拌和站供应砼，采用砼运输车运输至所施工部位，而后用泵机垂直运输，进行浇筑。砼的运输应注意以下几点：①在运输砼前先把车内用水泥浆润滑内壁。②运输完后用水把车内余砼冲洗干净，以便下次使用。3、砼的浇筑砼浇筑前必须清除模板中杂物。（1）该V型三角区中XT1和0-1＃块属于大体积砼，对于XT1和0-1块砼浇筑首先要考虑降低水化热，减少砼的收缩裂纹，我们从以下几个方面进行了控制：1）配合比的选择：a、掺入适量减水剂；b、混凝土在满足泵送要求的坍落度的前提下，最大限度控制水灰比；c、优化混凝土配合比，在满足设计强度等级和混凝土可泵性的前提下，尽量控制52.5级普通水泥用量、坍落度；2）浇筑方法：0-1＃块最高处8.2m、宽15.5m，拟分两次浇筑，第一次浇筑2m高，第二次浇筑剩余部分3）布置冷却水管。4）养护措施：因砼浇筑在夏秋季节施工，其气温较高，为控制混凝土内部温度，加强外部保温保湿，保持砼面的湿润，把内外温差控制到25℃根据泵送混凝土的特点，采用“分层连续叠浇，循序推进，一次到位”的方法，为保证混凝土充分振捣，每层厚度控制在30cm左右。浇注砼时，为保证砼的密实度，对每部位振捣到该砼停止下沉、不再冒气泡、表面平坦泛浆，然后缓慢提出振动棒，不碰撞模板、钢筋。0-4＃～0-9＃块梁体砼分两次浇筑，第一次浇底板、腹板，第二次浇顶板和翼板。下层为箱梁底板和腹板（至上承托点），上层为箱梁顶板。浇筑底板、腹板和浇注顶板、翼板的时间间隔按《桥规》JTJ041－2000执行，以免收缩不均引起过大次应力。下层浇注完毕后，严格按施工缝处理，方可进行上层施工。顶板砼面标高及平整度控制：由于梁顶直接摊铺沥青砼，在防撞护栏、翼板两侧、腹板处要严格控制好标高。为确保顶板平整度，在振捣后用提浆滚筒在砼面来回滚动直至砼平整，再用铝合金长尺初刮平、木蟹抹平，为减少砼表面泥浆收缩裂缝，在砼初凝后终凝前用木蟹再次细抹，人工磨平收浆，然后进行拉毛处理。砼养护：砼浇筑完后立即养护，养护时间7天，用土工布、麻袋或草袋盖好，每天至少洒水两次，保持梁体表面湿润。五、质量保证措施1、充分做好前期准备工作。2、明确工程的创优目标，对该分项工程的整体实行目标管理。3、组织技术员对图纸进行仔细的审核，所有的坐标、高程、结构尺寸经复算无误后方可开始施工。4、严格执行图纸技术交底制度，使施工人员在按图纸施工的过程中明确知道本工序的设计及规范要求和质量检验标准，每道工序必须制定明确的技术施工方案，杜绝盲目、随意施工。5、认真研究V型三角区施工工艺，合理划分各道工序，建立和完善工序质保体系，实现工序到人，责任到人。6、在砼浇筑过程中，安排专人全过程旁站，配合监理工程师做好工作。7、实行工序交接制度，上一道工序未交接验收，绝对不允许进入下一道工序的施工。8、项目部定期召开内部工地例会，解决技术难点及施工中出现的问题，对施工队提出严格的质量要求。9、建立各级部门责任人岗位职责制度，明确各责任人的职责范围和所承担的责任。10、建立责任人奖惩制度，按岗位职责考核结果执行奖惩措施。11、加强对原材料的事先试验、检测，杜绝不合格材料进入工地，凡未经检测合格的原材料坚决不予使用。12、严格对测量仪器、试验仪器实行定时、定量标定检查制度，确保所测数据和结果的正确性。13、建立和完善内业资料的管理制度，加强工地技术资料的管理工作，各类资料做到真实、准确、完整，并及时归档。14、加强施工人员的素质教育，对主要电焊工等技术工种的施工人员进行培训，提高职工队伍的整体素质。六、安全文明施工6.1安全施工措施安全文明生产是工程得以顺利实施的必要保证，贯彻“安全生产，预防为主的”工作方针，坚持“管生产必须管安全”的原则。（一）安全第一的原则1、在安全方案编制中始终按照技术可靠、措施得力、施工顺序安排合理、确保安全的原则确定施工方案。重点是支架搭设、高处作业、临边防护等重要环节的施工安全。工程开工前做到安全保证措施首先落实到位，在确保万无一失的情况下组织施工。2、坚持规范、规程原则贯彻执行桥涵施工规范、安全施工规程。执行业主对本工程建设的各项要求，采取现代化的管理手段和管理模式，优化各项资源配置，以适应施工组织安排。（二）安全目标建立安全保证体系，制定安全管理目标：1、无死亡事故和重伤事故，轻伤率控制在0.15%；2、无重大责任事故；3、无重大安全隐患。安排具有经验的专业队伍进行施工，施工前对其特殊工种作业人员要求持证上岗，并进行安全技术交底后进行施工作业。（三）总体部置成立安全文明生产领导小组，建立健全安全文明生产管理体系；为了确保工程顺利进行，施工前进行安全技术交底，过程中进行全程控制，具体负责人如下：总负责：周东良防护材料采购：马志强安全技术交底：赵兴泉、程超雪安全维护：任志平应急负责人：马建军（四）施工主要危险及可能造成的伤害施工主要危险源点：1、支架搭设不满足上部荷载要求，造成跨塌；2、高空作业防护不到位，造成人员高空坠落；3、高空堆放的临时材料、放置工具不规范，造成物体打击；4、支架拆卸或抛投，造成物体打击等；5、围护支架剪刀撑支撑不得力，造成支架稳定性系数太小。6、注意工程运输及交通运输安全，防止交通伤害事故可能造成的伤害：重大伤亡事故，死亡、重伤事故。（五）支架搭设、拆卸1、地基要求根据地质资料须对支架地基进行必要的处理，处理方案根据现场情况初步确定为：首先初步测量放样，清除原地面杂物后平整地面并压实，然后掺灰土进行压实，以保证压实后基底承载能力能满足后续施工需要。地基压实后浇筑混凝土地坪，并在基础两侧开挖排水沟，确保在施工过程中不积水，避免因积水影响地基承载力。对于原开挖承台处应用分层回填，分层用夯实机械夯压密实，达到规定标准后再浇筑砼地坪。2、扣件要求扣件材质必须符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。按现行国家规定标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定抽样检测，对不合格品禁止使用。旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用。验收人员：材料员：马志强；安全科：赵兴泉。3、支架（1）、搭设支架人员必须是经过考核合格的专业架子工，搭设时须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。（2）、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支撑、泵送混凝土的输送管等随意固定在支架上。（3）、当有六级及六级以上大风和雾、雨等天气时应停止支架搭设与拆除作业，雨后上架作业应有防滑措施。（4）、在支架使用期间，严禁拆除杆件。（5）、不得在支架基础及其邻近处进行挖掘作业。（6）、在支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。（7）、整个作业现场必须采用封闭式管理，地面应设围栏和警戒标志，严禁无关人员进入现场，进入现场人员必须带好安全帽。（8）、夜间施工必须有充足的照明。（9）在雷雨季节到来之前，对防雷电装置进行全面检查和维修完善，雷雨期间坚持日常检查，确保雷雨季节施工安全。（10）、做好排水设施，适时维修加固，保证功能完好、排水畅通。备足抽水设备，确保雨季期人员、物资、机具的安全。（11）、台风来临之前，对各种脚手架、高耸的机械设备、未安装好的钢筋模板、临时设施等进行临时加固。台风过后，立即对钢筋、模板特别是脚手架、电源线路进行检查，发现问题应及时处理。（12）、脚手架的搭设必须符合安全技术规程的规定。立杆间距、杆件联系、剪力撑安设要按规定执行，立杆底设垫块并设置安全网，拦杆挡板。并经有关技术人员检验合格后方可投入使用，脚手架拆除时，下方不得有其他人员。（六）注重现场的安全检查1、项目部专职安全员，每天对支架的搭设施工进行安全检查，随时掌握现场的安全动态，发现不符合搭设质量和要求时，应责令整改返工。2、对搭设的支架材料质量，进行监控。所采用的新支架必须“三证齐全”，支架钢管必须进行外在质量和管厚检查，禁止不合格品上架使用。3、对高处作业安全防护情况的检查：对架子工的安全帽、安全带使用情况进行检查和监督；搭设过程中临时使用的脚手板绑扎稳固情况