万州区永佳路连接道边坡支挡计算书

PAGE万州区永佳路连接道—边坡支挡计算书工程编号工程规模：大型 2工程设计责任人 21. 主要设计规范 12. 设计依据 13. 技术标准 14. 地质描述 14.1 场地位置及交通状况 14.2 地形地貌 14.3 地质构造 14.4 地层岩性 24.5 岩土体参数建议值 25. 边坡稳定性分析计算 15.1 1-1#预应力锚拉桩 15.2 1-2#重力式挡墙 15.3 悬臂式式挡墙 65.4 2-2#衡重式挡墙 125.5 3-1#~3-3#挡墙 215.6 4#挡墙 315.7 5-2#预应力锚拉桩 39PAGE1主要设计规范《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB50086-2001）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22:2005）设计依据现状地形资料；《万州区永佳路连接道工程工程地质勘察报告》（建勘勘测有限公司）2020年04月。《关于进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见》（渝建发〔2010〕166号）技术标准边坡安全等级：一级设计使用年限：50年地质描述场地位置及交通状况场地位于万州区龙宝组团，万州区火车站附近；拟建道路与永佳路、龙安路延伸段和龙安路等城市重要道路相交，汽车可直通现场，交通便利，地理位置很好。地形地貌场地地貌属构造剥蚀丘陵～斜坡地貌，场地总体为北西低、南东高。拟建道路沿线由于房屋修建及施工开挖对原始地形进行了改造，人类工程活动较为强烈，多为施工区、居民分布区，地形多呈台阶状，每一台阶内地形平坦。拟建道路纵向沿线整体起伏一般；道路横向坡度较陡。道路高程沿里程起点沿行径方向按设计坡度逐渐降低，本次勘察起点设计高程为237.200m，终点设计高程为202.500m。本次勘察范围内现状地面高程在180～250m之间，高差起伏较大，最大高差约50m，地形坡角一般在地形坡角一般5～20°，陡坎（已将挡墙）处可达75～85°。根据调查，拟建道路沿线建筑物较密集。场地地形地貌中等复杂。地质构造拟建场地在区域地质构造属川东褶皱束万州向斜北东段近轴部，勘察区位于万州向斜南东翼。区内新构造运动不强烈，表现为大面积缓慢间歇性抬升，无断层通过，区域地质构造上本区属于稳定场地（场地地质构造相对位置见图2.3）。图2.3区域构造纲要简图本区域内实测岩层产状321°∠8°，岩层呈单斜产出，地层连续稳定；地层为侏罗系中统沙溪庙组，岩性以砂岩为主，局部夹泥岩。拟建场地基岩多被第四系土层覆盖，场地陡坎处见基岩出露。根据本次钻探，场地内未见断层构造及构造破碎带。通过对场地基岩出露部位进行调查和实测，场地岩体中发育以下两组裂隙：LX1裂隙：产状128º∠74º，裂隙间距0.50～3.50m，张开度2～5mm，可见延伸长度1.00～3.00m，裂面较平直，局部有泥质填充，结合程度差，属硬质结构面。LX2裂隙：产状216º∠81º，裂隙间距1.50～5.00m，张开度1～3mm，可见延伸长度2.00～5.00m，裂面较平直，无充填物，结合程度差，属硬质结构面。岩层（结构）面：产状321°∠8°，微张，层面平直，未见充填物，结合程度差，属硬性结构面。地层岩性根据地表调查及勘探的揭露，场地大部分地段基岩第四系新系统人工填土层、坡残积层细砂土覆盖；在场地部分陡坎处见基岩出露。结合钻探资料表明，场区下覆基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩为主，局部夹薄层泥岩（岩土分布见附表1）。现将各岩土层工程特征自上而下（从新到老）分述如下：1、人工素填土（Q4ml）素填土：杂色，稍湿，松散～稍密，由砂岩块石、碎石和砂土、粘性土组成。硬质物粒径一般20～400mm，最大可达700mm；硬质物含量约占15～35%，分布不均；由附近修建房屋及道路或近期场平时，人工或机械堆填，堆填时间0.5～8年以上；未被污染。其中里程K0+440～K1+060、K1+680～K1+820段填土主要为近期回填；回填时间0.5年左右。里程K0+440～K1+060段为修建施工便道时回填，里程K1+680～K1+820段为弃土堆填。本层分布于地表，厚度变化较小；钻探揭露厚度0.30（ZY9、ZY62、BZY22）～17.20m（BZY2），层底高程182.52～239.91m。该层与下伏侏罗系中统沙溪庙组基岩均呈不整合接触。～～～～～～不～～～整～～～合～～～～～～2、坡残积层（Q4dl+ell）1）细砂：褐黄色，黄色，松散～稍密，稍湿；主要由石英、长石组成，含少量粘性矿物；级配良好，呈圆状、次圆状，手捻摸时感觉粗糙；中上部夹较多植物根系。本层位于场地表层或素填土之下，场地内大部分地段由分布；其整体厚度较小，钻探揭露厚度0.20（BZY76）～6.80m（ZY78），层底高程181.32～218.24m。该层与下伏侏罗系中统沙溪庙组基岩均呈不整合接触。2）淤泥：主要分布在水田、水塘底部，由粘性土和细砂长期被水浸泡，且富含有机质，高压缩性；属淤泥土。主要分布在里程K1+580～K1+740段附近，其厚度为0.50～1.50m。～～～～～～不～～～整～～～合～～～～～～2.4.2侏罗系中统沙溪庙组（J2s）砂岩（J2S-Ss）：黄褐色，黄褐色，灰褐色，灰色，灰白色。矿物成分以石英主，长石次之并含少量云母碎片等。中细粒结构。中厚层状构造。钙铁质胶结，质硬，敲打声清脆。强风化带岩芯破碎，呈碎块或薄饼状，手可折断岩芯；中等风化岩芯完整，敲击声清脆，呈柱状、短柱状，节长0.08～0.45m。该层在场区内主要岩层，分布广泛，厚度较大，本次钻探未揭穿。泥岩（J2S-Ms）：紫红色。泥质结构。中厚层状构造。主要成分为粘土矿物，局部含较多砂质条带及夹层。岩质较软。本次勘察仅揭示该层中等风化带，中等风化岩芯较完整，敲打声清脆，多呈柱状、短柱状，节长0.06～0.36m。该层在场区内零星分布，厚度较小，主要以夹层或透镜体形态产出。各层在钻孔中分布情况详见钻孔柱状图及钻孔数据一览表（附表1）。岩土体参数建议值岩、土物理力学性质参数建议表表3.3.2岩土体参数建议值岩性项目素填土（稍密状）淤泥细砂土（稍密）强风化砂岩中等风化砂岩中等风化泥岩重度（kN/m3）天然21.0*20.0*17.6*23.7*24.324.70*饱和21.5*20.5*18.0*24.0*24.4524.86*抗压强度（MPa）天然////54.15/饱和////44.96/抗剪强度天然c（kPa）0*/0120*1513560*Φ（°）26*（综合）/3024*3430*饱和c（kPa）0*/0///Φ（°）22*（综合）/22///变形模量(MPa)////7496/弹性模量(MPa)////7754/泊松比（μ）////0.20/抗拉强度标准值（kPa）////901240地基承载力特征值（kPa）建议现场实测40120500196562000岩体破裂角（°）////6260基底摩擦系数0.25*/0.30*0.40*0.65*0.50*土体与锚固体粘结强度标准值（kPa）/30*100*///岩石与锚固体粘结强度标准值（kPa）///270*1250*440*土体水平抗力系数的比例系数（MN/m4）6*4*20*60*//岩体水平抗力系数（MN/m3）////600*80*边坡临时坡率值（坡高H）H＜8m（岩质边坡）H＜5m（土质边坡）1:1.50/1:1.251:0.751:0.351:0.508≤H＜15（岩质边坡）5≤H＜10（土质边坡）1:1.75///1:0.501:0.7515≤H＜30（岩质边坡）////1:0.751:1.00边坡永久坡率值（坡高H）H＜8m（岩质边坡）H＜5m（土质边坡）1:1.75/1:1.501:1.001:0.501:0.758≤H＜15（岩质边坡）5≤H＜10（土质边坡）1:2.00///1:0.751:1.0015≤H＜30（岩质边坡）////1:1.001:1.25岩土界面抗剪强度参数天然值：c=0kPa，φ=27.0°饱和值：c=0kPa，φ=19.8°说明：带“*”为经验值；需压实填土做路基或管网基础持力层时，其压实系数应满足规范要求，其地基承载力特征值应根据场实测压实系数及荷载试验确定；按《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013表4.3.1结合地区经验取值：层面结合程度差，属硬性结构面，故结构面抗剪强度：粘聚力c=55kPa，内摩擦角φ=19°；裂隙面结合程度差，属硬性结构面，层面抗剪强度：粘聚力c=50kPa，内摩擦角φ=18°（未考虑施工条件的影响）；岩土界面参数：根据细砂土抗剪强度参数按0.90折减后选用；中等风化砂岩施工及使用期间若长期浸水则采用饱和抗压强度进行折减，其地基承载力特征值为16320kPa；坡率建议值按无不利外倾结构面的前提条件时提供，存在不利外倾结构面时建议沿不利外倾结构面放坡；当边坡高度超过规范规定范围时边坡坡率值宜在规范值基础上适当放缓。边坡稳定性分析计算1-1#预应力锚拉桩地质描述永佳路连接道里程K0+000～K0+320为半挖半填道路区段；道路左侧为填方，右侧为挖方。该里程段属构造剥蚀浅丘地貌，经人为改造地形呈台地状，不同高程平台之间均采用挡墙治理。该段线路覆盖层主要为人工填土；下伏基岩主要为侏罗系沙溪庙组砂岩，局部夹泥岩。沿线未发现滑坡、崩塌、危岩、泥石流、地下采空区等不良地质现象。该段现状地面高程约218.45～240.45m，设计高程219.356～237.200m，该段道路左侧属于填方段；道路右侧属挖方段。按道路设计高程堆填将在道路左侧形成最高约5.10m的土质路堤边坡；将在道路右侧形成高约6.10m的土质、岩土质路堑边坡。边坡工程安全等级为二级，边坡安全系数取1.30；参考剖面1～5、40～45剖面。按道路设计高程堆填将在道路左侧形成高约5.10m的土质路堤边坡；边坡岩性为人工填土。人工填土堆填易失稳垮塌，根据地表测绘及钻探揭示在1～5、40～45剖面附近现状地面平缓，基岩面局部较陡且埋深较大，且大部分地段已采用挡墙进行支挡。按道路设计高程堆填后土体整体沿基岩面滑动破坏的可能性小；其破坏模式为土体内部圆弧形滑动破坏。边坡欠稳定。预应力锚拉桩结构计算根剧道路设计标高，挡墙最大临空高度取10m。1-1#预应力锚拉桩地质横断面边坡剩余下滑力计算计算条块划分示意由上表可知，剩余下滑力取139.37kN/m，水平分力为131kN。2)锚拉桩计算墙身尺寸:桩总长:16.000(m)嵌入深度:6.000(m)截面形状:圆桩桩径:1.500(m)桩间距:5.000(m)嵌入段土层数:1桩底支承条件:铰接计算方法:M法土层序号土层厚(m)重度(kN/m3)内摩擦角(度)土摩阻力(kPa)M(MN/m4)被动土压力调整系数150.00018.00015.00120.00100.0001.000锚杆（索）参数:锚杆道数:1锚杆号锚杆类型竖向间距水平刚度入射角锚固体水平预加筋浆强度(m)(MN/m)(度)直径(mm)力(kN)fb(kPa)1锚索1.50021.00025.00180200.002950.00物理参数:桩混凝土强度等级:C30桩纵筋合力点到外皮距离:35(mm)桩纵筋级别:HRB400桩箍筋级别:HPB300桩箍筋间距:200(mm)桩配筋形式:纵筋均匀配筋场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:30.000(度)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)坡线与滑坡推力:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)120.0000.000地面横坡角度:0.000(度)墙顶标高:0.000(m)参数名称参数值推力分布类型矩形桩后剩余下滑力水平分力131.000(kN/m)桩前剩余抗滑力水平分力0.000(kN/m)钢筋混凝土配筋计算依据：《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)=====================================================================第1种情况:滑坡推力作用情况[桩身所受推力计算]假定荷载矩形分布:桩后:上部=65.500(kN/m)下部=65.500(kN/m)桩前:上部=0.000(kN/m)下部=0.000(kN/m)桩前分布长度=0.000(m)(一)桩身内力计算计算方法:m法 背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。[锚杆内力标准值]第1道锚索水平拉力=322.156(kN)距离桩顶1.500(m)[桩内力设计值]背侧最大弯矩=947.883(kN-m)距离桩顶11.895(m)面侧最大弯矩=308.950(kN-m)距离桩顶4.963(m)最大剪力=332.844(kN)距离桩顶10.000(m)最大位移=6(mm)点号距顶距离弯矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)1-0.0000.0000.000-6.47-0.00020.3754.605-24.563-6.31-0.00030.75018.422-49.125-6.14-0.00041.12541.449-73.688-5.98-0.00051.50073.688223.906-5.82-0.00061.8156.444203.286-5.68-0.00072.130-54.307182.666-5.55-0.00082.444-108.567162.045-5.41-0.00092.759-156.336141.425-5.27-0.000103.074-197.613120.804-5.13-0.000113.389-232.398100.184-4.99-0.000123.704-260.69279.564-4.85-0.000134.019-282.49458.943-4.70-0.000144.333-297.80438.323-4.54-0.000154.648-306.62317.703-4.39-0.000164.963-308.950-2.918-4.23-0.000175.278-304.786-23.538-4.06-0.000185.593-294.130-44.158-3.89-0.000195.907-276.982-64.779-3.72-0.000206.222-253.343-85.399-3.54-0.000216.537-223.212-106.020-3.36-0.000226.852-186.590-126.640-3.18-0.000237.167-143.476-147.260-3.00-0.000247.481-93.870-167.881-2.81-0.000257.796-37.773-188.501-2.62-0.000268.11124.815-209.121-2.43-0.000278.42693.896-229.742-2.24-0.000288.741169.468-250.362-2.06-0.000299.056251.531-270.983-1.87-0.000309.370340.086-291.603-1.69-0.000319.685435.133-312.223-1.51-0.0003210.000536.671-332.844-1.34-0.0003310.316641.780-319.625-1.18-37.2093410.632738.539-283.468-1.02-64.5663510.947820.812-231.042-0.88-83.0033611.263884.461-168.305-0.74-93.5913711.579927.110-100.418-0.62-97.5003811.895947.883-31.690-0.51-95.9553912.211947.12534.439-0.41-90.1864012.526926.13295.393-0.32-81.3894112.842886.877149.418-0.25-70.6824213.158831.762195.514-0.19-59.0694313.474763.394233.344-0.14-47.4174413.789684.387263.134-0.10-36.4344514.105597.205285.546-0.06-26.6524614.421504.042301.560-0.04-18.4244714.737406.746312.339-0.03-11.9184815.053306.775319.100-0.01-7.1144915.368205.209322.982-0.01-3.8115015.684102.787324.914-0.00-1.6275116.0000.000162.746-0.00-0.000(二)桩身配筋计算点号距顶距离 全部纵筋箍筋(m)(mm2)(mm2)10.000971930220.375971930230.750971930241.125971930251.500971930261.815971930272.130971930282.444971930292.7599719302103.0749719302113.3899719302123.7049719302134.0199719302144.3339719302154.6489719302164.9639719302175.2789719302185.5939719302195.9079719302206.2229719302216.5379719302226.8529719302237.1679719302247.4819719302257.7969719302268.1119719302278.4269719302288.7419719302299.0569719302309.3709719302319.68597193023210.00097193023310.31697193023410.63297193023510.94797193023611.26397193023711.57997193023811.89597193023912.21197193024012.52697193024112.84297193024213.15897193024313.47497193024413.78997193024514.10597193024614.42197193024714.73797193024815.05397193024915.36897193025015.68497193025116.0009719302=====================================================================第2种情况:库仑土压力(一般情况)[土压力计算]计算高度为10.000(m)处的库仑主动土压力第1破裂角：33.138(度)Ea=286.346Ex=276.589Ey=74.112(kN)作用点高度Zy=3.333(m)(一)桩身内力计算计算方法:m法 背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。[锚杆内力标准值]第1道锚索水平拉力=440.557(kN)距离桩顶1.500(m)[桩内力设计值]背侧最大弯矩=3257.388(kN-m)距离桩顶12.211(m)面侧最大弯矩=1271.289(kN-m)距离桩顶5.593(m)最大剪力=1349.653(kN)距离桩顶10.000(m)最大位移=20(mm)点号距顶距离弯矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)1-0.0000.0000.000-20.14-0.00020.3750.340-2.723-19.71-0.00030.7502.723-10.891-19.27-0.00041.1259.189-24.504-18.84-0.00051.50021.781542.906-18.40-0.00061.815-146.054522.702-18.04-0.00072.130-306.924498.659-17.67-0.00082.444-459.622470.780-17.30-0.00092.759-602.938439.062-16.93-0.000103.074-735.666403.507-16.54-0.000113.389-856.595364.114-16.15-0.000123.704-964.519320.883-15.74-0.000134.019-1058.230273.814-15.32-0.000144.333-1136.518222.908-14.89-0.000154.648-1198.177168.164-14.44-0.000164.963-1241.997109.583-13.98-0.000175.278-1266.77147.163-13.50-0.000185.593-1271.289-19.094-13.00-0.000195.907-1254.346-89.189-12.49-0.000206.222-1214.731-163.121-11.96-0.000216.537-1151.237-240.891-11.41-0.000226.852-1062.656-322.499-10.85-0.000237.167-947.779-407.945-10.28-0.000247.481-805.399-497.228-9.69-0.000257.796-634.307-590.349-9.09-0.000268.111-433.295-687.308-8.48-0.000278.426-201.155-788.105-7.87-0.000288.74163.322-892.739-7.25-0.000299.056361.342-1001.211-6.64-0.000309.370694.116-1113.520-6.03-0.000319.6851062.850-1229.667-5.43-0.0003210.0001468.754-1349.653-4.84-0.0003310.3161894.960-1301.749-4.27-134.8413410.6322290.911-1170.232-3.73-235.3543510.9472634.055-978.467-3.21-304.4303611.2632908.890-747.557-2.74-345.5373711.5793106.196-495.991-2.30-362.5763811.8953222.148-239.387-1.90-359.7153912.2113257.3889.628-1.54-341.2164012.5263216.067241.431-1.23-311.2674112.8423104.906449.293-0.96-273.8274213.1582932.303629.170-0.74-232.4934313.4742707.535779.405-0.55-190.3914413.7892440.048900.367-0.40-150.0964514.1052138.882994.037-0.28-113.5684614.4211812.2341063.559-0.19-82.1214714.7371467.1611112.768-0.12-56.3964815.0531109.4331145.721-0.07-36.3614915.368743.5481166.209-0.04-21.3085015.684372.8811177.283-0.02-9.8645116.0000.000590.394-0.00-0.000(二)桩身配筋计算点号距顶距离 全部纵筋箍筋(m)(mm2)(mm2)10.000971930220.375971930230.750971930241.125971930251.500971930261.815971930272.130971930282.444971930292.7599719302103.0749719302113.3899719302123.7049719302134.0199719302144.3339719302154.6489719302164.9639719302175.2789719302185.5939719302195.9079719302206.2229719302216.5379719302226.8529719302237.1679719302247.4819719302257.7969719302268.1119719302278.4269719302288.7419719302299.0569719302309.3709719302319.68597193023210.00097193023310.31697193023410.63298893023510.947114943023611.263127973023711.579137423023811.895143013023912.211144713024012.526142713024112.842137363024213.158129093024313.474118413024413.789105843024514.10597193024614.42197193024714.73797193024815.05397193024915.36897193025015.68497193025116.0009719302经计算，桩身配筋库伦土压力控制，计算所需钢筋面积为14471mm2（桩基周边全部纵筋面积），实际沿桩基周边配筋为16Φ28(HRB400)+14Φ25(HRB400)，配筋面积16700mm2＞14471mm2，满足要求。为保证桩基受力要求，在桩基受力高度方向各增设8Φ28(HRB400)钢筋。锚杆水平内力取值：内力取值工况号②库仑土压力(一般情况)锚杆号锚杆最大锚杆最大锚杆最大锚杆内力锚杆内力内力①(kN)内力②(kN)内力③(kN)标准值(kN)实用值(kN)1322.16440.56440.56440.56锚索最大水平内力值取440.56KN，轴向力485kN。故锚索采用Φ15.2-10预应力锚索，锚固长度8m，满足规范要求。1-2#重力式挡墙原始条件:（H=6m）墙身尺寸:墙身总高:6.000(m)上墙高:2.400(m)墙顶宽:1.100(m)台宽:0.000(m)面坡倾斜坡度:1:0.000上墙背坡倾斜坡度:1:0.500下墙背坡倾斜坡度:1:-0.200采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.600(m)墙趾台阶h1:0.800(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.100:1下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:280.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.000墙踵值提高系数:1.000平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.500地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数120.0000.0001第1个:定位距离0.000(m)公路-I级地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.000荷载组合数:1=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.200√2.填土重力分项系数=1.400√3.填土侧压力分项系数=1.400√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400√=============================================[土压力计算]计算高度为6.214(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=20.862(度)公路-I级路基面总宽=20.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆7列布置宽度=2.115(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.0000.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.00011.475050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.00011.475070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.00013.387090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.00013.387布置宽度B0=2.115(m)分布长度L0=14.386(m)荷载值SG=324.724(kN)换算土柱高度h0=0.534(m)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：27.504(度)Ea=47.342(kN)Ex=22.541(kN)Ey=41.632(kN)作用点高度Zy=0.923(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在计算下墙土压力无荷载时的破裂角=32.855(度)公路-I级路基面总宽=20.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆7列布置宽度=4.450(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.00015.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.00060.000050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.00060.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.00070.000090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.00070.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.6000.30015.00015.000025.4000.30015.0000.000033.6000.60060.00060.000045.4000.60060.0000.000053.6000.60060.00060.000065.4000.60060.0000.000073.6000.60070.00070.000085.4000.60070.0000.000093.6000.60070.00070.000105.4000.60070.0000.000布置宽度B0=4.450(m)分布长度L0=16.588(m)荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度h0=0.559(m)按力多边形法计算得到:破裂角：33.737(度)Ea=64.388(kN)Ex=64.013(kN)Ey=6.943(kN)作用点高度Zy=1.658(m)墙身截面积=11.777(m2)重量=270.879(kN)衡重台上填料重(包括超载)=0.002(kN)重心坐标(1.899,-1.599)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=5.711(度)Wn=269.537(kN)En=56.946(kN)Wt=26.954(kN)Et=81.291(kN)滑移力=54.338(kN)抗滑力=163.241(kN)滑移验算满足:Kc=3.004>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=104.467(kN)>0.0地基土层水平向:滑移力=86.554(kN)抗滑力=161.784(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=1.869>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=1.493(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂Zx=2.438(m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂Zy=4.523(m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂Zx3=2.469(m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂Zy3=1.444(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=194.393(kN-m)抗倾覆力矩=523.071(kN-m)倾覆验算满足:K0=2.691>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=217.502(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=326.483(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=328.678(kN-m)基础底面宽度B=2.148(m)偏心距e=0.067(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.007(m)基底压应力:趾部=180.558踵部=123.427(kPa)最大应力与最小应力之比=180.558/123.427=1.463作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.067<=0.167*2.148=0.358(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=180.558<=280.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=123.427<=280.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=151.993<=280.000(kPa)原始条件(H=7m)墙身尺寸:墙身总高:7.000(m)上墙高:2.800(m)墙顶宽:1.150(m)台宽:0.000(m)面坡倾斜坡度:1:0.000上墙背坡倾斜坡度:1:0.500下墙背坡倾斜坡度:1:-0.200采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.700(m)墙趾台阶h1:0.900(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.100:1下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.500墙身砌体容许压应力:2100.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:280.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:110.000(kPa)材料抗压极限强度:1.600(MPa)材料抗力分项系数:2.310系数αs:0.0020场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:300.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.000墙踵值提高系数:1.000平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.500地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数120.0000.0001第1个:定位距离0.000(m)公路-I级地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.000荷载组合数:1=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.200√2.填土重力分项系数=1.400√3.填土侧压力分项系数=1.400√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400√=============================================[土压力计算]计算高度为7.236(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=20.862(度)公路-I级路基面总宽=20.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆7列布置宽度=2.467(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.00015.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.00046.719050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.00046.719070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.00054.505090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.00054.505布置宽度B0=2.467(m)分布长度L0=14.617(m)荷载值SG=492.448(kN)换算土柱高度h0=0.683(m)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：27.504(度)Ea=66.353(kN)Ex=31.593(kN)Ey=58.349(kN)作用点高度Zy=1.086(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在计算下墙土压力无荷载时的破裂角=32.729(度)公路-I级路基面总宽=20.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆7列布置宽度=5.164(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距