天福化工甲醇压力储罐设计

天福化工甲醇压力储罐设计前言本设计时依据压力容器的设计标准、参考压力容器相关著作、查阅关于压力容器研究的国内外文文献对甲醇压力储罐进行设计，包括容器材料选材、结构设计、强度校核、安全装置的选择等，在设计中设计的参数都正确参考行业使用标准或国家标准，力求让设计有章可循。设计时综合考虑环境条件，介质的理化性质等因素，针对天福化工厂的甲醇储罐工作条件提供的原始数据完成设计，预期设计的甲醇压力储罐能满足该化工厂安全生产的要求，并期望能给天福化工加强一个安全可靠、技术先进、经济合理的压力容器储存系统建立提供一定的借鉴作用。并且通过此次设计提高独立完成设计工作能力，加深对化工企业的安全运行、压力容器罐各部分的设计的相关知识的掌握。最后能完整提交开题报告、设计说明书、设计压力储罐总体结构图和封头、法兰、接管的细节图。

1.设计概况本章重点介绍了化工厂的企业概况，包括企业的生产情况、特点、储存介质性质、危害；压力容器介绍，包括压力容器的定义、分类、结构、工作参数等；根据工作参数，即压力容器的工作温度，工作压力和相关依据进行压力容器的选型；进行计算并确定设计压力。1.1天福化工企业简介贵州天福化工有限责任公司位于贵州省福泉市，该公司利用了贵州的煤炭资源已发展成为世界领先的现代化大型煤化工企业，并率先运用引进，消化，最终吸收得战略路线。自主创新了“煤焦掺烧”，为了转变贵州省的资源优势找到了一种新的发展之路。该公司可以说是磷和煤化工的耦合模型。公司坚持走创新的动力，加强基础，智能制造，绿色发展，逐步推进的三步战略，即实现转型发展，实现规模发展，实现资本运作，规划“双轮”（绿色能源+高端材料）带动发展模式，最终为客户创造价值。企业生产的产品有合成氨(NH3)，产能30万吨/年质量，达到国标《GB536-88》优等品；二甲醚(C2H6O)产能15万吨/年，符合GB25035-2010国家标准；精甲醇(CH4O)产能20万吨/年，符合GB338-2011国家标准；液体二氧化碳(CO2)产能5万吨/年符合工业；GB/T6052-201国标；液硫产能约1.8万吨符合GB/T2449-2-2015；硫酸铵产能4万吨/年；粉煤灰在国际、国内都未予认定。甲醇及其危害甲醇是一种无色的液体，带有乙醇气味，暴露在明火中时很容易燃烧，毒性很小。其密度为0.7913kg/m3，其熔点为-97.8℃，沸点为64.7℃，燃烧时有蓝色火焰。甲醇可与多种化合物反应形成具有相对活性化学性质的共沸物，被广泛用于化工业，是最基本的优质有机化工原料，也是医药领域内重要的原料之一。目前甲醇经过一定的特定工序深加工后，可以用来作为现代的新型清洁燃料使用，在天福化工企业甲醇可能造成以下几点危险：（1）火灾危险甲醇引燃的温度是385℃，爆炸的上下极限是6.5-36%，它的闪点低至11℃，遇火燃烧会分解成为CO和CO2产物，甲醇的点火能也很低，其测量值为0.125mJ，属于易燃物。甲醇蒸汽很容易与空气形成具有爆炸性的混合物，如果一遇到明火或者高温，就会马上引起燃烧或爆炸。当纯度较高的液体甲醇与某些氧化剂接触时，两者就会发生化学反应甚至引起剧烈的燃烧发生火灾，如果储存甲醇的容器被加热，则容器内部的压力将会大幅度的增加，导致容器存在开裂或爆炸的风险。甲醇的蒸汽密度大于空气的蒸汽密度，可以在较低的水平面扩散到远处的其他地方，当甲醇蒸汽遇到明火时，就会导致回燃。此外，甲醇与铬酸和高氯酸铅反应，后者反应会非常强烈并且通常具有爆炸的危险。（2）健康危害若甲醇储罐发生泄漏，便会引起人员中毒，大量的甲醇对动物的眼睛结构和呼吸道会有不良作用，容易引起严重的病变，这是由于甲醇导致人体的代谢性酸中毒。如果在很短的时间吸入大量的甲醇蒸气，极有可能在人体内引起急性中毒发生上呼吸道症状。经过甲醇在体内的潜伏期以后，人体会感到明显的不适，出现头昏头晕，犹如醉酒的状态，甚至昏迷。甲醇导致人眼的视神经和视网膜发生病变时，患者会出现视力模糊、复视等现象，严重中毒者会导致失明。此外，甲醇内含的钠引起中毒时极有可能造成对人体的神经功能的弱化神经功能紊乱，还会使患者的皮肤出现脱脂和皮炎症状。压力容器《锅炉压力容器安全》阐述到同时满足下表中三个条件时的容器、则被纳入我国监察范围内，即满足以下三个条件的容器属于压力容器。表1-1压力容器需满足的条件Table1-1RequirementsforPressureVessels序号条件a最高工作压力Pw≥0.1MPa（表压、不含液柱静压力）b内直径（非圆形截面指断面最大尺寸）DN>0.15m,且容积V>0.025m3c介质为气体、液化气体或最高工作温度≥标准沸点（标准大气压对应的饱和温度）的液体压力容器的分类（1）按照容器的设计压力分类为表1-2中的四个压力等级。表1-2压力容器等级表Table1-2PressureVesselClassificationTable容器等级压力范围低压等级容器（代号L）P大于或等于0.1MPa小于1.6MPa中压等级容器（代号M）P大于或等于1.6MPa小于10MPa高压等级容器（代号H）P大于或等于10MPa小于100MPa超高压容器（代号U）P大于或等于100MPa（2）按在生产工艺过程中压力容器发挥的作用可分为表1-3中的几种类型。表1-3压力容器种类表Table1-3TypeTableofPressureVessels容器类型定义应用反应式压力容器代号R）用于制造介质的物化反应场所的压力容器称为反应式压力容器反应塔分离式压力容器（代号S）用于完成介质的流体压力平衡缓冲和气体净化分离的压力容器分离器、缓冲器、分汽缸换热式压力容器（代号E）用于完成介质热量交换的压力容器称作换热式压力容器热交换器，冷凝器储存式压力容器（代号C、球罐代号B）用于储存、盛装气体、液体，液化气体等介质的压力容器各种型式的储罐（3）按压力容器的使用位置是否固定来划分，可将其划分表1-3中的两种类型。表1-4压力容器类型表Table1-4PressureVesselTypeTable容器类型特点应用固定式有固定安装和固定使用地点，工作时用管道与其他的运作设备之间相连各类反应时压力容器、换热式的压力容器、各种大型的储罐容器。移动式没有固定的安装和使用的的地点数量很大，使用的范围很广铁路的罐车和汽车的罐车、气瓶（4）按压力的等级容积以及盛装的介质的危害程度以及在生产过程中容器所起到的作用分为三类。①下表中的情况之一的定义为第三类压力容器（Ⅲ类）。表1-5第三类压力容器表Table1-5ClassIIIPressureVesselTable序号容器类型a高压容器b中压容器(只限毒性程度为极度和高危害的介质)c中压储存容器(仅限易烧或毒性为中度危害物质，容器的PV乘积>10MPam3)d中压反应容器（仅限易烧或毒性为中度的危害物质，容器的PV乘积≥0.5MPam3)e低压容器(仅限毒性为高度，容器的PV乘积≥0.2MPam3)f高压、中压管壳式余热锅炉g中压搪玻璃容器h使用强度级别高(抗拉强度值下限大于或等于540MPa)的材料制造i移动式压力容器j球形储罐（容器容积≥50m3）、低温绝热容器（容积≥5m3）②具有下表情况之一的，属于第二类压力容器（Ⅱ类）。表1-6第二类压力容器表Table1-6ClassIIPressureVesselTable序号容器类型a中压的容器b低压的容器（毒性程度为极度和高度的危害介质)c低压的反应器和低压的储存容器（易燃介质或毒性程度为中度的危害介质)d低压管壳式余热锅炉e低压搪玻璃压力容器③低压的容器属于第一类（I类）压力容器分类（除了上述的①、②条规定）。压力容器的结构类型压力容器的结构有很多种，最常见的就是圆筒形容器、球形容器、箱形容器、锥形容器等。（1）圆筒形容器圆筒形的容器外观没有形状突变，所以它整体得受载应力的分布得也比较均匀，圆筒形的容器分为卧式的容器和立式容器，这种容器的整体承载的能力比较高，受力状态虽比不上球形的容器，但是其结构制造比球形的方便容易，更容易保证容器总体的质量，且内部零件更容易正确的安排和装拆。（2）球形容器它是将一个整体的球壳制造成一个球形而得的容器，其大多数都选择焊接结构，这种容器的直径在一般情况下都比较大，要由很多相同的块按一定尺寸经特定工序压制成型，这使得它制造比较困难，在施工过程中很难整体成形。虽然在相同的设计参数条件下，球形容器可以节省30%-40%的制造材料。但其制造的复杂、拼焊技术的要求很高，而且当容器作为传质、传热或反应的容器时，内部的工艺附件不易安装，介质很难流动，所以这类容器只有在大型贮罐场合才被使用。（3）箱形容器箱箱形的容器结构被划分成方形结构和矩形结构，该容器的外部形状是突变的，整体的应力分布非常的不均匀，并且在拐角处的局部应力相对较高，所以这种类型的容器是较少使用，通常只在压力相对低的情况下使用。（4）锥形容器锥形容器在生产工艺过程中很少见，因它的连接处受到压力载荷的时候会产生比较大的附加弯曲的应力，一般都是由锥形体与圆筒体两者组合成容器结构。这类两者结合的区域还会存在很大的局部应力，所以这类容器常在生产工艺过程中有特殊要求的时候才采用。1.2.3压力容器的组成虽然压力容器的种类分化较多，形式也较多样，但是其最基本结构都只是一个全密闭的壳体，在大多数情况下，壳体的内部都设计有内件，这些内件和壳体受力一起承受一定的压力。（1）简体压力容器的筒体的主要作用是提供工艺过程所需要承受压力的特定空间，它是最主要受压元件之一，在设计时，它的内径、筒体长度、筒体厚度和设计容积都需要由工艺条件参数要求进行计算确定。在制造时，小直径（小于500mm）的容器和那些直径较大的容器的制造方法又完全不同。（2）封头封头是指与筒体焊接连接在一起的的并且不可拆卸的结构，它分为凸形封头、锥形封头和平板封头。工程上广泛采用的是凸形封头，凸形封头又进一步划分为半球形的封头、蝶形的封头、椭圆形的封头、无折边形的封头。封头和筒体一起连接构成了一台容器壳体的主要部分，与筒体一样封头也是最主要的受压元件之一。①半球形封头是一个完整的半球体，直径较小这类的封头可通过整体压制的方法制造成型，制造直径较大的与制造球形容器相似，难以制造，它的优点是结构受力较均匀，缺，多用在压力比较高且直径比较大的工艺场合中。②椭球形封头由半椭球体和内径与筒体相同的筒体形式两部分连接而成，通常情况下要求这类封头内直径与封头的深度的2倍之比不可大于2.6，如果封头的内直径与封头的深度的两倍的比值为2，便称之为标准椭圆形封头。它的受力状态优于蝶形封头的受力状态，但不如半球形的封头的好，是目前制造压力容器时常用的一种封头。③蝶形封头：由半径为R的一个球面，高度为L的一个圆筒形折边与半径为小r的连接球面三部分组成。这样存在的过渡区使得球面体、圆筒体在连接的地方可以平缓的过渡，减少了局部应力，这种封头的制造较容易，可以模压成型，也可以用手工锻打制造，但是只适合用于小型容器的制造。④锥形封头：这种封头分为无折边的和有折边的两种结构形式，有折边的是指带有一定的过渡圆弧的封头，锥形封头包括圆锥体、折边和圆筒体三个部分，标准的有折边锥形封头分为锥角为30

和45

两种，无折边的封头是把筒体和椎体直接连接在一起，形成一种结构形状上不连续，易产生很大的局部应力的结构，故而这类封头在使用的时候必须要进行局部的加强。只在有时为了要使容器内的气体均匀分布，或是要改变内部介质的流速的时候用锥形封头。⑤平封头：这种结构简单，制造方便的封头常用中低压容器余容器的人孔和手孔的盖板，对于高压的容器的设计制造，除了那种整体锻造式的是在筒体外部端部直接锻造出凸形的封头、采用冲压方式形成的半球的封头外，多采用平封头。（3）法兰连在管道或者连接在容器某个端部的圆环称作法兰结构，在它的上面会开有若干个特定尺寸的螺栓孔，一对法兰结构之间装有垫片，螺栓将两者连接固定连接在一起，法兰按照下表进行分类。表1-7法兰的分类Table1-7ClassificationofFlanges法兰类型使用规范应用备注板式平焊不得用于易燃、易爆和高度、极度危害场合用于D类管道（无毒、不燃的公用管道）PN≤1.6MPa带颈平焊可用于剧烈循环操作条件，N＞7000次/年有角焊缝，不能拍片探伤，A、B类管道不用带颈对焊承载能力最好，适用于任何管道适用于任何管道承插焊用于小尺寸管道，不适用缝隙腐蚀或强腐蚀介质用于压力较高管道的放空、导淋，不适用有洁净要求，高凝固点物料螺纹法兰不得用于易燃、易爆和高度、极度危害场合有特殊连接要求，如和设备、仪表的连接场合对焊环松套用于腐蚀介质管道，在一定范围内可替代带颈对焊法兰用于PN≤2.5MPa的不锈钢管道，不推荐在极度毒性和高真空下使用。对焊环为不锈钢制造平焊环松套设备制造厂使用一般不用多为对焊环松套法兰替代整体法兰用于阀门、泵等制造等设备铸件中只在制造管道过滤器中使用，工艺管道一般不用法兰盖不锈钢衬里法兰盖大直径法兰值得参考的是对焊环松套法兰具有平焊法兰的结构，具有带颈对焊法兰的连接方式，使用方便，价格还相对较低，与板式平焊法兰相比，约可节省费用10%，和带颈对焊法兰相比，约可节省费用15%。密封元件用来保证在两法兰之间介质不发生泄漏的关键元件便是密封元件，其分有金属和非金属等数种。①非金属的软垫片是用弹性比较好的某些非金属的材料制成，按照法兰的封面不同直径和不同的宽度制一个圆环结构，非金属的软垫片所用材料有橡胶板、石棉板等。②金属垫片是将石棉的材料包进薄金属的板内，在用卷制工序制造成圆环，这类垫片的耐高温、弹性较好、还有很好的防腐能力和密封性能，通常用在直径比较大的低压容器或中压容器上。（5）容器内件容器壳体内部工艺构件都称为容器内件。（6）容器支座压力容器设备本身重量加上内部储存的介质的重量要由支座来支撑，在设计容器选择支座的时候还要充分考虑到支座要承环境的受风载或地震载荷给压力容器造成的荷载，支座也是容器的主要受力元件之一。它对压力容器起到支撑和固定的作用，分为立式容器的容器支座（悬挂式、支撑式及裙式）、卧式的容器的容器支座（鞍式、圈座及支撑式）、球形的容器支座这三种类型。主要技术参数技术参数对于压力容器来说是企业在对它的设计、制造、使用和检验过程中的重要的依据，在设计过程主要应用到的技术参数有下表8类。表1-8主要技术参数表Table1-8MainTechnicalParametersTable参数定义备注工作压力是指压力容器在工作时容器顶部可能达到的最高压力。内压容器指容器顶部可能出现的最高压力，真空的容器是容器出现在其顶部的最大真空度，夹套器是在顶部可能出现的最大的压力差值。设计压力设计压力是用来确定压力容器的厚度的压力，在相应的设计的温度下确定。当压力容器的整体工作压力小于0.1MPa的时候，设计压力取0.1MPa以进行计算。计算压力计算压力是用来确定容器各部位元件结构厚度的压力。考虑是否包括液柱静压力，元件承受到的液体液柱静压力不足容器设计压力的5%时忽略不计，压力容器的计算压力取最大工作压力的1.0—1.1倍。工作温度压力容器在工作时，容器内部的零部件有可能达到的最高温度。设计温度用来确定壳体设计厚度的温度，根据工艺过程来确定实际的工作温度。在实际工作的温度基础向上整圆后得到容器的设计温度。公称直径按照容器的零部件标准化的系列而选定壳体的直径，以DN表示。采用无缝钢管制作的筒体，它的公称直径就是它的外径，采用焊接的圆筒体，公称直径是它的内径。容器壁厚包括计算厚度（δ）、名义厚度（δn）、有效厚度（δe）、设计厚度（δd）应力计算公式计算得计算厚度；计算厚度加上壁厚附加量得设计厚度；设计壁厚向上入取整得名义厚度；名义厚度减壁厚附加量获得有效厚度。装量系数允许充装的介质体积与容器的实际体积的比，容器充装液体或液化气体的时候需考虑到装量系数。1.3.1设计原始数据设计参数的确定是根据设计任务要求的数据进行选择的，由储罐的要求最终确定。表1-9设计原始数据表Table1-9Designingrawdatatables序号项目数值单位备注1名称甲醇储罐2用途甲醇厂3工作压力1.3M·Pa4工作温度-10-43℃5公称容积（Vs）40m36装量系数(φv)设计参数确认（1）容器满载容积容器的设计满载容积运用公式（1-1）计算式中，m3；，m3。查表1-2可得，Vs=40，φv=0.9，所以容器设计的实际满载容积为：V=40/0.9=44.44m3取整为45mm3。（2）筒体的长度及内径的计算根据公式（1-1）可得，已知，装量系数，则设备的体积V=45，再根据以下几个公式可计算得容器筒体长度与内径。,式中：DN—公称直径，m；L0—筒体长度，m；V—压力容器积，m3；V0—封头容积，m3。式中：hi—椭球深度，m。由于是标准封头，故hi=DN/4。整理式（1-2）、（1-3）可得：又根据GB/T150-2011规定，设计可取两者比值为3进行计算，则有：将已知数值导入公式可得：解得DN=2.491m,取整为DN=2.5m，则L=7.5m。所以设计中取公称直径为DN=2500mm，筒体长度为L=7500mm。（3）设计压力的计算①液柱静压力故P1=ρgh=0.7193×9.8×2.5=0.01016MPa②工作压力Pw=1.3MPa③设计压力P=1.1Pw=1.43MPa④计算压力Pc=1.43+0.01016=1.44016MPa，取1.5MPa（4）设计温度确定查表1-3可得工作温度在-10—43℃，所以选定容器的设计温度为50℃进行设计。

2.材料及结构的选择正确地选择制造压力容器结构的材料对于保证容器设备的安全使用和提高经济性非常重要，所选材料要符合设备结构、制造工艺和实际的工作条件（工作压力、工作温度、介质特性等），还要充分考虑材料的力学性能、物理性能等诸多的有关因素。材料选择安全可靠性与设计的经济性是压力容器设计的重要特性，容器壳体与构件的选材在符合设计情况的条件下，还必须要符合相关标准和规范。选材要求GB/T150—2011对于压力容器的选材有如下几点要求：（1）需要优良的综合力学性能：考虑具体操作条件（T、P、介质、使用环境等），确定相应的性能要求；良好塑性、韧性(抵抗超负荷)；较小应变时效敏感性(容器冷成形后不变脆)。（2）需要由较强的抗腐蚀性能：要综合加工工艺性与容器材料性能之间的协调。(内部介质腐蚀速度应≤0.1-1mm/a)。（3）需要良好的工艺性能(焊接性、压力加工性和热处理性能)。（4）所选的压力容器的用材质量、规格必须要符合现行的标准、规范。2.2.2材料选定（1）设计压力不大、需要按刚度选材时，尽量选用碳素钢，如20R钢材，要求更高时则选用低合金高强度钢（Q345R系列中的16MnR和15MnVR）。（2）温度在400-600℃之间时，选择以热强性为主的15CrMoR、12Cr2Mo1R钢材；温度在600-1100℃之间时，选择高铬镍奥氏体耐热钢；同时要求高热强性与抗氧化性时，选择0Cr18Ni9等（高于700℃，选1Cr25Ni20）。（3）工作温度T大于或等于-40℃时选用16MnDR、07MnNiCrVDR；当工作温度T大于或等于-60℃小于-40℃的时候需选用09MnTiCuREDR；工作温度T大于等于-70℃小于-60℃的时候选09Mn2VDR、09MnNiDR；工作温度T大于等于-90℃小于-70℃的时候选06MmNbDR；工作温度T小于-90℃的时候选用高铬镍奥氏体钢。（4）超高压用钢选择中碳铬镍钼(钒)钢，如30CrNi5Mo。（5）需耐蚀时可选钢0Cr18Ni9、1Cr18Ni9Ti奥氏体的不锈钢。设计条件满足上述（1）要求，选用碳素钢和低合金刚，应当遵从该类钢板的选材的原则：容器的设计压力较小、以受刚度设计控制设计标准时选用普通碳素钢；当容器的设计压力较高且受强度设计控制设计时，选用低合金钢，一般地，强度设计为主的设备用普通低合金钢更为合适，因为普通低合金钢的屈服极限比碳素钢的屈服极限高出许多，达到减小容器设备重量、降低设计的制造成本的目的，常用低合金钢来制造容器壳体，如此也为设备的运输环节和安装过程也带来了很大的方便。16MnR是目前压力容器的专用钢，它具有强度较高、塑性韧性良好、含Mn量低的优点，抗拉强度约为（450-655），伸长率约为19-21%。此外，这类钢材还具有很好的综合的力学性能和工艺性能、机械加工性能强、相比其他型号钢材也比较经济，所以筒体与封头的钢板材料选择Q345R系列的16MnR钢材。结构选择压力容器有球形、立式、卧式三种形式，球形容器承压能力强且节省材料，但制造较难且安装内件不方便；立式圆筒形容器容易受自然荷载的影响（如风力），容易受应力破坏；卧式容器制造安装方便，不易受自然因素影响其特定性能，故设计选用圆筒形卧式容器，本节对所选的卧式压力容器各个部分进行形式选择。（1）筒体型式选择据1.2.3的阐述，分析各类容器筒体的优缺点，圆筒形筒体制造容易，内件的安装比较方便，且承受压力能力较好，目前这类容器应用也比较广泛，故选定圆形筒体结构进行设计。（2）封头型式选择据1.2.3的阐述，分析各类封头的优缺点，椭圆的封头制造容器，所以结合设计的结构强度要求、经济性和制造方面考虑，设计选用EHA型标准椭圆封头进行设计是最为合理。（3）人孔人孔是安装在容器上的安全装置，由筒节、法兰、盖板和手柄四部分组成，选用人孔时应综合考虑容器公称压力，本次设计容器的工作温度50℃，设计压力1.43MPa，故而人孔的按照公称压力为1.6MPa的压力等级来选取法兰。设计选用水平吊盖的带颈平焊法兰人孔，它的公称直径为450mm，选择的法兰式人孔型号为：RFⅤ（A•G）450-1.6，RF（突面封），Ⅴ（材料16MnR），（A•G）（普通石棉橡胶板垫片），450-1.6（公称直径为450mm、公称压力为1.6Mpa。）表2-2人孔PN1.6DN450(HG21524-14)表Table2-2HumanPorePN1.6DN450(HG21524-14)件号标准号名称数量材料尺寸/mm1筒节116MnRdW×S=480×15，H1=3202HGJ52-91法兰116Mn(锻件)3HGJ69-91垫片1石棉橡胶板δ=3(代号A.G)4HGJ63-91法兰盖116MnRb1=39，b2=445HGJ75-91P螺柱2035M33×2×1756螺母4025M337吊环1Q235-A.F8转臂1Q235-A.Fd0=369GB95-85垫圈201100HV10GB41-88螺母M2024级11吊钩1Q235-A.F12环1Q235-A.F13无缝钢管12014支承板116MnR（4）法兰选择管法兰需参照HG/T20635-2009标准选型，容器法兰则需参照NB/T47021-47023-2012标准进行选型。根据法兰应用情况，设计选用带颈对焊法兰，设计压力为1.43MPa，故选择公称压力为PN=1.6MPa等级的法兰，其结构尺寸如表2-3：表2-3PN=1.6MPa的法兰尺寸表Table2-3PN=1.6MPaFlangeSizeTable口径DN（mm）外径（mm）栓孔数（mm）密封面面外尺寸（mm）凸面高度（mm）法兰厚度（mm）螺孔直径（mm）螺栓501604100316184-M16651804120318184-M16801958135320188-M161002158155320188-M161252458185322188-M1615028016210324238-M20200335162653262312-M20250405163203302512-M22300460323754302512-M22350520324354342516-M22400580324854363016-M27450640325454403020-M27500705326084443420-M30600840367185484124-M36700910367885504124-M368001020368985524124-M369001120369985544128-M36100012554011105564828-M42（5）垫片选择根据设计压力，与设计温度，本设计选择非金属垫片低压橡胶石棉垫，由下表可知出它适合于此次设计参数的需求。表2-4橡胶石棉垫材料及适用范围Table2-4RubberAsbestosMaterialandApplicationScope垫片种类材料压力MPa温度适用介质橡胶石棉垫片高压橡胶石棉板≤6.0≤450浓酸、碱、溶剂、醇类中压橡胶石棉板≤4.0≤350低压橡胶石棉板≤1.5≤200耐油橡胶石棉板≤2.5−40-300空气、压缩空气、氨、水、海水、盐类等。

3.壁厚计算除了在章节1.3介绍的容器的几种厚度之外在确定容器厚度时还需要用到几个量：钢材厚度负偏差C1、腐蚀裕量C2、制造减薄量C3。（1）钢材厚度负偏差C按照下表确定。表3-1钢板负差值Table3-1NegativeDifferenceofSteelPlate钢板厚度2.52.8-3.03.2-3.53.8-4.04.5-5.56-7负偏差钢板厚度8-2526-3032-3436-4042-5052-60负偏差（2）腐蚀裕量C2按照下表确定。表3-2腐蚀裕量Table3-2Corrosionmargin腐蚀程度不腐蚀轻微腐蚀腐蚀重腐蚀腐蚀速率（mm·年）＜0.050.05-0.130.13-0.25＞0.25腐蚀裕量（mm）0≥1≥2≥3（3）制造减薄量C3按照GB/T150-2011中的的规定，其值可按下表确认。表3-3加工工艺减薄量Table3-3Processingprocessthinning容器类型减薄量高压或超高压容器4中压容器3低压容器2在上述容器的各种厚度之间的关系通过C1、C2、C3来转换，具体的关系表示如图3-1：图内的含义为：设计厚度=计算厚度+C2；名义厚度=设计厚度+C1+向上取整圆；有效厚度=名义厚度-C1-C2，制造减薄量着确定选购钢材是要选择的厚度，每个制造商在能保证制造出的压力容器壁厚能满足企业生产要求的条件下可以根据自身的制造技术来选择。图3-1厚度之间关系图Figure3-1ThicknessRelationDiagram3.1参数选择（1）名义壁厚及许用应力的确定设计的压力容器DN=2500mm，设备的钢材为Q345R（16MnR），计算压力为1.45MPa，设计温度为T=50℃，根据新标准GB/T713-2008《锅炉和压力容器用钢板》，钢板的名义厚度初步预设在6-16mm内，C2取1.0，由表3-4可得16MnR钢板在16-36mm厚度且设计温度为50℃时的钢材许用应力[σ]t=170MPa。表3-416MnR相关参数Table3-416MnRrelatedparameters钢号厚度（mm）常温强度指标在下列温度下的许用应力δbδs≦2010015020030035016MnR6-1651034517017017017015614416-3649032516316316315914713436-6047030515715715715013812560-100460285153153150141128116100-120450275150150147138125113（2）减弱系数确定焊接部件的强度受焊接质量的影响，焊缝减弱系数φ是表示在焊缝过程中可能存在的缺陷伴随容器结构削弱的程度，值的大小取决于工艺施焊的质量和无损检测的情况。压力容器相关的技术规范中，分别对焊接系数做了相关规定，如表3-5。表3-5焊接接头系数Table3-5WeldingJointCoefficient焊缝接头形式检验要求焊缝系数φ双面焊对接接头或相当于双面焊的全焊透对接接头100%无损检测1.0局部无损检测0.85单面焊对焊接头100%无损检测0.9局部无损检测0.8本次设计选择双面焊对接接头100%无损检测，故可取φ=1.00。3.2筒体壁厚设计3.2.1筒体壁厚计算（1）筒体计算厚度考虑到计算压力、焊缝系数及附加壁厚后，计算厚度公式为： （3-1）式中：Pc—计算压力，MPa；DN—内径即公称直径，mm；[σ]t—许用应力，MPa；Φ—焊接系数，1.0。将已知参数导入公式可得:（2）设计厚度： （3-2）式中：δd—设计壁厚，mm；C2—腐蚀裕度，mm。将已知参数导入公式可得:（3）名义厚度：因钢板设计壁厚为12.56mm，名义厚度在8-25mm范围内依据上表，取钢板厚度负偏差则 （3-3）将已知参数导入公式可得:（4）有效厚度： （3-4）将已知参数导入公式可得:名义厚度为14mm，在假定的6-16范围内，故计算合理。3.3.2强度校核压力容器由筒体和封头组成，设计筒体和封头的理论基础是应力分析，用来确定当量应力和破坏判据的依据是强度理论，下表所述的第一、第三及第四强度理论是在压力容器强度设计中经常涉及的，（）表3-6强度理论表Table3-6DetailedTableofStrengthTheory理论定义表达式第一强度理论也叫最大拉伸应力的强度理论，理论认为不管材料处于什么应力状态，只要是脆性断裂，原因是组件内最大拉伸应力σ1到极限。第三强度理论也称为最大切应力的强度理论，理论认为不管材料处于什么应力状态，只要屈服失效，原因是构件内的最大切应力达到极限值第四强度理论指形状改变比能理论，该理论认为不管材料处于什么应力状态，只要屈服破坏，原因是材料的最大形状改变比能可以达到极限值。压力容器由塑性的材料制成，一般情况不会发生脆性的断裂，故第一强度理论不适合用来进行容器失效控制；第三强度理论适用在塑性材料，目前该强度理论常运用压力容器得强度设计；第四强度理论与第三强度理论颇为相似相似，也适用于塑性材料，但由于理论计算较为复杂，概念也不够直观，所以在压力容器的强度设计使用较少，仅用于某些特定的高压厚壁容器设计场合。（1）强度校核计算 式中：σθ—环向应力，MPa；σφ—经向应力，MPa；R—筒体半径，mm。将已知参数导入公式可得:因筒体为圆筒体，故其结构应力最小点应在圆筒外壁即是：则根据第三强度理论可得：①最大允许工作压力计算将已知参数导入公式可得:②应力校核计算将已知参数导入公式可得:综上所述：计算所得的名义厚度为14mm，在假定的6-16mm范围内；运用第三强度理论校核时，；最大允许工作力为3.3MPa>1.3MPa；应力校核时，故筒体设计合理。3.3封头设计3.1.1厚度计算（1）计算厚度考虑到容器的计算压力、焊缝系数以及附加壁厚，椭圆封头计算厚度设计公式为： 式中：对于标准椭球形封头：代入式（3-10）得：由式（3-9）得：（2）设计厚度由式（3-2）得故设封头的计厚度为：（3）名义厚度封头的设计厚度在8-25mm范围内，查表3-1可知厚度在范围内的钢板，负偏差为由式（3-3）得故封头的名义厚度（4）有效厚度由式（3-4）得规定封头的有效厚度必须大于0.15%封头内径，12.2mm>3.75mm名义厚度在假定范围内，故设计合理。3.1.2封头结构设计由于标准封头长短轴之比为2，可得：QUOTE整理可得根据最新的标准GB/T25198-2010规定，内径为公称直径的标准椭圆形封头，它的直边高度与其公称直径的关系如下：DN小于或等于2000mm时,封头直边高度取25mm；DN大于2000mm时,封头直边高度取40mm。本设计的公称直径DN=2500mm大于2000mm，故取封头直边高度为40mm，则可得封头尺寸表如表3-1，封头结构简图3-1示：QUOTE表3-1封头尺寸表Table3-1HeadSizeTable公称直径DN（mm）椭球深度hi（mm）封头总深度H（mm）容积（）25006256654.0888图3-1椭圆形封头Figure3-1EllipticalHead3.1.3强度校核（1）由式（3-7）得最大允许工作压力：（2）由式（3-8）得应力校核：计算所得的名义厚度为14mm，在假定的6-16mm范围内；最大允许工作力为1.66MPa>1.3MPa；应力校核时，故封头的设计合理。3.4.水压试验水压试验是用液体（水或者其他环保液体）作为工作介质，根据相关操作规程在容器的内部施加一个比容器的设计压力还高的试验压力，水压试验目的是为了检查容器在该试验压力下是否存在有渗漏、明显的塑性变形以及其他缺陷。承压部件在水压试验压力下的薄膜应力不可超过材料在试验温度下屈服极限的90%。根据GB150-2011标准的规定，水压试验理论流程需先按公式确定水压试验时的压力，取设计实验温度为，该温度下选择的钢材的屈服极限为：式中：Pt—水压试验压力P—计算压力代入数据得圆筒的应力：将已知数据导入公式得：所以，封头厚度校核合格，即封头设计合理。

4.开孔补强计算在容器设计的过程中，由于工艺的需求，必须在容器筒体或封头上开孔，开孔时会削弱容器器壁的强度，导致局部应力增加，开孔对于局部的削弱很显著，需要增加大面积壳体的厚度来进行局部补强，使孔边缘的应力减小到允许的范围以内，只有容器开孔完全满足以下表中的四个条件时，可不另行补强。表4-1不补强的条件表Table4-1UncompensatedConditionsTable序号可不补强的条件a设计压力小于等于2.5MPa的壳体进行开孔b所开相邻两孔的中心距离大于了两孔直径总和的两倍c设计所选接管的外径小于等于89mmd设计所选的接管的最小厚度能满足表4-2的要求表4-2接管最小壁厚条件Table4-2MinimumWallThicknessConditionsforNozzles接管公称直径（mm）253238454857657689最小壁厚（mm）3.54.05.06.04.1补强结构分类压力容器常用的补强结构分为表4-3中的几类，表4-3压力容器补强结构分类表Table4-3ClassificationTableofReinforcementStructuresforPressureVessels补强结构结构的区别补强圈补强结构补强圈补强结构是将制造好的补强圈经过焊接接头将其贴焊在壳体上与接管密闭的连接处，如图4-1示，厚壁接管补强结构厚壁接管补强结构是在容器开孔处再焊上一段厚壁接管，这个厚壁接管刚好可以包裹所设计的接管或者其他附件，如图4-2示，整锻件补强结构整锻件补强补强结构就是把所选接管和容器壳体的一小部分连同补强的结构做成了一个整体的锻件形式，最后再将其与壳体焊接密合，这来补强结构把应力分布到整个锻件，如图4—3示（1）补强圈补强结构的特点①补强圈的结构简单、制造方便；②这种类型的加强结构的不能完全结合到壳体的金属，在中温环境以上使用时，会有很大的热膨胀差，在壳体的局部区域中产生大量的热应力；③这类补强结构与壳体采用的连接方式是搭接连接，它与壳体之间难以形成一个真正受力均匀的整体，促使设备整体的抗疲劳的性能相对而言较差，但是目前对于中压和低压容器和制造都使用补强圈进行补强图4-1补强圈结构补强示意图Figure4-1StructuralReinforcementDiagramofReinforcementRing（2）厚壁接管补强结构的特点 ①厚壁接管补强处于最大的应力区域，增强了设备壳体的强度，能够有效长久地降低了容器壳体因开孔造成的应力集中，②厚壁接管补强结构比较简单，它的焊缝少，在进行焊接后的壳体及补强质量检验比较方便容易，补强效果也不逊色于其他不签结构，其对焊接技术精度有较高的要求。图4-2厚壁接管结构补强示意图Fig.4-2StructuralReinforcementDiagramofThick-walledNozzle（3）整锻件补强补强的特点①锻造件补强结构将金属集中于开孔应力最大部位，这样能够有效快熟地降低应力容器因开孔形成的集中系数，从而达到降低集中应力的效果。②锻造件补强结构的抗疲劳性能很好，可以有效缓解金属疲劳，减小因应力集中造成的不良影响③工艺对于锻件的供应困难，因它制造的成本高，使用场合较少。图4-3整锻件补强结构示意图Figure4-3StrengthenedStructuralDiagramofWholeForging4.2补强准则（1）等效面积法壳面开孔会使得容器壳体的承压金属截面积减小，从而产生较强的局部应力，在设计计算时采用应用相等的面积去对容器开孔的部位进行强度补强，称为等效面积补强法。等面积法较适用在内压容器和外压容器开孔时的补强计算，简单易行，当容器开孔较大时，只要对它开孔的尺寸和形状予以一定配套的限制，够保证容器在一般使用条件下能安全工作。（2）极限分析补强基于容器的安定性与材料的塑性极限分析得出，通过保证一次加载时有足够的塑形承载能力以及多次加载时有足够的安定性来保证开孔安全，仅适用在圆柱的壳体开孔的补强计算。4.3人孔补强计算本次设计选用结构简单、制造方便，且可以满足该设计补强要求的补强圈补强结构对容器的开孔进行补强设计，运用等效面积法对开孔进行补强计算。由表2-2知本设计所选用的人孔筒节公称直径di＝450mm，壁厚δnt＝12mm。（1）开孔所需补强面积A所需要的补强面积用式（4-1）计算确定式中：。（2）根据公式（3-1）对于圆筒壳体开口处的计算厚度为：（3）开孔直径式中：di—筒节公称直径，mm；C2—腐蚀裕量，1.0；将已知数值导入公式得：将这些数据代入式(4-1)得开孔所需补强面积：（3）有效宽度B式中：δn—筒体的名义厚度，mm；δnt—接管的名义厚度,mm。将已知数值导入公式得：取两者中较大值B=904mm.（5）有效高度①外侧高度h1将已知数值导入公式得：二者中取较小值h1=73.65mm②高度h2将已知数值导入公式得：比较两个高度的值，取两个值中较小的值min,的到h2=0mm。（6）补强面积Ae，在本章计算过程中出现的字母含义如表4-3所述：表4-4字母含义表Table4-4LetterMeaningTable字母含义单位A容器设计所需要的补强面积，mm2A1壳体的有效厚度减去壳体计算厚度的面积，mm2A2接管的有效厚度减去接管计算厚度的面积mm2A3制造工艺中造成的焊缝金属的截面积mm2在有效补强范围内，补强的截面积按下式计算A1按下式计算：其中接管有效厚度为将已知数值导入公式得：A2按下式计算：式中：Ct2—接管附加厚度，mm。其中接管计算厚度为：将已知数值导入公式得：A3按下式计算：故补强面积Ae为由于，故开孔需另加补强，其另加补强面积为将已知数值导入公式得：（7）确定补强圈结构外径尺寸’式中：δ’—补强圈厚度，取与筒体名义厚度相同，14mm。将已知数值导入公式得：相同为16MnR钢材。

5.承载量核算及鞍座设计该部分运用承载能力计算标准对压力容器进行核算，在对支座进行合理的设计。5.1容器承载量核算容器承载量包括筒体质量、封头质量、介质质量、其他附件质量，其表示如下式，运用它来计算鞍座负荷。式中：；；；。（1）筒体质量查《常用压力容器设计手册》可得公称直径为2500mm、名义厚度为14mm的筒体理论质量为ρ=8620.4kg/m3：则根据如下公式克求得筒体质量，将已知数值导入公式可得：（2）封头质量查《常用压力容器设计手册》可得公称直径为2500mm、名义厚度为14mm的标准封头封头质量为764.1kg，则整体封头的质量为：（3）液体质量液体指甲醇，甲醇的密度为0.7913kg/m3，容器的公称容积为40m3，满载容积为45m3，则液体质量科按下式计算：将已知数值导入公式可得：（4）附件质量附件主要包括人孔、法兰、支管的质量，查《常用压力容器设计手册》可得设计中人孔的质量为181kg，取其他附件重量约为200kg，则有：综上计算可得支座的符合为：由此可计算的每个鞍座的负荷为：将已知数值导入公式可得：5.2容器支座设计在国际现行的各类压力容器规定中，将压力容器的支座划分为卧式容器鞍式支座、卧式容有分有器圈式支座和卧式容器支腿式支座三种类型。卧式容器鞍座主要应用在各种大型的卧式储罐、换热器等场合，有良好的抗荷载能力，制造简单，是目前化工行业应用得最为广泛的一种卧式容器支座，按时支座的选型选择是根据设计的容器的公称直径和核算的容器的重量选用，圈座是用于直径较大且容器壁较薄的容器容器，这种支座增加局部的刚度；支腿支座则是用在一些小型轻质容器的设计。经综合考虑，由于鞍型支座有较好的承负荷能力较好且对筒体产生的局部应力最小,根据设计需要，根据标准JB/T4712.1—2007（支座）选择鞍式支座进行设计。图5-1鞍式支座图Fig.5-1SaddleBearingDiagram鞍座是将块相同的钢板通过焊接工艺制成，包括垫板、腹板、肋板、底板四个部分，垫板在支座工作中的作用主要是改善容器壳体整体的局部受力情况，降低局部的应力集中，且通过垫板作用后，鞍座才能够均匀地接受容器载荷，起到更好的支撑保护作用；肋板起到将垫板、腹板和底板连成一体的作用，相当于粘合剂，肋板的选材相当严格，是鞍座组成最为重要的部分。鞍座的包角有120°和150°两种，选角没有明确的规定，可根据实际所需选择适合的角度，其分为A型（轻）和B型（重），重型又分为BⅠ～BⅤ五种型号。根据JB4712.1-2007，可优先选择轻型鞍座。A型和B型两种类型特征见表5-1：表5-1各种型式鞍座表Table5-1Varioustypesofsaddletable型式适用公称直径（mm）结构特征轻型A1000-2000120。包角、焊制、四筋、带垫板2100-4000120。包角、焊制、六筋、带垫板重型BI159-426120。包角、焊制、单筋、带垫板300-450500-900120。包角、焊制、双筋、带垫板1000-2000120。包角、焊制、四筋、带垫板2100-4000120。包角、焊制、六筋、带垫板BⅡ1500-2000150。包角、焊制、四筋、带垫板2100-4000150。包角、焊制、六筋、带垫板BⅢ159-426120。包角、焊制、单筋、不带垫板300-450500-900120。包角、焊制、双筋、不带垫板BⅣ159-426120。包角、弯制、单筋、带垫板300-450500-900120。包角、弯制、双筋、带垫板BⅤ159-426120。包角、弯制、单筋、不带垫板300-450500-900120。包角、弯制、双筋、带垫板（1）支座量的确定根据现在压力容器工作的实际情况，若是需要采用多于即两个以上鞍座时，容器自身可能会因鞍座与鞍座之间支承面的水平高度不相等、壳体结构设计时存在的微小差异以及容器在不同的部位受力挠曲的变形程度不同等原因，会使得支座反力难以为各个支点平均分摊容器负荷，这样便会导致壳体的某些部位的局部应力会稍大，故在没有特殊要求时，一般设计都采用两个支座。鞍座设计时，无论是双鞍座、三鞍座还是多鞍座，都有且只能有一个支座是固定的支座，其余的都必须选择滑动支座，因为这样可以减少容器圆筒体因热胀冷缩或者物料的质量引起的附加载荷，设计确定为双支座，选择一固定式一滑动式支座。（2）垫板的选择按照垫板的外观形状可以将鞍座分为带有垫板的鞍座的和没有垫板的鞍座两种结构形式，当容器的圆筒符合下表的5个条件中的任意一个条件时，为了保证支座更好的分布容器的负荷，就必须要对容器的鞍座设置垫板，垫板的材料一般应与容器壳体的材料相同。表5-2设置垫板的条件表Table5-2Conditionsforsettinguppads序号条件a有效厚度≤3mmb鞍座处周向应力大于规定值c有热处理的要求时d与鞍座间得温差大于200℃e与鞍座材料没有相同化学成分和性能指标（3）支座安装的位置根据鞍座支座设计规范JB/T4712.1-2007规定，设计时应尽量使支座的中心到封头切线的距离A≤，为圆筒的平均内径，当实际情况无法满足A≤时，A的值也不能大于。将已知数值导入公式得：将已知数值导入公式得：即取鞍座的安装位置如图5-2：图5—2鞍座安装位置示意图Fig.5-2Pictureofsaddlemountingposition

6安全附件设计 压力容器的安全附件主要功能是保证压力容器能安全进行生产，这些附件通过控制压力容器的压力，防止容器在运行时发生压力超载，主要包括安全阀、压力表、液面计，各类接管。6.1安全阀设计安全阀的作用是保证压力容器的安全运行，是压力容器应用得最为广泛的和最重要的安全配件。当压力容器在正常环境工作的时候其最大压力超过了规定的值时，安全阀就会根据内部连锁反应迅速的自动开启，完全排放出压力容器内部的介质将压力容器总体的压力降到规定范围内，并在安全阀自动开启时它还会发出报警声，以提醒相关的工作人员必须马上采取有效的措施进行介质或者工作条件处理。当容器的压力降到了另一个规定值以后，安全阀又会自动连锁关闭，这样的结构使得容器内的工作压力始终保持在低于容器实际允许的范围内，保证了容器的安全运行，按照安全阀的结构可以将其分弹簧式型、杠杆型、脉冲型，弹簧式安全阀是在压力容器设计采用最为广泛的安全阀，其结构图如下：图6-1弹簧式安全阀简图Figure6-1BriefDrawingofSpringSafetyValve1（阀座）2（阀芯）3（阀体）4（阀杆）5（弹簧）6（弹簧压盖）7（调整螺栓）8（外罩）9（锁紧螺母）10（安全罩）11（手柄）6.1.1选择安全阀根据容器的工作压力，结合安全阀弹簧的工作压力等级，预选择适合的公称压力的安全阀。表6-1安全阀工作范围表Table6-1SafetyValveScopeTablePN（MPa）弹簧工作压力等级（MPa）1.60.1-0.250.25-0.40.5-0.60.6-0.81.0-1.31.3-1.64.01.3-1.61.6-2.02.5-3.23.2-4.06.32.5-3.23.2-4.05.0-6.3容器的工作压力为1.3MPa,考虑到弹簧的工作压力等级，所以设计可以预选全启式公称压力为PN=4.0MPa的安全阀，表6-2全启式安全阀Table6-2FullyOpenSafetyValves型号名称公称压力（MPa）适用介质阀体材料密封圈材料公称直径mmA42Y−16016氨、氢气碳钢硬质合金32、40A42Y−40040氨、氢气碳钢硬质合金40A44Y−16C1.6空气、氨、油碳钢硬质合金40、50、80、100、150A44Y−404.0空气、氨、油碳钢硬质合金40、50、80、100、150A44Y−10010空气、氨、油碳钢硬质合金50、80由上表可以选择型号为A44Y-40的安全阀，其公称直径为40mm。表6-3全启式A44Y-40安全阀公称通径与流道直径关系表Table6-3RelationTablebetweenNominalDiameterandFlowChannelDiameterofFullyOpenA44Y-40SafetyValveDN（mm）520253240506580100150200d0202532405065100125由此表可得安全阀的流通直径d0为25mm。6.1.2容器安全泄放量安全阀是压力容器的安全附件分类中的泄压装置，通过计算容器的安全泄放量，选用合适的安全阀型号对于保证容器不会超压运行是至关重要的，对于没有绝热保温层的液体储罐的安全泄放量可以按照下式计算得到：式中：，kg/h；1；，m2，315kj/kg。压力容器的受热面积B计算公式如下：式中：F—容器的受热面积，m2；D—容器的外部直径，m；L0—容器的总长，m。已知容器的公称直径DN=2500mm，有效厚度为12.2mm,故容器的外部直径为：已知容器筒体长度为L=7500mm，封头深度hi=625mm,直边高度h=40，故容器的总厂为：将数值导入公式（6-2）可得：将已知数值导入式（6-1）可得：6.1.3安全阀排量计算安装在液体卧式容器上的安全阀排量计算式如下;式中：，kg/h；0.7；；；，mm2。阀门前后压力降可按照下式计算得到。式中：，1.3MPa；0.1MPa。将数值导入公式可得：全启式安全阀最小的排气面积按下式计算，将数值导入可计算得：根据式（6-3）可得安全阀的排量为：根据安全阀选用要求，为保证压力容器安全运行，安全阀的总排量需满足W≥G，由6.1.2计算得到的容器泄放量为5725.3kg/h<8005.53kg/h,因此选择的安全阀符合设计要求。6.3压力表根据HG/T20635-2009的规定，压力容器上安装压力表时，它的最大量程必须要与容器的工作压力之间相互适应，一般地，要求压力表的量程要在容器的工作压力的1.5倍与3倍之间。在选用压力表的时候，必须要要根据容器设备的的计算压力等级以及容器实际工作的需要来确定所需压力表的精度。甲醇没有腐蚀性,不用隔膜压力表,可选择精度等级为、公称直径为、接头螺纹为、测量范围为的YTNP-150F压力表，配以WN-PN1.6DN50-RF16MnR的带劲对焊法兰。6.3液面计压力容器的液面计是一种用来测量容器内部物料液面的辅助装置，它可分为玻璃板式液面计、玻璃管式液面计、浮子式液面计和浮标式液面计，前两种液面计经常在中压容器和低压容器的设计时使用，璃板液面计又被划分为透光式玻璃板液面计和反射式玻璃板液面计的两种结构，要求测量的介质温度在0-250℃之间，透光式玻璃板液面计的适用工作压力比反射式高。容器工作压力小于1.6MPa的工作环境常常选用玻璃管液面计。该容器的设计压力为1.43MPa，设计温度为50℃，故可选择透光式的玻璃板液面计，容器公称直径为2500mm，所以选择长度1150mm两只透光式的玻璃板液面计:型号AT2.5-W-1150V，相配的法兰为带劲对焊法兰W