中建降水方案

-14-工程概述车站概况鄞州高教园区站是位于泰康东路与钱湖南路十字路口。沿泰康东路东西向路中布置，车站站址现状为道路，泰康东路现状路宽44m，为双向4车道+2非机动车道；钱湖南路现状路宽61m，为双向6车道+2非机动车道。车站周边为居民楼及绿化，东北侧和东南侧为院士公园，西北侧为大学园区图书馆。xx轨道交通8号线一期工程鄞州高教园区站位于钱湖南路与泰康东路交叉路门沿泰康东路东西向布置。8号线鄞州高教园区站为地下两层11m岛式站台车站单柱双跨矩形框架结构采用明挖顺作法施工车站中心顶板覆土厚度约3.0m。车站起点里程为右DK3+283.591终点里程为右DK3+481.191。车站两端均为盾构法区间隧道，西端盾构始发、东端盾构接收。鄞州高教园区站设置4个出入口和两组风亭。图1-1鄞州高教园区站平面位置示意图表1-1鄞州高教园区站围护结构设计概况形式分类内容位置标准段3～23轴小里程端头井大里程端头井开挖深度16.31～16.5117.9618.29坑底土层③-2层粉质黏土层③-2层粉质黏土层③-2层粉质黏土层围护型式800mm地下墙（39.5m深）800mm地下墙（43m深）800mm地下墙（43m深）插入比1.401.391.35接头型式H型钢H型钢H型钢墙趾图层④-2a层黏土层⑥-2层粉质黏土层⑥-2层粉质黏土层支撑、围檩布置共5道支撑，第一道采用砼支撑800×1000，第二、四、五道为φ609钢支撑，第三道为φ800钢支撑共6道支撑+一道换撑，第一道采用砼支撑800×1000，第二、四、五道为φ609钢支撑，第三、六道φ800钢支撑，设置一道φ609钢换撑共6道支撑+一道换撑，第一道采用砼支撑800×1000，第二、四、五道为φ609钢支撑，第三、六道φ800钢支撑，设置一道φ609钢换撑地基加固坑底下3m三轴搅拌桩间隔3m抽条强加固。强加固区域坑底以上至第二道支撑底弱加固坑底下3m三轴搅拌桩裙边+抽条强加固。强加固区域坑底以上至第二道支撑底弱加固坑底下3m三轴搅拌桩裙边+抽条强加固。强加固区域坑底以上至第二道支撑底弱加固工程桩和格构柱局部设置抗拔桩，桩径900mm，桩长30m，460×460格构柱局部设置抗拔桩，桩径900mm，桩长30m局部设置抗拔桩，桩径900mm，桩长30m，460×460格构柱周边环境周边建筑物1）中海雍城世家地上33层，地下1层，距离主体基坑35.00m；2）大学园区图书馆，地上5层，距离主体41.47m；3）充电桩，条形基础，基础埋深约5.0m，距离主体40.53m；4）院士公园管理用房，距离28.08m。周边管线表1-2鄞州高教园区站周边管线改迁前情况及处理方案站台序号管线与车站基坑相对位置描述处理方案鄞州高教园区站1污水管A号出入口南侧DN600永久改迁2污水管泰康中路北侧东西向布置DN600废除3雨水管泰康中路北侧东西向布置DN600废除4雨水管B号风亭组北侧东西向布置DN600永久改迁512孔10kV电力管钱湖南路西侧南北向布置/临时改迁鄞州高教园区站64孔综合通讯管钱湖南路西侧南北向布置/临时改迁78孔综合通讯管钱湖南路西侧南北向布置/临时改迁812孔10kV电力管钱湖南路横穿车站布置/废除9雨水管钱湖南路东侧南北向布置DN800废除10污水管钱湖南路东侧南北向布置DN500废除118孔综合通讯管钱湖南路东侧南北向布置/废除124孔综合通讯管钱湖南路东侧南北向布置/废除13雨水管A号风亭组北侧东西向布置DN300永久改迁14热力管A号风亭组北侧东西向布置DN159临时改迁1510孔综合通讯管A号风亭组北侧东西向布置/永久改迁16污水管A号风亭组北侧东西向布置DN300永久改迁171孔综合通讯管线泰康东路北侧东西向布置/废除186孔综合通讯管线泰康东路北侧东西向布置/废除196孔电信通讯管线泰康东路北侧东西向布置/废除20雨水管泰康东路北侧东西向布置DN500废除21污水管泰康东路南侧东西向布置DN600废除22给水管泰康东路南侧东西向布置DN300废除23燃气管泰康东路南侧东西向布置DN160废除241孔电信通讯管线泰康东路南侧东西向布置/永久改迁25污水管B号出入口南侧东西向布置DN600永久改迁26雨水管B号出入口南侧东西向布置DN800永久改迁27给水管B号出入口南侧东西向布置DN300临时改迁鄞州高教园区站2812孔电信通讯管线B号出入口南侧东西向布置/临时改迁29燃气管B号出入口南侧东西向布置DN160临时改迁表1-3鄞州高教园区站周边管线改迁后情况站台序号管线管道改迁后与车站基坑位置关系规格、材质埋深鄞州高教园区站1污水管向南挪移，距离基坑20.39米DN600砼3.552污水管向南挪移，距离基坑12.06米DN600砼4.63污水管向北挪移，距离基坑21.65米DN300砼2.444雨水管向北挪移，距离基坑35.32米DN600砼2.335雨水管向北挪移，距离基坑21.65米DN800砼3.256雨水管向北挪移，距离基坑34.02米DN300砼3.67给水管向南挪移，距离基坑21.1米DN300铸铁0.58电力管向南挪移，距离基坑21.7米电力管线PPV1.859燃气管向南挪移，距离基坑21.05米DN160塑0.6510热力管向北挪移，距离基坑31米DN159钢管1.5111综合通讯管向南挪移，距离基坑18.2米塑8孔1.1512综合通讯管向北挪移，距离基坑30.55米塑10孔2.1工程地质按照《xx轨道交通岩土工程勘察技术细则》（2013甬SS-02）及“xx轨道交通工程勘察工程地质层分层一览表”分层标准，根据勘察钻探采取的岩芯、静力触探曲线特征、室内土工试验资料，并结合标准贯入试验资料，将勘探深度范围内的地基岩土划分为10个工程地质层，并细分为24个工程地质亚层。根据勘察揭露各岩土层的物理力学性质成因，结合上述分层原则与标准，各岩土层从上自下描述如下：（1）①1a层：杂填土杂色，以以灰褐色为主，密实度变化较大，呈松散状态，组成成分复杂，本区间主要位于市政道路及两侧。道路表面10～30cm主要为沥青混凝土路面，下部主要由碎石、块石混砂、砾、黏性土及建筑垃圾组成，碎块石大小混杂，粒径一般为2～30cm，个别大于50cm。该层于鄞州高教园区站内大部分分布，为新近钻探揭示顶板标高2.31～2.98m，钻探揭示层厚1.20～3.20m，平均厚度1.74m。（2）①1b层：素填土杂色，以灰黄、灰褐色为主，软塑状态为主，主要分布在道路两边绿化中，以黏性土为主，组成成分复杂，含植物根茎及少量碎石组成，局部含块石。该层场地内局部分布，钻探揭示顶板标高0.62～2.85m，钻探揭示层厚1.10～2.50m，平均厚度1.67m。（3）①2层：黏土灰黄色，软可塑，局部软塑，厚层状构造，偶夹铁锰质结核及铁锰氧化物斑点，土质不均匀，局部相变为粉质黏土，切面有光泽，干强度高，韧性高，无摇振反应。该层场地内均有分布，物理力学性质一般，俗称“硬壳层”，具高压缩性。液性指数IL=0.73，压缩系数a=0.71（1/MPa），静探锥尖阻力qc=0.48MPa，静探侧壁摩阻力fs=19.9kPa，标准贯入试验实测锤击数平均值N=3.5击，钻探揭示顶板标高-0.47～1.78m，钻探揭示层厚0.30～2.20m，平均厚度1.09m。（4）①3T层：泥炭质土灰黑色、灰褐色，性质较差，含较多植物残骸，主要为腐木，有机质含量约27.6%。该层场地内局部分布，物理力学性质差，钻探揭示顶板标高-0.42～0.73m，钻探揭示层厚0.10～1.20m，平均厚度0.45m。（5）①3b层：淤泥质黏土灰色，流塑，厚层状构造，局部含少量有机质成分，土质不均，局部相变为淤泥、淤泥质粉质黏土等，切面稍有～有光泽，干强度高，韧性高，无摇振反应。该层场地内基本均有分布，层位较稳定，物理力学性质差，具高压缩性。液性指数IL=1.33，压缩系数a=1.07（1/MPa），静探锥尖阻力qc=0.36MPa，静探侧壁摩阻力fs=9.6kPa，标准贯入试验实测锤击数平均值N=1.2击，钻探揭示顶板标高-0.93～0.71m，钻探揭示层厚1.10～3.60m，平均厚度2.32m。（6）②1层：黏土灰色，软塑，厚层状构造，土质不均，切面有光泽，韧性高，干强度高，无摇振反应。该层场地内广泛分布，物理力学性质差，具高压缩性。液性指数IL=0.85，压缩系数a=0.71（1/MPa），静探锥尖阻力qc=0.52MPa，静探侧壁摩阻力fs=15.2kPa，标准贯入试验实测锤击数平均值N=3.5击，钻探揭示顶板标高-2.91～-1.75m，钻探揭示层厚0.70～2.00m，平均厚度1.12m。（7）②2c层：淤泥质粉质黏土灰色，流塑，粗鳞片状～厚层状构造，局部夹薄层状粉土、粉砂，切面稍有光泽，干强度中等～高，韧性中等～高，无摇振反应。该层场地内广泛分布，物理力学性质差，具高压缩性。液性指数IL=1.28，压缩系数a=0.94（1/MPa），静探锥尖阻力qc=0.55MPa，静探侧壁摩阻力fs=9.80kPa，标准贯入试验实测锤击数平均值N=1.3击，钻探揭示顶板标高-4.12～-2.93m，钻探揭示层厚9.50～12.80m，平均厚度11.67m。（8）③2层：粉质黏土灰色，软塑～流塑，薄层状构造，含不均匀分布的粉土、粉砂团块，局部夹薄层状粉土或粉砂，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，无摇振反应缓。该层场地内分布广泛，物理力学性质较差，具中偏高压缩性。液性指数IL=1.03，压缩系数a=0.47（1/MPa），静探锥尖阻力qc=1.14MPa，静探侧壁摩阻力fs=15.30kPa，标准贯入试验实测锤击数平均值N=1.4击，钻探揭示顶板标高-16.32～-13.19m，钻探揭示层厚2.00～7.30m，平均厚度4.18m。（9）④1b层：淤泥质粉质黏土灰色，流塑，粗鳞片状构造，局部粉粒含量较高，夹有粉土或粉砂团块，土质不均匀，切面稍有～有光泽，韧性中等～高，干强度中等～高，无摇振反应。该层场地内广泛分布，物理力学性质差，具高压缩性。液性指数IL=1.06，压缩系数a=0.82（1/MPa），静探锥尖阻力qc=0.97MPa，静探侧壁摩阻力fs=15.40kPa，标准贯入试验实测锤击数平均值N=2.5击，钻探揭示顶板标高-21.68～-17.31m，钻探揭示层厚3.20～6.50m，平均厚度4.97m。（10）④2a层：黏土灰色，软塑，细鳞片状构造，含少量有机质成分，局部夹少量的粉土、粉砂，土质不均匀，切面有光泽，干强度高，韧性高，无摇振反应。该层场地内均有分布，物理力学性质较差，具高压缩性。液性指数IL=0.90，压缩系数a=0.85（1/MPa），静探锥尖阻力qc=1.21MPa，静探侧壁摩阻力fs=19.30kPa，标准贯入试验实测锤击数平均值N=5.0击，钻探揭示顶板标高-26.60～-22.42m，钻探揭示层厚8.70～15.80m，平均厚度11.13m。（11）⑤1b层：粉质黏土褐黄色、灰黄色，局部为黄灰～浅灰色，软可塑，厚层状构造，含少量铁锰质结核，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，无摇振反应。该层场地内大部分分布，物理力学性质一般，具中等压缩性。液性指数IL=0.63，压缩系数a=0.43（1/MPa），静探锥尖阻力qc=1.80MPa，静探侧壁摩阻力fs=35.20kPa，标准贯入试验实测锤击数平均值N=9.0击，钻探揭示顶板标高-37.20～-33.24m，钻探揭示层厚0.70～4.10m，平均厚度2.22m。（12）⑤3c层：中砂灰色、灰褐色、浅灰黄，饱和，中密，可见石英、云母、长石等矿物碎屑，粒径一般0.25mm的约占55%～65%，呈亚圆形，可见石英、长石、云母等矿物碎屑，局部相变为粗砂，其余为粉细砂及少量黏性土充填，分选性较好。该层场地内大部分分布，物理力学性质好，具中等偏低压缩性。该层静探锥尖阻力qc=10.03MPa，静探侧壁摩阻力fs=72.10kPa，标准贯入试验实测锤击数平均值N=31.6击，重型圆锥动力触探试验修正锤击数平均值N63.5=11.5击，钻探揭示顶板标高-38.80～-35.37m，钻探揭示层厚0.90～4.10m，平均厚度2.74m。（13）⑥2层：粉质黏土灰色，软塑为主，局部软可塑，厚层状构造，土质不均匀，局部夹少量粉土、粉砂，切面稍有光泽，韧性中等，干强度中等，无摇振反应。该层场地内基本均有分布，物理力学性质较差，具高压缩性。液性指数IL=0.80，压缩系数a=0.50（1/MPa），标准贯入试验实测锤击数平均值N=5.8击，钻探揭示顶板标高-41.15～-38.47m，钻探揭示层厚2.10～7.80m，平均厚度4.89m。（14）⑥3a层：粉质黏土灰褐色，软可塑为主，局部软塑状，厚层状构造，局部含少量粉土、粉砂，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，无摇振反应。该层场地内大部分揭露，物理力学性质较差，具中等压缩性。液性指数IL=0.62，压缩系数a=0.32（1/MPa），标准贯入试验实测锤击数平均值N=13.0击，钻探揭示顶板标高-46.47～-42.37m，层厚0.70～3.60m，平均厚度2.06m。（15）⑥4b层：砾砂灰、灰褐色，中密，饱和，可见石英、云母、长石等矿物碎屑，砂质不均匀，上细下粗，局部含较多的黏性土成分，该层砾石含量约为25～40%，粒径以2～10mm为主，个别大于30mm，砾石呈次圆状，砂主要为中粗砂，颗粒级配一般。该层场地内全场分布，物理力学性质一般，具低压缩性。重型圆锥动力触探试验修正锤击数平均值N63.5=11.5击，钻探揭示顶板标高-48.67～-45.76m，钻探揭示层厚0.50～4.70m，平均厚度3.25m。（16）⑦1层：粉质黏土兰灰、灰白、灰绿色，软可塑，厚层状构造，土质不均，局部夹薄层状粉土，切面稍有光泽，韧性中等，干强度中等，无摇振反应。该层场地内基本均有分布，物理力学性质一般，具中等压缩性。液性指数IL=0.59，压缩系数a=0.32（1/MPa），标准贯入试验实测锤击数平均值N=13.8击，钻探揭示顶板标高-50.87～-49.37m，钻探揭示层厚2.10～8.90m，平均厚度3.57m。（17）⑧1层：粉砂浅灰、灰白色，中密～密实，饱和，可见石英、云母、长石等矿物碎屑，砂质欠均匀，局部相变为细砂，该层含较多黏性土团块，黏性土含量一般约10%～20%，偶夹少量砾石，颗粒级配一般。该层场地内广泛分布，物理力学性质好，具中偏低压缩性。孔隙比e=0.682，压缩系数a=0.18（1/MPa），标准贯入试验实测锤击数平均值N=33.5击，钻探揭示顶板标高-54.47～-52.75m，钻探揭示层厚1.30～6.70m，平均厚度3.96m。（18）⑧2层：粉质黏土浅灰色、兰灰色，软可塑，厚层状构造，土质不均匀，局部粉粒含量较高，切面稍有光泽，韧性中等，干强度中等，无摇振反应。该层场地内局部分布，物理力学性质一般，具中等压缩性。液性指数IL=0.61，压缩系数a=0.30（1/MPa），钻探揭示顶板标高-60.16～-56.97m，钻探揭示层厚0.90～2.60m，平均厚度1.80m。（19）⑧3a层：中砂灰白色，密实，饱和，可见石英、云母、长石等矿物碎屑，砂质欠均匀，黏性土含量一般约5～15%，局部可达30%，偶含少量砾石，颗粒级配一般。该层场地内分布较广泛，物理力学性质好，具中偏低压缩性。该层孔隙比e=0.548，压缩系数a=0.18（1/MPa），标准贯入试验实测锤击数平均值N=39.8击，钻探揭示顶板标高-61.06～-55.55m，钻探揭示层厚1.20～6.50m，平均厚度3.35m。（20）⑨1a层：粉质黏土兰灰色，可塑，厚层状构造，以粉质黏土为主，局部相变为黏土，局部夹粉砂薄层，土质不均匀。土面稍具光泽，韧性中等，干强度中等，无摇振反应。该层分布于场地深部，场地内局部揭露，物理力学性质较好，具中等压缩性。液性指数IL=0.26，压缩系数a=0.25（1/MPa），标准贯入试验实测锤击数平均值N=13.0击，钻探揭示顶板标高-61.77～-60.49m，钻探揭示层厚0.70～2.20m，平均厚度1.45m。（21）⑩2b层：含砾粉质黏土灰黄色、紫红色，以黏性土为主，含有碎石，碎石成分以砂岩为主，粒径一般2～30mm，约占20%，个别2～3cm，遇水易崩解。该层仅S3CZ1号孔揭露，层底有一直径4.4m的中等风化块石，原岩为中等风化凝灰岩，硅质胶结。该层顶板标高-63.02m，钻探揭示层厚8.70m。（22）⑫1a层：全风化粉砂岩灰黄色、紫红色，岩石风化剧烈，原岩结构基本破坏，岩芯呈土状，局部含强风化碎块，遇水易崩解。该层在S3CZ1处夹有块石，块石呈灰黑色，该层沿线分布于场地深部，本工点目前仅在S3CZ1、S2XZ14号钻孔深处揭露，其余钻孔未揭示该层，物理力学性质较好。该层顶板标高-63.02～-60.75m，钻探揭示层厚1.40～4.30m。（23）⑫1b层：强风化粉砂岩紫红色，砂质结构，泥质胶结，厚层状构造，岩石风化较强烈，节理裂隙发育，裂隙面渲染铁锰质，原岩结构可辨，岩性以粉砂岩为主，局部为泥质粉砂岩，呈碎块状，块径以3～5cm为主，手捏或锤击易碎。为极软岩，岩体极破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ类。根据本次钻探揭露本岩层未见洞穴、临空面、破碎岩体及软弱夹层。该层沿线分布于场地深部，场地内广泛分布，本工点钻孔仅S3CZ1有揭露，其余钻孔由于深度较浅未揭露。该层物理力学性质较好。重型圆锥动力触探试验修正锤击数平均值N63.5=13.6击，顶板标高-71.72m，该钻孔揭示层厚2.20m。（24）⑫1c层：中等风化粉砂岩紫红色，砂质结构，泥质胶结，厚层状构造，岩质软，岩体多成碎块状，块径以3～5cm为主，局部短柱状，柱长以10～30cm为主，岩体较完整，RQD约为55～65%。根据初步勘察的资料，岩石饱和单轴抗压强度平均值值2.92MPa，属较软岩；岩体基本质量等级为Ⅴ级。根据本次钻探揭露本岩层无洞穴、临空面、破碎岩体或软弱岩层分布。该层沿线分布于场地深部，仅部分深孔有揭露且均未揭穿，物理力学性质较好。顶板标高-73.92m，该钻孔揭示层厚4.50m。标准段开挖深度约16.22m，端头井开挖深度约17.92m，主体基坑坑底主要位于第②2c层淤泥质粉质黏土中，局部位于第③2层粉质黏土中。地下连续墙墙深39.00～43.00m，墙趾主要位于第⑤1b层粉质黏土中，局部位于第⑤3c层中砂、第⑥2层粉质黏土中。图1-2鄞州高教园区站典型地质剖面图表1-3鄞州高教园区站各土层物理力学性质一览表

水文地质地表水鄞州高教园区站离河流相对较远，与诺丁汉河相距约60m，场地内无地表水体。1.4.2地下水根据地下水含水层介质、水动力特征及其赋存条件，可将场地内地下水分为第四系松散浅层孔隙潜水、深部松散岩类孔隙承压水和基岩裂隙水。（1）孔隙潜水浅层松散岩类孔隙潜水主要赋存于场区表部填土和黏土、淤泥质土层中。表部粗颗粒填土富水性和透水性均较好，水量较大，与地表水水力联系密切；浅层黏土和淤泥质土富水性、透水性均差，渗透系数为2.0×10-7～8.0×10-6cm/s之间，水量贫乏，单井出水量小于5m3/d。场地内孔隙潜水主要接受大气降水竖向入渗补给和地表水的侧向入渗补给，多以蒸发方式排泄。水位受季节及气候条件等影响，但动态变化不大，根据详细勘察的勘察资料，潜水稳定地下水位埋深一般为1.10～2.20m，对应的水位标高一般为0.53～1.83m。浅层孔隙潜水水位变化受气候环境影响显著，水位季节性变化幅度为1.0m左右。（2）孔隙承压水根据鄞州高教园区站初步勘察及详细勘察的钻探揭露地层情况，并结合区域水文地质资料分析，拟建鄞州高教园区站勘探范围内主要分布深部孔隙承压水，主要为第I含水层组（Q3），又可细分为I1和I2层承压水。1）第I1层孔隙承压水第I1层孔隙承压水主要赋存于⑤3c层中砂、⑥4b层砾砂中。⑤3c层中砂揭示层厚0.9～4.1m，透水性较好，根据水文地质试验成果，详勘期间该层承压水水头埋深约为2.50m，水头标高约为0.30m，渗透系数介于3.0×10-3cm/s～4.0×10-3cm/s之间。⑥4b层砾砂，含水层厚约0.5～4.7m，透水性较好，根据水文地质试验成果，详勘期间该层承压水水头埋深为4.00m，水头标高为-0.02m，渗透系数介于1.81×10-3cm/s～2.12×10-3cm/s之间。2）第I2层孔隙承压水第I2层孔隙承压水赋存于⑧1层粉砂、⑧3a层中砂、⑧3b层砾砂中，这几层含水层相互连通，根据本标段其他工点详细勘察阶段的抽水试验成果，⑧层砂土层透水性好，涌水量相对较大，渗透系数平均值为2.57×10-3cm/s，详勘期间该层水位埋深在1.52m，水头标高为0.56m，水温为19.5～20.0°C，水质为咸水。（3）基岩裂隙水基岩裂隙水分布于宁波平原底部，含水层组由白垩系下统方岩组紫红色粉砂岩、砂岩组成。地下水渗流途径主要为沿岩土交界面和基岩节理面入渗，地下水赋存主要受岩性、构造、地貌、气候及风化强度等因素控制，富水性极不均一，主要接受大气降水的入渗补给，地下循环途径短，径流速度快，季节性变化明显。水质为淡水，单井用水量100～1000m3/d。对本工程主体基坑可能有影响的承压含水层为第⑤3c层中砂、第⑥4b层砾砂。第⑤3c层中砂：在主体基坑内全场分布，分布较连续。主体基坑内最浅埋深约38.30m，平均厚度约2.70m，水头高度约2.5m。第⑥4b层砾砂：在主体基坑内全场分布，分布连续。主体基坑内最浅埋深约48.50m，平均厚度约3.30m，水头高度约4.0m。施工要求和技术保证条件根据本工程的基坑开挖和基础底板结构施工要求，本工程降水的目的为：（1）及时降低下部承压含水层的承压水水头高度，防止基坑底部突涌的发生，确保施工时基坑底板的稳定性。（2）降低基坑内承压水水头至安全水位以下。根据基坑突涌可能性计算，进行减压性降水，在满足工程减压要求前提下，尽量减少由于降压降水引起的地表沉降以及降水对周边建筑物的不利。

编制依据1、《xx轨道交通8号线一期土建工程鄞州高教园区站围护结构设计》；2、《xx轨道交通8号线一期土建工程鄞州高教园区站岩土工程详勘报告》；3、《xx轨道交通8号线一期土建工程鄞州高教园区站施工组织设计》；4、《建筑与市政工程地下水控制技术规范》（JGJ111-2016）；5、《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）；6、《供水水文地质勘察规范》（GB50027-2001）；7、《管井技术规范》(GB50296-2014)；8、《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版）；9、《工程测量标准》（GB50026-2020）；10、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；11、《施工现场临时用电安全技术规范》（附条文说明）（JGJ46-2005）；12、《建筑基坑工程技术规程》（DB33/T1096-2014）；13、《建筑地基基础设计规范》（DB33/T1136-2017）；14、《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》（住建部［2018］37号令）；15、《关于实施《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问题的通知》（建办质［2018］31号文）；16、《基坑降水手册》（中国建筑工业出版社）；17、国家和地方颁布的有关环境保护和文明施工的法律、法规和措施；18、本公司多年从事同类工程所形成的技术储备和施工经验。

施工计划进度计划地下连续墙施工：2022年9月29日至2022年11月17日地基加固施工：2022年12月05日至2022年12月31日钻孔桩施工：2022年11月15日至2022年11月19日降水井施工：2022年11月20日至2022年11月30日冠梁及支撑施工：2022年12月01日至2022年12月23日基坑开挖：2022年12月28日至2023年4月30日主体结构施工：2023年5月30日至2023年11月30日材料与设备计划表3-1材料与设备计划表机械名称规格型号额定功率(KW)数量备注钻机GXY-2型22KW1台泥浆泵20020KW1台86泵47.5KW1台电焊机ZXP5.5KW1台潜水泵/2.2KW10台包括备用泵水位仪TP-1/2个水表DS-CSW/10个井管DN273/352m密目网80目/8平方砾料//11方黏土球//11方黏土//58方

施工工艺技术降水井结构设计及要求为保证井管具有一定的强度，并满足降水要求，采用的设计方案，其结构设计、过滤器的安装部位详见附图2，主要设计参数如下：减压降水井终孔直径：Ø600mm；井口：高出地面0.3～0.5m，防止污水进入井内，井壁外围一般采用粘土或水泥浆封闭，其深度不小于0.5m。井管：采用焊接钢管，直径Ø273mm，壁厚3mm，并在承压井施工时确保焊接质量；滤水管：采用圆孔滤水管，直径Ø273mm，外包双层80目钢丝滤网；滤料：采用石英砂，围填高度为孔底至滤水管以上2.0m；止水：在滤料段以上采用粘土球进行止水措施，止水高度3.0～8.0m；围填：止水段以上部位采用粘性土回填；沉淀管长度：与滤水管同径，长度1.5m，沉淀管底部焊封。施工工艺采用泥浆循环钻进、机械吊装下管成井施工工艺，详见下图。图4-1工艺流程图施工技术要求测放井位根据井点平面布置，使用全站仪测放井位，井位测放误差小于30cm。当布设的井点受地面障碍物影响或施工条件影响时，现场可作适当调整。护孔管埋设采用护筒保护孔口坍塌，护筒应插入原状土层中，管外应用粘性土封堵，防止管外返浆造成孔口坍塌，护筒应高出地面10～30cm。钻机安装钻机底座应安装稳固水平，大钩对准孔中心，大钩、转盘、与孔中心应成三点一线。钻进成孔降水井开孔，减压降水井直径为Ø600mm，一径到底。开孔时应轻压慢转，以保证开孔的垂直度。钻进时一般采用自然造浆钻进，遇砂层较厚时，应人工制备泥浆护壁，泥浆比重控制在1.10～1.25。当提升钻具和临时钻停时，孔内应压满泥浆，防止孔壁坍塌。钻进时按指定钻孔、深度采取土样，核对含水层深度、范围及颗粒组成。清孔换浆钻至设计标高后，将钻具提升至距孔底20～50cm处，开动泥浆泵清孔，以清除孔内沉渣，孔内沉淤应小于20cm，同时调整泥浆密度至1.05左右。下井管直接提吊法下管。下管前应检查井管及滤水管是否符合质量要求，不符合要求的管材须予以更换。下管时滤水管上下两端应设置扶正器，以保证井管居中，井管应焊接牢固，垂直且不透水，下到设计深度后井口固定居中。回填砾料逐渐调小泵量，采用动水投砾，待泵量稳定后开始投放滤料。投送滤料的过程中，应边投边测投料高度，直至砾料下入预定位置为止。止水与回填在地表以下回填2.00m厚粘性土。对于减压降水井，在滤料段以上采用粘土球止水，止水高度3.0～8.0m。洗井采用空压机洗井，通过空压机向井内注入高压空气冲击孔壁泥皮，清除滤料段泥砂，反复进行到水清砂净为止。结束后下水泵抽水，检验洗井效果。安装抽水设备成井施工结束后，下入水泵进行试抽水，以检查成井质量。抽水采用深井泵进行疏干性抽水，一般能满足开挖要求。标识为避免抽水设施被碰撞、碾压受损，抽水设备须进行标识。排水洗井及降水运行时排出的水，通过管道或明渠排入场外市政管道中。

成井施工质量控制标准井深误差：小于井深的2%；孔斜：每50m小于0.5º；井水含砂量：抽水稳定后，小于1/20000（体积比）；井中水位降深：抽水稳定后，井中水位处于安全水位以下。降水井成井施工流程在降水合同签订后，降水工程施工进场前，对单位资质、现场管理人员、机械设备等资料进行上报总包及监理审核工作。在进场施工后，对施工现场各种要求进行相关报验，并按现场要求进行降水井施工前准备：对进场设备进行报验，大型设备报检、小型设备合格证报监等工作；现场施工人员进行三级教育培训、现场安全技术交底等培训交底工作；对电焊工、电工等特殊工种进行报监；降水井成井材料等进场。降水井成井施工后，对每口井填写降水井施工记录，并报监理验收流程，验收合格后由总包单位进行存档。降水运行及管理试运行运行前准确测定各井口、地面标高及地下水位；启动抽水设备，检查抽水设备、排水系统运转是否正常；抽水系统经检查符合要求后，开始抽水。降水运行根据抽水试验所得水文地质参数及相关规范要求计算，应根据基坑分段开挖和支撑的施工实际工况，提出开启减压降水井的数量和井号，计算承压水位的安全深度，以指导降水运行。减压降水井降水应24小时连续抽水，并做好现场巡视工作。为防止降水井出现问题，应每两小时左右对现场巡视一次，检查各井的工作情况。每隔6小时观测一次观测孔水位状况，是否达到预定水位降深，并采取相应措施。降水运行时开动抽水井个数和抽水量大小应根据基坑开挖深度和安全承压水头埋深要求进行控制。水位观测通过未抽水的减压降水井及备用井进行。减压降水运行过程中，每天将抽水量和承压水位的动态情况报告总包和监理，监测单位与降水单位应随时保持信息交流，以掌控降水工程的运行。承压水降压时，一旦发现降深过大或不足对工程及周边环境都存在不利影响(按工程经验，本基坑减压降水井降深幅度不宜超出预计水位上下1.5m)。在降深过大时，应及时采取减少减压降水井单位涌水量，甚至关闭部分降水井；在降深不足时，增加减压降水井单位涌水量或开启备用井，控制承压井水位，做到保证基坑安全的同时，尽量减少对基坑周边环境的影响；在抽取承压水时加密基坑周边的监测工作；底板施工完成后，包括养护阶段和上部结构施工阶段，应由结构设计单位提供基础及上部结构的抗浮力，在确保承压水水头压力不大于抗浮力的情况下，逐步减少减压降水井的开启数量，直至关闭所有减压降水井；降压性降水工作全部结束后，会同总包单位、监理单位确定减压降水井封井时间，并按照减压降水井封井方案进行封井；降水工作现场应备有双电源，确保降水的连续运行。降水运行时管理抽水井个数和抽水量大小应根据基坑开挖深度和承压水头埋深要求进行控制。随开挖逐步降低承压水头，以减少对周围环境的影响。抽水需要24小时派人值班，并做好抽水记录，记录内容包括降水井涌水量Q和水头降深s，以掌握抽水动态，指导降水运行达到最优。同时通过巡视、沟通协调、值班等方式加强对减压降水井保护工作。应急措施：若水头降深不能完全满足要求，可增大单井的出水量；原来作为备用井的，也进行抽水。整个降水过程中应备有双电源，以确保降水连续进行。如电源供电无法保证会造成井底突水。降水工作应在地下构筑物施工至上覆压力和地下水头的顶托力平衡后才能停止降水。停止降水应由总包书面通知降水单位才能停止降水。降水结束提泵后，井移交总包，布置在基坑外的减压井，可以直接用粘性土回填；布置在基坑内的减压井，可按封井方案进行封井。降水井封井封井时间本工程降水井为减压降水井，为坑外降水，根据井的工作性质，按照降压井进行封井，其具体封井时间如下：减压降水井封井时间宜在基坑满足设计抗浮要求，基坑中板施工后、顶板施工前，经设计单位、总包单位及监理单位确认进行封井工作，封井方案按减压降水井封井方案执行。封井方案坑外减压降水井封井采取在井管内先填粘土然后注浆灌注混凝土的封堵方法（详见下图），基本操作顺序及有关技术要求如下：混凝土路面2.00m2.00m灌入混凝土井管填入粘土图4-2坑外降压井封堵示意图2m左右，停止填粘土并捣实；10cm；即可割去所有外露的井管；10cm左右；5.管口焊封后，用水泥砂浆填入孔洞抹平，封井工作完毕。

施工安全保证措施技术措施（1）工程施工前，项目经理和技术负责人应认真阅读降水设计方案，了解设计意图和技术、质量要求，编制施工组织设计；（2）施工组织设计须经生产技术部审核，总工程师审定，加盖有公司行政章提交施工监理审批后，才可投入使用；（3）施工组织设计是工程施工的重要依据，不得随意更改。当需要变更设计时，应按公司程序文件的相关要求办理。（4）设备进场前应进行检修和维护保养，确保进场设备的完好，保障设备能正常运行。并经验收合格后方可投入使用；（5）做好运行阶段的日常保养，确保主机设备在施工期间的正常运行能力，保障施工顺利进行。设备运行、保养、维修应做好记录；（6）应配备足够数量的维修工具和零配件，以满足设备维护需要；（7）现场设备必须进行开工前的试运行验收，并挂牌标示验收状态；（8）计量器具应经计量检定，确保在有效使用期内，并及时做好计量器具周期校准、检定计划表，以保证量测数据的准确性。未经验收合格的机械设备和计量器具不得投入使用。（9）特种作业人员须按劳动部《特种作业人员安全技术培训考核管理规定》的要求取得合格证书。（10）新工人须按有关要求参加技能培训后方可上岗。（11）施工前，项目负责人必须组织招开项目技术交底会，项目管理人员应向全体人员进行技术、质量、安全和文明施工交底，分析该工程的性质、详细的介绍分析业主及设计方的技术要求、现场施工条件，经济技术条件和工期要求，以及相应的技术难点、重点和技术上的各个注意事项。提出作业目标及作业计划的技术要求。（12）各工序检验必须坚持“三检”制度，即操作人员自检，班与班之间互检，质量员和监理专检，检查内容必须有记录和整改措施。施工交接班质量检验要贯彻下岗检查的规定，严格执行“班组施工十不交制度”；（13）降水资料由技术人员和现场负责人统一收集、整理、存放，并按要求报监理验收。各项记录应规范和完整，为竣工资料汇总准备好基础资料。（14）工程开工后发生设计变更时，应以降水设计的有效书面文件作为施工变更的依据，项目部组织实施。（15）施工期间做好设备的维护保养工作，并做好记录。（16）采购所有施工材料均应按规定实施进场质量验收，及时填写进场材料验收记录。对验收不合格的产品应予退货，撤离现场或隔离放置，并做好不合格标记。只有经验收合格的材料才能投入使用，并加以标识。（17）工程使用的各种材料项目部应采取必要措施，对搬运、装卸、贮存等环节加以控制，确保质量符合施工要求；（18）井管、滤管在搬运时应轻起轻放，不得相互碰撞，堆放时在底部加垫方木堆放整齐，并进行标识。（19）电焊条应堆放于通风、防潮处；（20）施工中发现不合格品及时按公司有关规定处置，并进行标识，防误用、混用；（21）材料经验收确定不合格时，材料员应将评审意见填入施工日记，注明材料的品种、型号、规格、数量、批次、进货单号、生产日期。按拒收或换货处理，不合格材料撤离现场前，做好隔离标识；（22）施工作业中发现的工程质量问题时，质量员应及时组织有关当事人进行不合格评审，判定其性质，分析其原因，制订整改措施，及时加以落实，并对结果进行验证记录。同时针对不合格原因制订纠正、预防措施，防止同类质量问题再次发生。环境及职业健康保证措施（1）了解工作区域及其外部环境，特别对地下管道线路的走向要清楚，严防损坏有用的管道和线路。（2）不得污染河道，不得堵塞下水管道（井）。（3）遇到孔内有沼气、天然气时，注意保护，防止火灾。（4）成孔后的孔内要用粘土封孔至地面，防止地下含水层之间串通及保证路面人、畜的通行安全。（5）严格执行有关法律法规文件精神，不违章指挥、不违规操作；（6）严格执行我公司OHSAS18001职业健康安全管理体系文件及有关安全生产工作的要求；（7）对参与本工程的人员进行安全三级教育，接受本单位安全生产管理部门的安全技术交底；（8）投入必要的安全生产设备和装备，保证安全生产投入；（9）严格执行安全例会机制，将职业健康安全管理纳为会议的重要内容；（10）严格执行安全生产自查巡查机制，积极开展项目部自查、业务部门巡查和公司抽查，对隐患进行全面排摸和有效整改；（11）禁止不戴安全帽、穿拖鞋、赤膊等状态进入施工现场，高空作业必须佩戴安全帽及系安全带；（12）工作期间不得喝酒；（13）办公室、宿舍不乱拉乱接电线；（14）发现火警及时向有关部门报告，并立即救护措施；（15）针对部分重大危险源制定应急预案；施工安全生产管理措施安全生产目标工程实施过程中，无重大安全事故；杜绝人身伤亡事故；无等级火警事故；无机械行车和道路交通责任事故；无机械设备事故；无等级社会治安案件；创建安全文明工地。安全生产保证体系考虑到本工程的重要性，其地理位置、环境条件等因素，把安全生产放到与工程施工同等重要的位置。1、成立以项目经理为中心的安全生产领导小组，全权负责本项目安全生产工作，保证各项措施落到实处。3、参施人员进场前一律进行入场安全教育，经考核合格后方准持证上岗。4、施工过程中通过加强安全交底以及现场专职安全员监督，进行全方位安全监控，消灭安全隐患。安全生产措施作业安全管理现场钻机必须持证操作，挂牌负责，定机定人；保持机械设备整齐完好，无油污，无锈浊，磨损控制在标准范围内，齿轮及齿轮啮合处润滑良好；钻机转动部分一定要有安全防护装置，开钻前要检查齿轮箱和其他机械传动部分是否灵敏、安全、可靠，启动时要看清机械周围环境，要先招呼后推闸；禁止不戴安全帽、穿拖鞋、赤膊进入施工现场，三米以上高空作业必须佩戴安全帽及系安全带；施工现场的沟、坑等处必须有防护装置或明显标志，护孔管埋好后必须加盖或设置警戒线，泥浆池要设置防护栏杆；施工前必须先摸清有关地下构筑物及地下电源、水煤气管道的情况及时按国家有关规定采取防护措施；在架空输电线附近施工，必须严格按安全操作规程的有关规定进行施工，高压线的正下方不得堆放吊车等设备，钻架与高压线之间应有可靠的安全距离；钻机机长、班长兼安全员，钻机移动必须亲临机台指挥，每天上下班时对劳动用品、机械设备及机具、吊具、索具等进行检查，确保用具在完好的情况下进行施工，清除隐患，确保安全施工。安全用电措施施工现场不得架设裸导线，严禁乱拉乱接，不准直接绑扎在金属支架上；所有电气设备的金属外壳必须有良好的接地或接零保护；所有的临时和移动电器必须设置有效的漏电保护开关；电力线路和设备的选型必须按国家标准限定安全载流量；在十分潮湿的场所或金属构架等导电性能良好的作业场所宜使用安全电压；现场应有醒目的电气安全标志，无有效安全技术措施的电气设备不得使用；配电箱内开关、熔断器、插座等设备齐全完好，配线及设备排列整齐，压接牢固，操作面无带电体外露，电箱外壳设接地保护，每个回路设漏电开关，动力和照明分开控制，并单独设置单相三眼不等距安全插座，上设漏电开关；施工现场的分电箱必须架空设置，其底部距地高度不少于0.5m；电焊机的外壳应完好，其一、二次侧的接线柱应有防护罩保护，其一侧电源应有橡套电缆线，长度不得超过5m；现场照明一律采用软质橡皮护套线并有漏电开关保护，移动式碘钨灯的金属支架应有可靠的接地(接零)和漏电开关保护，灯具距地不低于2.5m。工地防火施工现场建立安全防火班子，安全动火制度；现场划分用火作业区、易燃易爆区、生活区，按规定保持防火距离；现场设消防灭火器具，按规定对重点部位，主要部位备齐灭火器具的数量，并经常维修保养，对消防器具有专人管理；发现火警及时向有关部门报告，并立即救护措施。文明施工管理措施文明施工管理目标严格执行市政府建设工程文明施工管理规定，规范文明施工和环境保护管理工作，做到规范化、标准化施工，争创文明工地。文明施工措施挂牌施工，施工铭牌设置在场地的主要出入口处；排水设施应按要求设置排水沟，集水井，沉淀池；保证场地内无积水；各类材料按指定位置堆放整齐，明码标牌。零散材料不得混乱堆放，应做到责任清、场地清，堆放布局好、保管好、短废料利用回收好；设备整洁，安装使用符合市建设工程现场安全标准中的施工机械标准。工地宿舍、更衣室应明亮通风，门窗齐全、牢固，使用标准床。室内整洁，堆放物品整齐。有卫生值闩制度和卫生值日表，不乱接电线及烧煮熟食。明确生活区的卫生包干区责任人，做到环境卫生文明无死角。饮水卫生，茶水桶禁止直接置地，桶内清洁无污垢。施工场地应及时清除各类垃圾，保持场面整洁。降水监测水位观测降水运行初期，降压井每天观测两次，运行稳定后每天观测一次，减压降水井运行后每天观测四次，水位观测精度±1.0cm。流量监测监测次数与水位同步，观测精度±0.1m3。其它监测在承压水降压期间，应通过监测单位加强监测手段对周边环境加强监测，并采取巡视、沉降监测、承压水水位变化监测等多种手段对基坑周边环境进行监测，以信息化指导施工。通过现场实时监控减压降水井的水位变化，做到按需降水，将对周边环境的影响降到最低。

施工管理及作业人员配备和分工施工管理模式本工程采用作业层、项目管理层、公司管理层三级管理模式，项目经理负责工程项目具体实施，公司职能部门对工程实施检查、监督、帮助和指导。项目部主要岗位设置及人员职责项目部设项目经理1人，技术负责人1人，现场副经理1人，施工员2人、质检员1人、材料员1人、安全员1人、资料员1人，各主要岗位人员的岗位职责见表6-1。表6-1主要岗位人员职责表岗位主要职责项目经理工程施工的组织者，对履行合同负责；负责组织工程施工，负责人员、材料、设备、施工工艺方法的控制，确保按预定工期完成施工任务；是工程质量直接负责人，确保生产工序质量稳定、工程一次交验合格；对安全、文明施工负领导责任，杜绝安全事故，创建文明工地；组织工程竣工验收等。技术负责人对工程技术质量负直接责任，负责施工组织设计和竣工报告的编写与送审，施工工序质量控制，签证、质量记录控制，现场测量、检验的控制，根据工程技术质量状况，提出纠正、预防措施，审查物资采购技术要求，负责工程质量验+收资料提交。质检员工序质量检查和验收，隐蔽工程验收，施工中一般合格项的评审与处置，材料检验、半成品标识及质量记录。施工员负责生产调度，作业计划调整，保证均衡生产；填写施工日志负责工序调度，纠正、预防措施的监督执行，施工的预防与处理。安全员监督检查安全生产措施落实，纠正不安全行为，生产设备安全装置检查，现场安全指导，上岗证书检查，填写施工安全日记。材料员负责材料采购，确保采购材料符合施工质量要求；对材料质量进行初验、进货材料签收、登记、发放。资料员负责整个项目的资料收集、填写、登记及公司要求的贯标工作。表6-2主要管理人员汇总表总包主要管理人员汇总表岗位名称姓名年龄性别证书编号备注企业负责人57男项目经理36女现场技术负责人36男安全员32男施工员32男材料员44男分包主要管理人员汇总表岗位名称姓名年龄性别证书编号备注项目经理27男现场技术负责人43男安全员29男施工员23男质量员23男

施工人员组织见劳动组织计划表（表6-2）表6-2劳动组织计划表序号工种主要工作内容人数备注1起重工吊放作业1专业上岗2信号指挥负责引导、指挥起重司机吊装作业1专业上岗3测量工测量放线1专业上岗4杂工清理卫生、搬运辅助材料等35钻工钻机司机26降水工负责施工过程中的全面管理4合计12

验收要求7.1验收人员1．项目负责人、项目技术负责人、分包单位技术负责人2．监理单位总监理工程师、安全专监及相关监理人员7.2验收内容、标准序号检查项目允许偏差检查方法标准值1井管(点)垂直度1%插管时目测2井管(点)间距(与设计相比)≤150mm用钢尺量3井管(点)插入深度(与设计相比)≤200mm水准仪4过滤砂砾料填灌(与设计相比)≤5mm检查回填料用量全部降压井、排水设施的降水深度应符合下列要求：在基坑中心、最远边侧、井间分水岭处和基坑底任意部位，实际降水深度应等于或深于设计预测的降水深度，并应稳定24h。7.3验收程序1、采用的主要材料、成品、半成品、建筑构配件、器具和设备应进行现场验收。凡涉及安全、功能的有关产品，应按专业工程质量验收标准的规定进行复验，并应经监理工程师检查认可。2、各工序应按施工技术标准进行质量控制，每道工序完成之后应进行检查。3、降水工程施工质量验收应在严格执行三检制度，自检、项目部检查、监理验收检查。隐蔽工程在隐蔽前应由施工单位通知有关单位进行验收，形成相应的验收文件。4、降水工程的观感质量应由验收人员通过现场检查，共同确认。

应急处置措施用电应急措施配备双电源：为防止大面积停电事故造成降水运行中断，降水工地配备柴油发电机组，根据试验，根据每个区段施工进度，各区段施工时只需配备额定功率200kW左右发电机可满足应急要求，同时在电路配置时采用双向闸刀，当电路停电时，以最快速度开启备用电源，确保降水连续进行。备用发电机应定期运行一次，以保证在应急时能够正常使用。降水过程中进行电源切换演练，熟悉用电应急预案，保证在要求时间内能够恢复供电，使降水工作继续进行。抽水运行期间每天24小时不断巡视并做好记录，记录内容除减压管井涌水量Q和水头降S外，还应包括场地排水管道的畅通性，电箱、电缆线的完好性，抽水管井的水泵是否正常运转等内容。工地现场要配备用深井潜水泵，水泵流量100m3/h数量2台，以备深井泵发生故障时使用。图8-1电源控制示意图排水保证措施对于施工现场的排水设施，应根据工程实际情况进行设计，但一般应满足以下要求：1、排水设施应满足工程降水最大出水量的需求，并保障排水的顺畅；2、应尽量缩短降水井与排水设施之间的距离，减少降水井排水的沿程水头损失，降低抽水设备的扬程消耗；根据本工程预测排水的需求，建议在基坑边设计施工规格50cm×60cm的排水沟接入市政排水管道。接入市政排水管道前设置一个小型沉淀池对排出的地下水进行沉淀处理，避免造成市政排水管道的淤塞。图8-2排水沟剖面示意图井管保护1、在基坑降水设计时，合理布置降水井的井位。2、加强井管焊接质量的检查。按照设计要求严格控制焊接质量。焊缝要均匀，无砂眼，焊缝堆高不小于6mm。确保后期基坑开挖焊缝不漏水。3、对降水井竖立醒目标志，做好标识工作，弄好夜间施工反光带，加强人工值班保护。监测措施因基坑开挖深度比较深以及降水深度比较大，必须委托专业监测单位对基坑围护结构和周边环境进行监测，加强信息化施工，如周边环境出现异常情况，监测单位应立即通知总包单位和监理单位，并告知降水单位，从而采取相应的应急措施。降压降水对环境影响的控制措施降水过程中，地下水位的不断降低将引起土体中孔隙水压力的下降，有效应力增加，而产生压缩变形。由于基坑挡土墙阻滞作用，坑内潜水的疏干性降水对坑外环境的影响较小，可以忽略。但承压含水层的减压降水对周边环境有一定的影响，在降水影响半径范围内，由于土层产生压缩变形而引起一定范围内的地面沉降，其沉降量大小与减压降水强度、抽水时间长短等因素有关。长时间的群井减压降水势必会对周边建筑、道路、管线造成一定的沉降影响，尤其对周边低矮条形基础房屋影响相对较大。因此做到按需降水尤为重要，严格控制水位变化，力争将影响降到最小。为减小减压降水对环境的影响，拟采取以下措施：根据基坑开挖施工方案和施工进度确定减压井的开启顺序和降水强度，基坑开挖过程中，随着开挖深度的增加逐渐降低承压水头，避免过度降压对环境造成的影响；临近建筑物和地下管线的减压井抽水时间应尽量缩短；采用信息化施工，对周围环境进行监测，发现问题及时调整抽水井数量及抽水流量，以指导降水运行和修复施工；保证信息交流，以控制降压性降水的合理运行；鉴于减压降水引起的地面沉降对周边环境的影响，建议采取有效措施对周边环境进行保护；对各种管线、要保护的建筑、已建成隧道等，必须由专业监测单位进行监测；基坑施工过程中，如地下连续墙发生渗漏或严重渗漏，应及时采取封堵措施，以避免导致基坑外侧浅层潜水位发生较大幅度下降以及由此引起的严重的地面沉降；当需要时，在减压降水区外围，对建筑物可能产生影响的地段采取人工回灌措施。

设计书及相关施工图纸基坑突涌的可能性评价在评价其对基坑工程的影响时，宜根据其动态规律，按最不利原则考虑。基坑底板的稳定条件：基坑底板至承压含水层顶板间的土压力应大于安全系数下承压水的顶托力。采用安全系数法:Pcz/Pwy=（H·γs）/（γw·h）≥Fs式中：Pcz—基坑底至承压含水层顶板间土压力（Pa）；Pwy—承压水头高度至承压含水层顶板间的水压力（Pa）；h—基坑底至承压含水层顶板间距离（m）；γs—基坑底至承压含水层顶板间土的加权平均重度（KN/m3）；H—承压水头高度至承压含水层顶板的距离（m）；γw—水的重度（KN/m3），取10KN/m3；Fs—安全系数，取1.10；图9-1基坑底抗突涌验算示意图

基坑突涌可能性计算（一）第⑤3c层中砂据勘察资料第⑤3c层中砂在主体基坑内最浅埋深约38.30m，基坑底至承压含水层顶板间土的加权平均重度取17.6KN/m3，为确保基坑安全，按最不利原则水位取2.50m进行计算，则：1．主体基坑标准段最浅开挖深度约16.22m，Pcz=H·γs=（38.30-16.22）×17.6≈388.6KPa；Pwy=γw·h=（）×10.0=358.0KPaFs=Pcz/Pwy=388.6/3586.0≈1.09＜1.10(突涌)；2．主体基坑端头井最大开挖深度约17.92m，Pcz=H·γs=（38.30-17.92）×17.6≈358.7KPa；Pwy=γw·h=（）×10.0=358.0KPaFs=Pcz/Pwy=358.7/358.0≈1.00＜1.10(突涌)；3．综上计算结果，主体基坑在开挖过程中该层承压水存在突涌可能性，为确保基坑安全，需对该层承压水进行减压降水处理。（二）第⑥4b层砾砂据勘察资料第⑥4b层砾砂在主体基坑内最浅埋深约48.50m，基坑底至承压含水层顶板间土的加权平均重度取18.0KN/m3，为确保基坑安全，按最不利原则水位取4.00m进行计算，则：1．主体基坑标准段最浅开挖深度约16.22m，Pcz=H·γs=（48.50-16.22）×18.0≈581.0KPa；Pwy=γw·h=（）×10.0=445.0KPaFs=Pcz/Pwy=581.0/445.0≈1.31＞1.10(不突涌)；2．主体基坑端头井最大开挖深度约17.92m，Pcz=H·γs=（48.50-17.92）×18.0≈550.4KPa；Pwy=γw·h=（）×10.0=445.0KPaFs=Pcz/Pwy=550.4/445.0≈1.24＞1.10(不突涌)；3．综上计算结果，主体基坑在开挖过程中该层承压水不存在突涌可能性，无需对该层承压水进行减压降水处理。基坑安全稳定性计算9.3.1安全降深计算对于第⑤3c层中砂1）当标准段开挖至16.22m时，FS=PCZ/Pwy=1.10，PCZ=H·γs=388.6KPa，H2=H1-PCZ/FS/γw=38.30-388.6/1.10/10.0≈3.0m，Sw=H2-H0=3.0-2.5=0.5m。即当标准段开挖至设计深度16.22m时，该层承压含水层水头最小降深为0.5m（以承压水水头2.5m计算），承压水水位降至3.0m。2）当端头井开挖至17.92m时，FS=PCZ/Pwy=1.10，PCZ=H·γs=358.7KPa，H2=H1-PCZ/FS/γw=38.30-358.7/1.10/10.0≈5.7m，Sw=H2-H0=5.7-2.5=3.2m。即当端头井开挖至设计深度17.92m时，该层承压含水层水头最小降深为3.2m（以承压水水头2.5m计算），承压水水位降至5.7m。9.3.2安全开挖临界深度对于第⑤3c层中砂FS=PCZ/Pwy=1.10，Pwy=358.0kpa，h=H1-FS×Pwy/γs=38.30-1.10×358.0/17.6≈15.92m。即当主体基坑开挖到15.92m时开始启动减压降水井，为确保基坑工程安全，并尽可能减少降水时间，减小对周边环境的影响，工程实际施工时宜根据施工时实际水位进行计算，确定何时启动减压降水井。根据前述计算，开挖标高超过临界深度，才需要进行减压降水。

表9-1开挖深度与承压含水层安全水头对应关系表层位区域开挖深度(m)安全承压水头埋深(m)降深量(m)第⑤3c层中砂主体基坑15.922.5临界状态标准段16.223.00.5端头井17.925.73.2注：1.以地面起算；2.H0—承压含水层水头埋深（m）；3.H1—承压含水层顶板最浅埋深（m）；4.H2—承压含水层水头安全埋深（m）；5.H3—基坑安全开挖深度（m）；6.Sw—承压含水层最小降深（m）；7.h—安全开挖深度（m）。

疏干降水设计在以黏土、淤泥质黏土及粉质黏土为主的疏干降水含水层中，考虑黏性土的渗透系数较小，水位下降较慢，含水量的有效降低标准较低，重力水的释放需要较高要求的降排水条件（降水时间以及抽水强度等），主体基坑围护结构理论上隔断了基坑内外潜水含水层水力联系，且坑内局部进行加固，加固后的坑内土体含水量较小，土体固结强度较高。结合宁波地区类似工程施工经验，浅部地下水不做单独的降水处理。必要时在坑内适当设置集水沟，可以对浅部地下水有一定的疏导作用，且便于雨季降雨的抽排。根据以上原则，对于基坑开挖过程中，基坑内明水、降雨等外来水源以及施工现场集水明排不在方案设计范围内。减压降水设计9.5.1减压降水井布置原则减压降水井间距、深度、孔径依据拟建工程场区水文地质条件、基坑总涌水量、单井降水能力并结合工程经验确定；减压降水井尽可能布置在不影响基坑开挖施工的位置；减压降水井的布置应尽可能减小降水对周围环境的影响。9.5.2减压降水分析根据项目围护设计资料、地质条件特点和周边环境特点，对本工程围护设计深度、承压含水层位置关系、承压含水层处理，进行分析如下：围护设计方面：标准段开挖深度约16.22m，端头井开挖深度约17.92m，主体基坑采用800mm厚地下连续墙+六道内支撑进行围护，围护墙深约39.00～43.00m，围护结构部分隔断第⑤3c层中砂。地质条件方面：基坑开挖底面以下工程影响深度范围内主要为第⑤3c层中砂。第⑤3c层中砂，在主体基坑内全场分布，分布较连续，透水性较好，涌水量较大。平均层厚约2.70m。渗透系数约3.0×10-3～4.0×10-3cm/s，水位埋深约2.5m。9.5.3减压降水计算根据已有的基坑围护设计资料，基坑内进行基坑减压降水计算，采用井点降低承压水水头能满足基坑开挖要求，保证基坑稳定安全，还要尽量使降水方案科学、经济、合理。根据地质资料及工程特点，工程场地范围内承压含水层水量较大，采用管井降水降低承压含水层水头高度，防止基坑突涌，保证基坑稳定性。第⑤3c层中砂根据地质勘察报告，第⑤3c层中砂在主体基坑内全场分布，分布较连续，工程范围内层位起伏不大，含水层厚度取2.7m，根据地质勘察资料结合类似工程经验取渗透系数3.0m/d，围护结构未隔断该层承压含水层基坑内外水力联系，基坑总涌水量按完整井公式计算：式中：Q—基坑总涌水量（m3/d）；k—含水层渗透系数（m/d）；Sw—基坑水位最小安全降深（m）；M—承压含水层厚度（m）；R0—抽水影响半径（m）；r0—基坑等效半径（m）。本工程降压具体计算如下：考虑到基坑开挖安全，水头降深Sw=3.2m，抽水影响半径取170m，主体基坑等效半径取36m，均质含水层承压水完整井基坑涌水量公式计算：Q根据地质勘察资料，该层承压水单井涌水量在40～80m3/d，群井抽水时，实际涌水量偏小，取20m3/d，按式n=1.1×Q÷q，计算需要的降压井数量：N=1.1×Q÷q=1.1×93÷20≈6口结合基坑形状，在两端头井基坑内布置4口降压井（J1～J2、J5～J6），在标准段基坑外布置2口降压井（J3～J4），在标准段基坑外布置2口观测兼备用井（JG1～JG2）。结合第⑤3c层中砂承压含水层的埋深及层厚，设计降压井井深为44.0m，滤管段为39.0～43.0m，滤料段为38.0～44.0m，32.0～38.0m用止水粘土球止水。具体平面位置见附图1，井结构详见附图2。数值模拟分析9.6.1数值模型建立1、数值模型原理与抽水试验相结合，在试验位置布设的观测井能够了解到抽水井抽水过程中，场地内含水层水头变化情况，并根据抽水试验取得的资料，利用数值模拟的方法反演出场地其他区域水位变化规律。在不考虑水密度变化的条件下，地下水三维连续渗流方程可用下面的偏微分方程来表示：其中：Kxx、Kyy和Kzz为渗透系数在x、y、z方向上的分量；：水头；W：单位体积流量，用以代表流进汇或来自源的水量；SS：孔隙介质的贮水率；：时间。以上公式加上相应的初始条件和边界条件，便构成了一个描述地下水流动体系的数学模型，但该式的解析解一般很难求得。因此，采用有限差分数值法来求得上式的近似解。首先将一个三维的含水层系统划分为一个三维的网格系统，整个含水层被剖分为若干层，每一层又剖分为若干行和若干列，这样含水层就被剖分为许多小长方体，每个长方体称为计算单元，每个计算单元的位置用该计算单元所在的行号（i）、列号（j）、层号（k）来表示，并用下标标记，则有：每个剖分出来的小长方体的中心位置称为节点，本模型采用单元中心法进行计算。地下水运动模型不但在空间上进行离散，同时也在时间上进行离散，采用向后差分，得出模型求解差分公式如下：采用地下水三维水流模型进行基