化工原理课程填料塔设计

5- 目录设计任务书 -5-一、设计题目 -5-二、设计任务及操作条件 -5-三、设计内容 -5-第1章设计概述 -6-1.1 设计依据 -6-1.1.1 设计题目 -6-1.1.2 设计任务 -6-1.1.3 操作条件 -6-1.2 设计内容 -6-1.2.1 填料精馏塔设计说明书的编写 -6-1.2.2 甲醇-水填料提馏塔设计说明书的编写 -6-1.2.3 甲醇-水填料提馏塔工艺流程图的绘制 -6-1.2.4 甲醇-水填料提馏塔主体设备图的绘制 -6-第2章填料塔 -7-2.1 概述 -7-2.2 与物性有关的因素 -8-2.3 与操作条件有关的因素 -8-第3章工艺流程确定和说明 -9-3.1 加料方式 -9-3.2 进料状况 -9-3.3 塔顶冷凝方式 -9-3.4 加热方式 -9-3.5 加热介质的选择 -9-3.6 冷却剂的选择 -10-3.7 流程图及说明 -10-3.8 填料的选择 -11-第4章提馏塔设计计算 -11-4.1 物性参数 -11-4.2 物料衡算 -12-4.2.1. 原料塔顶、塔底产品的摩尔分数 -12-4.2.2. 原料液及塔顶，塔底产品的平均摩尔质量： -13-4.2.3. 物料流量 -13-4.3 热量衡算 -14-4.3.1 提馏塔温度 -14-4.3.2 冷凝器的热负荷 -14-4.4 理论板层数计算 -15-4.4.1 操作线方程 -15-4.4.2 相对挥发度 -16-4.4.3 逐板法求理论板层数 -16-第5章设计参数的确定 -18-5.1 塔顶条件下的流量及物性参数 -18-5.1.1 气相平均相对分子质量 -18-5.1.2 气相密度 -18-5.1.3 液相密度 -18-5.1.4 液相粘度 -18-5.1.5 液体表面张力 -18-5.2 塔底条件下的流量物性参数 -19-5.2.1 气相平均相对分子质量 -19-5.2.2 气相密度： -19-5.2.3 液相密度 -19-5.2.4 液相粘度 -19-5.3 进料条件下的流量及物性参数 -20-5.3.1 气相平均相对分子质量 -20-5.3.2 气相密度 -20-5.3.3 液相密度 -20-5.3.4 液相粘度 -20-5.4 提馏段流量及物性参数 -20-5.4.1 气相平均相对分子质量： -20-5.4.2 液相平均相对分子质量： -20-5.4.3 气相密度 -21-5.4.4 液相密度 -21-5.4.5 液相粘度 -21-5.4.6 气相流量 -21-5.4.7 液相流量 -21-5.5 塔径设计计算 -21-5.5.1 提馏段塔径计算 -21-5.5.2 液体喷淋密度的验算 -22-5.6 填料层计算 -23-5.6.1 填料层高度 -23-5.6.2 填料层压降 -23-5.6.3 填料层的分段 -23-第6章附属设备及主要附件的选型计算 -25-6.1 冷凝器 -25-6.2 塔内管径的计算及选型 -25-6.2.1 进料管 -25-6.2.2 塔顶蒸汽接管 -25-6.2.3 塔釜出料接管 -26-6.3 填料支撑装置 -26-6.4 填料压紧装置 -26-6.5 液体分布装置 -26-6.5.1 液体分布器的选型 -26-6.5.2 布液计算 -27-6.6 除沫器 -27-第7章主要设计参数汇总表 -28-总结 -29-附录 -30-参考文献 -31-致谢 -32-设计任务书一、设计题目甲醇-水填料提馏塔设计二、设计任务及操作条件1.设计任务生产能力（进料量）:35000吨/年操作周期:7200小时/年进料组成:25%（质量分率，下同）塔顶产品组成:≥40%塔底产品组成:≤0.5%2.操作条件操作压力：塔顶为常压进料热状态：泡点进料加热方式：直接蒸汽加热3.填料的选择：金属板波纹150Y规整填料4.厂址：合肥三、设计内容1.设计方案的选择及流程说明2.生产条件确定和说明3.塔体工艺尺寸设计（1）塔径的确定（2）填料层高度的确定（3）填料层压降的计算4.辅助设备选型与计算5.设计结果汇总6.工艺流程图及填料提馏塔主体设备图7.设计评述第1章设计概述设计依据设计题目甲醇-水填料提馏塔设计设计任务生产能力(进料量)：年处理甲醇-水混合液35000吨操作条件操作周期：7200小时/年进料组成：甲醇25%（质量分率，下同）分离要求：塔顶甲醇含量不低于40%，塔底甲醇含量不高于0.5%操作压力：塔顶为常压进料热状况：泡点进料加热方式：直接蒸汽加热填料的选择：金属板波纹150Y规整填料建厂地址：合肥设计内容填料精馏塔设计说明书的编写其主要内容如下：1、设计方案的选择及流程说明2、生产条件确定和说明3、塔体工艺尺寸设计（1）塔径的确定（2）填料层高度的确定（3）填料层压降的确定4、辅助设备选型与计算5、设计结果汇总甲醇-水填料提馏塔设计说明书的编写甲醇-水填料提馏塔工艺流程图的绘制甲醇-水填料提馏塔主体设备图的绘制第2章填料塔概述填料塔是一类用于气液和液液系统的微分接触传质设备，主要由圆筒形塔体和堆放在塔内对传质起关键作用的填料等组成，用于吸收、蒸馏和萃取，也可用于接触式换热、增湿、减湿和气液相反应过程。所以塔设备的研究一直是国内外学者普遍关注的重要课题。填料塔的应用始于19世纪中叶，起初在空塔中填充碎石、砖块和焦炭等块状物，以增强气液两相间的传质。1914年德国人F.拉西首先采用高度与直径相等的陶瓷环填料（现称拉西环）推动了填料塔的发展。此后，多种新填料相继出现，填料塔的性能不断得到改善，近30年来,填料塔的研究及其应用取得巨大进展,不仅开发了数十种新型高效填料，还较好地解决了设备放大问题。到60年代中期，直径数米乃至十几米的填料塔已不足为奇。现在，填充塔已与板式塔并驾齐驱，成为广泛应用的传质设备。填料塔自它发明以来已广泛地应用于化工生产的各个领域。近二十年,规整填料塔对板式塔、散装填料以及其它多种塔设备产生了巨大的冲击,在国内外引起众多研究者的极大兴趣。它因其高通量,低压降,操作稳定而广泛地用于气一液,液一液接触的塔设备中,如蒸馏、吸收、萃取等诸多领域。特别是在气液接触中,已越来越多地被采用,如已有设备通过利用规整填料来更换塔内构件,从而达到提高塔负荷的目的。规整填料种类较多,有板波纹填料、格栅填料、丝网填料等,材质有金属、塑料、陶瓷等。即使同样的种类亦有不同的规格,它们的比表面、空隙率及几何尺寸存在差异,这样在选择填料时,应根据体系物性,操作负荷,压降要求,同时兼顾材料性能等,进行综合考虑,保证既经济又能正常生产。填料塔的优点有：（1）压降非常小。气相在填料中的液相膜表面进行对流传热、传质，不存在塔板上清液层及筛孔的阻力。在正常情况下，规整填料的阻力只有相应筛板塔阻力的1/5～1/6；（2）热、质交换充分，分离效率高，使产品的提取率提高；（3）操作弹性大，不产生液泛或漏液，所以负荷调节范围大，适应性强。负荷调节范围可以在30%～110%，筛板塔的调节范围在70%～100%；（4）液体滞留量少，启动和负荷调节速度快；

（5）可节约能源。由于阻力小，空气进塔压力可降低0.07MPa左右，因而使空气压缩能耗减少6.5%左右；（6）塔径可以减小。塔设备按其结构形式基本上可分为两类：板式塔和填料塔。以前，在工业生产中，当处理量大时多用板式塔，处理量小时采用填料塔。近年来由于填料塔结构的改进，新型的、高负荷填料的开发，既提高了塔的通过能力和分离效能又保持了压降小以性能稳定等特点。因此填料塔已被推广到大型汽液操作中。在某些场合还代替了传统的板式塔。如今，直径几米甚至几十米的大型填料塔在工业上已非罕见。随着对填料塔的研究和开发，性能优良的填料塔必将大量用于工业生产中。填料塔为逐级接触式汽液传质设备，它具有结构简单、安装方便、操作弹性大、持液量小等优点。同时也有投资费用较高、填料易堵塞等缺点。本设计目的是分离甲醇-水混合液，处理量不大，故选用填料塔。与物性有关的因素（1）易起泡的物系在板式塔中有较严重的雾沫夹带现象或引起液泛，故选用填料塔为宜。因为填料不易形成泡沫。本设计为分离甲醇和水，故选用填料塔。（2）对于易腐蚀介质，可选用陶瓷或其他耐腐蚀性材料作填料，对于不腐蚀的介质，则可选金属性质或塑料填料，而本设计分离甲醇和水，腐蚀性小可选用金属填料。与操作条件有关的因素（1）传质速率受气膜控制的系统，选用填料塔为宜。因为填料塔层中液相为膜状流、气相湍动，有利于减小气膜阻力。（2）难分离物系与产品纯度要求较高，塔板数很多时，可采用高效填料。（3）若塔的高度有限制，在某些情况下，选用填料塔可降低塔高，为了节约能耗，故本设计选用填料塔。（4）要求塔内持液量、停留时间短、压强小的物系，宜用规整填料。第3章工艺流程确定和说明加料方式加料方式有两种：高位槽加料和泵直接加料。采用高位槽加料，通过控制液位高度，可以得到稳定的流量和流速。通过重力加料，可以节省一笔动力费用。但由于多了高位槽，建设费用增加；采用泵加料，受泵的影响，流量不太稳定，流速也忽大忽小，从而影响了传质效率，但结构简单、安装方便；如采自动控制泵来控制泵的流量和流速，其控制原理较复杂，且设备操作费用高。本次实验采用高位槽加料。进料状况进料状况一般有冷液进料、泡点进料。对于冷液进料，当组成一定时，流量一定，对分离有利，节省加热费用。但冷液进料受环境影响较大，对于合肥地区来说，存在较大温差，且增加塔底蒸汽上升量，增大建设费用。采用泡点进料，不仅对稳定塔操作较为方便，且不受季节温度影响。综合考虑，设计采用泡点进料。泡点进料时，基于恒摩尔流假定精馏段和提馏段塔径基本相等，制造上较为方便。塔顶冷凝方式塔顶冷凝采用全凝器，用水冷凝。甲醇和水不反应。且容易冷凝，故使用全凝器。塔顶出来的气体温度不高，冷凝后产品温度不高无需进一步冷却。此次分离也是想得到液体甲醇，选用全凝器符合要求。加热方式加热方式分为直接蒸汽和间接蒸汽加热。直接蒸汽加热是用蒸汽直接由塔底进入塔内。由于重组分是水，故省略加热装置。但理论塔板数增加，费用增加。间接蒸汽加热是通过加热器使釜液部分汽化。上升蒸汽与回流下来的冷液进行传质，其优点是使釜液部分汽化，维持原来的浓度，以减少理论板数，缺点是增加加热装置。本次实验采用直接蒸汽加热。加热介质的选择常用的加热介质有饱和水蒸气和烟道气。饱和水蒸气是一种应用最广的加热剂。由于饱和水蒸气冷凝时的传热膜系数很高，可以通过改变蒸汽的压力准确地控制加热温度。燃料燃烧所排放的烟道气温度可达100～1000℃，适用于高温加热。缺点是烟道气的比热容及传热膜系数很低，加热温度控制困难。本设计选用275kPa（温度为130冷却剂的选择常用的冷却剂是水和空气，应因地制宜加以选用。受当地气温限制，冷却水一般为10～25℃。本设计建厂地区为合肥。合肥市夏季最热月份日平均气温为30℃。故选用30℃的冷却水，选升温10℃流程图及说明图3-图3-1甲醇提纯流程图预热器提馏塔高位槽（原料）饱和蒸汽塔底产品塔顶产品精馏塔塔底产品对于给定的低浓度甲醇水溶液，采用两塔流程回收甲醇，如图3-1所示。流程概述如下：原料为含甲醇25%的水溶液，经预热器加热到泡点进入提馏塔；经提馏塔将原料中大量的水和杂质从塔底排出，塔顶得到浓度较高的甲醇蒸汽；甲醇蒸气直接引入精馏塔精馏，精馏塔顶可获得高纯度的甲醇。提馏塔塔底产品为甲醇含量极低的水，可直接排放。提馏塔的目的是初步提纯甲醇并除去大量的水，这样在精馏塔中可减少处理量，相比单塔精馏，能耗更低，操作弹性也更大。本设计采用提馏塔的形式，原料从塔顶直接加入，不设回流装置。此外考虑到塔底浓度已经接近水，本设计采用直接蒸汽加热，省去了再沸器简化了附属设备。采用直接蒸汽的另一个好处是对蒸汽压要求更低，这是因为省去了间接加热的温度差。综合前述考虑，本设计确定甲醇回收塔的工况如下：将25℃下质量百分数为25%的甲醇水溶液预热到泡点；经提馏塔浓缩，塔顶产品甲醇回收率不小于98%，塔顶产品浓度和流量将通过优选确定，提馏填料的选择填料是填料塔的核心构件，它提供了气液两相相接触传质与传热的表面，与塔内件一起决定了填料塔的性质。本设计选用规整填料，金属板波纹150Y型填料。规整填料是一种在塔内按均匀图形排布、整齐堆砌的填料，规定了气液流路，改善了沟流和壁流现象，压降可以很小，同时还可以提供更大的比表面积，在同等溶剂中可以达到更高的传质、传热效果。与散装填料相比，规整填料结构均匀、规则、有对称性，当与散装填料有相同的比表面积时，填料空隙率更大，具有更大的通量，单位分离能力大。150Y型波纹填料是最早研制并应用于工业生产的板波填料，它具有以下特点：（1）比表面积与通用散装填料相比，可提高近1倍，填料压降较低，通量和传质效率均有较大幅度提高。（2）与各种通用板式塔相比，不仅传质面积大幅度提高，而且全塔压降及效率有很大改善。（3）工业生产中气液质均可能带入“第三相”物质，导致散装填料及某些板式塔无法维持操作。鉴于150Y型填料整齐的几何结构，显示出良好的抗堵性能，因而能在某些散装填料塔不适宜的场合使用，扩大了填料塔的应用范围。鉴于以上150Y型的特点，本设计采用Mellapok-150Y型填料，因本设计塔中压力很低。11-第4章提馏塔设计计算物性参数水的摩尔质量表4-1水的物性参数压强p×10-5Pa温度t℃密度ρkg/m3比热容cp×10-3J/kg·K黏度μ×105Pa·s表面张力σ×103N/m1.010999.94.212178.7875.6110999.74.191130.5374.1420998.24.183100.4272.6730995.74.17480.1271.2040992.24.17465.3269.6350988.14.17454.9367.6760983.24.17846.9866.2070977.84.16740.6064.3380971.84.19535.5062.5790965.34.20831.4860.71100958.44.22028.2458.84甲醇的摩尔质量：表4-2甲醇的物性参数压强p×10-5Pa温度t℃密度ρkg/m3比热容cp×10-3J/kg·K黏度μ×105Pa·s表面张σ×103N/m1.0108092.3660.82524.50108012.4580.70023.29207922.5120.60022.07307822.5500.52420.87407722.5720.47019.67507642.6180.40018.50607542.6750.51017.33707462.7300.31916.19807362.7700.27815.04907252.8310.24513.921007142.8920.22512.80水蒸汽的物性参数：表4-3水蒸汽的物性参数温度t/℃压强P×10-5/Pa密度ρ/(kg/m3)汽化潜γ/(kJ/kg)100101.330.59702258.4平衡温度t/℃10096.491.287.781.778.075.3液相甲醇x00.020.060.100.200.300.40气相甲醇y00.1340.3040.4180.5790.6650.729平衡温度t/℃73.171.269.367.666.065.064.5液相甲醇x0.500.600.700.800.900.951.00气相甲醇y0.7790.8250.8700.9150.9580.9791.00表4-4甲醇-水气液平衡数据物料衡算原料塔顶、塔底产品的摩尔分数已知：甲醇的摩尔质量：水的摩尔质量：,,（质量百分比）摩尔分数：原料液及塔顶，塔底产品的平均摩尔质量：物料流量已知：（进料量）35000吨/年，操作周期7200小时/年，进料摩尔流量：由于加热方式是直接蒸汽加热，泡点进料，根据恒摩尔流假定，则有;总物料衡算：易挥发组分衡算：,,代入数据解得:故各部分质量流量：物料衡算结果汇总如下表4-5物料衡算结果表参数

单位进料塔顶塔釜物料流量kg/h4933.152984.444339.64kmol/h240.29136.65240.29百分组成质量分数25%40%0.5%摩尔分数0.15790.27270.002818热量衡算提馏塔温度塔顶温度解得：塔釜温度解得：℃塔进料温度解得：℃冷凝器的热负荷冷凝器的热负荷式中:—塔顶上升蒸汽的焓；—塔顶馏出液的焓。式中：—甲醇的蒸发潜热；—水的蒸发潜热。蒸发潜热与温度的关系：，其中—对比温度。表4-6沸点下蒸发潜热列表[3]组分沸点t/°C蒸发潜热∆Hr/(kJ/kmol)Tc/K甲醇64.735286.731512.6水10040724.152647.392.17℃时，对甲醇：蒸发潜热对水，同理得：，蒸发潜热对全凝器作热量衡算（忽略热量损失）选择泡点回流，因为塔顶甲醇含量很高，与露点相接近所以代入数据得故冷却介质消耗量理论板层数计算操作线方程根据表4-4气液相平衡数据表绘出x-y平衡图对于泡点进料，则相对挥发度由，再根据上表4-4可得下表：表4-6水-甲醇体系相对挥发度与温度的对应值温度/℃相对挥发度96.47.58293.57.33292.17.09091.26.84389.36.61087.76.46484.46.06681.75.50180.15.209从而得：逐板法求理论板层数令重复算下去直至，可得如下数据：表4-7理论板计算表板号yx10.27270.0547320.091260.0152730.021890.00344440.00110.00017从上表可知理论板层数为：第5章设计参数的确定塔顶条件下的流量及物性参数，，,,查表4-4汽液平衡数据得如下0.20.27270.30.5790.665由内差法得气相平均相对分子质量气相密度液相密度℃,查表4-1、表4-2，由内插法得：所以液相粘度℃，查表4-1、表4-2，由内插法得：液体表面张力℃，查表4-1、表4-2，由内插法得：，表5-1塔顶数据结果表名称数值21.8427.0210.936862.2310.33940.36136.65塔底条件下的流量物性参数，，，，，℃由表4-4汽液相平衡数据如下00.0028180.100.418由内差法气相平均相对分子质量气相密度：液相密度℃℃视同纯水，查表液相粘度℃查表4-1，表4-2内差计算得：,表5-2塔底数据结果表名称数值18.0618.190.5959580.270240.29进料条件下的流量及物性参数 ，，，，，℃查表4-4，得如下的平衡数据：0.10.15790.20.4180.579由内差法，得：气相平均相对分子质量气相密度液相密度℃,查表同上用内差法得：，所以液相粘度℃，查表内差法有：表5-3进料数据结果表符号数值20.2325.1840.859887.950.310240.29提馏段流量及物性参数气相平均相对分子质量：液相平均相对分子质量：气相密度液相密度液相粘度气相流量由于泡点进料R=1，则，液相流量，表5-4提馏段数据结果表主要参数

提馏段气相平均相对分子质23.46液相平均相对分子质20.04气相密度0.797液相密度902.73气相摩尔流量/136.65气相质量流量/3205.81液相粘度/0.306液相摩尔流量/240.29液相质量流量/4815.41塔径设计计算提馏段塔径计算由气速关联式式中：—干填料因子；—液体粘度，；—常数（150Y型为0.291）；—液体、气体质量流量，；—液体、气体密度,；g—重力加速度，。已知：，，，，，，，,代入式中求解得：根据工程经验，规整填料的泛点率选择范围为：,取,则：空塔气速：体积流量：塔径:圆整后：，则再代入上式得空塔气速液体喷淋密度的验算填料塔的液体喷淋密度是指单位时间、单位塔截面上液体的喷淋量，其计算式为式中：液体喷淋密度，；；,。为使填料能获得良好的润湿，塔内液体喷淋量应不低于某一极限值，此极限值为最小喷淋密度，以表示。对于规整填料，设计中通常已知:,得经上面校核，填料塔直径取合理。填料层计算填料层高度所以：气动因子填料高度的计算采用等板高度法，对于150Y金属板波纹填料，查化工手册得，每米填料理论板数为2～3块，取，则。填料层的高度为：式中：—填料塔的理论板，为4块；—等板高度，。所以：填料层的设计高度一般为,取,所以：填料层压降对于150Y金属波纹填料，查化工手册得，每米填料层压降为：。填料层的总压降为：填料层的分段对于250Y金属板波纹填料，工业上分段高度一般取，填料层总高度为2.0m填料层高度和压降计算汇总如下表5-5填料层高度和压降计算结果表参数填料层气动因子/2.088每米填料压降总压降填料层高度第6章附属设备及主要附件的选型计算冷凝器本设计冷凝器采用重力回流直立或管壳式冷凝器。对于蒸馏塔的冷凝器，一般选用列管式，空冷凝螺旋板式换热器。因本设计冷凝器与被冷凝流体温差不大，所以选用管壳式冷凝器，被冷凝气体走管间，以便于及时排出冷凝液。冷却水循环与气体方向相反，即逆流式。当气体流入冷凝器时，使其液膜厚度减薄，传热系数增大，利于节省面积，减少材料费。查化工手册，得到：对于低沸点有机物，冷凝介质为水时，取冷凝器传热系数℃）合肥地区夏季最高平均水温30℃，温升10逆流：T：79.01℃7t：40℃30℃传热面积：故本设计选用的列管换热器是G400－2－16－22。塔内管径的计算及选型进料管已知进料液流量为，密度为，取管内流速，则进料管直径为:经圆整选取热扎无缝钢管(GB8163-87),规格：实际管内流速：塔顶蒸汽接管已知塔顶蒸汽流量为，密度为，操作为常压，取蒸汽速度，则蒸汽接管直径为：经圆整选取热扎无缝钢管（GB8163-87）,规格：实际管内流速:塔釜出料接管已知塔釜液流量为，密度为，取塔釜流出液体速度，则出料接管直径为：经圆整选取热扎无缝钢管（GB8163-87）,规格：实际管内流速:塔内管径的计算汇总如下表6-1塔内管径的计算结果表参数塔顶进料塔顶蒸汽接管塔釜出料接管管子选型/mm流速/m/s0.97121.020.828填料支撑装置填料支撑装置的作用是支承塔内的填料。常用的填料支承装置有栅板型、孔管型、驼峰型。本设计采用规整填料，选用栅板型支承装置。填料压紧装置填料压紧装置的作用是防止在上升气流的作用下填料床层发生松动或跳动。填料压紧装置有压紧栅板、压紧网板、金属压紧器等不同的类型。本设计采用规整填料，选用压紧栅板。液体分布装置液体分布器的选型液体分布装置的种类多样，有喷头式、盘式、槽式或槽盘式等。工业应用以管式、槽式及槽盘式为主。槽盘式分布器是近年来开发的新型液体分布器，它兼有集液、分液及分气三种作用，结构紧凑、气液分布均匀，阻力较小，操作弹性高达10/1,适用于各种液体喷淋量。近年来应用非常广泛，本设计采用槽盘式分布器。分布点密度计算按苏尔寿公司的规整填料塔分布点密度建议值，对于150Y孔板波纹填料，喷淋点密度，本设计取喷淋点密度为。布液点数为：布液计算本设计为重力型液体分布器中的多孔型，其布液工作的公里为开孔上方的液为高度。多孔型液体分布器布液能力的计算公式为：式中:—液体流量，；—开孔数目（分布点数目）；—孔流系数，通常取；—孔径，；—开孔上方的液位高度，。已知:,,取，设计取除沫器为了确保气体的纯度，减少液体的夹带损失，选用除沫器。常用除沫装置有折流板式除沫器、丝网除沫器以及旋流板除沫器。本设计塔径小，且气液分离，故采用小型丝网除沫器，装入设备上盖。第7章主要设计参数汇总表表7-1提馏塔主要设计参数表塔顶塔釜进料提馏段气相摩尔流量（kmol/h）136.65液相摩尔流量（kmol/h）136.65240.29240.29240.29气相质量流量（kg/h）3205.81液相质量流量（kg/h）2984.444339.644933.154815.41摩尔分率0.27270.0028180.1579质量分数0.400.0050.25气相平均相对分子质量(kg/kmol)27.02118.19025.18423.46液相平均相对分子质量(kg/kmol)21.8418.0620.2320.04气相平均密度()0.9360.5950.8590.797液相平均密度（）862.231958887.95902.73温度(℃)79.0199.4984.23平均粘度（mPa·s）0.3390.2700.3100.306表7-2提馏塔的物料参数表填料层高度填料层压降冷凝器换热面积260050.64进料管管径选型塔顶蒸汽接管管径选型塔釜出料接管选型30-总结经过两周时间的课程设