周大福四性实验计算书版

目章页第一部分、计算书总1·2·3·5·7算9目章页第一部分、计算书总1·2·3·5·7算9第二部分、四性试验······································第一部分、计算书设计总第一章、计算书简本计算书对四性实验做了计算。工程概第一部分、计算书设计总第一章、计算书简本计算书对四性实验做了计算。工程概况如工程名中国天津新世界周大福中心项工程地天津市经济开发区第一大街及新城西路之交会地建设单位（业主中国天津新世界环渤海房地产有限公建筑设计Skidmore,Owings&Merrill幕墙顾奥雅纳工程顾建筑高塔楼地面粗糙C抗震设防烈7工程概述本工程位于天津泰达的特殊经济区CBD中央区，相邻MSD中央公园广场，南面接第一西邻新成西路，北门靠广达街，东临广场西路。项目场地内交通便利，向南一个街区有轻统，向北两个街区今后将设置地铁站。本项目所处地理位置优越，将成为泰达地区的标志筑项目可用面积27770平方米，总建筑面积约39万平方米，其中地上建筑面积约29万平方米共103层（含夹层），总建筑高度为530m。主要包括商业建筑面积约3.8万平方米（分布于 5F）、办公面积约6.4万平方米（分布于46F-48F、73F-92F）；地下建筑面积约9.8万平方米四层、主要包括地下商业区，地下车库，设备用房及后勤用房。地下二层与泰达现代服务（MSD）的地下交通网络相连接。整个项目落成后将成为一个集办公、购物、文化、娱乐饮酒店、休闲等多功能于一体的综合性现代化服务员中第二章、计算书设计依据1、结构设计类《第二章、计算书设计依据1、结构设计类《建筑结构荷载规范《建筑抗震设计规《铝合金结构设计《钢结构设计规范》《建筑结构可靠度设计统一标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范《混凝土结构设计规范《建筑用硅酮结构密封胶《钢结构工程施工规范《建筑结构静力计算实用手册》（第二版《高层民用建筑钢结构技术规程《混凝土结构后锚固技术规程《建筑钢结构焊接技术规《高层建筑混凝土结构技术规程《钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规《低层冷弯薄壁型钢房屋建筑技术规程《后锚固法检测混凝土抗压强度技术规程《结构用集成材》《建筑钢结构防腐蚀技术规程(附条文说明)《铝合金建筑型材《中国地震烈度表2、幕墙设计类50009-50011-50429-50017-50068-50018-50010-16776-50755-JGJ82-JGJ227-2011GB/T5237.1-GB/T17742-《玻璃幕墙工程技术规范《建筑玻璃应用技术规程《金属与石材幕墙工程技术规范《建筑幕墙《点支式玻璃幕墙工程技术规程《建筑装饰工程石材应用技术规程《小单元建筑幕墙《中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算及测定《建筑幕墙工程技术规程（玻璃幕墙分册）《采光顶与金属屋面技术规程102-113-133-GB/T21086-CECSDB11/T512-JG/T216-GB/T22476-DBJ08-56-JGJ/T255-3、其他相关第三章、主要材料指标及基本参铝型材(GB50429-2007表4.3.4、4.3.5-2.35e-6061-6061-6063-6063-6063A-6063A-6063A-6063A-热轧钢材（JGJ102-20031.20e-第三章、主要材料指标及基本参铝型材(GB50429-2007表4.3.4、4.3.5-2.35e-6061-6061-6063-6063-6063A-6063A-6063A-6063A-热轧钢材（JGJ102-20031.20e-冷弯型钢强度（MPa）（GB50018-2002表钢化玻璃（JGJ102-20030.8e-5~1.0e-—硅酮结构胶（MPa）（JGJ102-20035.6.2不锈钢板（JGJ133-2001123—硅酮结构胶（MPa）（JGJ102-20035.6.2不锈钢板（JGJ133-20011234E43Q235强度设计值（GB50017-20033.4.1-壁厚采光顶玻璃强度设计值fg和fg2（JGJ255-2012表铆钉强度（MPa）（JGJ102-2003B.0.1-奥氏体A2/A4-70不锈钢螺栓（JGJ102-2003第四章、幕墙传力路径及模型简幕墙受第四章、幕墙传力路径及模型简幕墙受到的荷载有风荷载、自重荷载、地震荷载，对于水平放置的结构同时受有雪荷检修荷载、活荷载本计算书中的幕墙荷载传力路径如荷载作用于面板→面板通过结构胶、压板或紧固件固定在龙骨上→横梁将荷载传递给立→立柱将全部荷载传递给挂耳→挂耳吊挂在转接件上→1、面四边简支玻璃（铝板）计算模面板是依靠四条边来支撑，作用在其上的组合荷载可以看做为均布荷载，玻璃板的实形为大挠度的板。为了简化问题，采用弹性小挠度计算公式将应力与挠度值予以折减2、横将横框简化为简支梁,它承受水平方向的横框上下两侧分布为三角形（梯形）面积上的载、平面外平面地震作用,和垂直方向的支承在横框上的玻璃及横框自重等自重荷载其中玻重荷载为集中荷载,而横框自重为均布荷载3、立立柱底端插接在下3、立立柱底端插接在下部单元体的水槽上，上部通过挂耳吊挂在挂座上，自挂耳的挂点处有一段悬挑，顶部受到来自上部单元体立柱底端的水平力，为多跨连续梁模←固定铰支←滑动铰支←铰接不传递自地风荷第五章、幕墙水密、气一、水根据《建筑幕墙》GB/T20186--20075.1.2.1要求,水密性能指标应按照如下方法确定，对IIIA第五章、幕墙水密、气一、水根据《建筑幕墙》GB/T20186--20075.1.2.1要求,水密性能指标应按照如下方法确定，对IIIA和ⅣA地区，即热带风暴和台风多发地区，水密性能指标P按照下面公式计水密性能P=1000μzμcz计算高度μz：最高处风压高度变化系数(按C类区计算依照《建筑结构荷载规范》GB50009-Zmax(15min(z450))Zμz0.54410 μc风压高度变化风力系数，可取ω0基本风Pμzμcω01.92天津塘沽地区所属气候区域为ⅡA类气候，实际水密性按上式的75%进行设计幕墙所需达到的水密性指标为0.75P1.44二、气根据《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》GBT15227-2007及建筑幕墙GBT21086-实验没有可开启部分，所以只计算固定部分的气密性气密等级需要达到3级，则有mh2mq'14.65qAmax0.1kPa压力差2A11500mm14000mm161m幕墙面sq1Aq'1标准状态下通过整片幕墙的空气渗TP实验时室内温度和0.24955TP实验时室内温度和0.24955s qt整片幕墙空气渗透Pqt=QzQz两次总渗透量检测值的平均值（立方米每小时Qf两次附加渗透量检测值的平均值（立方米每小时所以气密性需满足3msQzQf且同时满Qf三、抗风压性能幕墙正常使用极限状态校核时采4.82kPa做100%风压，抗风压性能等级为8级第六章、幕墙平面内变形承载力计算一、立柱搭接宽度计算根据《上海第六章、幕墙平面内变形承载力计算一、立柱搭接宽度计算根据《上海市工程建设规范建筑幕墙工程技术规范》DGJ08-56-2012中13.2.4条规定立柱材质"铝Kα2.35线膨胀ΔT年最大w横梁跨dc施工误差，可取deLhmaxαwΔTdcde10mm10mmL'h12mm判断L'h"满足二、顶底横梁搭接宽度计考虑地震等因素的预留缝，可取最小搭接宽度，不应小于实际搭接横梁材质"铝Kα2.35线膨胀ΔT年最大H立柱跨d'c横梁材质"铝Kα2.35线膨胀ΔT年最大H立柱跨d'c施工误差，可取d'e考虑地震等因素的预留缝，可取LBmaxαHΔTdcde15mm15 最小搭接宽度不应小于L'B判断L'B"满足实际搭接三、立柱伸缩缝（顶底横梁可调距离）计λ实际伸缩缝调整系d1施工误d2活荷载使主体结构产生的层间最大压缩N7.219立柱受A6000mm立柱面LN 0.08立柱拉伸AEa70000弹性模伸缩缝最小宽αΔTHλd1d2LN23.27L'hgmaxLBLhg23.27mmHg24mm判断Hg"满足要求伸缩缝所需最小宽设计的五、横梁伸缩缝（立柱左右可调距离）计材横梁材质"铝α2.35线膨胀d1型材长度加工w1.6横梁跨αwΔTd2.77计算所需伸缩缝宽L'BgmaxLd1型材长度加工w1.6横梁跨αwΔTd2.77计算所需伸缩缝宽L'BgmaxLhLBg10mmBg20mm判断Bg"满足要求六、玻璃位移计算横梁所设计的ξ位移角b玻璃宽h玻璃高c1玻璃左右侧平均间c2玻璃上下侧平均间υ2c11c2h42.09最大容b1fυ3hξ22.26实际最判断(υ)满足要求七、单元体板块位移计H单元体w单元体Bg单元体左右侧最小的间Hg单元体上下侧最小的间υ2Bg1H101.52最大容wgξ位移角fυ3Hξ28.2实际层间相对最大判断fυ"判断fυ"满足要求""不满足要求fυ判断fυ"满足要求第二部分、四性实验计算第一章、幕墙荷载计算一、计算幕墙承受的荷载计算，包括永久荷载的自重荷第二部分、四性实验计算第一章、幕墙荷载计算一、计算幕墙承受的荷载计算，包括永久荷载的自重荷载，可变荷载的风荷载和地震荷载组合幕墙荷载做计计算位面板选用HS8+1.52PVB+HS8+12A+FT10mm双银LOW-E中空夹胶玻璃粗糙"地面粗城市塘沽地区名重现风压重现玻璃室外至室内依次厚(810计算位置最大标zwo基本风二、幕墙负风荷载计风荷载计算包括风荷载的标准值和设计值计算两部分风荷载的标准值计算根据《建筑结构荷载规范》GB500092012第8.1.12条公wk=其中其中外表面分迎风面，背风面，侧面Sa，侧面Sb封闭式矩形平面房屋均按《建筑结构荷载规范》GB500092012表8.3.3采对迎风面，取1.0；对背风面0.6；对侧面Sa1.4，对侧面Sb1.0有坡度双坡屋面根口、雨篷、遮阳板、边棱的装饰条等突2.0。Sa区域取侧面 范围，E为迎风面宽度和2倍楼高的较小值5上述的局部体形系数是适用于维护构件从属面积A不大于1m2的情况，当A≥25m2时对墙面可对屋面区域可以取0.6折减系数内表面：对封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取0.2或μz：风压高度变化系数，跟地面粗糙度和温度垂直按《建筑结构荷载规范》2012表βgz按《建筑结构荷载规范》阵风系2012表μz风压高度变化系计算区域转角计算区域A1mμsl1作用在面板上从属面积（不折减作用在面板上的体型系2、水平风荷载wβgzμzμsl1wowk最大分格面板上风荷载标准风荷载最终取风洞值和规范计算较大者，在进行承载力极限状态校核时附加1kPa的内压风压标准值（用于挠度校核w'k1风压标准值（用于强度校核w11.5w'k1水平风荷载设计三、幕墙自重荷载计1、幕墙自重荷载标三、幕墙自重荷载计1、幕墙自重荷载标准值γg25.6玻璃的ttn玻璃总γgt玻璃面板的自重标准考虑龙骨和各零部件后幕墙重力荷载标GGk2、幕墙自重荷载设计值永久荷载分项系数根据《建筑结构荷载规范》GB500092012第3.2.4条取γG永久荷载分项系考虑龙骨和各零部件后幕墙重力荷载设GGγGGGk第二章、中空半钢化夹胶玻璃面一、计算面板选用HS81.52PVBHS812AFT10mm双银LOW-E中空夹胶超白玻璃第二章、中空半钢化夹胶玻璃面一、计算面板选用HS81.52PVBHS812AFT10mm双银LOW-E中空夹胶超白玻璃。受到水平荷和自重作用。玻璃幕墙的玻璃属于框支承体系，面板四边固定，可将其简化为四边简支面计算模a玻璃分b玻璃分t1外片玻璃中片玻璃t3内片玻璃根据《玻璃幕墙工程技术规范》2003表5.2.8查E玻璃弹性根据《玻璃幕墙工程技术规范》2003表5.2.9查ν玻璃泊根据《玻璃幕墙工程技术规范》2003表5.3.4查水平地震影响系数最大βE根据《玻璃幕墙工程技术规范》地震作用放大2003表5.3.1查γg25.6玻璃的t1γg外片玻璃自重荷载标准t2γg中片玻璃自重荷载标准t3γg内片玻璃自重荷载标准二、荷载w'kwk风荷载标准值（用于强度校核风荷载标准值（用于挠度校核夹胶中空玻璃的内外片玻璃承受的荷载分别31t3γg内片玻璃自重荷载标准二、荷载w'kwk风荷载标准值（用于强度校核风荷载标准值（用于挠度校核夹胶中空玻璃的内外片玻璃承受的荷载分别31作用在外片玻璃上的风荷载标准w333t1t232作用在中片玻璃上的风荷载标准w333t1t233作用在内片玻璃上的风荷载标准w333t1t2根据《玻璃幕墙技术规范》2003第5.4.2条和第5.4.3条规31q作用在外片玻璃上的荷载设计1333t1t232q2作用在中片玻璃上的荷载设计 t1t233q3作用在内片玻璃上的荷载设计 t1t2三、玻璃面板强度校Lxmin(ab)玻璃的Ldmax(ab)玻璃的1、外片玻璃强度根据《玻璃幕墙技术规范》JGJ1022003公式6.1.234xθ参根据《玻璃幕墙技术规范》JGJ1022003表6.1.22查η1外片玻璃折减根据《玻璃幕墙技术规范》JGJ1022003表6.1.21x 0.371边长m1弯矩系2xσ1η1外片玻璃2半钢化玻璃的强度设计x 0.371边长m1弯矩系2xσ1η1外片玻璃2半钢化玻璃的强度设计判断σ1玻璃强度满足设计要求"根据《玻璃幕墙技术规范》JGJ1022003公式6.1.234xθ参根据《玻璃幕墙技术规范》JGJ1022003表6.1.22查η2根据《玻璃幕墙技术规范》JGJ102中片玻璃折减2003表6.1.21x 0.371查m2弯矩系2xσ2η2中片玻璃2半钢化玻璃的强度设计判断σ2"玻璃强度满足设计要求3、内片玻璃强度根据《玻璃幕墙技术规范》JGJ1022003公式6.1.234xθ参根据《玻璃幕墙技术规范》JGJ1022003表6.1.22查η3内片玻璃折减根据《玻璃幕墙技术规范》JGJ1022003表6.1.21x 0.371查m3弯矩系2xσ3η3内片玻璃2钢化玻璃的强度设判断σ3"玻璃强度满足设m3弯矩系2xσ3η3内片玻璃2钢化玻璃的强度设判断σ3"玻璃强度满足设计要求四、玻璃面板挠度校根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ1022003公式6.1.533333te0.95t1t2t3中空夹胶玻璃有效根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ1022003公式6.1.31Et121ν2D1.085中空夹胶玻璃根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ1022003公式6.1.234xθ参Ete根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ1022003表6.1.22查η4玻璃面板折减根据《玻璃幕墙工程技术规范》2003表6.1.3x 0.371μ边长玻璃面板挠度根据《玻璃幕墙工程技术规范》2003公式6.1.324xdfη4玻璃面D 23.333mm允许挠度判断df"满足设计要求五、面板结构胶w11.5w'k作用在面板上风荷载设Lxw11.5w'k作用在面板上风荷载设Lx玻璃面板的较短边考虑龙骨和各零部件后幕墙重力荷载设GG根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ1022003第5.6.2条规硅酮结构密封胶在风荷载或地震荷载作用下强度设计f1硅酮结构密封胶在永久荷载作用下的强在风荷载和水平地震作用下，粘接宽度的计算根据《建筑幕墙工程技术规范》DB292212013公式5.6.323101cs结构胶最小粘接宽硅酮结构密封胶在地震作用下的变位承载能δ1风荷载作用下主体结构的楼层层间位移θhgb玻璃面根据《建筑幕墙工程技术规范》DB292013公式5.6.52us0.5θhg幕墙玻璃的相对于铝合金框的位根据《建筑幕墙工程技术规范》DB292013公式5.6.51硅酮结构密封胶的粘接14）、在温度作用下厚度计硅酮结根据《建筑幕墙工程技术规范》DB292013公式5.6.51硅酮结构密封胶的粘接14）、在温度作用下厚度计硅酮结构密封胶在温度变化下的变位承载能δ2Γ年温根据《玻璃幕墙工程技术规范》2003表5.2.10查αl2.3510α20.810铝型材的线膨胀系玻璃的线膨胀hgΓαlα2玻璃相对于铝框的根据《玻璃幕墙工程技术规范》2003公式5.6.51硅酮结构密封胶的粘接δ222最终取ts最小粘接六、中空玻璃结构胶计算q外q1q2作用在夹胶玻璃上的组合荷载设计Lx玻璃面板短边根据《玻璃幕墙工程技术规范》2003第5.6.2条规硅酮结构密封胶在风荷载或地震荷载作用下强度设f1在风荷载和水平地震作用下，粘接宽度的计算根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ1022003公式5.6.31q外310胶的计算粘结1取cs七、铝合金托板托板截受力简1、铝合金托板计算托板位于横梁上，每个横梁设置2个。根据结构特点，托板承受托板截受力简1、铝合金托板计算托板位于横梁上，每个横梁设置2个。根据结构特点，托板承受面板竖直方向的自重作水平方向不受荷载。托板相当于根部固定于横梁上悬臂梁托板材质"托板材材料型号"托板材质L玻璃重心到托板根部的Dt托板计算t托板厚Lt托板悬挑2、荷载计(1)、托板承受的竖直方向自重面荷GG设计 0.8kPa标准(2)、托板承受的竖直方向自重荷载集标准2P1设计2MM托板承VP1托板承3、托板截面ADtt800mm截面面Dtt34Ix1.06710VP1托板承3、托板截面ADtt800mm截面面Dtt34Ix1.06710X轴惯性Dtt3WxX轴抵抗6Ea铝型材4、强度校M1Mσ 133.006MPafa铝型材判断(σ)"满足设计要求5、托板抗剪强度τAfv铝型材判断(τ)满足设计要求6、托板挠度LL3tLtu允许挠度判断umax"满足设计要求第三章、半钢化夹胶玻璃面板一、计算面板选用 1.52PVB+HS8mm夹胶超白玻璃。受到水平荷载和自重作用。玻璃第三章、半钢化夹胶玻璃面板一、计算面板选用 1.52PVB+HS8mm夹胶超白玻璃。受到水平荷载和自重作用。玻璃面板四边固定可将其简化为四边简支面板的计算模型a玻璃分玻璃分bt18mmt2根据《玻璃幕墙工程技术规范》外片玻璃内片玻璃2003表5.2.8查E玻璃弹性根据《玻璃幕墙工程技术规范》2003表5.2.9查ν玻璃泊根据《玻璃幕墙工程技术规范》2003表5.3.4查水平地震影响系数最大βE根据《玻璃幕墙工程技术规范》地震作用放大2003表5.3.1查γg25.6玻璃的t1γg外片玻璃自重荷载标准t2γg内片玻璃自重荷载标准二、荷载w'k风荷载标准值（用于强度校核wk风荷载标准值（用于挠度校核31 作用在外片玻璃上的风荷载标准33t132 作用在内片玻璃上的风荷载标wk风荷载标准值（用于挠度校核31 作用在外片玻璃上的风荷载标准33t132 作用在内片玻璃上的风荷载标准33t1根据《玻璃幕墙技术规范》2003第5.4.2条和第5.4.3条规31q1作用在外片玻璃上的组合荷载设计 t132q作用在内片玻璃上的组合荷载设计233t1三、玻璃面板强度校Lxmin(ab)玻璃的Ldmax(ab)玻璃的1、外片玻璃强度根据《玻璃幕墙技术规范》2003公式6.1.234xθ参根据《玻璃幕墙技术规范》JGJ1022003表6.1.22查η1外片玻璃折减根据《玻璃幕墙技术规范》JGJ1022003表6.1.21x 0.664边长m1弯矩系2xσ1η1外片玻璃2半钢化玻璃的强度设计判断σ1"玻璃强度满足设计要求2、内片玻璃强度根据《玻璃幕墙技术规范》JGJ1022003公式6.1.234xθ参根据《玻璃幕墙技术规范》JGJ1022003表6.1.22、内片玻璃强度根据《玻璃幕墙技术规范》JGJ1022003公式6.1.234xθ参根据《玻璃幕墙技术规范》JGJ1022003表6.1.22查η2中片玻璃折减根据《玻璃幕墙技术规范》JGJ1022003表6.1.21x 0.664查m2弯矩系2xσ2η2中片玻璃2半钢化玻璃的强度设计判断σ2"玻璃强度满足设计要求四、玻璃面板挠度校根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ1022003公式6.1.53333tet1t2中空夹胶玻璃有效根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ1022003公式6.1.31Et121ν2D6.4中空夹胶玻璃根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ1022003公式6.1.234xθ参Ete根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ1022003表6.1.22查η4根据《玻璃幕墙工程技术规范》玻璃面板折减2003表6.1.3x 0.664边长μ玻璃面板挠度根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ1022003公式6.1.324xdf根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ1022003公式6.1.324xdfη4玻璃面D 15.5mm允许挠度判断df"满足设计要求五、面板结构胶w11.5w'k8.73kPaLx930mm考虑龙骨和各零部件后幕墙重力荷载设作用在面板上风荷载设玻璃面板的较短边GG根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ1022003第5.6.2条规硅酮结构密封胶在风荷载或地震荷载作用下强度设计f1硅酮结构密封胶在永久荷载作用下的强f2在风荷载和水平地震作用下，粘接宽度的计算根据《建筑幕墙工程技术规范》DB292212013公式5.6.323101cs结构胶最小粘接宽硅酮结构密封胶在地震作用下的变位承载能δ1风荷载作用下主体结构的楼层层间位移θb玻璃面根据《建筑幕墙工程技术规范》DB292013公式5.6.52usθb玻璃面根据《建筑幕墙工程技术规范》DB292013公式5.6.52us0.5θhg幕墙玻璃的相对于铝合金框的位根据《建筑幕墙工程技术规范》DB292013公式5.6.51硅酮结构密封胶的粘接14）、在温度作用下厚度计硅酮结构密封胶在温度变化下的变位承载能δ2Γ年温根据《玻璃幕墙工程技术规范》2003表5.2.10查αl2.3510α20.810铝型材的线膨胀系玻璃的线膨胀hgΓαlα2玻璃相对于铝框的根据《玻璃幕墙工程技术规范》2003公式5.6.51δ221.153硅酮结构密封胶的粘接最终取ts最小粘接六、铝合金托板托板截受力模1、铝合金托板计算托板位于横梁上，每个横梁设置2个。根据结构特点，托板承受面板竖直方向的自重作水平方向不受荷载。托板相当于根部固定于横梁上悬臂梁托板1、铝合金托板计算托板位于横梁上，每个横梁设置2个。根据结构特点，托板承受面板竖直方向的自重作水平方向不受荷载。托板相当于根部固定于横梁上悬臂梁托板材托板材质"托板材质材料型号"L玻璃重心到托板根部的Dt托板计算t托板厚Lt托板悬挑2、荷载计(1)、托板承受的竖直方向自重面荷GG设计 0.55kPa标准(2)、托板承受的竖直方向自重荷载集标准2P1设计2M6.44510M托板承VP1托板承3、托板截面ADtt792mm截面面Dtt34Ix1.03510X轴惯性Dtt3WxX轴抵抗6Ea4、强度校铝型材M1Mσ 12.33MPafa铝型材判断(σ)"满足设计要求5、σ 12.33MPafa铝型材判断(σ)"满足设计要求5、托板抗剪强度Aτfv铝型材判断(τ)满足设计要求6、托板挠度LP1kL3tL 8.64910 允许挠度判断umax"满足设计要求七、铝合金副框副框受力1、计算说副框受到上下玻璃板块的水平力和上部板块的竖向力，下部板块水平力直接传递给机制螺上部水平力和竖向自重以下部机制螺钉为转动支点，在上部螺钉中产生水平剪2、上方自攻自钻钉L1L2各力底下机制螺钉间距qw12、上方自攻自钻钉L1L2各力底下机制螺钉间距qw1水平荷m0.5qLx本块玻璃传递的水平线mGGLx本块玻璃传递的竖向线Fn0L2Sld上部每个螺钉水平L1紧固"紧固件2Ajg8m紧固件有效截面面Fa紧固件Fv紧固件AjgFv螺钉抗6063T6副框孔壁承压强度设计D4.2螺钉直t副框壁facDt孔壁承S8mm0.5D5.9钉孔两侧抗剪豁面fv副框抗剪强度设计FVS8mm0.5D5.9钉孔两侧抗剪豁面fv副框抗剪强度设计FV钉孔抗剪豁承VldVldVld可满3、下方机制螺钉下方机制螺钉受到来自下部玻璃的水平力和上部玻璃的竖向h下块玻璃h'min(0.5h0.5a)下块玻璃传递的水平荷载高qh'6.111m下块玻璃传递的水平线FFnFn2Sld紧固件受到的总拉FvFn0Sld紧固件受到的总剪紧固紧固件Ajg14.2mmFa紧固件有效截面面紧固件Fv紧固件AjgFa螺钉抗AjgFv螺钉抗螺钉自身强度可满机制螺钉的锚固承载力计算根据《AAMATIRA991》第19.0表型材每圈螺纹（内螺纹）的抗剪面积An=πDSMIN[0.5P0.57735(DSMIN螺钉每圈螺纹（外螺纹）的抗剪面积Aw=πKNMAX[0.5P0.57735(ESMIN其中KNMAX——内螺纹小径的最大DSMIN——外螺纹大ESMIN——外螺纹中径的最小ENMAX——内螺纹中径的最大选用UNC系列螺纹，根据《统一螺纹基本尺寸》GBT20668P 1.058KNMAX——内螺纹小径的最大DSMIN——外螺纹大ESMIN——外螺纹中径的最小ENMAX——内螺纹中径的最大选用UNC系列螺纹，根据《统一螺纹基本尺寸》GBT20668P 1.058mm螺根据《统一螺纹极限尺寸》GBT20667KNMAX内螺纹小径最ENMAX内螺纹中径最DSMIN外螺纹大径最ESMIN外螺纹中径最型材每圈螺纹（内螺纹）的抗剪面积2AnπDSMIN[0.5P0.57735(DSMINENMAX)]螺钉每圈螺纹（外螺纹）的抗剪面积2AwπKNMAX[0.5P0.57735(ESMINKNMAX)]基材材质"型材抗拉名义屈服型材极限抗拉Le本项目的锚固根据MANUAL-2010中Ks1.01if1.5mmLe1.2if2mmD机制螺钉公称螺纹抗拉承载力标准值if1.5mmLeLe3.175mm1.2Dfty6.35mmLeif3mmLe if6.3mmLePk安全系Rn螺纹抗拉承载力设第四章、铝合金底横梁计一、计算根据建筑结构特点，每个横梁简支在立柱上，承受竖向自重荷载和水平方向组合荷载双弯构件，须第四章、铝合金底横梁计一、计算根据建筑结构特点，每个横梁简支在立柱上，承受竖向自重荷载和水平方向组合荷载双弯构件，须对横梁进行强度和挠度校核材型材的型型材的B横梁的H1横梁上方面板Ba 187.5mm玻璃垫块距玻璃边缘的t横梁壁二、荷载1、荷w'k1风荷载标准值（用于强度校核风荷载标准值（用于挠度校核GG横梁承受的竖直方向自重面荷q11.5w'k1横梁承受的水平方向面荷载设计mGGGH1横梁承受的竖直方向自重线荷载设Pk横梁承受的竖直方向的集中荷载标2P横梁承受的竖直方向的集中荷载设2横梁竖直方向承受上部整个矩形板块自重荷载，横梁水平方向承受按照45°分配。横梁的受示意图如下所P横梁承受的竖直方向的集中荷载设2横梁竖直方向承受上部整个矩形板块自重荷载，横梁水平方向承受按照45°分配。横梁的受示意图如下所水平风荷载分配示00m横梁上部水平方向线荷载设计Q1q1h1m横梁上部水平方向风荷载标准wk1h1wk线2、受MxPaG线横梁承受的竖直方向最大弯Vx横梁承受的竖直方向最大剪2M.y1横梁上部水平方向荷载产生的弯"Q1*B*B/12My1V.y1"Q1*B/4横梁上部水平方向荷载产生的剪Vy1MyMy1水平方向荷载产生的弯VyVy1水平方向荷载产生的剪三、横梁底横梁A2211.1mm截面面Ix1027244.6mmWx31203.8mm3Sx22025.5mm3E70000MPa绕x轴惯性截面绕X轴抵抗截面A2211.1mm截面面Ix1027244.6mmWx31203.8mm3Sx22025.5mm3E70000MPa绕x轴惯性截面绕X轴抵抗截面绕X轴面积铝型材Iy11027608.6mmWy97602.2mmSy69985mm四、局部绕Y轴惯性截面绕Y轴抵抗截面绕Y轴面积类型为internal板件，不均匀受压bt宽度和co板件受压较小边缘到形心的距cc板件受压最大边缘到形心的距离（取正gif110.7 应力梯度cc ocβgbt等效宽po抗拉压剪切屈服oβ022εβ118ε宽厚比β1β属于半紧凑型，厚度不必折五、水平风荷载作用下弯扭屈曲稳定性截面为半紧凑型，采用截面抵抗矩计算强Ry138681.7mmRx42589.4mmγm水平荷载下关于塑性中和轴的塑性竖向荷载下关于塑性中和轴的塑性材料系P五、水平风荷载作用下弯扭屈曲稳定性截面为半紧凑型，采用截面抵抗矩计算强Ry138681.7mmRx42589.4mmγm水平荷载下关于塑性中和轴的塑性竖向荷载下关于塑性中和轴的塑性材料系P1 po应力轴Ryλ关于X轴长细E10.10.6λπ1λ'φ122aNφ11 0.9082屈曲系2λ'psNP1屈曲临界弯扭屈曲临界γm稳定性可六、强度 σ横梁强 可满七、横梁1、竖直方向挠度根据结构静力手册可知，简支梁最大挠度公式2aPkaB3 B 1挠度限df1μ1"满足设计要求2、水平方向荷载产生的mwk线1横梁水平线荷载标wf1μ1"满足设计要求2、水平方向荷载产生的mwk线1横梁水平线荷载标wk线B三角形线荷载作用下最大挠us4hwk线hBBB梯形线荷载作用下最大ut 其中：B为横梁跨度；h为线荷载高度。带入本工程的数据可u底横梁竖向最大挠minB20mm挠度限fu)满足设计要求八、横梁立柱连接计1、计算说横梁与立柱两侧均通过螺钉连接，承受垂直于幕墙面的水平荷载和竖直方向上的自重荷紧固"螺钉规1号螺钉受力最柱料"立柱所选柱型"立柱材料tz立柱壁n每侧螺钉L横梁竖向力对螺钉形心的偏心D横梁水平力对螺钉形心的偏心x1螺钉与螺钉群心水平距y1螺钉与螺钉群心竖向距2、荷载计Vx底横梁端部D横梁水平力对螺钉形心的偏心x1螺钉与螺钉群心水平距y1螺钉与螺钉群心竖向距2、荷载计Vx底横梁端部竖向反VhVy底横梁端部水平反力最TVyDVxL螺钉群n每个螺钉竖向每个螺钉水平因扭矩产生的竖向22222x1x22y1因扭矩产生的水平22222x1x22y1VnxVTy2VnyVTx23、螺钉抗剪Ajg18.064mm螺钉应力A270螺栓的抗剪强Ajgfav螺栓抗判断Vsmax满足设计要求4、立柱局部承压fzb立柱局部承压螺钉孔fzbtzDld立柱局部承压最大判断Fzc满足设计要求第五章、铝合金中横梁计一、计算根据建筑结构特点，每个横梁简支在立柱上，承受竖向自重荷载和水平方向组合荷载双弯构件，须对横梁进行强度和挠度校核材料"型材的型号"型材的B横梁的H1横第五章、铝合金中横梁计一、计算根据建筑结构特点，每个横梁简支在立柱上，承受竖向自重荷载和水平方向组合荷载双弯构件，须对横梁进行强度和挠度校核材料"型材的型号"型材的B横梁的H1横梁上方面板H2横梁下方面板横梁竖直方向承受上部整个矩形板块自重荷载，横梁水平方向承受按照45°分配。横梁的受示意图如下所0水平风荷载分配示h.1"H1/h1横梁上方水平方向荷载h.2"B/h2横梁下方水平方向荷载Ba 375mmh.1"H1/h1横梁上方水平方向荷载h.2"B/h2横梁下方水平方向荷载Ba 375mm玻璃垫块距横梁端部位t横梁壁二、荷载1、荷w'k1风荷载标准值（用于强度校核风荷载标准值（用于挠度校核GG1.2GGk0.66横梁承受的竖直方向自重面荷q11.5w'k1横梁承受的水平方向面荷载设计mGGGH1横梁承受的竖直方向自重线荷载设Pk横梁承受的竖直方向的集中荷载标2P横梁承受的竖直方向的集中荷载设2m横梁上部水平方向线荷载设计Q1q1h1横梁下部水平方向线荷载设计Q2q1h2m横梁上部水平方向风荷载标准wk1h1wk线横梁下部水平方向风荷载标准wk1h2wk线2、受MxPa横梁承受的竖直方向最大弯G线Vx横梁承受的竖直方向最大剪2M.y1横梁上部水平方向荷载产生的弯"Q1*B*B*[3-4My1M.y2横梁下部水平方向荷载产生的弯"Q2*B*B/12My2M.y2横梁下部水平方向荷载产生的弯"Q2*B*B/12My2V.y1"Q1*B*(1-横梁上部水平方向荷载产生的剪Vy1V.y2"Q2*B/4横梁下部水平方向荷载产生的剪Vy2MyMy1My2水平方向荷载产生的弯VyVy1Vy2水平方向荷载产生的剪三、横梁A2203mm截面面Ix3519083.9mmWx68600.5mmSx41477.9mmIy11225204.6mmWy96147.1mmSy70373.2mmγmX轴惯性X轴抵抗X轴面积Y轴惯性Y轴抵抗Y轴面积材料系Ea铝材弹性四、局部1、板件1经计算，横梁水平力产生的应力是竖向力产生应力的7.8倍，所以板件局部屈曲时以水平荷1、板件1经计算，横梁水平力产生的应力是竖向力产生应力的7.8倍，所以板件局部屈曲时以水平荷板件受力情况来计类型为internal板bt宽度和co板件受压较小边缘到形心的距cc板件受压最大边缘到形心的距离（取正gif110.7 应力梯度cc ocbβ t等效宽po抗拉压剪切屈服oβ022εβ118ε宽厚比β属于细查曲线βx 22.073xkL 2厚度折减xtkL板件等效从板件1的计查曲线βx 22.073xkL 2厚度折减xtkL板件等效从板件1的计算可知，板件3不需折2、板件2bt宽度和bβ 31.333等效宽po抗拉压fsy剪切屈服oβ022ε18ε宽厚比β查曲线属于细βx 25.067xkL 2厚度折减xtkL板件等效3、板件4类型为oustand板宽度和btco板件受压较小边缘到形心的距cc板件受压最大边缘到形心的距离（取正 gif1co板件受压较小边缘到形心的距cc板件受压最大边缘到形心的距离（取正 gif1应力梯度10.7 cc ocbβg 6.685等效宽po抗拉压fsy剪切屈服oβ07ε6ε宽厚比β板件全属于完有效截Ae2181.2mm68214.1mm95063.6mm五、水平风荷载作用下弯扭屈曲稳定性截面为细长型，采用截面有效抵抗矩计算强度Ry135618.5mm水平荷载下关于塑性中和轴的塑性水平抗γmP1应力轴Ryλx关于X轴长细Eaλmaxλ关于X轴长细1P1 10.10.6λ12λ'φ λx关于X轴长细Eaλmaxλ关于X轴长细1P1 10.10.6λ12λ'φ Nφ1 112屈曲系2λ'psNP1屈曲临界γm材料系弯扭屈曲临界γm稳定性可六、强度 σ横梁强 可满七、横梁1、竖直方向挠度竖直方向为受到对称集中力的简支梁，查静力计算手册，挠度计算公式2aPkaB3 B 1 挠度限f1μ1"满足设计要求2、水平方向荷载产生的根据结构静力手册可知，简支梁最大挠度公式wk线B三角形线荷载作用下最大挠us4h hwk线B梯形线荷载作用下最大ut 根据结构静力手册可知，简支梁最大挠度公式wk线B三角形线荷载作用下最大挠us4h hwk线B梯形线荷载作用下最大ut BB其中：B为横梁跨度；h为线荷载高度。带入本工程的数据可u水平方向minB20mm挠度限df2(u)满足设计要求八、横梁立柱连接计1、螺钉计紧固"螺钉规柱料"立柱所选柱型"立柱材料受力最差为1号螺钉tz立柱壁L1自重荷ShSv螺钉间4Fv螺钉受到的竖向剪2 Vy横梁每端水平方向的支撑反力设计4FH每个螺钉水平2 2Shv螺钉的 F2F2vHAjg18.064mmfv应力净抗Ajg18.064mmfv应力净抗剪强Ajgfv每个紧固件的抗剪承载判断Nv"满足要求2、立柱孔壁承压计fzb立柱局部承压螺钉孔Djgtzfzb与立柱连接处最大孔壁判断Fzac满足设计要求第六章、铝合金顶横梁一、计算根据建筑结构特点，每个横梁简支在立柱上，水平方向承受组第六章、铝合金顶横梁一、计算根据建筑结构特点，每个横梁简支在立柱上，水平方向承受组合荷载作用，须对横梁进度和挠材料"型材的型型材的B横梁的H单跨立柱最大h层间玻璃二、荷载1、荷w'k1风荷载标准值（用于强度校核风荷载标准值（用于挠度校核q11.5w'k1横梁承受的水平方向面荷载设计5100mm立柱底端传递的水平力标准2FH5100mm立柱底端传递的水平力设计2hQkwk12m顶横梁受到来自层间玻璃的水平荷载标hQq12m顶横梁受到来自层间玻璃的水hQq12m顶横梁受到来自层间玻璃的水平荷载设2、受My水平荷载产生的弯Vy水平荷载产生的剪三、横梁顶横梁A13962.8mm截面面7198396.9mmX轴惯性93303.3mmX轴抵抗73832.5mmX轴面积24329211.3mmY轴惯性160879.6mmY轴抵抗129199.05mmY轴面积γ塑性发展Ea铝材弹性四、局部1、板件2类型为internal129199.05mmY轴面积γ塑性发展Ea铝材弹性四、局部1、板件2类型为internal板件，不均匀受压bt宽度和co板件受压较小边缘到形心的距cc板件受压最大边缘到形心的距离（取正gif110.7 应力梯度cc ocβgbt等效宽po抗拉压剪切屈服oβ022εβ118ε宽厚比β属于细查曲线βx 25.362xkL 2厚度折减xtkL板件等效2、查曲线βx 25.362xkL 2厚度折减xtkL板件等效2、板件1类型为internal板件，均匀受压bt宽度和bβ 18.667等效宽根据铝合金结构设计规范GB504292007表A2及条文说明4.3.4可知po抗拉压fsy剪切屈服oβ022ε18ε宽厚比β板件不会局部属于完Ae3928.8mm90120.3mm159061.8mm五、水平风荷载作用下弯扭屈曲稳定性截面为细长型，采用有效截面抵抗矩计算强度Ry258503.8mm水平荷载下关于塑性中和轴的塑性P1po应力轴RyEaλmaxλ关于X轴长细P11 10.10.6λπ12λ'φEaλmaxλ关于X轴长细P11 10.10.6λπ12λ'φNφ1 112屈曲系2λ'psNP1屈曲临界γm材料系弯扭屈曲临界γm稳定性可六、强度σ0强度计gσ0"满足设计要求七、横梁u顶横梁水平最大挠minB20mm挠度限u可满八、横梁立柱连接计1、螺栓受力紧固件紧固"立柱所选柱料"立柱材料柱型"tz立柱壁n每侧螺钉紧固件紧固"立柱所选柱料"立柱材料柱型"tz立柱壁n每侧螺钉立柱水平反力对螺钉群形心的偏心VsFH上层立柱底端的水V1Vs0.5分配到横梁每端的水平螺钉到转动支点的距离分别为螺钉到支点的水平距螺钉到支点的竖向距 2.188kN因横梁端部剪力使得螺钉受到的水平剪因顶横梁受扭受力最大螺钉产生的水平剪力2222222DH14DH22DH32DV12DV2因顶横梁受扭受力最大螺钉产生的竖向剪力2222222DH14DH22DH32DV12DV22222222DH14DH22DH32DV12DV2Vnx1Vnx22Vn螺钉受2、螺钉连接（1）不锈钢螺钉的抗剪承载力Ajg18.064mm螺钉有效fv不锈钢螺钉抗剪强度设NvAjgfv每个螺钉的抗剪承判断Nv"满足要求（2）螺钉孔fzb立柱局部承压强度设计NcDjgtzfzb判断Nc"满足要求九、转接型材与顶横梁拼接计立柱局部承压能力设计简化模L1L2L3L4力根据规范计算及风洞实验结果，迎风荷载最大值wz2.847kPa1kPa3.847qz1.5wz最大迎风荷载标准最大迎风荷载设计1、负风时紧固件受每个机制螺钉226L2n螺钉总 2.564kN每个螺钉1、负风时紧固件受每个机制螺钉226L2n螺钉总 2.564kN每个螺钉2、正风时紧固件受VsL1 3.593kN每个机制螺钉 Vs 1.695kN每个螺钉n13、紧固件自身强度校紧固"紧固件Ajg20.1mmfa螺钉有效不锈钢螺钉抗拉强度设fv不锈钢螺钉抗剪强度设NaAjgfa每个螺钉的抗拉承NvAjgfv判断Fv1FN1"满足要求4、紧固件基材锚固及孔壁承压校每个螺钉的抗剪承判断FV2FN2"满足要求t型材厚D螺钉孔型材孔壁承压强度设计facDt孔壁承Fac可满M6机制螺钉锚固在6mm厚6063T6型材中的抗拉承载力根据《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB500182002中6.1.7fa基材抗拉d螺钉的tc攻入型0.75tcdfa型材螺纹抗拉承载Flw满十、顶横d螺钉的tc攻入型0.75tcdfa型材螺纹抗拉承载Flw满十、顶横梁插接腿计tt插接腿和水槽F2Vs插接腿分配的上部立柱传递的荷t d2插接腿F2d2插接腿受到的插接腿ttbtB1.5插接腿厚度和Attbt6000mm3插接腿的截面tt4Ix插接腿截面惯2tt3Wx插接腿截面抵62tt3Sx插接腿截面抵8E插接腿金弹性插接腿σ插接腿中的弯曲应fy横梁抗弯判断(σ满足要求抗剪强τ插接腿中的剪Afv横插接腿σ插接腿中的弯曲应fy横梁抗弯判断(σ满足要求抗剪强τ插接腿中的剪Afv横梁抗剪判断(τ)"满足要求十一、水型号"b两侧水F3Vs水槽中间插接退受到的水平t d3水平荷载对计算截面的偏心F3d3截面所受Ats1b3300mm水槽的333275mmI水槽截x26050mmW水槽截x6σ水槽的fσ铝型材判断(σ满足要求τ水槽受到的剪Afv水槽抗剪f3(τ)"满足要求第七章、单元体立柱计算一、计算立柱为连续梁，受竖向自重和水平风荷载。稳定性校核依据BS81181第七章、单元体立柱计算一、计算立柱为连续梁，受竖向自重和水平风荷载。稳定性校核依据BS811811991←固定铰支←滑动铰支←铰接不传递立柱悬挑受力模立柱材料"立柱材材料型立柱材料B立柱承受荷载宽HH'立柱净跨度和总高po抗拉压名义屈服强剪切屈服Ea弹性模υ泊松G剪切模2(1γm材料系二、荷载1、立柱所受公母立柱插接，按协同变形w'kwk风荷载标准值（用于强度校核风荷载标准值（用w'kwk风荷载标准值（用于强度校核风荷载标准值（用于挠度校核GG横梁承受的竖直方向自重面荷q11.5w'k横梁承受的水平方向面荷载设计mqq1B水平方向线荷载设计风线荷wkBwkw'kz2.5kPa1kPa3.5正风荷载最大值（用于计算强度q21.5w'kz迎风荷2、受力计算，包括立柱所受的轴力、剪力和弯矩计FNGGBH'立柱承受的轴力设计弯矩剪力Mx最大受Vx最大受三、立柱公母立柱在强轴方向按刚度分配法对弯矩分母立柱截面参数A3131.8mmIx16087916.4mmWx140263.2mmSx99998.6mm3Iy4352094.6mm4Wy59200.05mmA3131.8mmIx16087916.4mmWx140263.2mmSx99998.6mm3Iy4352094.6mm4Wy59200.05mmSy51274.9mmC立柱截立柱绕x轴惯性立柱截面绕X轴抵抗立柱截面绕X轴面积立柱绕Y轴惯性立柱截面绕Y轴抵抗立柱截面绕Y轴面积上端形心C下端形心D剪心距上边缘距D剪心距下边缘距6It扭转惯Iω公立柱截面参数扇性惯A13461.02mm立柱截18042998.8mm立柱绕x轴惯性154973.5mm立柱截面绕X轴抵抗110524.1mm立柱截面绕X轴面积6800326.6mm立柱绕Y轴惯性75931.9mm立柱截面绕Y轴抵抗66724.5mm立柱截面绕Y轴面积上端形心C上下端形心C下剪心距上边缘距D上剪心距下边缘距D下6扭上端形心C上下端形心C下剪心距上边缘距D上剪心距下边缘距D下6扭转惯9mm扇性惯分配系数计算母立柱强轴方向弯矩分配系I 公立柱强轴方向弯矩分配系I 母立柱剪力分配系I 公立柱剪力分配系I 四、母立1、板件局部稳定1）、板件类型为internal板件，不均匀受压，简化为受力形式较差的均匀受压计bt1、板件局部稳定1）、板件类型为internal板件，不均匀受压，简化为受力形式较差的均匀受压计bt宽度和btβ宽厚oβ022εβ118ε宽厚比β属于完不必验算局部板件2和板件3宽厚比较板件1小，所以厚度不折2）、板件类型为outstandbt1宽度和β 2.708宽厚β07εβ16ε宽厚比β属于完不必验算局部2、整体稳定截面为完全紧凑型，采用塑性模量计算强度，屈曲系数应力坐标直接取立柱材料抗拉Rx198559.8mmP1po母立柱关于塑性中和轴的塑性模应力轴λy关于Y轴长细变形方向做Y轴正向，负风时有yoCD剪心到1 2β yydA2截面不xo本截面不对称系数对弯扭屈曲系数影响很小（从50至50几乎不影响临界弯矩），不在考积分项βx2yo弹性屈曲临界均布弯矩222 EayoCD剪心到1 2β yydA2截面不xo本截面不对称系数对弯扭屈曲系数影响很小（从50至50几乎不影响临界弯矩），不在考积分项βx2yo弹性屈曲临界均布弯矩222 EaIyππ π 1H 2ttHλ弯扭屈Ea λmaxλP110.10.61λλ'φ2 2aNφ1 112屈曲系2λ'PsNP1临界应母立柱弯扭屈曲临界弯γmMmMxαx1母立柱母立柱抗拉承载γm 考虑整体稳定性时母立柱强度利用母立柱稳定性满足3、强度校母立柱抗弯承载γm 五、公立1、局部稳定板件1、2、3、5为internal板件，结合母立柱板五、公立1、局部稳定板件1、2、3、5为internal板件，结合母立柱板件1的局部屈曲计算可知，均为完全紧凑板件类型为outstand件，均匀bt1宽度和β 9.556等效宽β07εβ16ε宽厚比β属于细查A曲线βx 7.644xkLif7x 厚度折减2xifx2xt1kL板件等效2、公立柱有效3444.8mm154799.5mm3、整体稳定截面为细长型，采用截面有效抵抗矩计算强度2、公立柱有效3444.8mm154799.5mm3、整体稳定截面为细长型，采用截面有效抵抗矩计算强度允许最大γm209177.417mm塑性截面P1应力轴Rλy关于Y轴长细变形方向做Y轴正向，负风时有yoC下1D下1剪心到1 2β yydA2截面不xoIx本截面不对称系数对弯扭稳定屈曲系数影响很小，不在考虑积分βx2yo弹性屈曲临界均布弯矩222π EaIy1ππ 1H 2Hλ弯扭屈Ea222π EaIy1ππ 1H 2Hλ弯扭屈Ea取λmaxλP110.10.6λπ12λ'φNφ1 112屈曲系2λ'NP1临界应MgMxαx2公立柱公立柱弯扭屈曲临界弯γm公立柱抗拉承载γm考虑整体稳定性时公立柱强度利用公立柱稳定性满足4、强度校公立柱抗弯承载γm六、立柱U铝立柱总水平挠 minH20mm总体变形挠度限立柱挠度满足七、挂耳U铝立柱总水平挠 minH20mm总体变形挠度限立柱挠度满足七、挂耳m立柱端部挂耳个FN立柱的自重荷载设计值和标准2Vx挂耳受到的总的水平反1、与立柱连接计算（挂耳考虑20mm上下调节偏差负风时，对于立柱上的螺栓，自重和风荷载产生的扭转相抵消n单侧螺栓LGLw42mm20mm自重荷载和风荷载对螺栓群形心偏S1SmaxS1紧固"S2螺栓到螺栓群形心的距计算螺栓到形心的距螺栓规FGkLGVT因扭转产生的水平剪 mS1VH螺栓承受的水平荷VV螺栓承受的竖向荷V VHVT22螺栓承受的剪力合VAjg157mm螺栓净不锈钢螺栓的抗剪强favAjgAjg157mm螺栓净不锈钢螺栓的抗剪强favAjgM12螺栓的抗剪承载Vmax螺栓抗剪满足要t局部承立柱孔壁承压强度设计Djg螺栓孔facDjgt立柱局部承压最大判断Fmax"满足2、挂耳截面立柱局部承压判断结型号"挂耳材料fagr挂耳抗拉fvgr挂耳抗剪facgr挂耳孔壁承压强截面一LH水平荷t挂耳厚h截面高Ath720mm截面面th63Wx截面强83Sx截面面th4Ix截面h截面高Ath720mm截面面th63Wx截面强83Sx截面面th4Ix截面的惯M1截面在强轴受到的弯mσ截面一强度利用判断(σ)"满足挂耳截面一判断结截面二h截面二Ath528mm截面面th6833Wx2.90410截面强33Sx2.17810截面面th4Ix截面的惯τ2考虑剪应力分配不均后截面二抗剪利用判断τ2"满足截面三挂耳截面二判断结LH水平荷LG竖向荷t截面厚h截面高Ath981.5mm截面面th643Wx2.12710截面强843Sx1.59510截面面th64Ix1.38210截面的惯2t61.235103mmth643Wx2.12710截面强843Sx1.59510截面面th64Ix1.38210截面的惯2t61.235103mmWy截面弱2t8926.291mmSy截面弱3t4.662103mmIy截面的弱轴惯性44It1.86510抗扭惯挂耳左右分肢按均分受M1截面在弱轴受到的弯竖向最大扭转切应σ截面强τV竖向抗τH水平抗可满截面四LH水平荷t截面厚h截面高3mmAth1.3截面面2t62.167103mmWy截面弱2t81.625103mmSy截面弱3t1.083104mmIy截面的弱轴惯性M12t81.625103mmSy截面弱3t1.083104mmIy截面的弱轴惯性M1截面在弱轴受到的弯σ截面抗τH水平抗截面四上下调节螺钉的螺纹抗剪计算根据《AAMATIRA991》第19.0表型材每圈螺纹（内螺纹）的抗剪面积An=πDSMIN[0.5P0.57735(DSMIN螺钉每圈螺纹（外螺纹）的抗剪面积Aw=πKNMAX[0.5P0.57735(ESMIN其中KNMAX——内螺纹小径的最大DSMIN——外螺纹大ESMIN——外螺纹中径的最小ENMAX——内螺纹中径的最大选用UN系列的，根据《统一螺纹基本尺寸》GBT20668P 1.587mm螺根据《统一螺纹极限尺寸》GBT20667KNMAX内螺纹小径最大ENMAX内螺纹中径最大DSMIN外螺纹大径最小ESMIN外螺纹中径最小根据《统一螺纹基本尺寸》GBT20668D螺钉公称型材每圈螺纹（内螺纹）的抗剪面积2AnπDSMIN[0.5P0.57735(DSMINENMAX)]螺钉每圈螺纹（外螺纹）的抗剪面积2AwπKNMAX[0.5P0.57735(ESMINKNMAX)]基材材质螺钉每圈螺纹（外螺纹）的抗剪面积2AwπKNMAX[0.5P0.57735(ESMINKNMAX)]基材材质"型材抗拉名义屈服强型材极限抗拉强Le本项目的锚固深根据 MANUAL-2010中Ks1.01if1.5mmLe1.2if2mmD机制螺钉公称直螺纹抗拉承载力标准值KsDLeftyif1.5mmLe1.2Dfty6.35mmLeLe3.175if3mmLeP 6.3mmPk安全系Rn螺纹抗拉承载力设计FN立柱轴Rn八、转接件验可满地台码材质为Lx水平荷Lye自重荷载偏心距及结构进出位偏ht宽度和Ath4950mm截面面2t613612.5mmWxLye自重荷载偏心距及结构进出位偏ht宽度和Ath4950mm截面面2t613612.5mmWx截面强2t810209.375mmSx截面面3t112303.125mmIx截面的惯FxVlz转接件承受的水平MxFxLxFG1Lye计算截面绕弱轴受到的σ截面抗σ所以满足转接件强度满足要铝垫片强度校V 32.85kN每个螺栓L螺栓到结构边距距FN 每个螺栓铝垫片D孔tdpfacgrD垫片局部承压承载V小于1，可S垫片在剪力方向螺栓孔净边 τ垫片抗剪豁最大利用τ可满第八章、V口位置型材计算一、计算立柱立柱立柱材立柱材第八章、V口位置型材计算一、计算立柱立柱立柱材立柱材材料型立柱材料p0型材名义屈服受荷宽HH'立柱净跨度和总高二、建1、荷载计w'k2风荷载标风荷载标准值（仅用于挠度校核GG横梁承受的竖直方向自重面荷q11.5w'k2横梁承GG横梁承受的竖直方向自重面荷q11.5w'k2横梁承受的水平方向面荷载设计m0.25wk2B1立柱D受到的线荷载（用于校核挠度m0.5wk2B1立柱B受到的线荷载（用于校核挠度β 1.811强度校核时所取荷载与挠度校核时所取A20602mmV口位置全部型材及面板截面面 28总量密3mV口铝板幕墙的自重标准值B考虑岩棉等自重荷载标1mG3GAk0.25B1立柱D受到的自重mG4GAk0.5B1立柱B受到的自重荷2、建模加施加立柱上的风荷强度校核时的组施强度校核时的组施加自重模型中施加的线荷载为挠度计算时的荷载，强度校核时只需将施加的荷载乘以倍数β即可。型简化说整体模单层放立柱均是顶底铰接，底部不传递轴力。C型转接立柱均是顶底铰接，底部不传递轴力。C型转接件两端铰接。模型为三跨模型。C型转件跨中的挂耳只约束垂直铝板幕墙方向和竖向的位移；立柱D由三个型材按协同变形组成柱B在跨中通过C型转接件与立柱D相连。顶底横梁两端铰传力路面板将荷载传递给立柱，立柱B截面较立柱D弱，立柱B跨中荷载一部分传递给立柱D，立D受到铝板传递的荷载及来自立柱B的跨中荷载，最终通过C型转接件及顶底横梁将荷载传递挂耳3、提取内立柱D最大内平行铝板幕墙方向内力（正向垂直铝板幕墙方向内力（侧向正向和Nd轴立柱B最大内力最大内最大轴最立柱B最大内力最大内最大轴最大弯Nb最大轴三、截面截面一（立柱1351.1mmA立柱截Ix593317.63mmWx23258.012mmSy31892.1mmIy3714068.2mmWy43932.8mm立柱绕X轴惯性立柱截面绕X轴抵抗立柱截面绕Y轴面积立柱绕Y轴惯性立柱截面绕Y轴抵抗公立柱（立柱A1立柱截622094.1mm立柱绕x轴惯性12318.5mm立柱公立柱（立柱A1立柱截622094.1mm立柱绕x轴惯性12318.5mm立柱截面绕X轴抵抗11043.7mm立柱截面绕X轴面积1267957.7mm立柱绕Y轴惯性24332.6mm立柱截面绕Y轴抵抗装饰条（立柱立柱截5922078.1mm立柱绕x轴惯性60536.2mm立柱截面绕X轴抵抗52887.2mm立柱截面绕X轴面积15148962.8mm立柱绕Y轴惯性99039.96mm立柱截面绕Y轴抵抗V口内角型材（立柱立柱截3174406.04mm立柱绕X轴惯性45161.4mm立柱截面绕X轴抵抗3991111.6mm立柱截面绕Y轴惯性48465.27mm立柱截面绕Y轴抵抗立柱截3174406.04mm立柱绕X轴惯性45161.4mm立柱截面绕X轴抵抗3991111.6mm立柱截面绕Y轴惯性48465.27mm立柱截面绕Y轴抵抗38580.4mm立柱截面绕Y轴面积γm材料系Ea型材弹性立柱D各组成杆件荷载分配系 I I I I I I 四、局部1、截面一板件一类型为internal，按受力形式较差的均匀受压bt宽度和bβ 46.333宽厚o22ε18ε宽厚比βbt宽度和bβ 46.333宽厚o22ε18ε宽厚比β属于细查曲线βx 37.067xk 厚度折减L2xtkL板件等效板件为internalbt宽度和bβ 14.667宽厚β属于完全紧凑型，不必板件类型为oustand板件，按受力形式较差的均匀受压简化bt宽度和bβ 6宽厚o7ε6ε宽厚比β属于完全紧凑型，不必最终有Ae1102.6mm18511.3mm39160.6mm2、公立最终有Ae1102.6mm18511.3mm39160.6mm2、公立柱负风时板件1和板件2位于受压区板件为internal类型，均匀bt宽度和btβ宽厚oβ022εβ118ε宽厚比β1β属于半紧凑型，厚度不必折板件类型为oustand板件，按均匀受压简化bt宽度和bβ 9.449宽厚oβ07bt宽度和bβ 9.449宽厚oβ07εβ16ε宽厚比β属于细查A曲线βx 7.559xkif7x厚度折减L2xifx2xtkL板件等效最终有1169.4mm12025.3mm24053.7mm3、装饰条负风荷载下，板件5和板件1169.4mm12025.3mm24053.7mm3、装饰条负风荷载下，板件5和板件6完全受拉，不必验算局部屈板件为internal类型，非均匀受压bt宽度和co板件受压较小边缘到形心的距cc板件受压最大边缘到形心的距离（取正gif1 10.7 应力梯度cc occbβ t等效宽p0抗拉压剪切屈服o22ε18εbβ t等效宽p0抗拉压剪切屈服o22ε18ε宽厚比β属于完全紧凑型，厚度不必板件为internal类型，按均匀受bt宽度和bβ 宽厚o22ε18ε宽厚比β1β属于半紧凑型，厚度不必折板件为internal类型，按均匀受bt宽度和bβ 35.6宽厚o22ε18ε