上汽百万DEH异常分析

上汽1000MW汽轮机DEH控制及

异常分析李剑2014.0806李剑2014.08.04提纲一、结构特点二、DEH控制策略三、异常分析及防范措施一、结构特点1000MW超超临界汽轮机1000MW超超临界汽轮机机组外型布置图

机组布置特点

1、机组总长~29m,比同等级的其他机组缩短约8~10m。

2、高压缸和中压缸整体发运和返厂检修。现场不需开缸,直接吊装，大大缩短安装和检修周期。3、独特的圆筒型高压外缸

高压缸采用双层缸设计。外缸为桶形设计，由垂直径向中分面分为进汽缸和排汽缸。内缸为垂直纵向平分面结构。由于缸体为旋转对称，使得机组在启动停机或快速变负荷时缸体的温度梯度很小，热应力保持在一个很低的水平。

排汽缸进汽缸高压缸剖视图4、主/调门的独特连接主汽门及调门阀壳合为一体，结构紧凑，易于维护。调门与汽缸通过法兰直接相连，无导汽管，损失小，阀门支撑于基础上，对汽缸附加力小有利于大修拆装。布置在汽缸两侧，圆周切向进汽，损失小；阀门采取小网眼（不锈钢永久性滤网），过滤网直径小，刚性好，不易损坏。设计原理：从主汽阀后、主调阀前引出一些新蒸汽（额定进汽量的5~10%，宁海二期工程约为8%），经补汽阀节流降低参数（蒸汽温度约降低30℃）后进入高压第五级动叶后空间，主流与这股蒸汽混合后在以后各级继续膨胀做功的一种措施。作用：补汽技术提高了汽轮机的过载和调频能力；补汽起到对汽缸的冷却作用：该阀通过保持一定的漏汽，充分利用补汽温度始终低于主蒸汽30度的特点，对汽缸起到冷却作用

5、补汽调节阀6、液压盘车设备6、液压盘车设备无前轴承箱和主油泵。7、低压内缸推拉装置示意图低压内缸以推拉装置与中压外缸连接，减少低压缸的相对膨胀。•低压外缸与凝汽器刚性连接。8、大机监测仪表（TSI）高、中、低压缸为但瓦支撑，共8个瓦。二瓦为推力瓦和椭圆瓦组合，是整个轴系的相对死点和绝对死点。汽轮机没设偏心，偏心通过#1X轴振和键相折算。汽轮机没设高低压胀差保护：轴承座落地且有独特的推力杆设计，差胀较小。瓦振（加速度探头）作保护，轴振作监视。转速为霍尔探头，外置式安装。8、大机监测仪表（TSI）8、大机监测仪表（TSI）9、高加双列布置9、高加双列布置10、双背压凝汽器与同等条件下的单背压相比，这样可以降低背压，进而降低排汽平均温度，提高机组的经济性。二、DEH控制策略1、DEH网络结构及硬件配置2、液压伺服系统3、ETS保护系统4、应力计算（X准则）5、DEH主控6、汽轮机自启动（一键启动）电厂总线(LWL)+.Ｉ&C机柜AS400HPROFIBUS-DPET200MSIEMENSxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxFM458BFM458A

SIEMENSSIEMENSSIEMENSxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxSIEMENSxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx位置反馈LVDT's遮断电磁阀ADDFEM操作员站工程师站n1，n2,n3n1n2n3伺服控制转速测量+.现场设备+.控制室现场信号与DCS接口DEH控制系统概貌图1、DEH网络结构及硬件配置系统通信工业以太网通信协议，用于AS417H控制器、工程师站、操作员站总线间的通讯，速度可达100M。PROFIBUS-DP通信协议用于AS417H控制器与ET200M以及FM458与ADDFEM接口间的通讯,速度可达12M。控制器

两对冗余的处理器417H和FM458,实现双控制器冗余切换，切换时间为毫秒级。I/O模件I/O采用汽轮机控制专用的ADDFEM模件和通用的ET200M模件ADDFEM的模拟量输出信号可直接驱动伺服阀；完善的自诊断功能、传感器断线监测功能、在线插拔功能DEH硬件采用SIEMENS公司的硬件1、DEH网络结构及硬件配置冗余417H，FM458和ADDFEM姆欧的新项目姆欧的新项目ET200MPROFIBUSDPFM458AxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxSIEMENSxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx姆欧的新项目xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxPROFIBUSDPFM458BSIEMENSSIEMENSADDFEMAS417AAS417BADDFEM冗余的自动化系统ProfibusDP(12Mbit/s)ADDFEM(DEH控制专用的输入／输出模块)ET200M(SIEMENS标准输入/输出模块)1、DEH网络结构及硬件配置DEH输入输出接口ADDFEM

DEH专用控制接口模块ADDFEM12通道数字量输入8通道模拟量输出12通道模拟量输入3通道脉冲量输入16通道数字量输入冗余的ProfibusDP接口,支持12M/S通信速率完善的自诊断功能1、DEH网络结构及硬件配置DEH控制柜（CKC01）1、DEH网络结构及硬件配置换向阀

换向阀的功能换向阀是利用阀芯和阀体的相对运动来切换油路中油流的方向，从而使执行机构的按需要进行开、关或变换运动方向。换向阀图形符号

2、液压伺服系统换向阀图形符号含义1）方框表示阀的工作位置，几个方框表示有几“位”2）方框内的当时阀工作位置下，油路接通的状态。但箭头不一定表示油流的实际方向3）方框内的“T”表示该油路不通4）方框外部的接口数表示几“通”5）进油口用字母“P”表示，回油用字母“T”表示，与执行机构连接的油口一般用字母“A、B”表示，字母“L”表示泄油口。5）换向阀有两个及以上的工作位置，其中一个为常位态，即阀芯未受到外力作用时所处的位置。一般绘制系统图时，油路所连接的方框就是代表该换向阀的常位态。ESV阀的方向电磁阀、所有的跳闸电磁阀是：两位三通。CV阀的电液转换阀：三位四通

换向阀

2、液压伺服系统

插装阀

2、液压伺服系统电液伺服阀也称电液转换器，是汽轮机调节系统中将电信号控制指令转换为液压信号并进行放大的装置。在伺服阀调整时，当线圈电流为零、阀芯处在中间位置，挡板两侧喷嘴的间隙不相等，有一定的机械零偏，使阀芯两端的油压差与反馈弹簧力平衡。保证失电后伺服阀自动关闭调门

伺服阀

2、液压伺服系统2、液压伺服系统ESV阀的执行机构原理图

2、液压伺服系统行程发送器

CV阀的执行机构原理图

2、液压伺服系统漏液检测开关主汽门：高中压主汽门电磁阀有两个失电跳闸电磁阀、两个跳闸阀，它们二选一方式工作，只要有一个电磁阀失磁，就会使一个跳闸阀打开，泄掉油动机中的压力油，使相应阀门关闭；每个电磁阀装有两个分离的线圈，每个线圈与跳闸系统之一联系，一个线圈通电可使电磁阀处于非跳闸位置，只有两跳闸系统都动作时，才使汽轮机跳闸，这种设置可有效地防止保护拒动与误动，提高保护系统的可靠性。另外主汽门还设有一方向阀，在主汽门的跳闸电磁阀得电（红色），方向阀失电（绿色）时，主汽门方可开启；在跳闸电磁阀失电时，主汽门会快关，而在跳闸电磁阀得电，且方向阀也得电时，主汽门也会关闭，但关闭的速度相对较慢（在暖阀过程中的主汽门的开关过程）。调门及补汽阀：调门及补汽阀的伺服阀均为双线圈、自平衡且失电不能保持，失电后调门会自动关闭到0；另在每一个主汽门、调门及补汽阀油动机处均设有一漏液检测开关，当油动机漏油且就地油盘中液位高时，该开关会发出报警。高排逆止门：高排逆止门的开关由高排逆止门的两个电磁阀状态决定。在高排逆止门未开启，且两个电磁阀均得电时，高排逆止门开启；在高排逆止门未关闭且两个电磁阀任一失电的情况下，高排逆止门关闭。2、液压伺服系统2、液压伺服系统高排通风阀：在机组启动初期，冷再压力高，高压缸的排汽无法顶开高排逆止门，高压缸蒸汽流通少，造成高压转子鼓风损失，叶片过热，此时通过通风阀将一些蒸汽排到凝汽器，起到冷却高压叶片及高压缸的作用。高排通风阀的开关由高排通风阀的两个电磁阀决定，在高排通风阀未开的前提下，任一电磁阀失电，开高排通风阀；在高排通风阀未关的前提下，两个电磁阀均得电，关高排通风阀。低压缸喷水电磁阀：汽轮机在启、停过程中，尤其在达到额定转速空负荷运行时，没有足够的蒸汽量将低压缸内摩擦鼓风产生的热量带走，致使排汽温度升高，同时轴封漏入的蒸汽也造成排汽温度升高。排汽温度太高，持续时间长了便会发生热变形，影响#3、4、5瓦轴承座的位置，使汽轮机振动，同时排汽温度过高，会引起凝汽器不锈钢管涨驰，造成泄漏，因此设置了低压缸喷水。2、液压伺服系统2、液压伺服系统阀门活动试验及气门严密性试验ATT试验汽机ATT试验共有七组，分别包括：高压主汽门和调门A、高压主汽门和调门B、中压主汽门和调门A、中压主汽门和调门B、高排逆止阀、高压缸通风排汽阀、补汽阀。当要进行某项的ATT试验时，只需将其控制子环SLC投入，然后选择ATT试验开始即可，ATT试验将自动进行，完成后发试验成功信号，如在进行某组阀门活动试验的过程中未能成功或者中断，则ATT试验控制子组将自动恢复。

ATT试验的过程：以高压主汽门和高调门ATT试验为例，当进行高压缸阀门组试验时，该侧高压调门缓慢关闭，对侧高调门同时开大，其开度的大小根据机组当前负荷指令进行控制。当被试验的高调门完全关闭后，进行高压主汽门活动试验，主汽门的两个跳闸电磁阀分别动作一次，使相应的主汽门关、开活动二次；在该侧主汽门关闭的情况下，进行高调门活动试验，高调门的两个电磁阀分别动作一次，使相应的高调门活动二次，并给出试验成功的反馈，调门试验完成。完成高压调门试验之后，该侧高压主汽门打开，在主汽门全开后，高调门开始打开，同时对侧高调门开始关小，直到恢复到试验前的状态。补汽阀试验，在高压主汽门、调门A试验成功后进行；阀门组试验完成后，对高排逆止阀和高压缸通风排汽阀进行相同的试验，每个阀门的两个电磁阀均分别动作一次，使相应的阀门活动两次。ATT条件：1、首先确保所有主汽门全开2、过载阀关闭3、实际负荷小于832MW注意：在做ATT试验前应退出机组协调控制，DEH在本地负荷控制方式，并确认DEH自动控制画面中RELSSETP-CTRLS按钮下方STOP或BLOCKED报警灯未点亮。在进行ATT试验的过程中注意负荷和主汽压力变化，负荷变化一般应≤50MW，试验中注意阀位指示是否正常，并应加强监视汽轮机振动及轴向位移，DCS侧需注意主、再热汽温两侧偏差的调整2、液压伺服系统汽门严密性试验：DEH系统可实现主汽门、调门严密性试验的自动完成，当进行主汽门严密性试验时，首先将汽轮机冲转至3000rpm，调整主气压力至13.5MPa（50%额定主汽压力）。在DEH“ECVLEAKAGETEST”控制面板上选择试验开始后，主汽门换向阀将主汽门及再热主汽门关闭。通风阀打开，高排逆止阀关闭。高、中压调门调门通过转速控制器控制全开。观察汽轮机转速下降。注意观察高排温度。然后，汽轮机转速逐渐下降，当转速小于500rpm时，认为主汽门严密性试验合格。高、中压调门严密性试验也同样过程，在DEH“CVLEAKAGETEST”控制面板上选择试验开始后，DEH将高调门及中调门指令降至零。通风阀打开，高排逆止阀关闭，主汽门保持全开。观察汽轮机转速下降。当汽轮机转速小于500rpm时，认为调门严密性试验合格。在进行主汽门及调门严密性试验时，应监视主汽门或调门确已关闭，并严密监视主机转速确实下降，防止主机超速。注意：当试验结束后，必须遮断汽轮机后再重新启动。2、液压伺服系统汽轮机超速保护(OPS)

：

机组不设机械危急遮断器，采用电子超速装置。当机组转速超过设定值时，发出停机信号。电子保护系统(EPS)：

采集所有需要停机的模拟量的值，当这些值超过设定值时，发出停机信号。

汽轮机遮断系统(TTS)

：

接受所有的停机信号，使停机电磁阀动作，遮断机组。

3、ETS保护系统处理器停机电磁阀I/O卡件(模拟量)停机信号转速信号I/O卡件(开关量)超速保护停机按钮3、ETS保护系统DEH控制柜（CKC01）3、ETS保护系统

BRAUN三通道转速监视器☆三个测量通道☆当3个测量通道的测量结果不同时，报警信号的发出由3个通道中的2个通道同时确定☆系统不断检查传感器输入回路，不同通道的传感器输出信号被同时监测，并对各通道进行合理的控制。任何一个故障都发出报警信号。☆一个独立的数字信号发生器，用以模拟转速变化，对系统进行全面的调试实验，可实现手动操作或自动模拟。3、ETS保护系统最佳冲转主汽温度=高压转子计算温度+30K+高压转子升负荷裕度，其下限为390℃，上限为600℃最佳冲转再热汽温度=中压转子计算温度+20K+中压转子升负荷裕度，其下限为390℃，上限为600℃4、应力计算（X准则）应力裕度控制器故障报警允许降负荷、转速的最小应力裕度允许升负荷、转速的最小应力裕度任一X准则不满足时变绿X准则不满足时由红变绿X准则实时值4、应力计算（X准则）

X准则的含义：X2：高调阀温度50％+X2>主蒸汽压力对应饱和温度防止产生凝结换热X4：主蒸汽温度>高压进汽压力对应饱和温度+X4主蒸汽过热度要求X5：主蒸汽温度>高压转子及高压缸50％缸温+X5防止缸和转子被冷却X6：再热汽温度>中压转子温度+X6防止转子被冷却X7A：高压转子温度+X7A>主蒸汽温度为冲传至全速准备X7B：高压缸温度+X7B>主蒸汽温度为冲传至全速准备X8：中压转子温度+X8>再热蒸汽温度为并网带负荷准备其中X2、X7A、X7B、X8均为负值；X2要求高调阀50%处温度不能过低，X4、X5要求主汽温度不能过低，X6要求再热汽温不能过低，X7A要求高压转子计算温度不能过低，X7B要求高压缸温度不能过低，X8要求中压转子温度不能过低。X1、X2准则在开主汽门前用到；X4、X5、X6准则在汽机冲转前用到；X7A、X7B准则在汽机360rpm暖机后释放正常转速时用到；X8准则在机组并网前用到。

4、应力计算（X准则）上限温度裕量最小值下限温度裕量最小值4、应力计算（X准则）T1：表面温度Tm：50%处温度4、应力计算（X准则）启动装置控制回路（S/UPDEVICE）转速负荷控制回路（SPD/LOADCTRL）压力控制回路（HPPRESCTRL）中央小选功能得出总流量指令高排温度控制器：

主要为保护高压末级叶片所设，在低负荷阶段，尤其在高旁开启阶段，高压缸进汽量小，冷再压力相对高，由于鼓风效果，造成高排末级叶片温度升高，当高压缸末级叶片温度达到470℃时，高排温度限制控制器开始动作，并产生积分值作用于开调门指令上，通过关小中压调门，开大高压调门增加高压缸进汽量，以增加高压缸的进汽量减少鼓风效果来降低高压末级叶片的温度；当高压缸末级叶片温度达到515℃时，关闭高压调门、高排逆止门，打开高排通风阀，汽轮机变为中压缸进汽方式；高压缸末级叶片温度达到530℃，汽轮机保护动作跳闸。高压叶片级压力控制器：用于限制高压缸进汽压力，防止过大的汽化潜热释放导致汽轮机进汽部件产生过大的热应力。高压叶片压力控制器由汽轮机自启动顺控子组激活，激活后，汽轮机中压调门控制负荷或升速，高压调门负责调节主汽流量；当汽轮机转速大于2386rpm后，高压叶片压力控制器自动解除控制。阀位限制功能（POSNLIMIT）:特殊情况下控制负荷启动升程限制器（TAB）作用于汽机启动阶段，其指令输出（0~100%）由TAB自动生成，在启动过程中无需运行人员操作。TAB每次到达某一限值时，其输出都会停止变化，等待执行特定任务操作，操作完成收到反馈信号后，输出才会继续变化。在特殊工况下，TAB可切到外部控制，人为输入指令值，来改变总流量指令。5、DEH主控转速设定值（SPEEDSETP）为汽机设置目标转速，由闭环控制器自动计算生成，在启动过程中无需运行人员操作。当转速设定值手动设置不被闭锁时，也可人为输入目标转速值汽轮机实际转速（STSPEED）以一定的速率升降至目标转速，该速率由TSE温度裕度（TSEINFL）限制，在汽机启动前需运行人员手动投入TSEINFL，如该功能发生故障，将会报TSE故障（TSEFAULT），故障消除后需再次手动投入TSE在转速上升过程中，如果转速设定值与实际转速偏差过大（DEVTOOHIGH），将会闭锁设定值功能（STOP），待差值减小后自动解除闭锁设定值；在通过临界转速区时，如果加速度太小（ACCL<MIN），转速跟踪信号发生（BLOCKED），目标转速将以60r/min将实际转速拉到临界转速区外，直至运行人员手动复位（RELSSETP-CTRL）。负荷设定值（LOADSETP）为汽机设置目标负荷，并网后自动置于最小负荷设定值，在升负荷过程中，由运行人员手动输入目标负荷指令及升降负荷速率（LOADGRADSETP），该速率同样受TSE限制。当协调方式投入（EXTLOADSPON），目标负荷值将接受CCS外部负荷指令（EXTERNLOADSETP）。延时的负荷设定值，还将受最大负荷设定值（MAXLOADSETP）限制。5、DEH主控一次调频功能（FREQUINFL）由运行人员手动投入后，一次调频功能被激活且调频量在主控画面显示。压力设定值（HPSETP）由CCS给出目标指令来控制汽机前压力初压限压切换按钮

在限压模式中:汽机侧调整机组负荷,锅炉随调节主汽压力.此时压力调节器是无效的在初压模式中:锅炉侧调节机组负荷,汽轮机跟随调节主汽压力.此时压力调节器发挥作用.1）手动切初压；2）机组发生RB；3)主汽压力偏差大于10Bar。5、DEH主控起机SGC蒸汽品质STMPURITY投入切换按钮释放额定转速（RELNOMINALSPEED）按钮自启动开高压缸顺控（SGCOPENHP-TURB）高压缸切缸后灯亮（变红）限压动作灯5、DEH主控负荷瞬时中断长甩负荷灯高压缸切缸动作灯设定值停止：1、升转速和负荷时，限压动作；2、转速偏差过大DEVTooHigh报警(30rpm)；3、临界转速区内，升速率过低ACC<Min(0.028Hz)报警Block闭锁：1、TSE故障；2、TAB<50%;3、汽轮机跳闸；4、启动中断，如临界转速内TSE故障或升速率过小5、DEH主控TAB定值控制任务定值0%允许启动汽轮机程控功能组（SGC）上升过程＞12.5%汽轮机复置＞22.5%高中压主汽门跳闸电磁阀得电复位＞32.5%高中压调门跳闸电磁阀得电复位＞42.5%开启高中压主汽门＞62%允许通过子组控制，使高中压调门开启，汽轮机实现冲转、升速、并网＞99%发电机并网后，释放汽轮机高、中压调阀的开启范围，汽轮机控制由“启动和进汽限制装置”控制模式切为“转速/负荷”控制模式。定值＜37.5%高中压主汽门关闭下降过程＜27.5%高中压调门跳闸电磁阀失电，高中调门跳闸＜17.5%高中压主汽门跳闸电磁阀失电，高中压主汽门跳闸＜7.5%发出汽轮机跳闸指令0再启动准备6、汽轮机自启动（一键启动）三、异常分析及防范措施1、氢冷门反馈跳变导致机组跳闸事故分析2、一次调频效果变差原因分析3、DEH甩负荷和电气保护分析及改进4、5号机ATT试验过程中问题分析

事故经过：2011年2月15日11点41分19秒，5号机组负荷793MW，发电机氢冷却器冷却水回水可调气动门反馈由23.96%升至71.42%，11点41分37秒，冷氢温度开始上升，11点42分09秒时，温度升到报警值48℃，DCS系统操作员站发出5号机冷氢温度高报警，11点42分38秒时，冷氢B温度首先超过53℃跳机值，延时1秒后，冷氢B温度高ETS保护动作(冷氢A温度高温度同时升高，滞后于B侧9秒)，汽轮机跳闸，发电机解列，高旁动作，锅炉保持运行。

事故原因：发电机冷氢调节门就地定位器是西门子SIPARTPS2型定位器，定位器内部的指令与定位器内部的调门位置反馈构成闭环回路，当指令小于位置反馈时，定位器自动朝关闭方向动作，以期待和位置反馈达到平衡。在本次故障中，由于发电机冷氢调节门就地定位器故障，定位器内部的位置反馈为71.42%，而调门指令为23.69%，位置反馈大于指令信号，定位器内部发指令使发电机冷氢调节门关闭，造成发电机氢冷却器冷却水减少，使冷氢温度在1分20秒内由40.9℃迅速升高至53℃，造成5号机组冷氢温度高ETS保护动作，使汽轮机跳闸，发电机解列。1、氢冷门反馈跳变导致机组跳闸事故分析

事故原因：1、氢冷门反馈跳变导致机组跳闸事故分析改进措施：1、冷氢温度报警值从48℃修至43℃；2、增加以下阀门指令与反馈偏差大于10%报警；3、增加旁路电动门自动开逻辑：冷氢温度达到45℃开启旁路电动门至30%开度；1、氢冷门反馈跳变导致机组跳闸事故分析改进措施：4、增加气动调节门失电失信号保位功能。1、氢冷门反馈跳变导致机组跳闸事故分析

故障现象：2013年1-6月5、6号机的一次调频正确动作率均在86.6%以上，而7月份两台机组一次调门正确动作率仅为69%和71.5%，调频效果明显下降，具体如下表所示：2、一次调频效果变差原因分析月份机组月正确动作率月平均调节性能月未投运时间擅自退出次数月投运率月考核电量2013-01-01#587.004%1.327510.00100.0%0.02013-02-01#587.442%1.252730.00100.0%0.02013-03-01#586.688%1.236130.00100.0%0.02013-04-01#588.911%1.257380.00100.0%0.02013-05-01#588.679%1.390080.00100.0%0.02013-06-01#586.604%1.206440.00100.0%0.02013-07-01#569.006004%0.888710.00100.0%109.94152

2013-01-01#690.117004%1.366230.00100.0%0.02013-02-01#691.89%1.192690.00100.0%0.02013-03-01#691.124%1.370150.00100.0%0.02013-04-01#690.892%1.173450.00100.0%0.02013-05-01#687.256996%1.229940.00100.0%0.02013-06-01#687.809006%1.168060.00100.0%0.02013-07-01#671.532%0.934210.00100.0%84.684685原因分析：调取5、6号机7月所有调频效果数据，通过统计分析得出以下结论：一次调频未正确动作时，机组实际功率较高，基本带满负荷（970MW以上）；机组负荷在970MW以上时，一次调频正向动作次数较多，但正确动作率较低；一次调频负向动作次数较少，但正确动作率较高。（见下表）结论：1、滑压曲线优化后，机组满负荷时主汽压力较优化前偏低，机组系统蓄能变少，导致机组正常运行时，相同负荷下，优化后高调门开度较优化前增大；2、一次调频效果变差原因分析机组日期机组负荷正向一次调频负向一次调频正向动作次数正确动作次数正确动作率负向动作次数正确动作次数正确动作率#57月4、5、10、12日>970MW372156.8%9888.9%#67月8、9、27、29日>970MW662842.4%33100%结论：2、一次调频动作前高调门开度大多已接近全开，从高调阀位—流量曲线得出，阀位47%时对应93.11%额定流量，所以当高调阀开度95%以上时阀门蒸汽流量十分接近最大流量，此时再开大调门已无调节作用；2、一次调频效果变差原因分析锅炉主控%02030405060708090100102原汽压MPa8.58.51012.315.217.420.623.125.526.526.5新汽压MPa8.58.51011.813.816.719.221.624.62626.2防范措施：1、借鉴北仑电厂：机组接近满负荷时，一次调频动作，若高调门已全开，允许补汽阀最大开10%左右。但应考虑满负荷，一次调频动作时，补汽阀频繁开、关动作，对补汽阀有损伤，并且二、三瓦振动会有变大趋势。2、重新优化滑压曲线，使机组负荷在950MW~1000MW时对应高调门开度为35%~43%左右，使系统有部分蓄能，便于应对高负荷时的一次调频。这时应考虑煤耗损失。2、一次调频效果变差原因分析电厂一次调频效果说明北仑电厂83%以上，较好机组接近满负荷时，一次调频动作，若高调门已全开，允许补汽阀最大开10%。玉环电厂70%左右，较差与我厂相似，机组满负荷，一次调频正向动作时，高调门接近全开，正确动作率较差，补汽阀禁止开。嘉兴电厂90%左右，较好机组接近满负荷时，主汽压力较我厂偏高，高调门开度较我厂偏小，950MW~1000MW时对应高调门开度为35%~43%，补汽阀禁止开。乐清电厂85%左右，较好机组接近满负荷时，主汽压力较我厂偏高，高调门开度较我厂偏小（42%左右），补汽阀禁止开。宁电二期70%左右，较差滑压曲线优化后，主汽压力较优化前偏低，机组满负荷，一次调频正向动作时，高调门已接近全开，正确动作率较低，补汽阀禁止开。DEH甩负荷事故案例：1.玉环4号机组跳机事件

2013年8月22日19:42:14，由于雷电使功率信号瞬时变坏点，协调CCS退出，KU触发。19:43:15运行人员在投入DEH侧一次调频时误将带转速控制器的负荷运行方式投入，调门快关后因为在带转速控制器的负荷运行方式下调门不能正常快速恢复。19:43:56小汽机汽源压力下降，给水流量低，锅炉MFT动作。2.徐州2号发电机逆功率保护动作，机组跳闸事件

2012年7月7日7时17分9秒，由于雷电#2发电机功率从645MW突变为300MW，后又突变为662MW，触发DEH调门快关指令，高、中压调门迅速关到0，负荷降至-170MW。7时17分11秒触发汽轮机长甩负荷指令，DEH控制系统执行甩负荷工况时切至带负荷下的转速控制运行方式，此时负荷为-12MW。7时17分43秒“发变组第一套保护逆功率跳闸”保护动作，发电机保护动作触发汽轮机跳闸，锅炉MFT保护动作。DEH首出为“发电机保护动作”，MFT首出为“汽机跳闸”。3、DEH甩负荷和电气保护分析及改进DEH甩负荷事故案例：2.乐清3、4号机组跳机事件简介

2013年6月1日21时35分49秒，乐天5449线路B相故障，P546保护动作,故障电流1.4A（一次电流5600A），5012及5013开关B相跳闸，766ms后#3、#4机组零功率保护动作，#3、#4机组跳闸。期间机组长甩负荷因功率突变指令动作，导致调门