150m跨墩顶V型三角区支撑体系检算书

广州地铁14号线（80+150+80）m连续刚构桥广州地铁14号线（80+150+80）m连续刚构拱桥150m跨墩顶V型三角区支撑体系检算书计算：复核：审核：广州地铁14号线项目部2016年4月（80+150+80）m连续钢构拱桥150m跨墩顶V型三角区支撑体系检算书编制说明编制依据（1）《广州地铁十四号线（80+150+80）m连续钢构拱桥施工图》；（2）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/F50-2011）；（3）《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；（4）《木结构设计规范》（GB50005－2003）；（5）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；（6）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)；（7）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；（8）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社2001.5）；（9）《MidasCivil2012有限元分析软件》；（10）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）。（11）《贝雷梁使用手册》；（12）我单位现有的技术装备和施工能力。编制范围本施工方案的编制内容为广州地铁14号线（80+150+80）m连续钢构拱桥0#块部分临时施工结构设计。项目概况邓村（80+150+80）m连续刚构拱桥（以下简称邓村刚构拱桥）位于广州市轨道交通十四号线一期工程神岗站～邓村站之间，斜跨邓村既有桥、广从路进入道路东侧。设计起讫里程YDK55+676～YDK55+986，全长310m，线间距为4.2～5.0m。右线平曲线半径为R=500m。线路纵断面位于0‰的纵坡上，设计高程至地面平均高度为16.98m。本桥为（80+150+80）m连续刚构拱桥，全长310m。上部结构采用单箱单室斜腹板箱梁截面，腹板斜率保持不变。中跨跨中梁高为2.5m，梁高沿纵向按2.5次抛物线变化，在中墩主梁与拱肋交接处梁高为5.79m。中墩顶梁段梁高为2.0m，梁高沿纵向按2.5次抛物线变化，至拱梁交接横隔处梁高为2.47m。连续刚构拱肋部分、墩顶梁及边跨现浇段均采用支架现浇法，其余梁段采用悬臂浇筑法对称施工。边跨及中跨合龙采用挂篮合龙。主梁采用挂篮悬臂浇筑方法施工，共分14个节段，0#块长57m,混凝土604.9m3;其他节段组成为;3个*2.5m+4个*3m+4个*3.5m+3个*3m,合龙段长2m，边跨长3.9m,最重节段为4号块，重95t。图STYLEREF1\s2-SEQ图\*ARABIC\s110#块现浇拱肋断面图（单位：mm）图STYLEREF1\s2-SEQ图\*ARABIC\s12实心段浇筑断面图（单位：cm）图STYLEREF1\s2-SEQ图\*ARABIC\s13主梁段浇筑断面图（单位：cm）方案介绍如下为满堂支架及贝雷架钢管柱示意图，对于支架部分，横向方木设置100mm×100mm的方木，轴间距200mm；纵向设置200×140mm的方木，轴间距300mm；碗扣式支架纵向步距为60cm，横向步距为30cm，竖向步距为60cm。图STYLEREF1\s3-SEQ图\*ARABIC\s11支架布置图下部采用钢管柱配合贝雷梁支架搭设稳定的操作平台，贝雷梁在腹板下方采用22.5cm间距，底板部分采用45cm间距，翼缘板采用90cm间距。钢管柱采用直径630mmQ235钢管，壁厚为10mm。地面部分基础采用混凝土条形基础，水中部分采用钢管桩承台基础。所有模板均采用18mm的竹胶板。满堂支架其余布置，如天杆、扫地杆等参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。计算书计算内容本托架方案主要涉及以下设计计算内容：模板验算横向方木受力分析纵向方木受力分析支架结构设计与受力分析贝雷梁配置与受力、变形分析钢管柱顶双拼工字钢受力分析钢管柱验算条形基础分析与设计墩台基础分析与设计满堂支架结构设计材料标准钢材按照以下标准进行设计校核：表STYLEREF1\s5-SEQ表\*ARABIC\s11钢材使用表格钢材抗拉、抗压、抗弯抗剪承压型号厚度或直径(mm)Q235φ48*3.5mm普通钢管及碗扣支架145Q235≤16215125325＞16-40205120＞40-60200115Q345≤16310180400＞16-40295170说明：设计强度按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）取值。除钢材外其他材料按照如下标准进行校核：（1）胶合板：[σ]=18MPa，E=4.5×109Pa；（2）油松、新疆落叶松、云南松、马尾松：[σ]=12MPa(顺纹抗压、抗弯)[τ]=3.14MPa(横纹抗剪)E=9×103MPa；（3）承台砼用C35：[σ]=16.7Mpa。脚手架结构荷载分析该施工方案严格根据设计院所提供的施工顺序来进行施工结构设计。设计单位将该零号块划分为三次浇筑完成，第一次浇筑拱肋部分，第二次浇筑实心段部分，第三次浇筑主梁部分。故根据此方案，进行Midas建模分析，划分为三个工况进行建模：工况一：拱肋部分混凝土浇筑，需提取拱肋部分混凝土荷载及施工活载；工况二：实心段部分混凝土浇筑，需提取拱肋部分混凝土荷载及施工活载；工况三：主梁部分混凝土浇筑，需提取拱肋部分混凝土荷载及施工活载。表STYLEREF1\s5-SEQ表\*ARABIC\s12最大拱肋部分荷载分析荷载区域高度/(m)混凝土重(kN/m3)分配宽度/(cm)分配梁线荷载/(kN/m)拱肋2.84263022.152注：1.腹板处分配梁荷载包括相邻部位倒角混凝土的折算荷载；2.由于施工人员、机具、混凝土冲击荷载及振捣荷载均属于局部荷载，对于整体计算可不考虑，本模型中按2.5kN/m2取值；3.倾倒混凝土产生的冲击荷载3.5kN/m2；4.振捣混凝土产生的荷载2kN/m2。表STYLEREF1\s5-SEQ表\*ARABIC\s13最大实心段部分荷载分析荷载区域高度/(m)混凝土重(kN/m3)分配宽度/(cm)分配梁线荷载/(kN/m)实心段5.789263045.1542注：1.腹板处分配梁荷载包括相邻部位倒角混凝土的折算荷载；2.由于施工人员、机具、混凝土冲击荷载及振捣荷载均属于局部荷载，对于整体计算可不考虑，本模型中按2.5kN/m2取值；3.倾倒混凝土产生的冲击荷载3.5kN/m2；4.振捣混凝土产生的荷载2kN/m2。表STYLEREF1\s5-SEQ表\*ARABIC\s14主梁部分荷载分析荷载区域高度/(m)混凝土重(kN/m3)分配宽度/(cm)分配梁线荷载/(kN/m)主梁段2.47263019.266注：1.腹板处分配梁荷载包括相邻部位倒角混凝土的折算荷载；2.由于施工人员、机具、混凝土冲击荷载及振捣荷载均属于局部荷载，对于整体计算可不考虑，本模型中按2.5kN/m2取值；3.倾倒混凝土产生的冲击荷载3.5kN/m2；4.振捣混凝土产生的荷载2kN/m2。表STYLEREF1\s5-SEQ表\*ARABIC\s15翼缘板荷载分析荷载区域高度/(m)混凝土重(kN/m3)分配宽度/(cm)分配梁线荷载/(kN/m)翼缘板0.4526607.02注：1.腹板处分配梁荷载包括相邻部位倒角混凝土的折算荷载；2.由于施工人员、机具、混凝土冲击荷载及振捣荷载均属于局部荷载，对于整体计算可不考虑，本模型中按2.5kN/m2取值；3.倾倒混凝土产生的冲击荷载3.5kN/m2；4.振捣混凝土产生的荷载2kN/m2。如下为荷载分分布示意图：图STYLEREF1\s5-SEQ图\*ARABIC\s11荷载分配示意图荷载根据如上图进行分配。拱肋下部支架验算拱肋下部支架主要承受主梁重、中间空心三角区支架重及拱肋重三部分荷载。支架纵向间距为60cm，横向间距为30cm，竖向间距为120cm。纵向方木采用规格为20×14（cm）方木，横向方木采用10×10（cm）方木，模板采用18mm厚竹胶板。根据设计经验，在计算中采用人群机械荷载按2.5kN/m2取值，倾倒混凝土产生的冲击荷载按3.5kN/m2取值，振捣混凝土产生的荷载按2kN/m2取值。强度校核时采用荷载组合为1.2恒载+1.4活载，刚度校核时荷载组合为1.0恒载+1.0活载。18mm竹胶板模板计算1.计算模型图STYLEREF1\s5-SEQ图\*ARABIC\s12竹胶板模型面板计算模型取最不利荷载，宽度为1m进行强度校核：强度计算：，L=0.1m刚度计算：，L=0.1m2.计算结果⑴强度满足要求。⑵刚度满足要求。上部横向10×10cm方木验算由于此桥处于斜坡上，横向方木采用间距为20cm方式。以下计算以最不利荷载计算。10cm×10cm方木计算时按三跨连续梁考虑。1.计算模型图STYLEREF1\s5-SEQ图\*ARABIC\s1310cm*10cm方木小楞计算模型强度计算：q=5.31×0.2×26×1.2+8×1.4×0.2=35.38kN/m，L=0.3m刚度计算：q=5.31×0.2×26+8×0.2=29.22kN/m，L=0.3m2.计算结果⑴强度满足要求。⑵刚度满足要求。上部纵向20×14cm方木验算1.计算模型20×14cm承重枋木主要承受来自10×10cm枋木传来的集中力作用。传递的荷载强度验算应为q=5.31×0.2×0.3×26×1.2+8×1.4×0.2×0.3=10.62kN，刚度验算应为q=5.31×0.2×0.3×26+8×0.2×0.3=8.76kN。为简化计算，荷载采用均布的方式，以三跨连续的方式进行计算，强度校核q取10.62kN/m，刚度校核q取8.76kN/m。20×14cm承重枋木支点距取0.6m。按简支梁对20×14cm枋木进行验算，计算简图如下：图STYLEREF1\s5-SEQ图\*ARABIC\s1420×14cm枋木计算简图（三跨连续）2.计算结果⑴强度满足要求。⑵刚度满足要求。碗扣支架计算拱肋下碗扣式支架纵向间距60cm，横向间距30cm，竖向步距120cm。钢材轴向应力：而当竖向步距为120cm时，单根钢管[P]=35KN。单根钢管的容许承载力：P=31.84kN<[P]=34kN承载力符合要求。实心段部支架验算（3m实心部分）实心段下部支架主要承受实心段3m实心部分+4m0#块部分荷载。支架纵向间距为60cm，横向间距为30cm，竖向间距为60cm。纵向方木采用规格为20×14（cm）方木，横向方木采用10×10（cm）方木，模板采用18mm厚竹胶板。根据设计经验，在计算中采用人群机械荷载按2.5kN/m2取值，倾倒混凝土产生的冲击荷载按3.5kN/m2取值，振捣混凝土产生的荷载按2kN/m2取值。强度校核时采用荷载组合为1.2恒载+1.4活载，刚度校核时荷载组合为1.0恒载+1.0活载。18mm竹胶板模板计算1.计算模型图STYLEREF1\s5-SEQ图\*ARABIC\s15竹胶板模型面板计算模型取最不利荷载，宽度为1m进行强度校核：强度计算：，L=0.1m刚度计算：，L=0.1m2.计算结果⑴强度满足要求。⑵刚度满足要求。上部横向10×10cm方木验算由于此桥处于斜坡上，横向方木采用间距为20cm方式。以下计算以最不利荷载计算。10cm×10cm方木计算时按三跨连续梁考虑。1.计算模型图STYLEREF1\s5-SEQ图\*ARABIC\s1610cm*10cm方木小楞计算模型强度计算：q=5.789×0.2×26×1.2+8×1.4×0.2=38.37kN/m，L=0.3m刚度计算：q=5.789×0.2×26+8×0.2=31.71kN/m，L=0.3m2.计算结果⑴强度满足要求。⑵刚度满足要求。上部纵向20×14cm方木验算1.计算模型20×14cm承重枋木主要承受来自10×10cm枋木传来的集中力作用。传递的荷载强度验算应为q=5.789×0.2×0.3×26×1.2+8×1.4×0.2×0.3=11.51kN，刚度验算应为q=5.789×0.2×0.3×26+8×0.2×0.3=9.51kN。为简化计算，荷载采用均布的方式，以三跨连续的方式进行计算，强度校核q取11.51kN/m，刚度校核q取9.51kN/m。20×14cm承重枋木支点距取0.6m。按简支梁对20×14cm枋木进行验算，计算简图如下：图STYLEREF1\s5-SEQ图\*ARABIC\s1720×14cm枋木计算简图（三跨连续）2.计算结果⑴强度满足要求。⑵刚度满足要求。碗扣支架计算实心段碗扣式支架纵向间距60cm，横向间距30cm，竖向步距60cm。钢材轴向应力：而当竖向步距为60cm时，单根钢管[P]=40KN。单根钢管的容许承载力：P=34.53kN<[P]=40kN承载力符合要求。实心段部支架验算（4m空心部分）实心段下部支架主要承受实心段3m实心部分+4m0#块部分荷载。支架纵向间距为60cm，横向间距为30cm，竖向间距为60cm。纵向方木采用规格为20×14（cm）方木，横向方木采用10×10（cm）方木，模板采用18mm厚竹胶板。根据设计经验，在计算中采用人群机械荷载按2.5kN/m2取值，倾倒混凝土产生的冲击荷载按3.5kN/m2取值，振捣混凝土产生的荷载按2kN/m2取值。强度校核时采用荷载组合为1.2恒载+1.4活载，刚度校核时荷载组合为1.0恒载+1.0活载。18mm竹胶板模板计算1.计算模型图STYLEREF1\s5-SEQ图\*ARABIC\s18竹胶板模型面板计算模型取最不利荷载，宽度为1m进行强度校核：强度计算：，L=0.1m刚度计算：，L=0.1m2.计算结果⑴强度满足要求。⑵刚度满足要求。上部横向10×10cm方木验算由于此桥处于斜坡上，横向方木采用间距为20cm方式。以下计算以最不利荷载计算。10cm×10cm方木计算时按三跨连续梁考虑。1.计算模型图STYLEREF1\s5-SEQ图\*ARABIC\s1910cm*10cm方木小楞计算模型强度计算：q=5.25×0.2×26×1.2+8×1.4×0.2=35kN/m，L=0.3m刚度计算：q=5.25×0.2×26+8×0.2=28.9kN/m，L=0.3m2.计算结果⑴强度满足要求。⑵刚度满足要求。上部纵向20×14cm方木验算1.计算模型20×14cm承重枋木主要承受来自10×10cm枋木传来的集中力作用。传递的荷载强度验算应为q=5.25×0.2×0.3×26×1.2+8×1.4×0.2×0.3=10.5kN，刚度验算应为q=5.25×0.2×0.3×26+8×0.2×0.3=8.67kN。为简化计算，荷载采用均布的方式，以三跨连续的方式进行计算，强度校核q取10.5kN/m，刚度校核q取8.67kN/m。20×14cm承重枋木支点距取0.6m。按简支梁对20×14cm枋木进行验算，计算简图如下：图STYLEREF1\s5-SEQ图\*ARABIC\s11020×14cm枋木计算简图（三跨连续）2.计算结果⑴强度满足要求。⑵刚度满足要求。碗扣支架计算实心段碗扣式支架纵向间距60cm，横向间距30cm，竖向步距60cm。钢材轴向应力：而当竖向步距为60cm时，单根钢管[P]=40KN。单根钢管的容许承载力：P=31.5kN<[P]=40kN承载力符合要求。三角区空心部支架验算三角区空心部支架主要承受主梁底板、顶板及腹板部分荷载。支架在腹板下部采用纵向间距为60cm，横向间距为30cm，竖向间距为120cm方式进行布置；支架在顶板、底板下部采用纵向间距为60cm，横向间距为60cm，竖向间距为120cm方式进行布置。纵向方木采用规格为20×14（cm）方木，横向方木采用10×10（cm）方木，模板采用18mm厚竹胶板。根据设计经验，在计算中采用人群机械荷载按2.5kN/m2取值，倾倒混凝土产生的冲击荷载按3.5kN/m2取值，振捣混凝土产生的荷载按2kN/m2取值。强度校核时采用荷载组合为1.2恒载+1.4活载，刚度校核时荷载组合为1.0恒载+1.0活载。由于腹板处梁高为2.47m，小于拱肋下部支架验算高度，故腹板下支架验算可以省略，仅对顶板、底板部分支架进行验算校核。18mm竹胶板模板计算1.计算模型图STYLEREF1\s5-SEQ图\*ARABIC\s111竹胶板模型面板计算模型取最不利荷载，宽度为1m进行强度校核：强度计算：，L=0.1m刚度计算：，L=0.1m2.计算结果⑴强度满足要求。⑵刚度满足要求。上部横向10×10cm方木验算由于此桥处于斜坡上，横向方木采用间距为20cm方式。以下计算以最不利荷载计算。10cm×10cm方木计算时按三跨连续梁考虑。1.计算模型图STYLEREF1\s5-SEQ图\*ARABIC\s11210cm*10cm方木小楞计算模型强度计算：q=1.35×0.2×26×1.2+8×1.4×0.2=10.67kN/m，L=0.6m刚度计算：q=1.35×0.2×26+8×0.2=8.62kN/m，L=0.6m2.计算结果⑴强度满足要求。⑵刚度满足要求。上部纵向20×14cm方木验算1.计算模型20×14cm承重枋木主要承受来自10×10cm枋木传来的集中力作用。传递的荷载强度验算应为q=1.35×0.2×0.6×26×1.2+8×1.4×0.2×0.6=6.4kN，刚度验算应为q=1.35×0.2×0.6×26+8×0.2×0.6=5.172kN。为简化计算，荷载采用均布的方式，以三跨连续的方式进行计算，强度校核q取10.5kN/m，刚度校核q取8.67kN/m。20×14cm承重枋木支点距取0.6m。按简支梁对20×14cm枋木进行验算，计算简图如下：图STYLEREF1\s5-SEQ图\*ARABIC\s11320×14cm枋木计算简图（三跨连续）2.计算结果⑴强度满足要求。⑵刚度满足要求。碗扣支架计算三角区空心部分碗扣式支架纵向间距60cm，横向间距30cm，竖向步距60cm。钢材轴向应力：而当竖向步距为120cm时，单根钢管[P]=35KN。单根钢管的容许承载力：P=19.2kN<[P]=34kN承载力符合要求。由于翼缘板的满堂支架布置方法与三角区空心部分一致，翼缘板梁高远小于1.35m，所以翼缘板满堂支架布置方法无需进行单独校核，满足规范要求。综上所述，满堂支架部分均满足规范要求。地基验算碗扣支架立杆下部采用底托，施工前在地基表面先换填30cm厚拌3:7灰土，再浇注20cm厚C20砼进行硬化，砼抗压强度fc＝9.6MPa。钢管支架立杆立在底托上，底托为10cm×10cm，立杆受力按45度角对混凝土进行扩散。根据前面计算结果，单根立杆承受的最大荷载为P=N=34.53kN底托下方木受力为：；混凝土受力为：；地基受力为：。由上计算可得，地基承载力满足要求。贝雷梁支架组合结构设计贝雷梁结构建模计算计算模型建立采用MidasCivil对支架结构进行建模、分析，贝雷梁、横向分配方木均采用梁单元进行建模；其模型结构如下图所示：图6-SEQ图\*ARABIC\s11结构建模示意图荷载计算工况1.结构够强度计算结构强度计算采用荷载组合：S0=1.2恒载+1.4活载。2.结构变形结构变形采用的荷载组合：S0=1.0恒载+1.0活载。浇筑水头高度计算由于混凝土在浇筑时为流体状，故浇筑时容重采用计算。混凝土侧压力按下列两公式计算，并取其中的较小者： (6-SEQ公式\*ARABIC\s11) (6-SEQ公式\*ARABIC\s12)式中：F──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(kPa)；h──为有效压头高度(m)；υ──混凝土的浇筑速度(m/h)，可按实测确定(暂定为2m/h)；t0──新浇混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定(暂定为6小时),当缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算；T──混凝土的温度（℃）；γc──混凝土的容重(kN/m3)；β1──外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺缓凝作用的2.8，掺外加剂时取1.2；β2──混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。1.拱肋部分有效水头高度由式（5-1）得F＝0.22×26×6.0×1.2×1.15×＝67kPa由式（5-2）得F＝26×2.84＝73.84kPa按取最小值，最大侧压力为67kPa，则有效压头高度：h=故拱肋部分有效压头为2.58m。2.实心段部分有效水头高度由式（5-1）得F＝0.22×26×6.0×1.2×1.15×＝67kPa由式（5-2）得F＝26×5.789＝150.514kPa按取最小值，最大侧压力为67kPa，则有效压头高度：h=故实心段部分有效压头为2.58m。主梁部分有效水头高度由式（5-1）得F＝0.22×26×6.0×1.2×1.15×＝67kPa由式（5-2）得F＝26×1.6＝41.6kPa按取最小值，最大侧压力为67kPa，则有效压头高度：h=故主梁部分有效压头为2.58m。支架底I20a分配工字钢验算根据Midas分析结果可得如下表格：表6-SEQ表\*ARABIC\s11受力分析表杆件名称规格型号荷载组合最大弯矩（kN·m）最小弯矩（kN·m）剪力（kN）分配梁I20a组合I4.57-4.9129.41图6-SEQ图\*ARABIC\s12分配梁剪力图（kN）图6-SEQ图\*ARABIC\s13分配梁弯矩图（kN·m）图6-SEQ图\*ARABIC\s14分配梁应力图（Mpa）图STYLEREF1\s6-SEQ图\*ARABIC\s15分配梁变形图（mm）I16分配梁主要受弯矩和剪力作用：正应力：；剪应力：；根据第四强度理论对杆件进行弯剪校核可得：；满足强度要求。变形最大处累计位移为1.61mm。钢管顶分配双拼工字钢验算根据Midas分析结果可得如下表格：表6-SEQ表\*ARABIC\s12受力分析表杆件名称规格型号荷载组合最大弯矩（kN·m）最小弯矩（kN·m）剪力（kN）分配梁2I50a组合I97.79-135.87417.89图6-SEQ图\*ARABIC\s16分配梁剪力图（kN）图6-SEQ图\*ARABIC\s17分配梁弯矩图（kN·m）图6-SEQ图\*ARABIC\s18分配梁应力图（Mpa）图STYLEREF1\s6-SEQ图\*ARABIC\s19分配梁变形图（mm）2I50a分配梁主要受弯矩和剪力作用：正应力：；剪应力：；根据第四强度理论对杆件进行弯剪校核可得：；满足强度要求。变形最大处累计位移为1.04mm。贝雷梁验算本设计采用321型不加强贝雷梁，以单层单排的形式作为受力结构。贝雷梁的布置本设计中采用腹板、底板下间距22.5cm，翼缘板下90cm进行布置。校核时根据贝雷梁使用手册进行校核：表STYLEREF1\s6-SEQ表\*ARABIC\s13桁架结构容许内力表根据Midas分析结果可得如下表格：表6-SEQ表\*ARABIC\s14受力分析表杆件名称荷载组合最大弯矩（kN·m）最小弯矩（kN·m）剪力（kN）贝雷梁组合I3.41-5.4773.98图6-SEQ图\*ARABIC\s110贝雷梁梁剪力图（kN）图6-SEQ图\*ARABIC\s111贝雷梁弯矩图（kN·m）图6-SEQ图\*ARABIC\s112贝雷梁应力图（Mpa）图STYLEREF1\s6-SEQ图\*ARABIC\s113贝雷梁变形图（mm）根据贝雷梁式荣手册中对贝雷梁的校核：弯矩最大值为：5.47kN·m<[M]=788kN·m，满足强度要求；剪力最大值为：73.98kN<[]=245kN，满足强度要求。贝雷梁最大累积变形为1.6mm。贝雷梁主要承受弯剪作用，按第四强度理论组合应力为：根据软件所提供的应力分析显示：支点处出现应力集中现象，需对贝雷梁支点处进行局部加强处理，增设竖向腹板杆，使力由贝雷梁下弦杆合理传递到腹杆、上弦杆，消除应力集中。钢管柱强度验算钢管柱采用采用直径630mm、壁厚10mm钢管，按压杆稳定对顺桥向进行复核：图6-SEQ图\*ARABIC\s114钢管柱轴力图（kN）图STYLEREF1\s6-SEQ图\*ARABIC\s115钢管柱压应力（Mpa）轴向最大应力：；惯性半径：；长度因素：；柔度：；按b类截面查表得稳定性系数：；；故根据对钢管柱进行压杆稳定计算可得：均满足强度要求。贝雷梁临时结构计算项目结果汇总表5贝雷梁临时结构计算汇总计算项目计算结果构件材料许用值结论结构内力钢管柱轴力Nmax987.35KN需进行稳定验算满足要求贝雷梁弯矩kN·m5.47kN·m788kN·m满足要求贝雷梁剪力kN73.98kN245kN满足要求结构强度贝雷梁组合应力158.90MPa287MPa满足要求，需要在支点处增设竖杆抵抗支点处应力集中。I20a分配横梁剪应力46.36MPa170MPa满足要求钢管柱顶分配梁2I50a79.34Mpa170Mpa满足要求贝雷梁变形贝雷梁挠度1.6mm8900/400=22.25mm满足要求横梁变形分配梁工字钢2I50a1.07mm2000/400=5mm满足要求分配梁I20a0.01mm225/400=0.5625mm满足要求，分配梁位移较大处需配置加劲肋。旧桥承载力检算施工中需借助旧桥桥墩作为支撑进行施工，旧桥桥墩上部荷载根据软件计算得出如下：图STYLEREF1\s7-SEQ图\*ARABIC\s11承台上部支点反力（kN）计算所得，承台上部荷载为。由广州市公路工程公司四队所提供旧桥图纸，临时结构所利用的桥墩下部承台尺寸为纵桥向为10.79m，横桥向为3.48m。基础为C20混凝土和浆砌片石混合结构，混凝土方量为37.5方，浆砌片石为25.5方；墩身浆砌片石结构，方量为62方；墩帽为钢筋混凝土结构，混凝土5.3方，钢筋为70.8kg。基底下承载力为200kPa。故<200kPa，满足地基承载力要求。条形基础承载力验算方案中采用条形基础作为承载方