T-QGCML 2981-2024 悬浇连续梁临时固结组合体系的抗倾覆能力分析方法

Analysismethodofanti-overturningabilityofsuspensioncastcontinuousbeamtemporaryconsolidatedcompositeI II 1 1 1 1 2 5请注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别专利的责任。1仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本4.1悬浇连续梁临时固结组合体系的实际构造图如图1所示。4.2为便于进行抗倾覆分析，将悬浇连续梁临时固结组合体系简化为如图2所示的简化力学模型。25.1模型拆分将简化力学模型的受力进行分析变形操作，如图3所示。(a)W+N作用(b)Me作用利用相关力学原理将不平衡荷载N向支座中心0点简化，可在0点得到一竖向不平衡力N与不平衡3∆W+∆N=····················∆W—临时固结支座/钢支撑在梁体自重W作用下的变∆N—临时固结支座/钢支撑在竖向不平衡力N作用下的变形；W—梁体自重；N—竖向不平衡力；RW+N=K0(∆W+∆N)=··················∆W—临时固结支座/钢支撑在梁体自重W作用下的变∆N—临时固结支座/钢支撑在竖向不平衡力N作用下的变形；W—梁体自重；N—竖向不平衡力；FW+N=K1(∆W+∆N)=··处于受压状态，另侧支座处于受拉状态。但因为此时两临时固结支座抗拉压刚度不一致4图4不平衡力矩单独作用时悬浇连续梁临时固结组合体系的简化力学模型图b)根据图4可得不平衡力矩平衡方程见公式5;L₁—两个临时固结支座之间的距离；x—梁体在不平衡力矩Me作用下其偏转中心的偏移量；K₁—钢支撑的刚度；L₂—第一临时固结支座到第一钢支撑之间的距离/第二临时固结支座到第二钢支撑之间的距离；Rw—第一临时固结支座反力；Rw—第二临时固结支座反力；Fw—第二钢支撑反力。5.3稳定性分析稳定性分析公式见公式6、公式7。 或者 F₁—钢支撑的真实反力且i=1,2;R一临时固结支座的真实反力且i=1,2;E—构件材料弹性模量；I一构件截面惯性矩；1—构件计算长度。55.4强度分析强度分析见公式8、公式9。 或者 F₁—钢支撑的真实反力且i=1,2;R₁—临时固结支座的真实反力且i=1,2;[σ]—许用应力。6方法及效果6.1方法6.1.1悬浇连续梁临时固结组合体系的抗倾覆能力流程如图5所示。Fnn=Fr+NRn(++Run(0+Fam(5+Fmx)=0M、的，Ri、R₂BF(RJ<F?是图5悬浇连续梁临时固结组合体系的抗倾覆能力的流程图6.1.2分析方法包括：a)根据悬浇连续梁临时固结组合体系的实际构造，确定其简化力学模型；b)对简化力学模型的进行拆分与受力分析操作，得到复合力和与复合力相关的不平衡力矩；c)分别计算复合力单独作用时所述悬浇连续梁临时固结组合体系的第一相关反力数据，以及不平衡力矩单独作用时悬浇连续梁临时固结组合体系的第二相关反力数据；6d)根据第一相关反力数据和第二相关反力数据，得到悬浇连续梁e)利用各组件的真实反力进行稳定性分析和强度分析，得到分析结果。6.2.1悬浇连续梁临时固结组合体系的抗倾覆能力分析方法是在厘清了连续梁桥临时固结组合体系在6.2.3悬浇连续梁临时固结组合体系的抗倾覆能力分析方法既可对墩梁固结体系抗力进行复核验算，来计算