山东某热电厂玻璃幕墙强度设计计算书

山东省xxxx热电厂办公楼玻璃幕墙及铝塑板装饰工程玻璃幕墙强度设计计算书基本参数:聊城地区基本风压0.450kN/m2抗震6度（0.05g）设防Ⅰ.设计依据:《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《钢结构设计规范》GB50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《建筑幕墙》JG3035-1996《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-2001《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2003《铝合金建筑型材基材》GB/T5237.1-2000《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》GB/T5237.2-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》GB/T3098.2-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》GB/T3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB/T3098.15-2000《浮法玻璃》GB11614-1999《钢化玻璃》GB/T9963-1998《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB17841-1999《建筑结构静力计算手册(第二版)》《BKCADPM集成系统(BKCADPM2005版)》Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为以下类别:--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。山东省xxxx热电厂办公楼按B类地区计算风压。(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规定采用风荷载计算公式:Wk=βgz×μs×μz×W0（7.1.1-2）其中:Wk---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)；βgz---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.5.1条取定。根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数。经化简，得：A类场地:βgz=0.92×[1+35^(-0.072)×(Z/10)-0.12]B类场地:βgz=0.89×[1+(Z/10)-0.16]C类场地:βgz=0.85×[1+35^(0.108)×(Z/10)-0.22]D类场地:βgz=0.80×[1+35^(0.252)×(Z/10)^(-0.30)]μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.2.1条取定。根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地:μz=1.379×(Z/10)0.24B类场地:μz=1.000×(Z/10)0.32C类场地:μz=0.616×(Z/10)0.44D类场地:μz=0.318×(Z/10)0.60本工程属于B类地区,故μz=(Z/10)0.32μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.3.3条取为：-1.2W0---基本风压,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2，聊城地区取为0.450kN/m2(3).地震作用计算:qEAk=βE×αmax×GAK其中:qEAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按5.0取定αmax---水平地震影响系数最大值，按相应设防烈度和设计基本地震加速度取定:6度(设计基本地震加速度为0.05g):αmax=0.047度(设计基本地震加速度为0.10g):αmax=0.087度(设计基本地震加速度为0.15g):αmax=0.12聊城地区设防烈度为6度（0.05g）,故取αmax=0.040GAK---幕墙构件的自重(N/m2)(4).作用效应组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载(作用)的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，作用效应组合设计值按下式采用：S=γGSGK+γwψwSWK+γEψESEK各项分别为永久荷载、风荷载和地震作用。作用的分项系数，按以下规定采用：①永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，取1.35；b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或漂浮验算，取0.9。②可变荷载根据设计规范规定取代表值，其分项系数一般情况取1.4，地震作用取1.3。水平荷载标准值:qk=Wk+0.5qEAk水平荷载设计值:q=1.4Wk+1.3×0.5qEAk一、风荷载计算标高为18.0m处风荷载计算(1).风荷载标准值计算:W0:基本风压W0=0.45kN/m2βgz:18.0m高处阵风系数(按B类区计算)βgz=0.89×[1+(Z/10)-0.16]=1.700μz:18.0m高处风压高度变化系数(按B类区计算):(GB50009-2001)μz=(Z/10)0.32=(18.0/10)0.24=1.207μs:风荷载体型系数μs=-1.20Wk=βgz×μz×μs×W0(GB50009-2001)=1.700×1.207×1.2×0.450=1.108kN/m2(2).风荷载设计值:W:风荷载设计值(kN/m2)γw:风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-20013.2.5规定采用W=γw×Wk=1.4×1.108=1.551kN/m2二、幕墙立柱计算:幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1.选料:(1)风荷载线分布荷载设计值(矩形分布)qw:风荷载线分布荷载设计值(kN/m)W:风荷载设计值:1.551kN/m2B:幕墙分格宽:1.000mqw=W×B=1.551×1.000=1.551kN/m(2)立柱弯矩:Mw:风荷载作用下立柱弯矩(kN.m)qw:风荷载线分布荷载设计值:1.551(kN/m)Hsjcg:立柱计算跨度:3.600mMw=qw×Hsjcg2/8=1.551×3.6002/8=2.513kN·mqEA:地震作用设计值(KN/m2):GAk:玻璃幕墙构件(包括玻璃和框)的平均自重:400N/m2垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用:qEAk:垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用(kN/m2)qEAk=5×αmax×GAk=5×0.040×400.000/1000=0.080kN/m2γE:幕墙地震作用分项系数:1.3qEA=1.3×qEAk=1.3×0.080=0.104kN/m2qE：水平地震作用线分布作用设计值(矩形分布)qE=qEA×B=0.104×1.000=0.104kN/mME:地震作用下立柱弯矩(kN·m):ME=qE×Hsjcg2/8=0.104×3.6002/8=0.168kN·mM:幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m)采用SW+0.5SE组合M=Mw+0.5×ME=2.513+0.5×0.168=2.597kN·m2.选用立柱型材的截面特性:选用型材号:XC1\65120选用的立柱材料牌号:6063T5型材强度设计值:抗拉、抗压85.500N/mm2抗剪49.6N/mm2型材弹性模量:E=0.70×105N/mm2X轴惯性矩:Ix=207.215cm4Y轴惯性矩:Iy=79.610cm4立柱型材在弯矩作用方向净截面抵抗矩:Wn=34.536cm3立柱型材截面积:A=10.745cm2立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度:LT_x=6.000mm立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩:Ss=21.705cm3塑性发展系数:γ=1.053.幕墙立柱的强度计算:校核依据:N/An+M/γ/Wn≤ｆa=85.5N/mm2(拉弯构件)B:幕墙分格宽:1.000mGAk:幕墙自重:400N/m2幕墙自重线荷载:Gk=400×B/1000=400×1.000/1000=0.400kN/mNk:立柱受力:Nk=Gk×L=0.400×3.600=1.440kNN:立柱受力设计值:rG:结构自重分项系数:1.2N=1.2×Nk=1.2×1.440=1.728kNσ:立柱计算强度(N/mm2)(立柱为拉弯构件)N:立柱受力设计值:1.728kNAn:立柱型材净截面面积:10.745cm2M:立柱弯矩:2.597kN·mWn:立柱在弯矩作用方向净截面抵抗矩:34.536cm3γ:塑性发展系数:1.05σ=N×10/An+M×103/1.05/Wn=1.728×10/10.745+2.597×103/(1.05×34.536)=73.230N/mm273.230N/mm2≤ｆa=85.5N/mm2立柱强度可以满足4.幕墙立柱的刚度计算:校核依据:Umax≤L/180Umax:立柱最大挠度Umax=5×qWk×Hsjcg4×1000/384/0.7/Ix=16.706mmDu:立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间的距离)比值:L:立柱计算跨度:3.600mDu=U/(L×1000)=16.706/3.600/1000=0.005≤1/180挠度可以满足要求！5.立柱抗剪计算:校核依据:τmax≤[τ]=49.6N/mm2(1)Qwk:风荷载作用下剪力标准值(kN)Qwk=Wk×Hsjcg×B/2=1.108×3.600×1.000/2=1.994kN(2)Qw:风荷载作用下剪力设计值(kN)Qw=1.4×Qwk=1.4×1.994=2.792kN(3)QEk:地震作用下剪力标准值(kN)QEk=qEAk×Hsjcg×B/2=0.080×3.600×1.000/2=0.144kN(4)QE:地震作用下剪力设计值(kN)QE=1.3×QEk=1.3×0.144=0.187kN(5)Q:立柱所受剪力:采用Qw+0.5QE组合Q=Qw+0.5×QE=2.792+0.5×0.187=2.886kN(6)立柱剪应力:τ:立柱剪应力:Ss:立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩:21.705cm3立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度:LT_x=6.000mmIx:立柱型材截面惯性矩:207.215cm4τ=Q×Ss×100/Ix/LT_x=2.886×21.705×100/207.215/6.000=5.038N/mm25.038N/mm2≤49.6N/mm2立柱抗剪强度可以满足三、立柱与主结构连接Lct2:连接处钢角码壁厚:8.000mmJy:连接处钢角码承压强度:305.000N/mm2D2:连接螺栓公称直径:12.000mmD0:连接螺栓有效直径:10.360mm选择的立柱与主体结构连接螺栓为:普通螺栓4.6级L_L:连接螺栓抗拉强度:170N/mm2L_J:连接螺栓抗剪强度:140N/mm2采用SG+SW+0.5SE组合N1wk:连接处风荷载总值(N):N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000=1.108×1.000×3.600×1000=3988.800N连接处风荷载设计值(N):N1w=1.4×N1wk=1.4×3988.800=5584.320NN1Ek:连接处地震作用(N):N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=0.080×1.000×3.600×1000=288.000NN1E:连接处地震作用设计值(N):N1E=1.3×N1Ek=1.3×288.000=374.400NN1:连接处水平总力(N):N1=N1w+0.5×N1E=5584.320+0.5×374.400=5771.520NN2:连接处自重总值设计值(N):N2k=400×B×Hsjcg=400×1.000×3.600=1440.000NN2:连接处自重总值设计值(N):N2=1.2×N2k=1.2×1440.000=1728.000NN:连接处总合力(N):N=(N12+N22)0.5=(5771.5202+1728.0002)0.5=6024.652NNvb:螺栓的受剪承载能力:Nv:螺栓受剪面数目:2Nvb=2×π×D02×L_J/4=2×3.14×10.3602×140/4=23591.046N立柱型材种类:6063T5Ncbl:用一颗螺栓时，立柱型材壁抗承压能力(N):D2:连接螺栓直径:12.000mmNv:连接处立柱承压面数目:2t:立柱壁厚:3.0mmXC_y:立柱局部承压强度:120.0N/mm2Ncbl=D2×t×2×XC_y=12.000×3.0×2×120.0=8640.000NNum1:立柱与建筑物主结构连接的螺栓个数:计算时应取螺栓受剪承载力和立柱型材承压承载力设计值中的较小者计算螺栓个数。螺栓的受剪承载能力Nvb=23591.046N大于立柱型材承压承载力Ncbl=8640.000NNum1=N/Ncbl=6024.652/8640.000=0.697个取2个根据选择的螺栓数目，计算螺栓的受剪承载能力Nvb=47182.092N根据选择的螺栓数目，计算立柱型材承压承载能力Ncbl=17280.000N47182.092N≥6024.652N17280.000N≥6024.652N强度可以满足角码抗承压能力计算:角码材料牌号:Q235钢(C级螺栓)Lct2:角码壁厚:8.0mmJy:角码承压强度:305.000N/mm2Ncbg:钢角码型材壁抗承压能力(N):Ncbg=D2×2×Jy×Lct2×Num1=12.000×2×305×8.000×2.000=117120.000N117120.000N≥6024.652N强度可以满足四、幕墙预埋件总截面面积计算本工程预埋件受拉力和剪力V:剪力设计值:V=N2=1728.000NN:法向力设计值:N=N1=5771.520NM:弯矩设计值(N·mm):e2:螺孔中心与锚板边缘距离:50.000mmM=V×e2=1728.000×50.000=86400.000N·mNum1:锚筋根数:4根锚筋层数:2层αr:锚筋层数影响系数:1.000关于混凝土：强度等级C30混凝土轴心抗压强度设计值:fc=14.300N/mm2按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥GB50010-2002表4.1.4采用。选用HPB235锚筋锚筋强度设计值:fy=210.000N/mm2d:钢筋直径:Φ12.000mmαv:钢筋受剪承载力系数:αv=(4.0-0.08×d)×(fc/fy)0.5依据GB5001010.9.1-5式计算=(4.0-0.08×12.000)×(14.300/210.000)0.5=0.793因为αv大于0.7，所以取αv=0.7t:锚板厚度:8.000mmαb:锚板弯曲变形折减系数:αb=0.6+0.25×t/d依据GB5001010.9.1-6式计算=0.6+0.25×8.000/12.000=0.767Z:外层钢筋中心线距离:200.000mmAs:锚筋实际总截面积:As=Num1×π×d2/4=4.000×3.14×d2/4=452.160mm2锚筋的总截面积计算值:依据GB5001010.9.1-1和10.9.1-2等公式计算As1=V/(αr×αv×fy)+N/(0.8×αb×fy)+M/(1.3×αr×αb×fy×Z)=58.629mm2As2=N/(0.8×αb×fy)+M/(0.4×αr×αb×fy×Z)=51.518mm258.629mm2≤452.160mm251.518mm2≤452.160mm24根φ12.000锚筋可以满足要求!锚板面积A=40000.000mm20.5fcA=286000.000NN=5771.520N≤0.5fcA锚板尺寸可以满足要求!五、幕墙预埋件焊缝计算根据《钢结构设计规范》GB50017-2003公式7.1.1-1、7.1.1-2和7.1.1-3计算hf:角焊缝焊脚尺寸6.000mmL:角焊缝实际长度360.000mmhe:角焊缝的计算厚度=0.7hf=4.2mmLw:角焊缝的计算长度=L-2hf=348.0mmfhf:角焊缝的强度设计值:160N/mm2βf:角焊缝的强度设计值增大系数，取值为:1.22σm:弯矩引起的应力σm=6×M/(2×he×lw2×βf)=0.418N/mm2σn:法向力引起的应力σn=N/(2×he×Lw×βf)=1.618N/mm2τ:剪应力τ=V/(2×Hf×Lw)=0.414N/mm2σ:总应力σ=((σm+σn)2+τ2)0.5=2.078σ=2.078N/mm2≤fhf=160N/mm2焊缝强度可以满足!六、幕墙横梁计算1.选用横梁型材的截面特性:选用型材号:XC1\5065选用的横梁材料牌号:6063T5横梁型材抗剪强度设计值:49.600N/mm2横梁型材抗弯强度设计值:85.500N/mm2横梁型材弹性模量:E=0.70×105N/mm2Mx横梁绕截面X轴(平行于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩(N.mm)Wy横梁绕截面Y轴(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩(N.mm)Wnx横梁截面绕截面X轴(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩:Wnx=10.836cm3Wny横梁截面绕截面Y轴(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩:Wny=4.794cm3型材截面积:A=5.583cm2塑性发展系数:γ=1.052.幕墙横梁的强度计算:校核依据:Mx/γWnx+My/γWny≤f=85.5(1)横梁在自重作用下的弯矩(kN·m)H:玻璃面板高度:1.200mGAk:横梁自重:300N/m2Gk:横梁自重荷载线分布均布荷载标准值(kN/m):Gk=300×H/1000=300×1.200/1000=0.360kN/mG:横梁自重荷载线分布均布荷载设计值(kN/m)G=1.2×Gk=1.2×0.360=0.432kN/mMy:横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN·m)My=G×B2/8=0.432×1.0002/8=0.054kN·m(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)风荷载线分布最大荷载标准值(三角形分布)qwk=Wk×B=1.108×1.000=1.108kN/m风荷载线分布最大荷载设计值qw=1.4×qwk=1.4×1.108=1.551kN/mMxw:横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)Mxw=qw×B2/12=1.551×1.0002/12=0.129kN·m(3)地震作用下横梁弯矩qEAk:横梁平面外地震作用:βE:动力放大系数:5αmax:地震影响系数最大值:0.040Gk:幕墙构件自重:300N/m2qEAk=5×αmax×300/1000=5×0.040×300/1000=0.060kN/m2qex:水平地震作用最大作用集度标准值B:幕墙分格宽:1.000m水平地震作用最大作用集度标准值(三角形分布)qex=qEAk×B=0.060×1.000=0.060KN/mqE:水平地震作用最大作用集度设计值γE:地震作用分项系数:1.3qE=1.3×qex=1.3×0.060=0.078kN/mMxE:地震作用下横梁弯矩:MxE=qE×B2/12=0.078×1.0002/12=0.007kN·m(4)横梁强度:σ:横梁计算强度(N/mm2):采用SG+SW+0.5SE组合Wnx:横梁截面绕截面X轴的净截面抵抗矩:10.836cm3Wny:横梁截面绕截面Y轴的净截面抵抗矩:4.794cm3γ:塑性发展系数:1.05σ=(My/Wny+Mxw/Wnx+0.5×MxE/Wnx)×103/1.05=22.374N/mm222.374N/mm2≤ｆa=85.5N/mm2横梁正应力强度可以满足3.幕墙横梁的抗剪强度计算:校核依据:τx=Vy×Sx/(Ix×tx)≤[τ]=49.6N/mm2校核依据:τy=Vx×Sy/(Iy×ty)≤[τ]=49.6N/mm2Vx----横梁水平方向(X轴)的剪力设计值N；Vy----横梁竖直方向(Y轴)的剪力设计值N；Sx----横梁截面计算剪应力处以上(或下)截面对中性轴(X轴)的面积矩=6.580cm3；Sy----横梁截面计算剪应力处左边(或右边)截面对中性轴(Y轴)的面积矩=4.358cm3；Ix----横梁绕截面X轴的毛截面惯性矩=35.218cm4；Iy----横梁绕截面y轴的毛截面惯性矩=16.483cm4；tx----横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度=6.0mm；ty----横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度=7.0mm；f----型材抗剪强度设计值=49.6N/mm2；(1)Qwk:风荷载作用下横梁剪力标准值(kN)Wk:风荷载标准值:1.108kN/m2B:幕墙分格宽:1.000m风荷载呈三角形分布时：Qwk=Wk×B2/4=1.108×1.0002/4=0.277kN(2)Qw:风荷载作用下横梁剪力设计值(kN)Qw=1.4×Qwk=1.4×0.277=0.388kN(3)QEk:地震作用下横梁剪力标准值(kN)地震作用呈三角形分布时：QEk=qEAk×B2/4=0.060×1.0002/4=0.015kN(4)QE:地震作用下横梁剪力设计值(kN)γE:地震作用分项系数:1.3QE=1.3×QEk=1.3×0.015=0.020kN(5)Vy:横梁竖直方向(y轴)的剪力设计值(kN):采用Vy=Qw+0.5QE组合Vy=Qw+0.5×QE=0.388+0.5×0.020=0.398kN(6)Vx:横梁水平方向(y轴)的剪力设计值(kN):Vx=G×B/2=0.216kN(7)横梁剪应力τx=Vy×Sx/(Ix×tx)=0.398×6.580×100/35.218/6.000=1.238N/mm2τy=Vx×Sy/(Iy×ty)=0.216×4.358×100/16.483/7.000=0.816N/mm2τx=1.238N/mm2≤49.6N/mm2τy=0.816N/mm2≤49.6N/mm2横梁抗剪强度可以满足！4.幕墙横梁的刚度计算铝合金型材校核依据:Umax≤L/180横梁承受呈三角形分布风荷载作用时的最大荷载集度：qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(KN/m)qwk=Wk×B=1.108×1.000=1.108KN/m水平方向由风荷载作用产生的挠度:U1=qwk×Wfg4×1000/0.7/Ix/120=0.375mm自重作用产生的挠度:U2=5×GK×Wfg4×1000/384/0.7/Iy=0.190mm在风荷载或重力荷载作用标准值作用下，横梁的挠度为:U=Max(U1,U2)=0.375mmDu=U/Wfg/1000=0.375/1.000/1000=0.000≤1/180挠度可以满足要求！七、横梁与立柱连接件计算1.横梁与立柱间连结(1)横向节点(横梁与角码)N1:连接部位受总剪力:采用Sw+0.5SE组合N1=(Qw+0.5×QE)×1000=(0.216+0.5×0.816)×1000=623.915N选择的横梁与立柱连接螺栓为:普通螺栓4.6级Huos_J:连接螺栓的抗剪强度设计值:140N/mm2Huos_L:连接螺栓的抗拉强度设计值:170N/mm2Nv:剪切面数:1D1:螺栓公称直径:6.000mmD0:螺栓有效直径:5.060mmNvbh:螺栓受剪承载能力计算:Nvbh=1×(π×D02/4)×Huos_J=1×(3.14×5.060)2/4×140=2813.836NNum1:螺栓个数:Num1=N1/Nvbh=623.915/2813.836=0.222取2个Ncb:连接部位幕墙横梁铝型材壁抗承压能力计算:横梁材料牌号:6063T5HL_Y:横梁材料局部抗承压强度设计值:120.0N/mm2t:幕墙横梁壁厚:3.000mmNcb=D1×t×HL_Y×Num1=6.000×3.000×120.0×2.000=4320.000N4320.000N≥623.915N强度可以满足(2)竖向节点(角码与立柱)Gk:横梁自重线荷载(N/m):Gk=300×H=300×1.200=360.000N/m横梁自重线荷载设计值(N/m)G=1.2×Gk=1.2×480.000=576.000N/mN2:自重荷载(N):N2=G×B/2=576.000×1.000/2=288.000NN:连接处组合荷载:采用SG+SW+0.5SEN=(N12+N22)0.5N=(623.9152+288.0002)0.5=687.178NNum2:螺栓个数:Num2=N/Nvbh=0.244取2个Ncbj:连接部位铝角码壁抗承压能力计算:HLjm_Y:连接部位角码壁抗承压强度设计值=120.0N/mm2连接部位角码材料牌号:6063T5Lct1:连接角码壁厚:4.000mmNcbj=D1×Lct1×HLjm_Y×Num2=6.000×4.000×120.0×2.000=5760.000N5760.000N≥687.178N强度可以满足!八、玻璃的选用与校核本处选用玻璃种类为:钢化玻璃1.玻璃面积:B:该处玻璃幕墙分格宽:1.000mH:该处玻璃幕墙分格高:1.200mA:该处玻璃板块面积:A=B×H=1.000×1.200=1.200m22.该处玻璃板块自重:GAK:玻璃板块自重(不包括铝框):t:玻璃板块厚度:6.0mm玻璃的重力密度为:25.6(KN/m3)GAK=25.6×t/1000=25.6×6.0/1000=0.154kN/m23.该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:αmax:水平地震影响系数最大值:0.040qEAk:垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2)qEAk=5×αmax×GAK=5×0.040×0.154=0.031kN/m2γE:地震作用分项系数:1.3qEA:垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2)qEA=rE×qEAk=1.3×qEAK=1.3×0.031=0.040kN/m24.玻璃的强度、挠度计算:校核依据:σ≤ｆg=84.000N/mm2Wk:垂直于玻璃平面的风荷载标准值(N/mm2)qEK:垂直于玻璃平面的地震作用标准值(N/mm2)σWk:在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2)σEk:在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2)θ:参数η:折减系数，可由参数θ按表6.1.2-2采用a:玻璃短边边长:1000.0mmb:玻璃长边边长:1200.0mmt:玻璃的厚度:6.0mmm:玻璃板的弯矩系数,按边长比a/b查表6.1.2-1得:0.0593在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2)θ=(Wk+0.5×qEK)×a4/(E×t4)=12.04η:折减系数，按θ=12.04查表得:0.95σWk=6×m×Wk×a2×η/t2=6×0.059×1.108×1.0002×0.95×1000/6.02=10.429N/mm2在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2)θ=(Wk+0.5×qEK)×a4/(E×t4)=12.04η:折减系数，按θ=12.04查6.1.2-2表得:0.95σEk=6×m×qEAK×a2×η/t2=6×0.059×0.031×1.0002×0.95×1000/6.02=0.289N/mm2σ:玻璃所受应力:采用SW+0.5SE组合:σ=1.4×σWK+0.5×1.3×σEK=1.4×10.429+0.5×1.3×0.289=14.789N/mm2玻璃最大应力设计值σ=14.789N/mm2≤ｆg=84.000N/mm2玻璃强度满足要求!df:在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm)D:玻璃的刚度(N.mm)t:玻璃厚度:6.0mmν:泊松比，按JGJ102-20035.2.9条采用，取值为0.20μ:挠度系数:0.00565θ=Wk×a4/(E×t4)=11.87η:折减系数，按θ=11.87查表得:0.95D=(E×t3)/12(1-ν2)=1350000.00(N.mm)df=μ×Wk×a4×η/D=4.4(mm)由于玻璃的最大挠度df=4.4mm,小于或等于玻璃短边边长的60分之一16.667(mm)玻璃的挠度满足!九、硅酮结构密封胶计算:该处选用结构胶类型为:SS6221.按风荷载、水平地震作用和自重效应,计算硅酮结构密封胶的宽度:(1)在风载荷和水平地震作用下，结构胶粘结宽度的计算(抗震设计):Cs1:风载荷作用下结构胶粘结宽度(mm)W:风荷载设计值:1.551kN/m2a:矩形玻璃板