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文档简介

7.3地基的极限承载力7.3.1普朗德尔极限荷载or0rnm

/7-

45

+

/245

-

/245

-

/2ⅠⅡⅢabcda

c

d

普朗德尔承载力理论(a)滑动面形状：(b)对数螺旋线(a)(b)Ⅰ区—朗肯主动区

Ⅱ区—过渡区

Ⅲ区—朗肯被动区普朗德尔根据刚塑体的静力平衡条件得出极限荷载的理论解为ⅠⅡⅢ赖斯纳（1924）将基础底面以上土的自重应力以均布超载q=

0d代替，且不考虑两侧土的抗剪强度，推得地基的极限荷载理论公式斯肯普顿极限承载力：1952年假设饱和软黏土φ=02、矩形基础1、条形基础适应于饱和软黏土7.3.2太沙基极限荷载1.理论假定①条形基础，基础底面压力均匀分布；②基础底面粗糙，基础和地基间不会发生相对滑动；③基础两侧土的抗剪强度为0，将基础底面以上土的自重应力以均布超载q=

0d代替；④地基发生滑动时，滑动面的形状两端为直线，中间为曲线，左右对称，分为三个区I区—基础底面下的楔形压密区Ⅱ区—滑动面为曲面，按对数螺旋线变化Ⅲ区—滑动面与水平面呈45

-

/2角的等腰三角形，是朗肯被动区45

-

/245

-

/2ⅠⅡⅢabcda

q=

0d

太沙基假设的地基滑动面puⅡⅢ

q=

0db2.地基极限荷载以弹性压密I区a

ab为研究对象，作用于I区土楔上力包括：①土楔a

ab顶面的极限荷载；②土楔a

ab的自重；③土楔滑动斜面a

b、ab上的黏聚力c；④Ⅱ区、Ⅲ区土体滑动时，对斜面a

b、ab的被动土压力。I区土楔在以上诸力作用下，处于极限平衡状态，根据静力平衡条件，可得太沙基极限承载力：45

-

/245

-

/2ⅠⅡⅢabcda

q=

0d

太沙基假设的地基滑动面puⅡⅢ

q=

0db

0

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25

30

35

40

45

N

00.511.21.84.011.021.845.4125326Nq1.01.642.694.457.4212.722.541.481.3173.3Nc5.717.329.5812.917.625.137.257.795.7172.2太沙基在地基整体剪切破坏的条件下推导得到的，适用于压缩性较小的密实地基对于松软的压缩性较大的地基土，可能发生局部剪切破坏，太沙基根据应力应变关系资料，建议采用降低土的强度指标c、

的方法对公式进行修正方形基础：1、整体剪切破坏2、局部剪切破坏圆形基础：1、整体剪切破坏2、局部剪切破坏地基承载力特征值fak7.3.3汉森极限荷载港口和水工建筑物经常承受较大的水平荷载，如土压力、水压力、波浪力、绳缆力等作用力，汉森极限荷载公式考虑了影响地基极限荷载的多种因素基础底面的形状、荷载偏心和作用方向倾斜、基础埋置深度范围内土的抗剪强度、基础底面和地层倾斜等因素式中：pu—地基竖向极限荷载，kPa；q—基础底面以上的边载，kPa；c—地基土的黏聚力，kPa；

—基底以下土的重度（地下水位以下采用浮重度），kN/m3；b—基础宽度，m；N

，Nc，Nq—承载力系数；S

，Sc，Sq—基础形状系数；i

，ic，iq—

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