化工项目预评价报告样本样本

1概述1.1预评价目本次预评价目在于弄清晰本工程投产运营后存在重要危险、有害因素及其产生危险、危害后果重要条件。对本工程投产后运营过程中固有危险、有害因素进行定性或定量评价，对其控制手段进行分析，同步预测其安全级别。补充提出消除、防止或削弱装置危险性、提高装置安全运营级别对策办法，为工程下一步劳动安全卫生设计提供根据，以最后实现工程本质安全化。为本工程改造装置生产运营及寻常劳动安全卫生管理提供根据。为安全生产综合管理部门实行监督、管理提供根据。同步，预评价结论可为安全生产综合管理部门审批工程初步设计文献提供根据。1.2预评价根据1、《中华人民共和国安全生产法》（11月实行）2、《危险化学品安全管理条例》（国务院第344号令）3、《建设项目（工程）劳动安全卫生监察规定》（原劳动部第3号令）4、《建设项目（工程）劳动安全卫生预评价管理办法》（原劳动部第10号令）5、《关于进一步加强建设项目（工程）劳动安全卫生预评价工作告知》（国家安全生产监督管理局文献安监管办字〈〉39号）6、《安全预评价导则》（国家安全生产监督管理局，5月）7、中华人民共和国石油天然气华东勘探设计研究院提供《中华人民共和国石油天然气股份有限公司大港石化分公司300×104t/a完善配套改造工程可行性研究报告》8、“中华人民共和国石油天然气股份有限公司大港石油分公司300×104t/a完善配套改造工程安全预评价”委托书。1.3预评价原则及规范1、《生产设备安全卫生设计总则》（GB5083-1999）2、《石油化工公司职业安全卫生设计规范》（SH3047-93）3、《石油化工生产建筑设计规范》（SH3017-1999）4、《石油化工公司厂区总平面布置设计规范》（SH/T3053-）5、《石油化工公司卫生防护距离》（SH3093-1999）6、《建筑设计防火规范》（GBJ16-87〈〉）7、《石油化工公司设计防火规范》（GB50160-92及1999年局部修改条文）8、《石油化工储运系统罐区设计规范》（SH3007-1999）9、《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》（GB50058-92）10、《建筑灭火器配备设计规范》（GBJ140-90〈1997年版〉）11、《火灾自动报警系统设计规范》（GB50116-98）12、《压力容器安全技术监察规程》（1999版）13、《钢制管道及储罐腐蚀控制设计规范》（SY0007-1999）14、《建筑物防雷设计规范》（GB50057-94）（）15、《防止静电事故通用导则》（GB12158-90）16、《石油化工静电接地设计规范》（SH3097-）17、《建筑抗震设计规范》（GB50011-）18、《石油化工公司采暖通风与空气调节设计规范》（SH3004-1999）19、《工业公司照明设计原则》（GB50034-92）20、《工业公司设计卫生原则》（GBZ1-）21、《石油化工紧急停车及安全联锁系统设计导则》（SHB-Z06-1999）22、《石油化工公司可燃气体和有毒气体检测报警设计规范》（SH3063-1999）23、《压力容器中化学介质毒性危害和爆炸危险限度分类》（HG/T20660-）24、《职业性接触毒物危害限度分级》（GB5044-85）25、《工业公司噪声控制设计规范》（GBJ87-85）26、《高温作业容许持续接触热时间限值》（GB935-89）27、《高处作业分级》（GB/T3608-93）28、《固定式钢直梯、钢斜梯、工业固定式防护栏杆、钢平台》（GB4053.1~3-93GB4053.4-83）29、《工作场合有害因素职业接触限值》（GBZ2-）1.4预评价范畴依照工程《可行性研究报告》，拟定本次预评价评价范畴为300×104t/a常减压蒸馏装置、140×104t/a蜡油催化裂化装置、100×104t/a延迟焦化装置、16×104t/a焦化石脑油加氢精制装置及其配套公用工程和生产辅助设施。1.5预评价重点依照工程《可行性研究报告》和工程各某些危险、危害限度经验比较，本次预评价将常减压蒸馏装置、蜡油催化裂化装置、延迟焦化装置、焦化石脑油加氢精制装置以及公用工程及辅助生产设施拟定为本工程重点评价装置和设施。由于资料等方面限制，对于常减压蒸馏装置、蜡油催化裂化装置、焦化石脑油加氢精制装置，本次预评价只对脱瓶颈改造所涉及工艺流程及与之有关核心设备进行重点评价。1.6预评价工作原则本次预评价将遵循下列原则：1、严格执行国家、地方与行业现行关于劳动安全卫生方面法律、法规和原则，保证预评价科学性与公正性。2、采用可靠、先进、合用预评价技术，保证预评价质量。1.7预评价工作限度本项目预评价报告编制工作重要是以项目可行性研究报告为研究对象，分析研究原辅材料、中间产品、成品、生产工艺过程、工艺条件、重要设备等固有危险、有害因素；然后应用安全系统工程办法对建设项目中存在危险、有害因素作定性或定量分析，拟定其危害限度，并根据关于原则评价建设项目能否满足国家规定劳动安全原则规定；提出消减、削弱和防止危险、有害因素对策办法，最后给出预评价结论和建议。本项目安全预评价报告重要编制工作程序详见图1-1。本项目安全预评价本项目安全预评价工作委托书资料收集工程分析可行性研究报告技术原则、规范工程技术资料自然条件资料危险、有害因素分析预评价单元划分预评价办法选取实行评价危险度评价调研测试资料定量分析定性分析火灾、爆炸危险指数法火灾、爆炸、毒性指标法预先危险性分析故障树分析（FTA）提出安全对策办法编制预评价报告书提交、评审预评价报告图1-1预评价报告编制工程限度图6.3劳动安全预评价办法简介6.3.1危险度评价办法简介本评价法是在日本劳动省颁布六阶段安全评价法基本上，结合国内《石油化工公司设计防火规范》（GB50161-92）、《压力容器中化学介质毒性危害和爆炸危险限度分类》（HGJ43-91）等关于原则、规范，针对石油化工公司工程建设项目安全评价进行某些修改后制定定性评价和定量评价相结合综合评价办法，其评价详细环节如下：资料准备依照评价单位划分和危险度评价取值表拟定各评价单元重要工艺参数。定量评价对各评价单元物质、容量、温度、压力和操作条件等五项进行评估，每项分为A、B、C、D四个分段，分别相应分值10分、5分、2分、0分，对单元各项按取值赋分原则进行赋分，最后按照这些分值之和来评估该单元危险限度级别，级别划分详细见表6-2。危险限度分级表表6-2分值危险限度级别≥16高度危险I11~15中度危险Ⅱ1~10低度危险Ⅲ危险度评价取值原则见表6-3。

危险度评价取值表表6-3分值项目A（10分）B（5分）C（2分）D（0分）物质1）1、甲类可燃气体2）2、甲A类可燃液体3、甲类固体4、极度危害介质3）1、乙类可燃气体2、甲B、乙A类可燃液体3、乙类固体4、高度危害介质1、乙B、丙A.B类可燃气体2、丙类固体3、中、轻度危害介质不属于A~C项物质单元容量4）气体1000m3以上液体100m3以上气体500~1000m3；液体50~100m3气体100~500m3；液体10~50m3气体<1000m3液体<10m3温度1000℃以上使用，其操作温度在燃点以上1、1000℃以上使用，但其操作温度在燃点如下2、在250~1000℃使用，且其操作温度在燃点以上1、在250~1000℃使用，但其操作温度在燃点如下2、在低于250℃使用，但其操作温度在燃点如下在低于250℃使用，但其操作温度在燃点如下压力100MPa以上20~100MPa1~20MPa1MPa如下操作1、临界放热和特别激烈放热反映操作2、在爆炸极限范畴内或其附近操作1、中档放热反映操作（如烷基化、配化、聚合等反映）2、系统中进入空气等不纯物质就也许发生危险反映操作3、使用状态为粉状或雾状，且有也许发生粉尘爆炸反映4、单批式操作1、轻微放热反映操作（如加氢、异构化、中和等反映）2、伴有化学反映精制操作3、单批式，但开始用机械进行程序操作4、有一定危险操作无危险操作注：1、系指原材料、中间体或产品中危险限度最大物质。2、见“GB50160-92”中可燃物质火灾危险性分类。见“HG20660-”中3.0.3-1表、表3.0.2-1、表3.0.3-1。有触媒反映，应去掉触媒层所占空间；气液混合反映按照其反映形态选取上述规定；无化学反映精制和储存装置降一级评价。6.3.2道化学（DOW）预评价办法简介6.3.2.1评价办法简介道化学公司（DOW）火灾、爆炸危险指数评价法（第7版）依照以往事故记录资料、物质潜在能量和现行安全办法状况，运用系统工艺过程中物质、设备、物量等数据，通过逐渐推算公式，对系统工艺装置及所含物料实际潜在火灾、爆炸危险、反映性危险进行评价办法。详细办法如下：依照单元物质系统MF、工艺条件（普通工艺危险系数F1和特殊工艺危险F2），通过一系列计算（单元火灾爆炸指数F&E、影响区域、破坏系数DF计算）拟定单元火灾爆炸危险限度（最大也许财产损失及采用安全后最大也许财产损失MPPD、最大也许损失日MPDO和停产损失BI），并与安全指标比较，判断事故损失能否被接受评价办法。6.3.2.2评价程序道化学公司（DOW）火灾、爆炸危险指数评价法（第七版）评价程序如图6-1。6.3.2.3评价过程拟定评价单元。涉及评价单元拟定和评价设备选取。求取单元内重要物质物质系数MF。重要物质是指单元中以较多数量（5%以上）存在危险性潜能较大物质。物质系数（MF）是表述物质由燃烧或其他化学反映引起火灾、爆炸过程中释放能量大小内在特性，它由物质可燃性Nf和化学活泼性（不稳定性）Nr求得。依照单元工艺条件，采用恰当危险系数，求得单元普通工艺危险系数F1和特殊工艺危险系数F2。普通工艺危险系数F1是拟定事故损害大小重要因素。特殊工艺危险系数F2是影响事故发生概率重要因素。求工艺单元危险系数F3。F3=F1×F2。求火灾、爆炸指数F&EI。F&E1=F3×MF它可被用来预计生产过程中事故也许导致破坏。选用工艺单元选用工艺单元拟定物质系数拟定工艺单元危险系数F3=F1×F2计算普通工艺危险系数F1计算特殊工艺危险系数F2拟定火灾、爆炸指数F&E1=F3×物质系数拟定暴露面积拟定暴露区域内财产更换价值拟定基本MPPD拟定实际MPPD拟定MPPD拟定BI计算安全办法补偿系数C1=C2×C3拟定危害系数图-1（COW）火灾、爆炸危险指数评价法（第七版）评价程序用火灾、爆炸指数值查出单元暴露区域半径R（m），并计算暴露面积A。A=π×R2（m2）拟定安全办法补偿系数C。安全办法补偿系数C为工艺控制补偿系数C1、物质隔离补偿系统数C2、防火办法补偿系数C3三者乘积，即C=C1×C2×C3。计算安全办法补偿后火灾、爆炸指数F&E1。6.3.3火灾、爆炸、毒性指标评价法—ICI蒙德法简介ICI公司蒙德法是在美国道化学公司（DOW）火灾、爆炸危险指明数千评价法巨大成就上，作进一步补充和扩展而产生定量评价办法。它不但详细规定了各种附加因素增长比例范畴，并且针对所有安全办法引进了补偿系数，同步扩展了毒性指标，使评价成果更加切合实际，其评价环节如下：单元危险性初期评价综合评价单元内物质系数（B）、特殊物质系数（M）、普通工艺过程危险系数（P）、特殊工艺过程危险系数（S）、量危险系数（Q）、配备危险系数（L）、毒性危险系数（T）、按一定计算公式计算出各评价单元DOW/ICI总指标（D）、火灾负荷（F）、装置内部爆炸指标（E）、环境气体爆炸指标（A）、单元毒性指标（U）、主毒性事故指标（C），最后求出全体危险性评分（R），并将计算成果按R值大小范畴提成8个级别。单元危险性最后评价依照工程设计中提出安全对策办法，拟定补偿系数K1、K2、K3、K4、K5、K6，然后依照单元初期评价成果和补偿系数，计算出火灾负荷（F）、装置内部爆炸指标（E）、环境气体爆炸指标（A）、全体危险性评价（R）补偿值F2、E2、A2、R2。简要地列出必要安全对策办法和防止手段火灾、爆炸、毒性指标评价法—ICI公司蒙德法评价程序详见图6-2。划分预评价单元划分预评价单元普通工艺危险值P特殊工艺危险值S配备危险值L毒性危险值T综合危险指数DD=B+（1+）（1+）（1++）物质系数B特殊物质危险值M数量危险值Q火灾负荷系数：F=×2050装置内部爆炸指数：E=1+气体爆炸指数A：A=B×（1+）×Q×H×E××单元毒性指数：U=（1+）主毒性事故指数；C=QU整体危险性评分RR=D（1+）补偿后整体危害性评分R2=R×K1×K2×K3×K4×K5×K6若变化工艺、变更设计，应重新估算：R1=D1（1+）安全对策、办法补偿系数：容器系统系数K1工艺管理系数K2安全状态系数K3防火系数K4物质隔离系数K5灭火活动系数K6设计建议：列出使用R及R减少对策、办法，作为建议。图6-2蒙德法评价程序图单元危险性初期评价根据各单元危险性系数表，可以计算出各单元DOW/ICI总指标（D）、火灾负荷（F）、装置内部爆炸指标（E）、环境气体爆炸指标（A）、单元毒性指标（U）、主毒性事故指标（C），最后求出全体危险性评分（R）。DOW/ICI总指标D计算D值用来表达火灾、爆炸危险性潜力能大小，其值按下式计算：D=B+（1+）（1+）（1++）式中：B—重要物质物质系数；M—特殊物质危险性系数共计；P—普通工艺过程危险性系数共计；S—特殊工艺过程危险性系数共计；Q—量危险性系数；L—配备危险性系数共计；T—毒性危险性系数共计。它们取值分别按ICI公司蒙德部《技术守则》所建议数值选用。总指数D值划分为9个级别，见表6-4。DOW/ICI总指标登记划分表表6-4DOW/ICI总指标D范畴范畴0~20缓和20~40轻度40~60中档60~75稍重75~90重90~115极端115~150非常极端150~200潜在劫难性200以上高度劫难性火灾负荷F计算F表达火灾潜在危险性，是单元面积（1平方英尺）内燃烧热值（英热量单位）。其值大小可以预测发生火灾时火灾持续时间。其计算式如下：F=×2050（英热量单位/英尺）式中：B—重要物质物质系数；K—单元中燃物料总量（t）；N—单元中普通作业区域（m2）火灾负荷F分为8个级别，见表6-5。火灾负荷级别划分表表6-5火灾负荷F（英热量单位/英尺2）范畴预测火灾持续时间（h）备注0~50000轻1/4~1/250000~100000低1/2~1仪宅100000~200000中档1~2工厂200000~400000高2~4工厂400000~1000000非常高4~10对使用建筑物最大1000000~2000000强10~20橡胶仓库2000000~5000000极端20~505000000~10000000非常极端50~100装置内部爆炸指标E计算装置内部爆炸内部危险性与装置内物料危险性和工艺条件关于，故其指标E用下式计算：E=1+式中：M—特殊物质危险性系数共计；P—普通工艺过程危险性系数共计；S—特殊工艺过程危险性系数共计。内部爆炸指标E分为5个级别，见表6-6。装置内部爆炸危险性级别划分表表6-6装置内部爆炸指标E范畴0~1轻微1~2.5低2.5~4中档4~6高≥6非常高环境气体爆炸指标A计算装置环境气体爆炸指标A用下式计算：A=B×（1+）×Q×H×E××式中：B—重要物质物质系数m—重要物质混合与扩散特性系数Q—量系数H—单元高度E—装置内部爆炸指数t—工程温度（绝对温度K）p—高压危险系数环境气体爆炸指标A提成5个级别，见表6-7。环境气体爆炸危险性级别划分表表6-7环境气体爆炸指标A范畴0~10轻微10~30低30~100中档100~500高≥500非常高单元毒性指标U计算U按下式计算：U=式中：T—毒性危险性系数共计E—装置内部爆炸指标单元毒性指标U提成5个级别，见表6-8。单元毒性危害级别划分表6-8单元毒性指标E范畴0~1轻微1~3低3~6中档10~10高≥10非常高主毒性事故指标C计算将单元毒性指标U和量系数Q结合起来，即可得出主毒性事故指标C，计算式如下：C=Q×U主毒性事故指标C分为5个级别，见表6-9。主毒性事故指标登记划分表6-9主毒性事故指标C范畴0~20轻微20~50低50~200中档200~500高≥500非常高总危险性评分R计算总危险性评分是以DOW/ICI总指标D为主，并综合考虑到火灾符合F、单元毒性指标U、装置内部爆炸指标E和环境气体爆炸指标A影响而提出。其计算式如下：R=D（1+）式中：F、U、E、A最小值为1。总危险性评分R提成8个级别，见表6-10。总危险性级别（R）划分表表6-10全体危险性评分R全体危险性范畴0~20缓和20~100低100~500中档500~1100高（1类）1100~2500高（2类）2500~12500非常高12500~65000极端≥65000非常极端单元危险性最后评价补偿系数拟定依照工程设计中提出安全对策办法，按蒙德法规定求出单元内各类安全办法补偿系数K1、K2、K3、K4、K5、K6，由于安全对策办法减少了事故发生频率，减小了事故珠规模，故各补偿系数均不大于1。求补偿值然后依照单元初期评价成果和补偿系数，计算出火灾负荷（F）、装置内部爆炸指标（E）、环境气体爆炸指标（A）、总危险性评分（R）补偿后值F2、E2、A2、R2。补偿值反映了工程在既有设计水平下各危险单元和场合和火灾、爆炸、毒性危险限度。补偿火灾负荷F2=F×K1×K4×K5补偿装置内部爆炸指标E2=E×K2×K3补偿环境气体爆炸指标A2=A×K1×K5×K6补偿总危险性评分R2=R×K1×K2×K3×K4×K5简要地列出必要安全对策办法和防止手段6.3.3预先危险性分析办法简介6.3.3.1办法简介（PHA）预先危险性分析（简称PHA）是在进行某项工程活动（涉及设计、施工、生产、维修等）之前，对系统存在各种危险因素（类别、分布）、浮现条件和事故也许导致后果进行宏观、概略分析系统安全分析办法。该办法是一种应用范畴较广定性评价办法。6.3.3.2分析评价目采用预先危险性分析办法目是初期发现系统潜在危险因素，拟定系统危险性级别，提出相应防范办法，防止这些危险因素成为事故，避免考虑不周所导致损失。6.3.3.3分析环节熟悉对象系统确切理解对象系统生产目、工艺流程、生产设备、物料、操作条件、辅助设施、环境状况等资料，收集类似系统、设备和事故记录、分析资料，以弥补初期分析系统存在危险、有害因素。分析危险、有害因素和触发事件从有害物质、工艺条件、设备故障、人员失误及外界影响等方面分析系统存在危险、有害因素。分析触发事件触发事件是系统危险、有害因素导致事故、危害发生条件，是事故、危害发生直接因素。推测也许导致事故类型和危险危害限度拟定危险、有害因素后果危险级别按危险、有害因素导致事故、危害危险（危害）限度，将危险、有害因素划分为四个危险级别。危险限度级别划分见表6-11。系统危险、有害因素危险限度级别划分表表6-11危险级别也许导致伤害和损失1级安全、可以忽视2级临界。处在事故边沿状态，暂潮流不能导致伤亡和财产损失，应予以排除或采用控制办法3级危险，会导致人员伤亡和系统损坏，要及时采用办法4级破坏性，会导致劫难性事故，必要及时排除制定相应安全办法按危险、有害因素后果危险级别轻、重、缓、急，采用相应对策办法。6.3.5事故树简介拟定顶上事件通过经验分析、事件树分析及故障类型和影响分析拟定顶上事件，明确对象系统边界、分析深度、初始条件、前提条件和不考虑条件，熟悉系统、收集有关资料（工艺、设备、操作、环境、事故等方面状况和资料）。调查因素事件调查与事故关于所有直接因素和各种因素（设备故障、人员失误和环境不良因素）。编制故障树顶上事件放在最上端，将其所有直接因素事件（中间事件）列在第二层，并用逻辑门连接上下层事件（输出、输入事件）；再将第二层各事件所有因素事件写在相应事件下面（第三层），用恰当逻辑门把第二、三层事件连接起来；如此层层向下，直至找到所有基本领件（或依照需要分析到必要事件）为止，从而构成一株完整故障树。完毕每个逻辑门所有输入事件后再去分析其她逻辑门输入事件。两个逻辑门不能直接连接，必要通过中间事件连接。定性分析应用数学办法对故障树中在不同位置重复基本领件进行简化，求出最小割集，分析各基本领件构造重要度。最小割集在故障树中凡能导致顶上事件发生基本领件集合称作割集，最小割集是能导致顶上事件发生最低限度基本领件集合（即割集中任一基本领件不发生，顶上事件应不会发生）。故障树中最小割集越多，顶上事件发生也许性就越多，系统就越危险。对于已经化简故障树，可将故障树构造函数式展开，所得各项即为各最小割集；对于尚未化简故障树，构造函数式展开后各项，尚需用布尔代数运算法则进行解决，方可得到最小割集。最小径集最小径集又称最小通集。在故障树中凡是不能导致顶上事件发生最低限度基本领件集合，称作最小径集。从用最小径集表达故障树等效图可以看出，只要控制一种最小径集不发生，就可使顶上事故不发生。因而最小径集表达了系统安全性，最小径集越多，顶上事件不发生途径就越多，系统也就越安全。最小径集求法是将故障树转化为对偶成功树，求成功树最小割集即故障树最小径集。而成功树转化办法是将故障树内各逻辑门作如下变化：或门变成与门，与门变成或门，基本树形不变，其中或门表达B1或B2任一事件单独发生（输入）时，A事件都可以发生（输出）；与门表达B1、B2两个事件同步发生（输入）时，A事件才干发生（输出）。构造重要度分析构造重要度分析办法归纳起来有两种，一种是计算出各基本领件构造重要系数，将系数由大到小排列各基本领件重要顺序；第二种是用最小割集近似判断各基本领件构造重要系数大小，并排列顺序。第二种分析办法较为惯用。在基本领件构造重要系数大小近似比较中遵循如下原则：单事件最小割（径）集中基本领件构造重要度系数最大；仅出当前同一最小割（径）集中所有基本领件构造重要度系数相等；当两个基本领件所在割（径）集基本领件个数相似时，则两事件构造重要度大小由它们在不同割（径）集中浮现次数多少决定，浮现次数多则其构造重要度系数大；浮现次数少则其构造重要度系数小；浮现次数相等则其构造重要度系数相等。两个基本领件出当前基本领件个数不等若干个最小割（径）集中，其构造重要度系数依下列状况而定：若它们在各自最小割（径）集中重复浮现次数相等，则在少事件最小割（径）集中浮现基本领件构造重要度系数大；若它们在少事件最小割（径）中浮现次数少，在多事件最小割（径）集中浮现次数多，以及其他更为复杂状况下，可用下列近似鉴别式计算：IΦ（i）=式中：Xi—基本领件；Pj—最小割（径）集；nj—表达基本中件Xi所在最小割集Pj中包括基本领件个数；IΦ（i）—Xi构造重要度系数。故障树符号意义事件符号顶上事件或中间事件符号，需要进一步往下分析事件。基本领件符号，不能再往下分析事件。省略事件符号，不能或不需要向下分析事件。正常事件符号，正常状况下存在事件。逻辑门符号+或门，表达B1或B2任一事件单独发生（输入）时，A事件都可以发生（输出）+●与门，表达B1、B2两个事件同步发生（输入）时，A事件才干发生（输出）●●a+a条件或门，表达B1或B●a+a条件与门，表达B1、B2两个事件同步发生（输入）时，还必要满足条件a，A事件才发生（输出）

7.1常减压蒸馏装置对常减压蒸馏装置中电脱年年盐罐、初馏塔、常压塔、减压塔单元进行定量评价，对不便于定量机泵单元和加热炉单元分别用预先危险性分析法（PHA）和故障树分析法进行评价分析。7.1.1危险度评价7.1.1.1评价单元工艺参数拟定表6-1所列常减压蒸馏装置中4个评价单元，依照每个单元设备危险性大小选出危险性较大设备作为该评价单元评价设备，这些预评价单元设备工艺参数详见表7-1-1。评价单元工艺参数表7-1-1单元参数单元名称重要介质规格内径×切线长（mm）温度（℃）压力（MPa）可燃物质总量（t）电脱盐罐原油φ3200×23510×261302.2136初馏塔原油φ2600×28402×122270.07108常压塔常渣φ3800×41738×183560.035163减压塔渣油φ4600/7400/8200/4200×42265×183720.00131637.1.1.2危险度计算根据危险度评价获得赋分原则和危险限度分级表，得出本装置各评价单元危险度计算值和危险度级别，见表7-1-2。

预评价单元危险度评价计算值汇总表表7-1-2项目单元重要介质设备容量温度压力操作总分危险级别装置危险度名称分值m3分值℃分值MPa分值分值电脱盐罐原油51891013002.22219II初馏塔原油51501022700.070217I常压塔渣油、油气54701035620.0350219I减压塔渣油、油气51037220.00130521I7.1.1.3评价成果及分析本装置各预评价单元危险度级别见表7-1-3。预评价单元危险度级别表表7-1-3危险度级别IⅡⅢ单元名称电脱盐罐初馏塔常压塔减压塔由表7-1-3可知，电脱盐罐、初馏塔、常压塔、减压塔单元危险度级别为I级，整个装置中所有预评价单元危险度级别均为高度。依照以所有预评价单元最大危险度级别作为装置危险度级别这一原则，本装置总危险度级别为I级。7.1.2火灾、爆炸危险指数评价由生产过程危险、有害因素分析可知，火灾、爆炸危险是本装置重要危险因素，针对这一特点，本次预评价采用道化学公司（DOW）火灾、爆炸危险指数评价法（第七版），选用危险度评价级别为I、Ⅱ级单元进行定量评价。即：电脱盐罐、初馏塔、常压塔、减压塔单元。其评价成果将作为本装置采用劳动安全卫生对策办法根据。评价单元危险系数拟定各工艺单元危险系数拟定及火灾、爆炸危险指数F&E1计算见表7-1-4~表7-1-5。

单元火灾、爆炸指数F&E1计算表表7-1-4装置名称：常减压蒸馏装置电脱盐初馏塔物质名称原油（130℃）原油（227℃）拟定MF物质21211）普通工艺危险危险系数范畴采用危险系数采用危险系数基本系数1.001.001.00A、放热反映0.30~2.2500B、吸热反映0.20~0.4000C、物料解决与输送0.25~1.0500D、密闭或室内工艺单元0.25~0.9000E、通道0.20~0.3500F、排放和泄漏控制0.25~0.500.250.25普通工艺危险系数（F1）1.251.252）特殊工艺危险基本系数1.001.001.00A、毒性物质0.20~0.800.200.20B、负压（绝压500mmHg）0.5000C、爆炸极限范畴内或其附近操作1、罐装置易燃液体（无惰性气体保护）0.50002、控制失灵或惰性气体吹扫故障0.300.300.303、始终在爆炸极限范畴内或其附近0.80D、粉尘爆炸0.25~2.0000E、压力0.16~1.500.560.16F、低温0.20~0.3000G、易燃和不稳定物质重量（kg）工艺过程总热量（BUT）1、工艺过程中液体或气体2.92.32、贮存中液体或气体003、贮存中可燃固体和工艺中粉尘00H、腐蚀与侵蚀0.10~0.750.100.10I、泄漏一接头和填料0.10~1.500.100.10J、使用明火设备00K、热油互换系统0.15~1.1500L、转动设备0.5000特殊工艺危险系数（F2）5.164.16工艺单元危险系数F3=（F1×F2）6.455.2火灾、爆炸指数F&E1=F3×MF135109火灾、爆炸危险级别很大中档单元火灾、爆炸指数F&E1计算表表7-1-5装置名称：常减压蒸馏装置常压塔减压塔物质名称原油（356℃）原油（372℃）拟定MF物质21211）普通工艺危险危险系数范畴采用危险系数采用危险系数基本系数1.001.001.00A、放热反映0.30~2.2500B、吸热反映0.20~0.4000C、物料解决与输送0.25~1.0500D、密闭或室内工艺单元0.25~0.9000E、通道0.20~0.3500F、排放和泄漏控制0.25~0.500.250.25普通工艺危险系数（F1）1.251.252）特殊工艺危险基本系数1.001.001.00A、毒性物质0.20~0.800.200.20B、负压（绝压500mmHg）0.5000.50C、爆炸极限范畴内或其附近操作1、罐装置易燃液体（无惰性气体保护）0.50002、控制失灵或惰性气体吹扫故障0.300.300.303、始终在爆炸极限范畴内或其附近0.8000D、粉尘爆炸0.25~2.0000E、压力0.16~1.5000F、低温0.20~0.3000G、易燃和不稳定物质重量（kg）工艺过程总热量（BUT）1、工艺过程中液体或气体2.42.42、贮存中液体或气体3、贮存中可燃固体和工艺中粉尘H、腐蚀与侵蚀0.10~0.750.200.20I、泄漏一接头和填料0.10~1.500.100.10J、使用明火设备0.500.50K、热油互换系统0.15~1.15L、转动设备0.50特殊工艺危险系数（F2）4.75.2工艺单元危险系数F3=（F1×F2）5.886.5火灾、爆炸指数F&E1=F3×MF123137火灾、爆炸危险级别很大中档安全办法补偿系数拟定在安全技术办法中，补偿系数共分十九类，在系数选用时，与本单元无关或本单元没有安全办法，系数为1.00。为了防止严重事故发生、减少事故发生概率和危害、装置设计中除了满足各种规范和原则规定外，尚有工艺控制、物质隔离和防火防爆方面采用了安全补偿办法，这些办法在工艺单元评价中可以作为拟定安全办法补偿系数C根据。详细过程见表7-1-6~7-1-7。评价单元危险分析依照各评价单元火灾、爆炸危险指数F&E1和安全办法补偿系数，咱们可以推出其安全办法补偿后火灾、爆炸指数F&E1以及危险暴露半径、暴露区域面积，由此拟定各评价单元危险级别及其危害严重限度。各单元危险指标汇总于表7-1-8，安全办法补偿先后火灾、爆炸指数F&E1对比图见7-1。(图略)

评价单元安全办法补偿系数表7-1-6评价单元电脱盐初馏塔安全项目补偿系数范畴补偿系数补偿系数1、工艺控制a、应急电源0.980.980.98b、冷却装置0.97~0.99c、抑爆装置0.84~0.98d、紧急停车装置0.96~0.990.980.98e、计算机控制0.93~0.990.930.93f、惰性气体保护0.94~0.96g、操作规程0.91~0.990.920.92h、化学活泼性物质检查0.91~0.980.980.98I、其他工艺危险分析0.91~0.980.960.96工艺控制安全补偿系数汇总（C1）0.770.772、物质隔离安全系数a、遥控器0.96~0.980.980.98b、卸料/排空装置0.96~0.980.980.98c、排放系统0.91~0.97d、联锁装置0.980.980.98物质隔离安全补偿系数汇总（C2）0.760.763、防火设施安全系数a、泄漏检测装置0.94~0.980.980.98b、构造钢0.95~0.980.980.98c、消防水供应系统0.94~0.970.940.94d、特殊灭火系统0.91e、喷洒灭火系统0.74~0.97f、水幕0.97~0.98g、泡沫灭火装置0.92~0.97h、手提式灭火器材/喷水枪0.93~0.980.970.97i、电缆防护0.94~0.980.980.98防火设施安全补偿系数汇总（C3）0.860.86安全补偿系数C=C1×C2×C30.630.63补偿火灾、爆炸危险指数（F&E1）=F&E1×C8569补偿火灾、爆炸危险级别较轻较轻评价单元安全办法补偿系数表7-1-7评价单元常压塔减压塔安全项目补偿系数范畴补偿系数补偿系数1、工艺控制a、应急电源0.980.980.98b、冷却装置0.97~0.99c、抑爆装置0.84~0.98d、紧急停车装置0.96~0.990.980.98e、计算机控制0.93~0.990.930.93f、惰性气体保护0.94~0.96g、操作规程0.91~0.990.920.92h、化学活泼性物质检查0.91~0.980.980.98I、其他工艺危险分析0.91~0.980.960.96工艺控制安全补偿系数汇总（C1）0.780.782、物质隔离安全系数a、遥控器0.96~0.980.980.98b、卸料/排空装置0.96~0.980.980.98c、排放系统0.91~0.97d、联锁装置0.980.980.98物质隔离安全补偿系数汇总（C2）0.940.943、防火设施安全系数a、泄漏检测装置0.94~0.980.980.98b、构造钢0.95~0.980.980.98c、消防水供应系统0.94~0.970.940.94d、特殊灭火系统0.91e、喷洒灭火系统0.74~0.97f、水幕0.97~0.98g、泡沫灭火装置0.92~0.97h、手提式灭火器材/喷水枪0.93~0.980.970.97i、电缆防护0.94~0.980.980.98防火设施安全补偿系数汇总（C3）0.860.86安全补偿系数C=C1×C2×C30.630.63补偿火灾、爆炸危险指数（F&E1）=F&E1×C7786补偿火灾、爆炸危险级别较轻较轻常减压蒸馏装置各评价单元危险分析汇总表表7-1-8危险指标单位评价单元名称电脱盐初馏塔常压塔减压塔初始火灾、爆炸指数（F&E1）135109123137很大中档中档很大安全办法补偿系数C0.630.630.630.63安全办法补偿后火灾、爆炸指数（F&E1）85697786较轻较轻较轻较轻暴露半径Rm35283235.3暴露区域面积Am23847246232153920财产价值（万元）A1A2A3A4危害系数0.800.740.770.81基本MPPD（万元）%80%74%77%81%补偿系数（C）0.630.630.630.63实际MPPD（万元）0.50A10.47A20.48A30.51A4评价成果分析从各评价单元火灾、爆炸危险指数F&E1分析过程及计算成果可知：各评价单元中电脱盐罐单元、初馏塔单元、常压塔单元及减压塔单元普通工艺危险系数F1相似，阐明电脱盐罐单元、初馏塔单元、常压塔单元及减压塔单元事故危害限度相称；特殊工艺危险是影响火灾、爆炸事故发生概率重要因素。电脱盐罐单元和减压塔单元表征影响事故发生概率特殊工艺危险系数F2均较大，阐明电脱盐罐单元及减压塔单元火灾、爆炸事故发生概率较大，在生产中应注意加以防范。5个评价单元中减压塔单元火灾、爆炸危险指数F&E1最高，另一方面为脱盐罐单元、常压塔单元及初馏塔单元；由F&E1值推算得出暴露半径和暴露区域面积表白减压塔单元、电脱盐罐单元若发生火灾、爆炸事故，其危害半径最大、危害面最广、后果最为严重。从实际生产运营经验来看，各评价单元火灾、爆炸危险指数也与其实际危险限度趋于一致。因而，减压塔单元、电脱盐罐单元应是本装置生产运营中防火防爆重中之重。经安全办法补偿后，各单元均在“较轻”如下，阐明采用办法条件下装置火灾、爆炸危险限度较低，在正常生产运营下，其安全能得到较为有效保障。但从安全办法补偿项来看，安全保障体系是一种综合体系，必要有良好职工素质和对的操作规程指引相结合，才干保证装置安全。7.1.3预先危险性评价（PHA）依照本装置工艺过程及火灾、爆炸危险因素分析成果，按PHA办法规定，重要以危险系统（单元）为评价对象，列表对装置危险、有害因素危险限度进行分析。重要对油泵房火灾、爆炸危险因素进行分析和评价。泵房单元是设备集中、操作频繁、最容易泄漏和散发油气地方，在通风不良和电气设备不符合防爆规定状况下，会发生火灾爆炸事故。油泵超温超压运转，泵体、油封泄漏，防爆级别不够，操作失误等，均能引起跑油、着火以及泵损坏等事故。本工程泵房单元操作岗位预先危险性分析见表7-1-9。其她装置泵房预先危险性分析类似，不再进行分析。油泵房操作岗位预先危险性分析表表7-1-9危险危害因素触发事件现象形成事故因素事件事故状况成果危险级别办法油泵泄漏油泵密封磨损漏油；密垫圈漏油；密封圈压偏。油泵漏油，泵房内地面存油，有强烈油气味漏出油或油气与空气混合物遇点火源；漏出热油自然着火会引起火灾、爆炸人员受伤，财产受损3—4紧急停泵，更换密封圈：更换新垫圈；找正。加强通风，排出汇集油气。泵抽空吸入口漏气；入口管线叶轮堵塞；泵体内有气体；电机反向；出口入口蒸汽扫线漏气；液而低。泵壳热检修质量不合格；电机接线错误；液位计失灵；人员误操作。设备损坏财产受损2—3检修吸放管线、阀门、法兰；清理堵塞物；排空泵内气体；检查电机接线；堵漏或换阀；提高液面。机泵耗功过大，电机发热泵与电机不同心；泵口环间隙过小；填料密封过紧；叶轮有杂物；转子与定子摩擦；泵越负荷；电机过载。电机发热，泵有杂音。设计缺陷；人员误操作；检修质量不好。电机烧毁，机泵停运暂时不会导致财产损失2—3校正同心度；调节间隙；调节填料密封圈；清除杂物；检修电机；调节操作；里调电机。7.1.4加热炉事故树分析加热炉为明火设备，且操作过程较复杂，一旦发生事故，会导致严重经济损失和人员伤亡。同步，对于以燃料气为燃料加热炉来说，发生事故类型重要有炉管爆裂、炉膛着火和炉膛爆炸事故，其中，特别以炉膛爆炸事故为多，且危害大。因而，以加热炉发生炉膛爆炸为重要研究对象，用事故树办法（FTA）分析其发生爆炸因素，同步，通过定性分析导致炉膛爆炸因素，找出重要因素，并提出有力防范或补救办法，并且通过定量分析，计算出事故发生概率，为预测和防止事故提供根据。拟定顶上事件在加热炉膛操作过程中，若操作人员点火前未仔细检查燃料气（天然气）系统阀门开关状况，开车后天然气漏入炉膛，与空气混合琪爆炸性气体，点火即会发生爆炸，进而导致严重人员伤亡和财产损失。故以“加热炉炉膛爆炸”作为顶上事件进行事故树分析。分析因素事件“加热炉炉膛爆炸”事件发生必要具备两个因素事件：燃料气汇集在炉膛内并达到爆炸极限和足够引燃能量。燃料气汇集炉膛燃料气进入炉膛A．燃料系统故障●压力高熄火●压力低熄火B．燃料阀故障●阀门内漏●阀门关不严●阀门未关炉膛置换不合格A．风门故障●风量小●风门误关B．误操作●置换时间短●未置换●未分析足够引燃能量点火炉膛余热编制事故树从顶上事件“加热炉炉膛爆炸”开始，结合上述因素事件分析，层层分析其发生因素，始终分析到基本领件为止，从而可得知其重要危险、有害因素。事故树见图7-