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文档简介
第一章
1-1:
3
已知:V=72cmm=129.1gms=121.5gGs=2.70
m-m,129.1-⑵.5
则:w=------=6.3%
me121.5
HT129.1“reire"Ar/3
y=pg=—g=-----*10=17.9KN/m
v72
m.121.5-3
VTr==-----=45cM
A2.7
%=V—匕=72—45=27c/n3
/町,PVv+m.1.0*27+121.5…
r,=Psa,g=寸g=H-g=--------------*10=20.6KN/m3
sa72
/=ysa,-yw=20.6-10=10.6KN/nt'
/=ZLg=DL9*10=16.9KN/M
dV72
则%>/>%>/
1-2:
已知:Gs=2.72设Vs=lcm3
3
ps=2.72g/cm
ms=2.72g
272
〃=4g=m.g=J*10=16KN/,”3
m+Vp2.72+0.7*1
Y-ps--s----v----wP=---------------*10=20.1KN/m3
V1.7
贝(J/=/一九=20.1-10=10.1KN/加3
当S,=75%时,
mw=0MSr=1.0*0.7*75%=0.525g
m0.525
w-—^w---------=19.3%
ms2.72
m+0.525+2.72
y=pg=K*10=19.1KN//n3
—g=L7
1-3
砥=1.70*103*8*104=13.6*1。7版
=13.6*IO,*20%=2.72*10,依
13.6*107+2.72*107
〃?,+〃%850004
P1.92*103
甲:
Ip=wz-=40-25=15
设v=i则
ms=2*K=2.7g
町.=2.7*30%=0.81g
又因为S,=100%
;77
.♦.%=i=0・81
Pw
2.7+0.81
P==1.94g/crn'
K+匕1+0.81
Y-PS-19.4KN/m3
p.=———=-1.48g/cm
d
V.+Vn,1.81
%=qg=14.8KN/,/
V
e=/=0.81
K
乙:
WW
Ip=L-P=8
设V=1则"%=pNs=2.68g
mw=msw=2.68*22%=0.4796g
则%=0.47965?
2.68+0.4796
砥+叫=2.14g/ctri
匕+匕1+0.4796
了=pg=2.14*10=21.4KN/,”3
ms2.683
Pd=1.84^/cm
匕+匕1.4796
〃=p.g=1.84*10=18.4KN/m3
e=%=0.4796
/'i'<y乙九中<九乙,>e乙/内>,p乙
则(1)、(4)正确
G#w
Pd则
1+e
2.7*1
-1=0.59
Pa1.70
wG22%*2.7
S.s=1>85%
0.59
所以该料场的土料不适合筑坝,建议翻晒,使其含水率降低。
1-6
D-(Pd8/min)夕dmax
(PdmaxPdmin)Pd
=1.96g/cm34min=L46g/cm3
式中Dr=0.7A/max
3
则可得:Pd=1.78g/cm
1-7:
设S=l,贝!|匕=5力=/?
则压缩后:
则匕W
ms=VsGs=2.7/1mw=;nsw=2.7/i*28%2.7/1*28%
匕+匕=2.7〃*28%+/z=1.95贝!]h^X.Wcm
:.hv=2.0-1.11=0.89cm
e=%=L2i§2=o.8
Kh1.11
1-8:
甲:(=匕上=竺二”"33流塑状态
wL-wp40-25
乙:匕”=也二生=一0.33坚硬(半固态)
wL-wp40-25
/产“一典=15属于粉质粘土(中液限粘质土)
乙土较适合作天然地基
1-9:
A产」2=鬻=0.31<0.75属非活性粘土
。002甲
人乙=乙=70-35=1,3>1,25属活性粘土
4.002乙27
乙土活动性高,可能为伊利石,及少量的高岭石,工程性质乙土
的可能较
第二章
2”解:
根据渗流连续原理,流经三种土样的渗透速度v应相等,即
3f=%
根据达西定律,得:出半=时半/半
44k
A/Z4:A%:=1:2:4
又△〃八+A4+A%=35cm
\hA=5cm,△/%=lOc/n,A/zc=20cm
V=&4A=1*10-3cm/s
LI/t
^=V=M*t=0.1cm3
2-2解:
.G-12.70-15
i=—s——=-------=1.076
s1+e1+0.58
2-3解:
(1)土样单位体积所受的渗透力尸1*&」=1*9.8*=6.537V
L
2.72-1
⑵=1.055
1+0.63
AA_20
=0.667
L30
则土体处于稳定状态,不会发生流土现象
(3)当i*时,会发生流土破坏,畔时
〃>L*以=30*1.055=31.65。〃
水头差值为32cm时就可使土样发生流土破坏
2-4解:
(1)hA=6m,hc=7.5m,hH=%=6.75m
f**AA
j=&*i=-——=3.675陋/M
(2)若要保持水深Im,i=丝=0.625
L
而Q=AZv=20*10*1.5*10-8*0.625=1.875*10-6m3/s
故单位时间内抽水量为1.875*10F//S
2-5:解:
盘=詈。L铝,而“窘
G+e—(1+e)G+e
l+e=E-"一1
5^,夕.皿粘土<夕sm砂层'故只考虑%.粘土就可以
3
匕=2S”粘土一1=204—1=1.04g/cm
•ry.A/z7.5—(〃+3)4.5—h
又•心丁-
33
则心1.38
故开挖深度为6m时,基坑中水深至少1.38m才能防止发生流土
现象
2-6:解:
(1)地基中渗透流速最大的不为在等势线最密集处,故在第二
根流线上
A,AWAH(5-l)m
/xh=----=------=----------0.267加
Nn-116-1
A/z0.267
0.4
T-0.667
v=Zrz=l*103*0.4=4*104cm/>y
△h_0.267
(2)i均=0.1068
L均2.5
i"20T=2—1=1
则aJ,故地基土处于稳定状态
(3)q=MYq=Mk\h=5*1*1O-5*0.267=1.335*IO-5/5
2-7:解:
(1)M=3.6〃7,A/I=—=—=0.257W
1414
q=M\q=MkAh=6*1.8*104*0.257=2.776*10々M,/s=1.666*102w3/min
(2)1=匚=媪一1=些一1=0.888
C匕匕9.8
,=半=。*=0.514,故i<〃,不可能发生流土破坏
LU.D
匚i0.888
F=~cr=---1.73
0.514
土体中的应力计算
3-1:解:
41.0m:/=1.70*10*3=53
40.0m:as2=』+¥2H2=51+(1.90-1.0)*10*1=60kpa
(T
38.0m:S3=as2+/3W3=60+(1.85-1.0)*10*2=77%Z
35.0m:=crs3+”4=77+(2.0-1.0)*10*3=107^
水位降低到35.0m
41.0m:crsI=51kpa
40.0m:%=0+%凡=51+1.90*10*1=lOkpa
38.0m:(rs3=(rv2+73”3=70+1.85*10*1=88.53。
35.0m:by=b,3+y4H4=88.5+1.82*10*3=143.1攵〃。
3-2:解:
偏心受压:
e=0.2加
p八6e、700〃6*0.2、,
p=—(1+—)=——(1+-----)=7n8Q.A4IZKN
m■™axBB1010
Pmin=6L6&N
由于是中点,故久=3吧㈣j=1.097
z(m)n=z/B均布荷61.6三角形荷16.8水平附总附加
载P=载P加应力应力。
(kPa)
K0K0
0.10.010.99961.53840.58.4069.9384
10.10.99761.41520.4988.3664069.7816
20.20.97860.24480.4988.3664068.6112
40.40.88154.26960.4417.4088061.6784
60.60.75646.56960.3786.3504052.92
80.80.64239.54720.3215.3928044.94
1010.54933.81840.2754.62038.4384
121.20.47829.44480.2394.0152033.46
141.40.4225.8720.213.528029.4
2020.30618.84960.1532.5704021.42
3-3:解:
(1)
可将矩形分为上下两部分,则为2者叠加
m=—,n=—,查表得K,<T=2K*<y
BB"
(2)
可将该题视为求解条形基础中线下附加应力分布,上部荷载为
50kN/m2的均布荷载与100kN/m2的三角形荷载叠加而成。
3-4:解:
只考虑B的影响:
用角点法可分为4部分,
m,=4=1.5,%=三=0.5,得K.=0.2373
1'1
加,=—=3,=—-=1,K、=0.2034
-B2-B2
砥=区=2,4=三=1,得(=0.1999
员与
m=—=1,%=三=1,得储=0.1752
4B44g
2
%=(&-&-K3+储)b=2J6kN/m
只考虑A:为三角形荷载与均布荷载叠加
m=l,n=l,K}=0.1752,=K|0=0.1752*100=17.52ZN//"2
2
K2=0.0666,w=K2<J2=0.066*100=6.6kN/m
4=巴1+%2=24.12心///
则%总=2.76+24.12=26.88女N/m2
3-6:解:
(1)不考虑毛细管升高:
深度Z。(kN/m2)u(kN/m2)o7(kN/m2)
(m)
0.516.8*0.5=8.408.4
216.8*2=33.6033.6
433.6+19.4*2=72.42*9.8=19.652.8
8(±)72.4+20.4*4=1546*9.8=58.895.2
8(下)72.4+20.4*4=15410*9.8=9856
12154+19.4*4=231.614*9.8=137.294.4
(2)毛细管升高1.5m
深度z。(kN/m2)u(kN/m2)。'(kN/m2)
(m)
0.516.8*0.5=8.49.8*(-1.5)=23.1
(-14.7)
28.4+19.4*1.5=37.5037.5
437.5+19.4*2=76.32*9.8=19.656.7
8(±)76.3+20.4*4=157.96*9.8=58.899.1
8(下)76.3+20.4*4=157.910*9.8=9859.9
12157.9+19.4*4=235.514*9.8=137.298.3
3-7:解:
点号o(kN/m2)u(kN/m2)。'(kN/m2)
A2*9.8=19.62*9.8=19.60
B19.6+2*20=59.65.5*9.8=53.95.7
C59.6+2*20=99.67.5*9.8=73.526.1
3-8:解:
试件饱和,则B=1
可得A=5=0.5
ACT,一
3
△〃A2=A(Ab;—A/)=75kN/m
=
则水平向总应力%=10。板/加有效应力/=q一△〃4225ZN/m'
A<T=(AM=3
竖直向总应力①=I215。kN/有效应力or'=?|-A275kN/m
3-10:解:
(1)粉质粘土饱和,G,=2.7,w=26%
Ps=2.7gIcm'
m-ms+mw=psVs+pvVsw=psVv(l+w)
V=K+匕=匕+旦=匕(1+包w)
PwPw
mp(1+w)-,3
Psa,=—=v—=2g/cm
1+—w
pw
由图可知,未加载前M点总应力为:
竖直向:5=CT砂+CF粉粘=/砂”1+7粉粘〃2=1-8*10*2+2*10*3=96利/加2
孔隙水压力为:%=%,“2=1.0*10*3=30./机2
有效应力:(Tj=a-u=66kN/m2
2
水平向:M=K0(y;=0.6*66=39.6ZN/m
2
ux]=%=30kN/m29crxi=〃丫1+。\=69.6kN/m
(2)加荷后,M点的竖直向附加应力为:%=K'p=0.5*100=50kN/m2
(
水平向附加应力为:JX=0.3crz=0.3*50=15左N/4
在加荷瞬间,上部荷载主要有孔隙水压力承担,贝1):
竖直向:b?=0+。二=96+50=\46kN/m2
与=〃।+4=30+50=80kN/m2
=4-4=146-80=66kN/m2
水平向:ux2=u2=80kN/nr
B,=K0CT;=0.6*66=39.64N/m2
(yx2-er%+%2=119.6ZN/nr
(3)土层完全固结后,上部荷载主要由有效应力部分承担
竖直向:6=2+4=96+50=146kN/m2
%=%=30kN/nr
cr;=b:+巴=66+50=116kN/m2
水平向:"X3=〃3=30ZN/〃?2
必=K(W=0.6*116=69.6AN/m2
(yx3=er1+ux3-99.6ZNInr
(4)K0=0.6,即b;=0.6b;
3=g(ACT;+A<)=0.8A(r:
=g(Ab;-Ab;)=0.2Acr;
第四章
4-1:解:
试验结束时,e=也=8278*2-7=07506
S71
此过程中,土样变化5=2.0-1.98=0.02cm
e+s/H00.7506+0.02/2.0
初始孔隙比e0=
1-0.02/2.0
孔隙比e=en-(\+eQ)—=0.768-(1+0.768)*—=0.768-0.884s
当5=200kPa时,5,=2.0-1.990=0.01cm,q=0.768-0.884*0.01=0.7592
当^2=30(RPa时,4=2.0—1.970=0.03cm,q=0.768-0.884*0.03=0.7415
4-4:解:
两基础中心点沉降量不相同
通过调整两基础的H和B,可使两基础的沉降量相近
调整方案有:方案一:增大B2使鸟>24则附加应力P。乙<p。甲
而K'z乙>K:甲,故可能有%乙=Po乙K1=4甲
方案二:使与=用,则「乙=—甲,即增加H1或减小H2
方案三:增大B2,使4<与<2片,同时,减小H2或增大H1
方案三较好,省原料,方便施工
4—5:解:
(1)t=0,t=4个月,t=无穷大时土层中超静水压力沿深度分布
如图所示:
(2)由图可知4个月时4=45.3%
7;=工02工*04532=0.161
v4r4
。,,=必-=39.22病/年
当4=90%时,Tv=-0.933lg(l-U,)~0.085=0.933IgO.l-0.085=0.848
年
4-6:解:
(1)Sx=,-AH=025M%*240兑V/病*10m=0.33m
1+q1+0.8
2.0c〃z/*1.8
人(1+4)年=14.69加2/年
0.25MPa*9.SkN/m3
C„14.69//年
H7-—100/H2*1年=0.1469
X4)T
Ut=l-^e'=0.4359
乃2
贝!|S,=4*5“=0.142根
(2)当S,=0.2加时,
u=A.*
=0.6061
'S“0.33
查表有:(=0.293
罩/2_O.392*1OO加
=1.99年。2年
G,-14.69加2/年
故加荷历史2年地面沉降量可达20cm
第五章土的抗剪强度
5-2
解:由剪破面与大主应力面交角60°60°=a=45。+①/2
得:①=30°
由试样达到破坏状态的应力条件:
5=/tan2(45°+夕/2)+2ctan(45°+夕/2)
g=0tan?(45。一夕/2)-2ctan(45。一°/2)
已知:
cr,=5O0KN/病
%=IOOKN//”2
贝!|c=100/后=57.7KN/m2
法向应力:cr=(巧+%)/2+(0一%)*cos2a/2=300+200*(-0.5)=200kpa
剪应力:r=(tTl-cr3)*sin2a/2=200*6/2=173切”
5-3
解:(1)求该点主应力值
%'=号生土•=175±85
,bi=260kpei
cr3=90kpa
(2)该点破坏可能性判断
■:c=0
er”=b3"jan2(450+0/2)=9()*tan2(450+15°)=27()>d,“=26()切。
2
改用式:b3f=crlmtan(45°—。/2)=260*tai?(45°75。)=86.67<%=90kpa
••・该点未剪破
(3)当T值增加至60KN/D12时
2
0/=(T3tan(45°+0/2)=236.7<271kpa
2
=a,mtan(45°一。/2)=271*tai?(45°-15°)=90.33>a3nl
(er;=175±96,贝1_|<73=79即a,bI=271即a)
即实际的小主应力低于维持极限平衡状态所要求的小主应力,故
土体破坏
5-4
解:(1)绘总应力圆图如下
由图可量得,总应力强度指标:Q,=17.5切a,图=16°
(2)计算有效应力
①b;=a]—u=145-31=1\4kpa
q'=60-31=29kpei
②b:=228-55=173kpa,b;=100-55=45
③b:=310—92=218切,aer;=150—92=58切a
©er/=401-120=281切a,4'=200—120=SOkpa
绘有效应力圆图如下
由图可量得:d—75kpei,(/)'=32°
(3)破坏主应力线如上图中的虚线表示:
可得a-Ikpa,a=27.4°
(/)=sin-1(tana)=sin-1(tan27.4°)=31.2°
=SASkpa
cos。cos31.2°
55
解:(1)砾砂粘聚力c=0
b;=土卜:)2+』=350;15°土J]oo2+(_]oo)2=250±10072
(Ti=250+100\/2=391Akpa,a3=250-100\/2=108.6即a
・・・M点处于极限平衡状态,则
。=siZ丐一人=sin-10.5656=34.4°
(2)求大主应力方向:
2。=45°,a=22.5°
由于破裂面与最大主应力面成45°+①/2的夹角,故:
万=0+450+。/2=22.5°+45°+34.4°/2=84.7°
滑裂面通过M点的方向如图:
5-6
解:u=△%+A(b1-/)
%=50+0.2*85=67切a
%=100+02*83=116.5切a
%=150+0.2*87=167.4即a
试件①:/'=4—u]=33kpa,b:=a]—u]=1ISkpa
试件②:2=33.4kpa,b:=CTj-u2=1i6Akpa
试件③:/,=(J3-U3=326kpa,cr:=o\-%=119.6kpa
5-7
解:由图可知
Cu=sin“产+,4-c/ctg^)=sin“*巧十%+COs(/)
c
"2
即b:=2C“+b;
Clt=(CM+b;)sin“+c'cos”
sin“cr;+c'cos”
1-sin“
5-10
解:①。3等于常量,增大。1直至试件剪切破坏
当开始固结P=%里=注=。3国=耳曳=0
222
当开始剪切时,。3等于常量
△f一”小义士也一生卫工
212221
A〃.〃〃_巧-%+9巧_/_1
△4_%/_--------------------2'
p-q坐标上的三轴试验应力路径为:
②。1等于常量,减小。3直至试件剪切破坏,固结同①剪切过
程,。1为常量
第六章挡土结构物上的土压力
6-1:解:
静止土压力系数:K。=1-sin”=0.357
主动土压力系数:K“=taM(45。-0/2)=0.217
被动土压力系数:K0=tai?(45。+0/2)=4.6
静止土压力:Eo=;yH1Ko=8O.33kN/m
主动土压力:E«=gyH2K.=48.8kN/m
被动土压力:Ep=;yH2Kp=1035kNfm
b=20。时:
主动土压力系数为:(=0.199
主动土压力:E«=/H2K“=M:175kN/tn
6-2:解:
(1)K〃=tan2(45。-0/2)=0.455
pa=qK.+yzKa-2c灰=20*0.455+18*0.455z-2*1640.455=8.19z-12.5
z011.5323456
pa0003.8812.0720.2628.4536.64
(2)
Eu-z0)=0.5*36.64*(6-1.53)=81.9
作用点在z=4.51m处
(3)
z()=1.53m
6-4:解:
查表得:Ka=0.236
水位以上土压力:Pa=yzKd水位以下土压力:
Pa=/(z-L5)Ka+yH及
结果如下:
z011.52345
pa04.2486.3727.6710.26612.86215.458
0
-6
主动土压力分布图水压力分布图
水压力:P“=/w(Z—"|)结果如下:
z1.52345
pw05152535
6-5:解:
cos2(^-a)
=0.755
2止/.Isin(O+/)*sin(1一\).
cxcrois~a*cos(a+5)不口+J---------------------
ycos(a+5)*cos(a-/3)
E“=;yH2K“+qHK“=278.l42
方向与水平向呈64度角,指向墙背;作用点为梯形面积重心
第七章土坡稳定分析
7-1:解:
渗流出段内水流的方向平行于地面故9=0
i=tana=0.364
土坡的稳定安全系数
口_[/vcosa-/„.zVsin(a-6)]tan^_
r、==U./DD
7Vsina+ywiVcos(cr-0)
7-2:解:
从无限长坡中截取单宽土柱进行稳定分析,单宽土柱的安全系数
与全坡相同
土柱重量:W=yH
沿基面滑动力:T=Wsin。
沿基面抗滑力:R=Wcosatan°
粘性土的粘聚力:Fc-c*/=ch/cosa
_/?+£._Wcosatan°+cb/cosa
Wsina
又6=1.0,则”=7.224根
7-3:解:
3
ysaJ=G0+卬)*g=19.3\kN/m
1+e
_A/?_btana
=sina=0.342
Mb/cosa
J=Aj=Hywi=9.8*4*0.342=13.4MN
安全系数:月=晔生吧"=L097
y//sina+J
第八章
8-1:解:
基础宽度、基础埋深和粘聚力同时增加1倍时,地基的承载力也
增加1倍,地基的承载力随基础宽度、基础埋深和粘聚力成倍增
长,随着内摩擦角中的增加,Nr,Nq,Nc增加很大,承载力也
增大很多。
对砂土地基,其c=0,这时基础的埋深对极限承载力起重要作用,
若此时基础埋深太浅(DV0.5B),地基的极限承载力会显著下
降
由极限承载力公式匕=9M+cN,+权BN,可知,基础宽度的增加会
引起承载力的增加。
8-2:解:
均布荷载4-yD=19*2=3SkN/m2
查表可得N,=1.51,&=4.65,Nc=10.0
极限承载力
11,
匕=/78N,+qN,/+cM=5*19*3*1.51+38*4.65+10*10=299.4ZN/疗
8-3:解:
(1)地基产生整体剪切破坏时,
Pu=^/BNr+qNq+cNc
查表得:N,=5.0,熊=7.5,N,=18.0
匕=g(19.2—9.
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