《镇乡污水处理厂技改工程（河口场污水处理厂）》工程地质勘察报告

《镇乡污水处理厂技改工程（河口场污水处理厂）》工程地质勘察报告勘察阶段：直接详勘目录9721、概况 页共27页1、概况1.1任务由来1.2工程概况拟建工程“万州区2021年镇乡污水处理厂技改工程（甘宁镇河口场污水处理厂）”场地位于万州区甘宁镇河口场，该场地勘察期间该场地未进行场平施工，勘察区目前无既有建（构）筑物分布，高差起伏一般。本项目为污水处理厂，总用地面积为2126.67m2；本次勘察对象：格栅+调节池、AAO池、污泥脱水间、消毒池+排放渠、综合用房、进厂道路及边坡等，各拟建建（构）筑物呈矩形分布，结构类型为钢筋砼或框架结构。本工程根据建筑设计方案，拟建格栅+调节池、消毒池+排放渠按设计高程开挖后将形成基坑边坡，基坑边坡高度分别为4.90m、3.50m；拟建场地按设计地坪标高与现状地面标高基本持平，因此，不存在周边环境边坡问题。拟建建（构）筑物类型及基础型式等具体数据详见表1.2（若拟建建（构）筑物设计基本情况可能存在变动，具体建（构）筑物的设计地坪高程、结构类型、基础型式和基础荷载等参数应以设计实际的设计值为准。）表1.2拟建建（构）筑物设计情况一览表建筑名称平面尺寸（m×m）设计层数（F）地坪高程（m）安全等级结构类型基础型式单桩荷载（kN/m）沉降要求格栅+调节池12.6×5.5-1F547.50542.60二级钢筋砼浅基础＜500低AAO池18.5×10.4/547.50二级钢筋砼浅基础＜500低污泥脱水间6.0×5.4/547.50二级钢筋砼浅基础＜500低消毒池+排放渠8.0×4.5-1F547.50544.00二级钢筋砼浅基础＜500低综合用房21.8×7.21F547.50二级框架浅基础＜500低进场道路进场道路起点与已建道路相连，止点与厂区平交，全长约40m。拟建边坡本工程根据建筑设计方案，拟建格栅+调节池、消毒池+排放渠按设计高程开挖后将形成基坑边坡，基坑边坡高度分别为4.90m、3.50m，为岩土质边坡，边坡工程安全等级为二级。1.3勘察目的与任务根据我公司与甲方签定的《建设工程勘察合同》、甲方提供的《工程勘察任务委托书》以及拟建工程初步设计方案，确定本次勘察目的：查明场地的工程地质和水文地质条件，评价场地的稳定性和建设适宜性，为工程设计和施工提供可靠的地质依据和设计参数。根据《工程地质勘察任务委托书》和规范要求，本次勘察应完成以下具体任务：（1）搜集工程区附近的工程地质及水文地质资料；（2）查明拟建场地的地形地貌、地质构造、地层岩性、地质时代、成因类型、埋藏条件与分布规律等工程特征、覆土厚度、岩体风化程度、岩体的裂隙发育程度及岩体完整性地质环境；（3）查明水文地质条件，评价场地水土、土层对建筑材料的腐蚀性；（4）查明拟建场地的不良地质、特殊地质和环境地质的成因、类型、规模、性质、分布规律等，分析评价其诱发条件、发展趋势及其对拟建物的危害程度，并提出计算参数、整治措施及建议；（5）查明是否存在河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物；（6）划分建筑场地类别，对场地进行地震效应及岩土地震稳定性评价；（7）查明拟建场地与已有建筑物的相互关系，分析评价拟建工程的施工对工程环境的影响，提出相应的整治措施及建议；（8）评价场地的稳定性、地基均匀性和稳定性及建设适宜性；（9）对本次勘察范围内形成的边坡进行稳定评价及支挡措施建议；（10）对场地特殊性岩土进行评价；（11）分析评价场地地基持力层，并建议建筑物的基础持力层及基础型式，提供设计所需的岩土参数；（12）查明勘察范围内岩土层的类别、深度、分布及工程特性，分析和评价地基稳定性、均匀性和承载力，对不同岩质种类进行判别并进行取样送检，提供饱和抗压强度值；（13）分析评价场地地质条件可能造成的工程风险。1.4勘察工作依据及执行的主要技术规范1.4.1勘察工作依据（1）《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）；（2）《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）；（3）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；（4）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016年版）；（5）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；（6）《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008）；（7）《工程勘察通用规范》（GB55017-2021）；（8）《建筑与市政工程抗震通用规范》（GB55002-2021）；（9）《建筑与市政地基基础通用规范》（GB55003-2021）；（10）《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）；（11）《工程测量标准》（GB50026-2020）；（12）《工程岩体试验方法标准》（GB50266-2013）；（13）《土工试验方法标准》（GB/T50123-2019）；（14）《建筑桩基础设计与施工验收规范》（DBJ50-200-2014）；（15）《重庆市岩土工程勘察文件编制技术规定》（2017年版）；（16）《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2020年版）；（17）《重庆市岩土工程勘察图例图示规定》。1.5工程勘察等级及勘察阶段1.5.1工程勘察等级的确定根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）的规定：拟建建（构）筑物最大层高为1F，破坏后果严重，建筑工程安全等级为二级；边坡工程安全等级为二级；场地地质环境复杂程度划分为中等复杂场地（详见表1.5.1）；因此，综合确定工程地质勘察等级为乙级。表1.5.1场地地质环境复杂程度类别划分判定因素地质环境情况场地复杂程度1地形、地貌地形平缓，地形坡角一般为1～10°简单2岩层倾角（°）8简单3岩体完整性较完整；岩体中裂隙不发育简单4岩土特征有特殊性土（人工填土）复杂5土层厚度（m）覆土厚度1.20～8.30m中等6水文地质条件场地无大规模水体分布简单7不良地质现象不发育简单8破坏地质环境的人类活动边坡高度（m）土质边坡最大高度约4.9m中等岩质边坡//洞顶覆盖厚度与洞跨之比//采空区占地用地面积比例%//9相邻建筑物影响程度中等中等场地类别综合判定中等复杂场地1.5.2勘察阶段及范围的判定本工程勘察范围符合渝建[2013]345号文件要求，拟建场地未进行选址勘察及初步勘察，本次勘察阶段为直接详勘，勘察阶段及范围相关判定过程如表1.5.2-1、表1.5.2-2、表1.5.2-3。表1.5.2-1选址勘察判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程项目判定结果建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用发育，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。场地内及近邻无不良地质现象。不需进行选址勘察2地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。地震时不会发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。不需进行选址勘察建设项目1投资20亿元以上的大型市政基础设施工程。本工程投资小于20亿元。不需进行选址勘察2大型工矿企业厂区整体迁建。本项目为污水处理厂工程。不需进行选址勘察3城市轨道交通线路、长度大于1000m的越岭隧道和跨越长江、嘉陵江、乌江等江底隧道和大型桥梁等需进行多方案比选的大型市政基础设施工程。本项目为污水处理厂工程。不需进行选址勘察表1.5.2-2初步勘察判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。中等复杂场地；工程重要性等级为二级。不需进行初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。场地内及周边未见滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用。不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。场地局部存在地形坡角大于30°的自然土坡，但其影响面积小于建设场地50%。不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位(吴淞高程)岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。与三峡库区175m岸线外侧水平距离在2000米以上。不需进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。场地内地下无采空区和地下洞室。不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅区。本工程总建筑规模小于50万m2。不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。本工程建筑高度小于200m。不需进行初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米的隧道。本项目为污水处理厂工程，不属于城市轨道交通地下车站或隧道工程。不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上(不计地面道路及地道)的大型互通立交桥梁。本项目为污水处理厂工程，不属于桥梁工程。不需进行初步勘察表1.5.2-3勘察范围判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离均大于1倍边坡高度。满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。勘察范围均大于外倾结构面影响范围。满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离均大于1.5倍边坡高度。满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界(即剪出口位置)。勘察范围线大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界。满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离均大于其基坑深度的1倍。满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离均大于其基坑深度的2倍。满足勘察范围3当需要采用锚杆(索)支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无此类边坡满足勘察范围1.6勘察工作布置及任务完成情况1.6.1勘察方案的布置（1）方案布置：本工程勘察方法以工程地质钻探为主，结合工程地质调查与测绘、工程测量、地下水观测、室内岩土试验等多种勘察手段，根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）、《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）等相关规范，结合本场地特点，拟建建筑物地段沿边线、角点及中心位置布置钻孔，钻孔间距10～20m，共布置钻孔35个（钻孔编号ZK1～ZK35），共布置工程地质剖面12条（1—1’～12—12’）；此外，为了查清拟建边坡外侧岩土情况，勘察范围线到边坡外侧的水平距离为边坡深度的2倍以上，沿垂直于边坡走向方向按15～20m的间距布置勘探线，钻孔布置及编号详见勘察方案平面布置图。（2）钻孔深度控制原则：本次勘察共布置钻孔35个，控制性钻孔14个，一般性钻孔21个，控制性钻孔数量约占总钻孔数量的40%，满足规范要求；其中控制性钻孔深度进入中风化岩石8～10m以上，一般性钻孔深度进入中风化岩石5～8m以上，在边坡及斜坡地带钻孔要求进入边坡潜在破裂面以下的稳定岩层5m以上，同时应满足进入坡脚地形剖面最低点和支护结构基底下不小于3m。（3）取样及原位测试数量要求：在本项目勘察中取土样6组（粉质粘土），岩样6组（砂质泥岩3组、砂岩3组），取样及原位测试孔约占总孔数的1/3以上，满足规范要求。1.6.2勘察工作完成的实物工作量本工程勘察方法以工程地质钻探为主，结合工程地质调查与测绘、工程测量、地下水观测、原位测试、室内岩土试验等多种勘察手段。勘察工作从2022年11月11日－2022年11月15日完成野外作业，出动XY-100型钻机3台，外业共历时5天，外业全部完成后随即展开内业资料的整理工作。本次勘察完成的实物工作量详见表1.6.2：表1.6.2本次勘察完成的实物工作量外业工作工作内容单位勘察工作量工程地质测绘（1：500）km20.02钻孔测量(初、定测)孔35剖面测量（1：200）km/条0.63/12工程地质钻探m/孔620.70/35简易水文观测孔35内业工作室内试验土常规组6单轴抗压组6图件总图例张1工程地质平面图张1工程地质剖面图张12钻孔柱状图张351.6.3勘察工作质量评述（1）工程地质调查与测绘：采用现状地形图（1：500），现场实际勾绘了地层界线，并在场地外基岩露头处实测了地层与裂隙产状，其精度满足规范要求。测绘范围面积约0.02km2，采用追索法与穿越法相结合的手段，对拟建场区进行地层界线划分、不良地质作用调查、岩层产状及裂隙调查等，以查明场区及其周边附近地段的地质条件。（2）工程测量：甲方提供总平面布置图（1：500），采用1999年万州独立地坐标系和1956年黄海高程。测量坐标控制点成果及实地控制点位由甲方现场提供，控制点数据（T-01、T-02，见表1.6.3），采用徕卡GPS500卫星定位测量仪逐一进行钻孔定位及孔口高程测量，勘探点定位及高程实测而得，在此基础上采用全站仪引测支点到场区内作为勘探点放样的控制依据，进行坐标定位放孔、收孔和剖面测量，测量定位误差小于0.10m，高程误差小于0.05m，满足规范要求。工程测量成果经现场自检、互检和专检。测量精度符合《工程测量标准》（GB50026-2020）的要求，满足本次工程地质勘察工作需要，测量成果详见附件《测量成果说明》。表1.6.3工程测量控制点情况一览表控制点编号X（m）Y（m）H（m）T-013391659.2736529562.60546.54T-023391645.8536529591.26548.49（3）工程钻探：工程地质钻探严格按照《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）执行，钻探方法采用水钻跟进法，钻进技术选择合理。第四系全新统人工填土回次进尺小于1.0m，采取率60～70%；第四系残坡积粉质粘土回次进尺小于1.5m，采取率90～95%；基岩回次进尺小于2.0m，岩心回次采取率：强风化层75～80%，中风化层采取率80～95%，均满足对地层岩性的鉴别描述，满足规范要求；回次岩芯按顺序摆放，及时填写回次标签并作好原始记录；在钻探施工过程中有地质技术员在现场了解钻探揭露情况并及时进行编录，野外资料真实可靠；未发生工程和安全事故；钻孔完成后将中风化岩芯回填原孔位，上部覆土及强风化借用人工素填土回填封闭。（4）水位观测：在钻探施工结束后抽干孔内残留水，在间隔24小时后，采用电接触悬垂水尺测量静止水位，量测精度满足规范要求。（5）室内试验：本次勘察在现场采用薄壁取土器、连续静力压入法共采集了原状粉质粘土6组，及时采用封口胶密封，为完整未损的原状土，样品等级为Ⅰ级，进行了室内土常规试验；利用钻探取芯采集了6组中风化岩样进行室内试验（砂质泥岩3组、砂岩3组）；岩、土样及时封闭包装后送往重庆市南方建设工程检测有限公司，以上样品长度满足测试项目要求，运输过程中未见样品破损；上述试验机构均通过了国家计量认证，试验操作按现行相关规范要求进行，试验成果可靠。（6）内业工作：以上各项工作均严格按照国家现行规范、规程执行，在此基础上将已获资料综合分析整理编制成本报告，勘察软件采用北京理正8.5PB2（重庆版），报告文字采用WPS2016编制，图件采用Autocad2010绘制，文图清晰。（7）外业见证：本次勘察工作达到了建设方及相关规范的要求，勘察工作中甲方进行了认真细致的外业检查及验收，同时委托了具有外业勘察见证资质的中贝天丰工程技术有限公司进行了全过程外业见证（外业见证员：黄英，见证印章号：YKJZ-2310344-0003），本次勘察工作质量合格。综上所述，本次勘察的野外各项施工作业均严格按照有关规范、规程的要求进行，各环节严格把关，责任到人，较好地完成了勘察任务，完成工作量及质量均能满足详细勘察的要求，达到了预期勘察目的，提交的勘察成果资料经审查通过后可供设计及施工使用。2、工程地质条件2.1区域地理位置及地形地貌拟建场地位于万州区甘宁镇河口场，北西侧为场镇已建道路，汽车可直通现场，交通十分便利，地理位置优越。勘察区属构造剥蚀浅丘地貌，场地整体开阔平坦，高差起伏小。勘察范围内现状地面高程在546～548m之间，最大高差仅约2m，场地地形平缓，地形坡度一般在1～10°之间。2.2气象、水文勘察区属亚热带山区型季风性湿润气候区，气候温和、四季分明、热量丰富、日照偏少，雨量充沛、雨热同步，同时具有春雨较早、夏长多伏旱、多秋雨、冬暖少霜雪、多云雾特点。全年无霜期320d以上。多年平均气温18.1℃，最低气温-3.7℃（1983年1月6日），最高气温42.1℃（2006年8月15日），气温垂直分带显著，长江河谷一带较周围气温高出1℃～3℃。根据万州气象站1965年以来的资料统计，区内多年平均年降雨量为1191.3mm，历年最大月降水量711.8mm（1982年7月），最大日降雨量243.3mm（2007年7月16日），最长连续降雨16日（1982年7月6～21日），最大连续降雨量488.7mm。入春以后，降雨量逐渐加强，夏季大雨、暴雨频繁；秋季降雨量与春季接近，但雨日较多而秋雨绵绵，春夏之交多暴雨，日降雨量可达100mm以上。年蒸发量1085.6mm，夏季占44％，春秋季分别占27％和24％，蒸发量因地而异，一般随高程增加而减少；干燥度0.72，相对湿度81％，以秋季湿度最大、春季相对较干燥、秋季热而闷。区内常年多东南风，年平均风速0.7m/s，最大风速17m/s，多出现在夏季，春季间或出现但历时短暂。勘察区东侧有水塘分布，水深0.80～1.00m，占地面积约596m2，水塘为人工修建用于养鱼，据调查该水塘四周及底部均采用封闭防漏措施，水塘与地下水几乎无水力联系。总体上，本场地及周边水文条件简单，勘察区及附近地段未见大规模地表水体。2.3工程地质构造场地在构造单元上处于新华夏系四川沉降带川东褶皱东北端的万县向斜南东翼，北靠铁峰山背斜，南临方斗山背斜，属川东典型的隔挡式分布区。本区域内实测岩层产状：320°∠10°，岩层呈单斜产出，地层连续稳定，结合一般，地层为侏罗系中统沙溪庙组，岩性主要为砂质泥岩及砂岩，区内新构造运动不强烈，表现为大面积缓慢间歇性抬升，根据本次钻探，无断层﹑构造破碎带通过，区域地质构造上属于稳定场地，区域构造纲要示意图见图2.3。图2.3地质构造纲要图59——假角山背斜；60——梁平向斜；61——铁峰山背斜；63——万州向斜；64——方斗山冲断背斜；65——赶场向斜；66——龙驹坝背斜根据场地附近基岩出露区的调查和实测，岩体中主要发育有以下两组裂隙：裂隙（L1）：产状50°∠58°，裂隙间距2.00～3.50m，张开度2～5mm，可见延伸长度1.40～2.00m，表面平直，无充填物，贯通性差，结合差，属硬性结构面。裂隙（L2）：产状172°∠82°，裂隙间距0.60～1.20m，张开度2～6mm，可见延伸长度0.50～2.20m，表面平直，无充填物，贯通性差，结合差，属硬性结构面。岩层（L3）：产状320°∠10°，层间未见软弱夹层及其它充填物，结合程度一般，属硬性结构面。经本次勘察并结合区域地质资料分析，区内未发现断层，地质构造简单。2.4新构造运动与地震区内新构造运动特征主要表现为：（1）本区新构造运动以大面积间歇性抬升为其总的特征，具体表现是层状地貌明显。抬升～相对稳定～抬升交替，形成多级夷平面、阶地，灰岩区还发育有多层水平层状溶洞。（2）上升速度具有明显的不均衡性，总体看是东强西弱，北强南弱。具体表现在西部为丘陵，东部为山岭，丘陵地段北高南低，由北向南丘顶高程由400～500m降至300～400m。本区基本构造形态定型于燕山运动末期，进入喜山运动以来，区内处于相对稳定状态，未发生造山或强烈的断块差异运动，构造运动主要表现为整体抬升，断裂带的新活动十分微弱，工程区内新构造运动以大面积间隙性抬升为主，差异运动不强烈，晚第三系以来的地质历史处于相对稳定状态，表现为各级夷平面峰线齐一，地表未见明显变形迹象，区域构造稳定性较好。由宜昌～万州～重庆间的长江阶地位相对比分析，工程区第四系以来地壳运动以缓慢间歇性抬升为主，无明显差异性活动，新构造运动较为活跃的时期集中在中更新世，距今20～30万年，工程区地质构造简单，未发现较大断层及活动断裂，据记载，以万州区为中心的50km范围内历史上没有震级Ms≥4.5级的地震和4级以上有感地震记载，工程区属弱震区，构造稳定。根据长江委1995年对三峡地区地震烈度的复核成果，万州城区50年10%超越概率的地震烈度为5.7度，对应的加速度峰值为49gal；50年1%超越概率的地震烈度为6.5度，对应的加速度峰值为115gal（见表2.4）。根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），工程区抗震设防烈度为Ⅵ度，设计基本地震加速度值为0.05g，反应谱特征周期为0.35s。表2.4万州区50年超越概率基岩地震动参数位置超越概率地震烈度加速度峰值（gal）万州区(工程区)63%4.92310%5.7495%6.0651%6.51152.5地层结构根据地面工程地质测绘及钻探揭露，场地地层岩性主要分布有第四系全新统土层（Q4）及侏罗系中统沙溪庙组基岩（J2S）。现根据岩性由新到老分述如下（岩土分层情况见勘探点数据一览表）：2.5.1第四系全新统（Q4）（1）素填土（Q4ml）：杂色；不均匀，土体松散～稍密，稍湿；主要由砂岩碎石及粉质粘土组成，多成散块状，硬质物含量在10～20%之间，粒径在1～10cm不等，为该场地附近房屋、道路修筑堆填形成，堆填时间5年以上；周边无污染源，场地内填土未被污染。本层场地内分布零星，仅在附近房屋周边分布，在本次勘察范围内仅在钻孔ZK27、ZK31中揭示，揭示厚度0.20m（ZK27）～3.00m（ZK31）不等。（2）粉质粘土（Q4el+dl）：黄褐色；主要由粘土矿物组成，充填有少量砂泥质角砾，局部夹块石；可塑状，粘性较强，可搓成条状，刀切面具有光泽，土质较均匀，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。该层在整个场地内分布广泛，层厚差异较大；揭示厚度1.20m（ZK26）～8.30m（ZK28）不等，平均厚度约5.03m，层底高程538.68～545.83m。～～～～～～～～～～～不～～整～～合～～接～～触～～～～～～～～～～2.5.2侏罗系中统沙溪庙组（J2S）（1）砂质泥岩（J2SˉSm）：紫红色，主要由粘土质矿物组成，泥质结构，厚层状构造，岩质较软，偶夹灰绿色砂质条带或团斑；强风化带岩芯破碎，呈碎块状，少量呈短柱状；中风化岩芯较完整，呈柱状，节长一般在5～30cm，最大节长约50cm。（2）砂岩（J2SˉSs）：灰白色，矿物成分以石英为主，长石次之并含云母等。中～粗粒结构，厚层状构造，钙质胶结；强风化带岩芯破碎，呈碎块或短柱状；中风化岩芯完整，敲击声清脆，呈柱状，节长一般在8～40cm，最大节长可达70cm。（3）粉砂岩（J2S-St）：灰色、浅灰色；一般呈薄片状或透镜状产出，矿物成分主要以长石、石英为主，云母次之，中细粒结构，泥钙质胶结，胶结较差，手易捏碎，中～厚层状构造，节长一般在10～25cm，为强风化岩体。本层分布零星，以夹层或透镜体型式产出，为本场地次要岩层。2.6基岩面及基岩风化带特征2.6.1基岩面特征根据钻探揭露及地表调查，拟建场地岩层产状320°∠10°，基岩面总体与地表坡度基本一致，一般为1～10°，场地基岩埋深在1.20～8.30m，钻探揭示高程538.68～545.83m。2.6.2基岩风化带特征强风化带岩体：岩性主要为砂岩，局部地段含少量砂质泥岩，网状风化裂隙发育，岩体破碎，岩芯多呈碎块状，岩质软，失水后自动崩解成碎块状，手捏岩芯易碎散，钻探揭示厚度0.90～5.30m。中风化带岩体：岩性主要为砂岩及砂质泥岩，裂隙总体上不发育，岩体较完整，岩芯多呈短～长柱状，节长一般5～40cm，最大节长可达70cm。2.7水文地质条件2.7.1地下水场地水文地质条件简单，地下水主要接受来自地表水和大气降水补给，根据场地的地层岩性及地下水在含水介质中的赋存特点，地下水类型可分为松散岩类孔隙水和基岩裂隙水两类。（1）松散土类孔隙水松散岩类孔隙水赋存于第四系全新统土层内，由于人工填土孔隙度较大，透水性较强，粉质粘土为相对隔水层，透水性较弱；由于覆土层中物质组成成分多样且含量不同，导致各层物质透水性存在差异，据此，将覆土的地下水位分为2种类型：表层滞水、上层滞水。①表层滞水系大气降水入渗过程中受表层小范围相对隔水层的阻托，在小范围内形成的季节性潜水，这类地下水补给范围小，水量贫乏，受大气降水的影响显著，常以季节性泉水的形式出露，地表多为人工填土，由于结构呈松散～稍密状，孔隙度大，透水性好。②上层滞水系大气降水入渗过程中受深层相对隔水层的阻托，在一定范围内形成的常年性孔隙水，大气降水对它有一定的影响；因为场地呈台阶状，台阶间地势相对较平坦，排泄条件较差，主要沿填土层和残坡积层下渗，形成孔隙水，属上层滞水性质，水量因填土厚度及残坡积层中碎块石含量大小而变化较大，且受气象条件影响明显，地下水补给主要来自上部区域及相邻周边地下水渗透，通过岩土体孔隙顺坡向低处排泄。（2）基岩裂隙水场地基岩主要为侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩和砂岩，砂质泥岩透水性差，为隔水层；砂岩为含水层；基岩裂隙水赋存在风化裂隙及砂岩层间裂隙中，由于地处斜坡地带，且地下水补给源单一，补给量匮乏，场地基岩裂隙水较贫乏，基岩裂隙水赋存于岩层的构造裂隙中，接受大气降水和地表水体补给，沿裂隙竖向运移至潜水位附近后改变为层位间隙水平运移，以泉的形式出露。勘察施工过程中，在各钻孔施工结束时，对所有钻孔的残留水抽干后进行了水位观测，未见孔内水位有恢复迹象，说明场地勘察深度范围地下水较贫乏，但若在雨季施工，地表水易沿土体孔隙及岩体裂隙渗透进入场地及孔桩内，形成短时性滞水，施工期间应做好地表水和地下水的截排水和防渗措施。根据场地工程地质条件，结合当地经验，上覆土体的渗透系数建议按如下取值：素填土取12m/d，属强透水层；粉质粘土取0.80m/d，属弱透水层。2.7.2水、土的腐蚀性评价根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009版）附录G和拟建场地附近区域资料，场地环境类型为Ⅲ类。地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中钢筋具有微腐蚀。拟建场地地基土主要为素填土，素填土中主要混夹有砂、砂质泥岩碎块石等硬质物含量，场地及周边没有化工、印染等污染源，也没有固体废弃物、有害放射物质等。根据场地周边已有建筑腐蚀情况，结合当地已有的工程经验，判定本场地土对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀；水、土的腐蚀性防护应按现行国家标准《工业建筑防腐蚀设计规范》（GB50046）进行防护。2.8不良地质现象根据现场地质调查及钻探揭露，场地内未发现危岩崩塌、滑坡、泥石流、地下采空区等不良地质现象；也未见河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。3、岩土物理力学特征3.1岩土分层及试验统计依据本次勘察岩土分层以现场岩性鉴别、结合室内试验成果作为划分依据。（1）素填土：在场地内分布不均，根据地质经验分析，场地的素填土层结构为松散～稍密状，主要根据现场岩芯鉴定结合原位测试成果进行综合分层。（2）粉质粘土：主要根据现场岩芯鉴定结合室内试验进行综合分层。（3）基岩：强风化带岩体破碎，采样困难，主要以现场岩芯鉴定进行分层；中风化岩体较完整，根据现场岩芯鉴定结合室内试验成果进行综合分层。3.2岩土试验成果统计岩土的物理力学指标统计依据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.2.1～10.2.8条相关公式进行，主要应用了以下公式：（1）计算平均值公式：μ0=（2）计算标准差公式：σ=（3）计算变异系数公式：δ=（4）计算修正系数公式：ψa=1±δ；式中，指标作为作用项时取“+”号，指标作为抗力项时取“－”号；（5）计算标准值公式：μk=ψa×μ0式中：μi—岩土参数的试验值；μ0—岩土参数的平均值；μk—岩土参数的标准值；σ—岩土参数的标准差；δ—岩土参数的变异系数；ψa—修正系数。3.3岩土试验统计成果及评述3.3.1土常规试验粉质粘土：本次勘察在现场采用薄壁取土器连续压入法采取6组原状粉质粘土，样品等级为Ⅰ级，进行了室内物理力学性质试验，根据试验统计成果，土的液性指数在0.26～0.56之间，塑性指数在12.09～15.00之间，属可塑状粉质粘土；压缩系数为0.30MPa-1，属中压缩性土，统计成果见表3.3.1。3.3.2岩石单轴抗压强度试验（1）砂质泥岩：本次勘察采集3组中风化砂质泥岩岩样进行室内岩石单轴抗压强度试验，分别得到天然状态和饱和状态下砂质泥岩单轴抗压强度指标数据各9个。根据统计结果，中风化砂质泥岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.08，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.09，变异性很低；天然平均值（μ0）=13.00MPa，饱和平均值（μ0）=8.86MPa；天然标准值（μk）=12.32MPa，饱和标准值（μk）=8.33MPa，统计结果见表3.3.2-1：表3.3.2-1中风化砂质泥岩单轴抗压强度统计表序号岩样编号单轴抗压强度天然（MPa）饱和（MPa）1ZK1212.5011.4013.008.247.868.862ZK2814.9013.0014.5010.408.7310.003ZK3212.6012.8012.308.338.958.33《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）：样本数n99最大值max14.9010.40最小值min11.407.86平均值μ013.008.86标准差σ1.080.84变异系数δ0.080.09修正系数ψa0.950.94标准值μk12.328.33根据室内试验统计，中风化砂质泥岩为软岩，软化系数（kR=0.68，＜0.75），属易软化的岩石。（2）砂岩：本次勘察采集3组中风化砂岩岩样进行室内岩石单轴抗压强度试验，分别得到天然状态和饱和状态下砂岩单轴抗压强度指标数据各9个。根据统计结果，中风化砂岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.16，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.16，变异性低；天然平均值（μ0）=19.84MPa，饱和平均值（μ0）=14.29MPa；天然标准值（μk）=17.84MPa，饱和标准值（μk）=12.85MPa。统计结果见表3.3.2-2：表3.3.2-2中风化砂岩单轴抗压强度统计表序号岩样编号单轴抗压强度天然（MPa）饱和（MPa）1ZK616.115.016.011.610.811.52ZK1122.420.922.016.115.015.83ZK1821.023.321.915.116.815.8《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）：样本数n99最大值max23.316.8最小值min15.010.8平均值μ019.8414.29标准差σ3.202.31变异系数δ0.160.16修正系数ψa0.900.90标准值μk17.8412.85根据室内试验统计，中风化砂岩为较软岩，软化系数（kR=0.72，＜0.75），属不易软化的岩石。3.4岩土体物理力学指标取值原则3.4.1土体物理力学指标（1）填土：物理力学指标根据现场原位测试成果，并参考地区经验取建议值。（2）粉质粘土：物理力学指标根据室内试验成果结合地区经验取建议值，由于土层中含硬杂物成分，试验成果使用时应综合考虑硬杂物含量的影响。3.4.2岩体物理力学指标（1）当试验数据达不到统计最低数量要求时，物理力学参数主要以该试验数据为基础，并参照地区经验综合取值。（2）岩石的重度平均值可视为标准值，岩石的重度标准值可视为岩体重度标准值。（3）岩体的内摩擦角标准值由岩石内摩擦角标准值分别乘以时间效应系数（取0.95）、折减系数（中风化岩体较完整，取0.90）确定。（4）岩体粘聚力标准值由岩石粘聚力标准值分别乘以时间效应系数（取0.95）、折减系数（中风化岩体较完整，取0.30）确定。（5）岩体极限抗拉强度标准值由岩石极限抗拉强度标准值分别乘以时间效应系数（取0.95）、折减系数（中风化岩体较完整，取0.40）确定。（6）岩体弹性模量及变形模量由岩石弹性模量和变形模量乘以折减系数（中风化岩体较完整，取0.70）确定。（7）岩石的泊松比视为岩体的泊松比。注：场地岩石、岩体指标折减系数根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）的第10.3.1～10.3.8条取值。3.5岩土地基极限承载力标准值（1）人工填土：根据现场岩芯判断，场地内的人工填土密实度为松散，未经严格压实处理，地基极限承载力标准值在施工阶段由静荷载测试确定。（2）粉质粘土：根据粉质粘土表3.3.1中统计结果，土体e=0.75，IL=0.42，根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）表14.3.3-3条进行查表取值，粉质粘土地基极限承载力平均值为370kPa，经修正计算，地基极限承载力标准值为332kPa。（3）基岩：岩质地基极限承载力标准值fuk按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.4.2条中的规定，将砂质泥岩和砂岩的单轴抗压强度标准值乘以地基条件系数（较完整，取1.20）。砂质泥岩属于粘性岩，确保施工及使用期间不遭水浸泡时，取天然值；砂岩透水性强，在长时间暴雨工况下，砂岩岩体可以达到饱和状态，故取饱和值。根据试验统计成果，中风化砂质泥岩（天然）单轴抗压强度标准值为12.32MPa，中风化砂岩（饱和）单轴抗压强度标准值为12.85MPa。计算得：中风化砂质泥岩fuk=12.32MPa×1.20=14.78MPa=14780kPa；中风化砂岩fuk=12.85MPa×1.20=15.42MPa=15420kPa。3.6岩土地基承载力特征值（1）人工填土：根据现场岩芯结合原位测试统计成果判断，场地内的人工素填土密实度为松散～稍密，未经严格压实处理，未达到密实程度，地基承载力特征值应在施工阶段由静荷载测试确定。（2）粉质粘土、中风化岩石：地基承载力特征值按《建筑地基基础设计规范》（DBJ50—047—2016）中第4.2.6条的公式计算确定：fak=γf×fuk式中：fak—地基承载力特征值（kPa）；fuk—地基极限承载力标准值（粉质粘土取332kPa、中风化砂质泥岩取14780kPa、中风化砂岩取15420kPa）；γf—地基极限承载力分项系数，（土质地基取0.50、岩质地基取0.33）。计算如下：粉质粘土地基承载力特征值fak=332kPa×0.50=166kPa。根据统计计算结果，考虑地表水影响、施工扰动及当地建筑经验，粉质粘土的承载力特征值实取150kPa。（3）强风化基岩：强风化基岩地基承载力特征值根据现场岩芯观察，结合当地建筑经验及有关规范，建议强风化砂质泥岩取300kPa、砂岩取350kPa。中风化砂质泥岩fak=14.78MPa×0.33=4.87MPa=4870kPa；中风化砂岩fak=15.42MPa×0.33=5.09MPa=5090kPa。3.7岩体基本质量等级（1）岩石坚硬程度根据岩石抗压试验成果统计表3.3.3-1、3.3.3-2，中风化砂质泥岩饱和抗压强度平均值8.86MPa，软化系数0.68，为易软化的软岩；中风化砂岩饱和抗压强度平均值14.29MPa，软化系数0.72，为易软化的较软岩。（2）岩体完整程度钻孔钻入强风化岩体岩心破碎，呈碎块状，强风化岩体完整程度为破碎；中风化岩体岩芯多呈柱状、长柱状，采取率＞80%，少量呈块状，岩体完整程度为较完整。（3）岩体基本质量等级分类根据岩石坚硬程度及完整性，依据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第3.1.7条判定，场地岩体基本质量等级：强风化基岩为Ⅴ级、中风化砂质泥岩为Ⅳ级、中风化砂岩为Ⅳ级。3.8岩土参数选用及建议根据野外鉴别及室内岩土试验成果资料，结合当地建筑经验，场地岩土体物理力学参数建议值，详见表3.8。表3.3.1粉质粘土试验成果统计表序号样品

编号物理性质界限含水率固结试验天然抗剪强度饱和抗剪强度含水率天然密度饱和密度干密度土粒比重孔隙比饱和度液限塑限塑性指数液性指数压缩系数压缩模量粘聚力内摩擦角粘聚力内摩擦角WoρoρρdGseSrWLWpav0.1-0.2ILIpEs0.1-0.2CφCφ％g/cm3％—%¾¾MPa-1MPakPa(°)kPa(°)1ZK229.71.901.921.462.740.87093.536.321.315.000.560.384.9219.412.114.29.02ZK427.81.911.941.492.740.83391.435.021.014.000.490.335.5721.712.814.29.53ZK921.72.012.031.652.710.64191.830.218.112.090.300.256.5626.917.215.211.74ZK1521.52.022.041.662.710.63092.530.618.312.340.260.237.2429.225.715.910.95ZK2129.21.911.931.482.740.85393.735.721.214.500.550.345.4219.415.717.58.36ZK2322.91.992.021.622.720.68091.631.018.412.590.360.256.6324.513.415.89.9按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）：样本数66666666666666666子样极大值29.72.022.041.662.740.8793.7536.3021.3015.000.560.387.2429.1625.6517.5011.74子样极小值21.51.901.921.462.710.6391.4030.2018.1112.090.260.234.9219.4112.0914.228.32平均值25.51.961.981.562.730.7592.4233.1319.7113.420.420.306.0623.5116.1515.479.90标准差3.80.060.060.090.020.111.002.821.601.230.130.060.894.035.041.231.26变异系数0.20.030.030.060.010.150.010.090.080.090.310.210.150.170.310.080.13修正系数0.870.760.940.90标准值20.4112.2814.538.93表3.8岩土（体）设计参数建议值一览表岩土名称天然重度(kN/m3)饱和重度(kN/m3)天然抗剪强度标准值饱和抗剪强度标准值抗拉强度(kPa)变形模量(MPa)弹性模量(MPa)泊松比土体水平抗力系数的比例系数、岩石水平抗力系数岩石抗压强度标准值(MPa)地基承载力特征值(kPa)临时坡率建议值(无外倾结构面时)岩土与锚固体极限粘结强度标准值(kPa)基底摩擦系数粘聚力(kPa)内摩擦角(°)粘聚力(kPa)内摩擦角(°)天然饱和H≤8m(岩质边坡)；H≤5m(土质边坡)8＜H≤15(岩质边坡)；5＜H≤8(土质边坡)素填土19.0*19.3*6*25*4*22*////8MN/m4//现场试验确定1:1.501:1.75//粉质粘土19.619.820.4112.2814.538.93////15MN/m4//1501:1.251:1.50/0.25*强风化砂质泥岩23.0*23.5*////////50MN/m4//300*1:0.751:1.00100*0.30*强风化砂岩23.8*24.0*////////80MN/m4//350*1:0.751:1.00120*0.35*强风化粉砂岩23.0*23.5*////////40MN/m4//250*1:0.751:1.00100*0.30*中风化砂质泥岩24.5*25.0*300*30*//280*1600*1750*0.30*200MN/m312.328.3348701:0.501:0.65400*0.50*中风化砂岩25.3*26.0*420*34*//420*2530*2660*0.28*280MN/m317.8412.8550901:0.301:0.451300*0.55*裂隙L1////55*20*////////////裂隙L2////50*18*////////////层面L3////90*27*////////////注：1、表中带*的为经验值。2、素填土根据钻探揭示结合当地经验取值；后期压实填土的压实系数λc≥0.93，地基承载力特征值建议取120kPa，填土的地基承载力特征值最终以现场实测压实系数及静载试验确定；填土的负摩阻力系数取0.30；3、潜在滑面（人工填土界面）天然抗剪强度值：粘聚力c=4.8kPa、内摩擦角φ=20°；饱和抗剪强度值：粘聚力C=3.2kPa、内摩擦角φ=17.6°（按现状人工素填土土体内部的统计标准值进行折减，折减系数取0.80）；4、潜在滑面（粉质粘土界面）天然抗剪强度值：粘聚力c=16.3kPa、内摩擦角φ=9.8°；饱和抗剪强度值：粘聚力C=11.6kPa、内摩擦角φ=7.0°（按粉质粘土土体内部的统计标准值进行折减，折减系数取0.80）；5、场内边坡目前尚未形成，考虑到结构面参数在施工期和营运期，受施工、地表水等其它因素的影响，结构面参数将发生变化，故结构面抗剪强度取值时，根据现场实际情况和当地经验，在室内试验统计结果的基础上应进行折减。4、场地稳定性评价4.1地震效应评价根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）和《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016版），拟建场地抗震设防烈度为Ⅵ度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组。按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016版）表4.1.3的划分标准并结合地区经验，场地土的类型：人工填土层平均剪切波速VS=120m/s（未来填土的剪切波速值暂以现状填土取值，若压实处理，宜据压实情况的实测值进行校核），属软弱土；粉质粘土剪切波速VS=170m/s，属中软土；强风化基岩VS=500～800m/s，为软岩；中风化基岩VS＞800m/s，为岩石。根据钻探揭露，本次计算选取最不利地段进行计算，根据设计方案，场地按设计高程场平后考虑。拟建建筑物上覆土层的等效剪切波速按《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010，2016版）第4.1.5条计算公式：Vse=d0/tt=（di/Vsi）Vse—土层等效剪切波速（m/s）；d0—计算深度（m），取覆盖层厚度和20m二者的较小值；t—剪切波在地面至计算深度之间的传播时间；di—计算深度范围内第i土层的厚度（m）；Vsi—计算深度范围内第i土层的剪切波速（m/s）；n—计算深度范围内土层的分层数。根据计算成果，结合《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016版）中的有关规定，各拟建建筑地震效应评价详见表4.1-2。表4.1-2平场后各拟建建筑物地震效应评价表拟建

建筑最大

厚度计算

厚度各覆盖层厚度

（m）平均剪切波速

（m/s）等效剪

切波速

（m/s）计算

钻孔场地

类别特征

周期

（s）地段

类别填土粉质

粘土填土粉质

粘土格栅+调节池2.852.850.002.85120170170ZK20

北侧Ⅰ1类0.25有利

地段AAO池8.658.651.557.10120170158ZK10Ⅱ类0.35一般

地段污泥脱水间7.307.300.307.00120170167ZK5Ⅱ类0.35一般

地段消毒池+排放渠2.732.730.002.73120170170ZK11

西侧Ⅱ类0.35有利

地段综合用房8.828.820.528.30120170166ZK28Ⅱ类0.35一般

地段进场道路6.706.703.003.70120170143ZK31Ⅱ类0.35一般

地段根据《建筑工程抗震设防分类标准规范》GB50223-2008，本工程中各拟建建筑的抗震设防类别为标准设防类，即丙类。4.2岩土地震稳定性评价据钻探揭示地基覆盖层主要为第四系全新统人工填土及残坡积粉质粘土，场地内覆盖层厚度差异较大，而场内地下水较贫乏，加之拟建场地为Ⅵ度设防区，不存在液化饱和土，因此可不必考虑地震液化的影响。但拟建场地场平后填土地基及形成的边坡在地震作用下填土易产生震陷变形，且存在不均匀沉降和湿陷性问题，应进行严格的压实处理；粉质粘土力学性能较差，岩体地震稳定性较差；强风化岩体地震稳定性一般，中风化岩体较完整，地震稳定性良好，地震作用下无滑坡、崩塌等不良地质现象。另外，场平后形成的边坡在地震作用下易失稳垮塌，场地地基应进行有效处理。4.3工程建设对周边环境影响评价勘察区均为建设单位征地范围，勘察范围内为人工改造场地，场地内无既有建筑物分布，根据现场调查，拟建场地周边无重要建（构）筑物分布，本工程施工建设对周边环境影响小，但场平施工及边坡治理过程中，应严格按照设计要求，采取逆作法施工，应先支挡再回填或开挖，挖方段开挖时应采用自上而下、分级分段放坡开挖，及时支护；边坡坡顶及坡脚应布置截、排水措施；同时应加强施工及使用期间的变形监测。综上，本工程的建设对周边道路具一定影响，在场平施工之前应对场地地表及周边环境进行详细调查，采取相应措施加强周边环境的保护，施工期间应加强变形监测工作。4.4场地稳定性及建筑适宜性评价拟建场地地貌单元属构造剥蚀浅丘地貌，场地岩土层结构主要为上覆第四系全新统人工填土及粉质粘土，根据钻探揭露，覆盖厚度在1.20～8.30m不等，平均厚度约5m，覆盖层厚度差异一般；下伏基岩主要为侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩及砂岩。经调查场区内未见危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象，也未见河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物；据地面调查及钻探揭露，地表土体未见变形迹象；场地内无断层，岩层产状较平缓，连续稳定，场地抗震设防烈度Ⅵ度区，场地内地下水文地质条件简单，场地在自然状态下稳定性良好，场地整体是稳定的，对场平后形成的边坡进行有效治理后，适宜工程的建设。5、边坡稳定性评价及建议5.1边坡分段评价及建议根据设计方案及平面图分析，按设计地坪高程整平后，将在拟建建（构）筑及征地红线周边形成基坑及环境边坡，边坡编号及分布见图5.1：图5.1基坑及环境边坡编号及分布示意图（1）基坑边坡：根据设计意图，将在拟建格栅+调节池、消毒池+排放渠区域开挖形成基坑边坡，基坑呈矩形分布，基坑边坡轮廓及坡向进行依次编号（a…d段、e…h段），共计8段，分别为ab段、bc段、cd段、da段、ef段、fg段、gh段、he段，基坑边坡高度分别为4.90m、3.50m，为土、岩质边坡，边坡工程安全等级为二级。（2）环境边坡：拟建场地按设计地坪标高与现状地面标高基本持平，因此，不存在周边环境边坡问题。对此本报告对边坡采用文、图列表分析评价，有关边坡分段评价及支护措施建议分别见表5.1。表5.1边坡分段评价及支护措施建议表第1页共2页边坡分段边坡概况及控制性剖面边坡岩性边坡等级极射赤平投影分析图稳定性分析评价支护措施建议ab段基坑边坡高：3.5m长：8m边坡：100°∠90°裂隙L1：50°∠58°裂隙L2：172°∠82°岩层L3：320°∠10°控制剖面：（1、2）土质边坡：边坡岩性主要由粉质粘土组成。二级/土质边坡：按设计标高开挖后，由于基岩面坡度较缓，沿基岩面产生折线滑动破坏可能性小，边坡破坏模式为局部沿土体内部产生圆弧形滑动。根据《建筑边坡工程技术规范》GD50330-2013表5.3.2，为永久性边坡，边坡工程安全等级为二级，边坡稳定安全系数取1.30。该段边坡顶部无重要建（构）筑物，具备放坡条件，基坑边坡建议采用加强的混凝土侧墙代挡墙进行支挡，以强及中风化基岩为基础持力层，最终支挡结构埋置深度及持力层由设计计算确定，设计所需参数可按表3.8取值；施工时应及时支护，严禁大断面挖填，边坡宜采用动态设计、信息法施工，并作好施工期间和竣工后的监测工作。bc段基坑边坡高：3.5m长：4.5m边坡：190°∠90°裂隙L1：50°∠58°裂隙L2：172°∠82°岩层L3：320°∠10°控制剖面：（5）土质边坡：边坡岩性主要由粉质粘土组成。二级/土质边坡：按设计标高开挖后，由于基岩面坡度较缓，沿基岩面产生折线滑动破坏可能性小，边坡破坏模式为局部沿土体内部产生圆弧形滑动。根据《建筑边坡工程技术规范》GD50330-2013表5.3.2，为永久性边坡，边坡工程安全等级为二级，边坡稳定安全系数取1.30。该段边坡顶部无重要建（构）筑物，具备放坡条件，基坑边坡建议采用加强的混凝土侧墙代挡墙进行支挡，以强及中风化基岩为基础持力层，最终支挡结构埋置深度及持力层由设计计算确定，设计所需参数可按表3.8取值；施工时应及时支护，严禁大断面挖填，边坡宜采用动态设计、信息法施工，并作好施工期间和竣工后的监测工作。cd段基坑边坡高：3.5m长：8m边坡：280°∠90°裂隙L1：50°∠58°裂隙L2：172°∠82°岩层L3：320°∠10°控制剖面：（1、2）土质边坡：边坡岩性主要由粉质粘土组成。二级/土质边坡：按设计标高开挖后，由于基岩面坡度较缓，沿基岩面产生折线滑动破坏可能性小，边坡破坏模式为局部沿土体内部产生圆弧形滑动。根据《建筑边坡工程技术规范》GD50330-2013表5.3.2，为永久性边坡，边坡工程安全等级为二级，边坡稳定安全系数取1.30。该段边坡顶部无重要建（构）筑物，具备放坡条件，基坑边坡建议采用加强的混凝土侧墙代挡墙进行支挡，以强及中风化基岩为基础持力层，最终支挡结构埋置深度及持力层由设计计算确定，设计所需参数可按表3.8取值；施工时应及时支护，严禁大断面挖填，边坡宜采用动态设计、信息法施工，并作好施工期间和竣工后的监测工作。da段基坑边坡高：3.5m长：4.5m边坡：10°∠90°裂隙L1：50°∠58°裂隙L2：172°∠82°岩层L3：320°∠10°控制剖面：（5）土质边坡：边坡岩性主要由粉质粘土组成。二级/土质边坡：按设计标高开挖后，由于基岩面坡度较缓，沿基岩面产生折线滑动破坏可能性小，边坡破坏模式为局部沿土体内部产生圆弧形滑动。根据《建筑边坡工程技术规范》GD50330-2013表5.3.2，为永久性边坡，边坡工程安全等级为二级，边坡稳定安全系数取1.30。该段边坡顶部无重要建（构）筑物，具备放坡条件，基坑边坡建议采用加强的混凝土侧墙代挡墙进行支挡，以强及中风化基岩为基础持力层，最终支挡结构埋置深度及持力层由设计计算确定，设计所需参数可按表3.8取值；施工时应及时支护，严禁大断面挖填，边坡宜采用动态设计、信息法施工，并作好施工期间和竣工后的监测工作。表5.1边坡分段评价及支护措施建议表第2页共2页边坡分段边坡概况及控制性剖面边坡岩性边坡等级极射赤平投影分析图稳定性分析评价支护措施建议ef段基坑边坡高：4.9m长：12.5m边坡：100°∠90°裂隙L1：50°∠58°裂隙L2：172°∠82°岩层L3：320°∠10°控制剖面：（2）岩土质边坡：边坡岩性主要由粉质粘土及少量强风化基岩组成。二级/土质边坡：按设计标高开挖后，由于基岩面坡度较缓，沿基岩面产生折线滑动破坏可能性小，边坡破坏模式为局部沿土体内部产生圆弧形滑动。强风化岩质边坡：呈网状，风化裂隙发育，岩体破碎，岩层平缓，未见明显的控制性结构面，破坏模式为圆弧形滑动破坏。根据《建筑边坡工程技术规范》GD50330-2013表5.3.2，为永久性边坡，边坡工程安全等级为二级，边坡稳定安全系数取1.30。该段边坡顶部无重要建（构）筑物，具备放坡条件，基坑边坡建议采用加强的混凝土侧墙代挡墙进行支挡，以强及中风化基岩为基础持力层，最终支挡结构埋置深度及持力层由设计计算确定，设计所需参数可按表3.8取值；施工时应及时支护，严禁大断面挖填，边坡宜采用动态设计、信息法施工，并作好施工期间和竣工后的监测工作。fg段基坑边坡高：4.9m长：5.6m边坡：190°∠90°裂隙L1：50°∠58°裂隙L2：172°∠82°岩层L3：320°∠10°控制剖面：（8）岩土质边坡：边坡岩性主要由粉质粘土及少量强风化基岩组成。二级/土质边坡：按设计标高开挖后，由于基坑边坡后缘覆土基岩面坡度较大，开挖后易沿基岩面产生折线滑动破坏。强风化岩质边坡：呈网状，风化裂隙发育，岩体破碎，岩层平缓，未见明显的控制性结构面，破坏模式为圆弧形滑动破坏。根据《建筑边坡工程技术规范》GD50330-2013表5.3.2，为永久性边坡，边坡工程安全等级为二级，边坡稳定安全系数取1.30。该段边坡顶部无重要建（构）筑物，具备放坡条件，基坑边坡建议采用加强的混凝土侧墙代挡墙进行支挡，以强及中风化基岩为基础持力层，最终支挡结构埋置深度及持力层由设计计算确定，设计所需参数可按表3.8取值；施工时应及时支护，严禁大断面挖填，边坡宜采用动态设计、信息法施工，并作好施工期间和竣工后的监测工作。gh段基坑边坡高：4.9m长：12.5m边坡：280°∠90°裂隙L1：50°∠58°裂隙L2：172°∠82°岩层L3：320°∠10°控制剖面：（2）土质边坡：边坡岩性主要由粉质粘土组成。二级/土质边坡：按设计标高开挖后，由于基岩面坡度较缓且埋深较大，沿基岩面产生折线滑动破坏可能性小，边坡破坏模式为局部沿土体内部产生圆弧形滑动。根据《建筑边坡工程技术规范》GD50330-2013表5.3.2，为永久性边坡，边坡工程安全等级为二级，边坡稳定安全系数取1.30。该段边坡顶部无重要建（构）筑物，具备放坡条件，基坑边坡建议采用加强的混凝土侧墙代挡墙进行支挡，以强及中风化基岩为基础持力层，最终支挡结构埋置深度及持力层由设计计算确定，设计所需参数可按表3.8取值；施工时应及时支护，严禁大断面挖填，边坡宜采用动态设计、信息法施工，并作好施工期间和竣工后的监测工作。he段基坑边坡高：4.9m长：5.6m边坡：10°∠90°裂隙L1：50°∠58°裂隙L2：172°∠82°岩层L3：320°∠10°控制剖面：（8）土质边坡：边坡岩性主要由粉质粘土组成。二级/土质边坡：按设计标高开挖后，由于基岩面坡度较缓且埋深较大，沿基岩面产生折线滑动破坏可能性小，边坡破坏模式为局部沿土体内部产生圆弧形滑动。根据《建筑边坡工程技术规范》GD50330-2013表5.3.2，为永久性边坡，边坡工程安全等级为二级，边坡稳定安全系数取1.30。该段边坡顶部无重要建（构）筑物，具备放坡条件，基坑边坡建议采用加强的混凝土侧墙代挡墙进行支挡，以强及中风化基岩为基础持力层，最终支挡结构埋置深度及持力层由设计计算确定，设计所需参数可按表3.8取值；施工时应及时支护，严禁大断面挖填，边坡宜采用动态设计、信息法施工，并作好施工期间和竣工后的监测工作。5.2边坡稳定性计算根据表5.1边坡的稳定分析及评价，根据边坡均为土质边坡，可能沿现状坡面或基岩面产生折线滑动破坏：土质边坡（共计1段）：fg段基坑边坡。由于上覆土体厚度较大，且现状坡面或基岩面坡度较大，整平后边坡上覆土体易沿现状坡面或基岩面产生折线滑动破坏。5.2.1土质边坡计算（1）边坡模型：根据土质边坡的破坏模式，采用折线滑动法计算，计算公式按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录A.0.3隐式解对边坡及场地进行定量计算。计算模型如图5.3.1：图5.3.1土质边坡沿界面滑动的稳定性计算模式（2）计算公式：Pn=0Pi=Pi-1ψi-1+Ti-Ri/Fsψi-1=cos（θi-1-θi）-sin（θi-1-θi）tanφi/FsTi=（Gi+Gbi）sinθi+QicosθiRi=cili+[（Gi+Gbi）cosθi-Qisinθi-Ui]tanφi式中：Pn——第n条块单位宽度剩余下滑力（kN/m）；Pi—第i计算条块与第i+1计算条块单位宽度剩余下滑力（kN/m）；Ti—第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的下滑力（kN/m）；Ti—第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的抗滑力（kN/m）；ψi-1—第i-1计算条块对i计算条块的传递系数；其他符号同前。（3）计算剖面：根据边坡情况，选取代表性剖面对边坡进行稳定性计算，计算剖面选择见表5.2.1-1：表5.2.1-1土质边坡计算剖面一览表边坡编号计算剖面边坡安全等级边坡安全系数潜在滑面备注fg段8－8’二级1.30基岩面基坑边坡（4）计算工况：饱和工况：自重+地表荷载+暴雨。计算时，饱和工况按持续降雨或暴雨状态，土体按全饱水考虑，（注：本次计算时考虑地表附加荷载取30kN/m）。（5）计算参数：本次参数根据室内试验参数结合地区经验进行取值。在岩土结合面中按最不利原则分析搜索边坡折线滑动面。计算过程见计算书条块图及计算表格。计算参数取值见表5.2.1-2。表5.2.1-2滑体重度及潜在滑动面抗剪强度参数取值潜在滑动面天然重度（kN/m3）饱和重度（kN/m3）天然抗剪指标（现状坡面及基岩面）饱和抗剪指标（现状坡面及基岩面）c（kPa）φ（°）c（kPa）φ（°）填土界面（人工填土）19.019.34.8203.217.6岩土界面（粉质粘土）19.619.816.39.811.67.0注：本表取值参照前文表3.8，滑体重度按土体内部重度取值，滑面抗剪指标按土体内部参数进行折减，折减系数取0.80。（6）计算结果及稳定性判断：根据前述计算工况及相应参数，按照规范计算公式，对边坡整体的稳定性系数和剩余下滑力进行了计算。计算过程及计算条块图见文字报告末附图—边坡稳定性计算表。边坡稳定状态根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）中表5.3.1条边坡稳定性状态划分：①（Fs）＜1.00，边坡处于不稳定状态；②1.00≤（Fs）＜1.05，边坡处于欠稳定状态；③1.05≤（Fs）＜（Fst），边坡处于基本稳定状态；④（Fs）≧（Fst），边坡处于稳定状态。判别结果见表5.2.1-3：表5.2.1-3土质边坡稳定性判别结果统计边坡编号计算剖面潜在滑面计算工况稳定性系数剩余下滑力安全系数稳定状态fg段基坑边坡8－8’基岩面饱和工况1.0421.431.30欠稳定备注：边坡如遭遇爆破、暴雨等不利因素叠加的工况下，可能会产生突发失稳等危险，建议采取合理的施工工艺，加强对边坡的监测。fg段基坑边坡：8－8’剖面（饱和：Fs=1.04），在饱和工况下处于欠稳定状态。边坡支挡设计时，请设计单位复核土质边坡的稳定性，并取边坡剩余下滑力与侧向土压力的大值进行支挡设计。5.3边坡支挡及施工建议根据建筑设计方案，拟建场地边坡分布较多，破坏后果严重，处理好边坡支档工程是本次勘察的一个重点，具体建议如下：5.3.1场地根据设计方案场平后，为了确保场平开挖过程中场地及周边环境的稳定，建议本工程场平施工前，应进行场平设计，施工时应严格按照场平设计方案施工，严禁无序回填和大面积乱开挖。5.3.2边坡主要沿建筑物轮廓线周边分布，边坡支护设计时应考虑上部建筑的竖向荷载及岩土侧向压力作用，以免对边坡的稳定性产生不利影响。施工时应分段放坡开挖，及时支挡，严禁大断面开挖，填方段应先支挡后回填；边坡宜采用动态设计、信息法施工，并作好施工期间和竣工后的监测工作，对边坡进行支挡的同时，应做好场地及周边的排水措施。5.3.3由于场地周边环境较复杂，特别对周边市政规划道路影响较大，在场平施工之前应对场地地表及周边环境进行详细调查，采取相应措施加强周边环境的保护，加强既有建筑的变形监测工作，避免对已建建筑及道路交通安全产生不利影响。5.3.4边坡宜采用机械开挖，不得采用大药量爆破施工，避免破坏岩体完整性、影响周边安全。5.3.5对边坡支护时，应采用逆作法施工，先支挡后开挖，土体单级开挖支护高度≤3m，岩体单级开挖支护高度≤5m；边坡支挡施工及使用期间应加强边坡侧向位移和坡顶已建相邻建（构）筑物的变形监测。5.3.6边坡开挖后形成的弃土应合理堆放、及时搬运，以免堆载不当危及施工人员的安全。5.3.7加强边坡支挡结构基础持力层的取样工作，以验证设计承载力。经验槽确认后，应及时封底浇注，以防基底持力层软化强度降低，确保基础质量。6、地基及基础评价6.1岩土及地基均匀性评价拟建场地分布有第四系人工填土、粉质粘土，下伏侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩及砂岩，各岩土层均匀性主要表现为：（1）人工填土：场地内分布不均，层厚差异较大，松散～稍密状，未经严格分层碾压，承载力低、均匀性差。（2）粉质粘土：场地内分布广泛，层厚差异较大，含一定硬质物成分，承载力低，均匀性差。（3）强风化基岩：岩体裂隙发育，岩芯破碎，呈碎块、散粒状，承载力一般，均匀性较差。（4）中风化基岩：本场地基岩以砂质泥岩及砂岩互层产出，厚～巨厚层状构造，中风化岩体较完整、连续稳定，变异性低，均匀性好。综上所述，场地场坪后，地基岩土为素填土、粉质黏土、强风化和中风化岩石，地基岩土的力学性质差异大，为不均匀地基。6.2地下水对地基基础的影响经勘察发现，本次勘察钻探深度内未见稳定地下水位，但若在雨季施工，地表水易沿土体孔隙及岩体裂隙渗透进入拟建建筑区域内，形成短时性滞水，对施工有不利影响，故应加强地表排水防渗措施，并配备足够数量的抽水设备对场地及孔桩内的积水进行有效的抽排。场地与周边环境无大规模的水力联系，因此，设计不必考虑地下室在高水位的浮力作用，但本场地覆土厚度差异较大，设计和施工后应充分考虑地表水对地基基础的影响，防止地表水渗透至场地内，造成地下地基开裂或隆起，对此应特别引起重视，建议设计时应采取可靠的防渗漏措施。据周边工程取地表水样分析成果，结合地区经验判定，场地地下水及土对建筑材料具微腐蚀。6.3地基持力层与基础型式评价6.3.1天然地基评价（1）人工填土：土体稍湿，呈松散～稍密状，含一定硬杂物含量，孔隙度较大，未进行严格的分层（碾压或夯实）压实，其力学性能差且变化大，承载能力低，不能直接作为拟建建构筑物基础持力层，在保证土体整体稳定的情况下，经严格压实处理后且地基承载力满足设计要求时，可作