供电系统中的有功和无功冲击负荷

供电系统中的有功和无功冲击负荷钢铁企业的用电设备运行时的有功功率及无功功容量小得多时，用电设备的有功和无功功率变动对电下装置、卷取机、精整设备等。有功冲击负荷将对电力系统的须率产生影响，无功冲击负荷将对电力系统的电压产生影响。3.2冲击负荷的种类及特点机、大型矿井提升机等。3.2.2冲击负荷的特点大型轧钢机，就其冲击负荷的特点，也可分为两中、厚板轧机、型钢轧机等。连轧机等。周期的一般数值范围见表3-1。具有冲击负荷特点的用电设备，因生产工艺及控表3-1冲击负荷幅值、速率、周期轧钢机类型冲击负荷幅值功率平均变化速率轧制周期上升下降平均最短板坯初轧机热连轧机冷连轧机轧机的冲击负荷有一定的规律性，而电弧炉产生的冲击负荷不仅三相不平衡，而且很不规则，特别是在熔化期，有功功率、无功功率变化的频度随机性很大。以往轧钢机主传动的直流电动机由电动机-发电机组成的变流机组供电。当变流机组的电动机采用同步电动机，并装有电压给定的恒定无功调节装置时，可以认为轧机生产过程中主要是有功冲击负荷。现代大型轧钢机主传动直流电动机采用晶闸管变流装置供电，生产时，既有有功冲击负荷，又有无功冲击负荷，特别是当可逆轧机咬钢，连轧机穿带完毕多个机架同时升速瞬间，由于晶闸管变流装置控制角α较大，功率因数很低，此时所需的无功功率很大。随着控制角减小，功率因数上升，无功功率相应下降，至稳速轧制时一般无功功率小于有功功率。通常平均功率因数约为0.7～0.8s,负荷变化曲线大致相似。一般由空载负荷到达最大负荷，热连轧机的精轧机组，约需8～10s;冷连轧机约需10～158;可逆轧机约需0.3～0.5s。由此可见，有功冲击负荷的幅值大小，功率变化速率，冲击负荷出现频度，与轧机性能、产品材质、轧制工艺、操作技能等诸因素有关。而无功冲击负荷，除与上述诸因素有关外，还与设备电气传动采用晶闸管变流装置供电及调速有关。直流电动机传动的轧钢机，采用晶闸管变流装置供电时的冲击负荷曲线如下所述。A典型轧机典型轧机，当轧机咬钢、加速、稳速轧制、抛钢生产过程中，除出现有功冲击负荷外，无功功率的变化也呈冲击性。图3-1为典型轧机主传动有功和无功，冲击负荷曲线。图中P、Q分别为有功及无功冲击负荷；Px、Q为电动机的额定功率成轧机的轧制有功功率和无功功率。B热连轧机2050mm热连轧机，在最大轧制品种为3.2mm×1900mm时，轧机的有功及无功冲击负荷曲线如图3-2、3-3所示；1700mm热连轧机在一般轧制品种和繁重轧制品种时，轧机的有功及无功冲击负荷曲线如图3-CC图3-1典型轧机的有功和无功冲击负荷曲线12000mm,44.5t;粗轧机成品为34mm;带钢成品为3.2mm×1900m×937500mm;轧制周期为112s;轧机设备容量为F₁~Fg-~9000kW,R₂-2×5000kW,F₇—由上述冲击负荷曲线可见，轧机的晶闸管变流装置，对于2050mm轧机，功率因数约为0.8;对于1700mm轧机，功率因数约为0.7。A90t超高功率电弧炉90t超高功率电弧炉用100%废钢冶炼，分两个料管装料，出钢到出钢时间为90min,其中通电时间61min,非通电时间29min,熔炼期cosφ=0.8,精炼期cosp=0.75,电弧炉工作时冲击负荷如图3-4所示。B150t超高功率电弧炉150t超高功率电弧炉用100%度钢冶炼。分两个料筐装料，出钢到出钢时间为100min,其中通电时间76min,非通电时间24min,熔炼期cosg=0.83,过热期cosq=0.75,电弧炉工作时冲击负荷如图3-5所示。冲击负荷的种类及特点149150供电系统中的有功和无功冲击负荷3.3冲击负荷的危害3.3.1冲击负荷对电力系统的影响式1有功冲击负荷对电力系统影响的分析1513.3.2冲击负荷对用电设备的影响(4)电压波动会使电子控制系统失灵。(6)离心式水泵的水头和风机的压力与转速的平分析3.4.1有功负荷与频率的关系,园或APm%——有功负荷变化量△PFH与额定频率时整个系统的有功负荷Pr之比的百△f%——频率的变化量Af与额定频率fx之当频率每下降1%(即0.5Hz)时，则系统内的负荷相应减少1～3%。3.4.2发电机输出功率与频率的关系将自动改变汽轮机(或水轮机)的进气量(或进水量),图3-6单台汽轮机(或水轮机)调节系统的频率静态特性单台汽轮机(或水轮机)调节系统频率静态特性曲式中Kp汽轮机或水轮机调节系统的频率特性为频率下降时，发电机输出功率不是减少，而是增加，所以式3-6的右边是负PpN发电机额定输出功率，MW。对于汽轮机，Kr一般为16.6～25;对于水轮机，整个系统所有发电机组的输出功率与频率变化的调节系统频率静态特性斜率也可以用与单台机组相似的方法表示或化时所有机组输出功率变化之和，MW额定输出功率之和，MW;Kyp——全系统发电机原动机调节系统的频率静态特性的平均斜率。应该指出，在求所有机组调节系统的频率特性的水轮发电机调节器的失灵区为0.02%,对于汽轮发电机的失灵区为0.05%。调节器的失灵区将在系统暂态过程中显示出来。3.4.3有功冲击负荷与电力系统频率的关系根据前两节所述。当有功冲击负荷加到电力系统上时，原有的负荷和发电机的输出功率都将随着频率的变化而发生变化。描述这种变化关系称为电力系统的频率静态特性。它取决于有功负荷的频率静态特性和发电机输出功率的频率静态特性。由式3-3和式3-8可得电力系统的频率静态特性方程为功率总和与全系统总负荷(包括厂用电及电两损失)之比，即△P——电力系统的有功变化量，MW。的百分数大于发电机备用容量百分数时，应分成两步计算，首先令冲击负荷的百分数等于发电机备用容量百分数，按照式3-9或3-10进行计算；然后将剩下来的图3-7是电力系统的频率静态特性曲线，图中P,是发电机组的频率静态特性曲线；Prm是负荷的频率静态特性曲线，两者相交于a点，在此点fv稳定运行(假定fw为额定频率)。当冲击负荷Pm作用时，由于冲击负荷出现瞬间只能由系统储存的动能供给，这时使系统频率下降至f₁(Af₁=fx-f₁),即图中b点，这5-图3-7电力系统的频率静态特性曲线功率增加△P,频率回升，系统频率由fj上升至fz,即由图中b点上升至c点。这个过程为调节系统自动再采取自动调频装置或人工调频，使图中P特性平是因为此时的频率下降仅决定于负荷的频率静态特(1)所有百分数均以全系统额定烦率时的总负荷。(2)备用容量系数为(3)为了可靠起见：2)取水轮机调速系统的频率特性斜率Kg=25;3)取负荷的频率调节效应系数Kα=1.5;(4)根据(1)点，如果系统发电机额定容量总和例题计算条件应用公式参数设定及计算允许下降频率△f(Hz)允许冲击负荷△P(%)例1量(3)开始频率fr=f154供电系统中的有功和无功冲击负荷续表3-2参数设定及计算允许下降频率△f(Hz)允许冲击负荷△P(%)例2同上，但fi=49.8Hz例3(1)系统发电机备用容量(2)备用容量均匀分配到每台发电机(3)全部为汽轮机Kr=(6)f₁=fn时令△P₁%=8由负荷承担：例4(1)系统容量的60%发电(2)系统容量的30%为汽(3)系统容量的10%为水令△P₁%=8由系统承担：由负荷承担：例5(1)系统容量的90%发电机(2)系统容量的10%为汽令△P%=4得△f=0.619Hz得△P%=3.226注：表中允许下降频率及允许冲击负荷两栏是互为计算条件及计算结果的率关系供电系统经常相互联络形成联络网。联络网系统专门的动态模拟试验或计算机编程计算。此处仅分析联络网系统的频率静态特性。在3.4.3节中已描述了电力系统的频率静态特性，现设式3-10左边的pKp+Kμ=K,K为系统的频率静见图3-8,其各自的系统频率静态特性分别为KA和Kg,并且A与B经联络线联网。假定系统A出现冲击负荷△PA,这时联络线上会有功率潮流△PT通过，流量为Af,根据上述几节所述的系统频率特性，按网络平衡条件，具有以下方程组AP₄=-(K₄Af-△Pr)由上述方程组，即得下式变化量为△f,联络线上的功率潮流由系统A流向系统B,潮流量为△Pr,则可得以下式P图3-8联络网关系图时，平衡关系式为式3-18表示总的功率潮流量为系统B流向系统A。如果功率潮流量是由系统A流向系统B,则式3-18的分子需要改变符号，即为KA△PB-K△PA。上述各关系式反映了联络网系统的频率静态特性，而联络线上的功率潮流量将作为某一系统功率短缺的补偿，使网络中各系统达到平衡。上述各式中功率单位为MW,频率单位为Hz,K冲击负荷对供电系统电压的影响，在3.3节已提多个电力系统相互联络构成网络，当冲击负荷开间相对角度δ的变化，引起网络电压波动。以图3-8为例说明电力网络d处产生的电压波动。设系统A作为一个等值发电机A,其空载电势为E',系统B为另一等值发电机B,其空载电势为E',两个等值发电机转子间相对角度为δ,这时电力网络中d处电压为U,正常时由A向B输送基本负荷P。荷，功率潮流量在联络线上由B流向A,使联络线的正常潮流发生变化，等值发电机A和B转子产生不同加速度，两台发电机转子间相对角发生变化，由8变到8,角度变大，由图3-9可知，电力网络图上d处的电图3-9电压向量图压U,减少到U'。当然d处的电压，也可因相对角δ的156供电系统中的有功和无功冲击负荷3.4.6有功冲击负荷与电力系统稳定的关系3.4.6.1静态稳定的概念冲击负荷属于电力系统正常运行中急剧波动的负常运行状态，属于静态稳定。静态稳定是由功率因数角特性决定的。当发电机的功率因数角δ小于90°时，输出功率Pg将随着功率因数角δ的增大而增大。与此相反，当功率因数角8大它们的关系可用公式表示为式中Pr——输送至受电端的发电机有功功率，X-一阻抗值，Ω;8——发电机空载电势E'a与受电母线电压极限。只有输出功率Pg小于理想功率极限P时，原动机(汽轮机和水轮机)和发电机的功率才能够自动平就不稳定了。态稳定极限状态。为了说明系统实际运行情况是否接所示式中Kg—~功率静态稳定贮备系数，%;在一般情况下，K。应不小于15%,事故时不小于5%,即留有10%的贮备功率为波动负荷使用。在3.4.3节所述的有功冲击负荷引起的频率下降，的暂态过程用静态特性曲线来描绘。这个暂态过程叫做电力系统频率动态特性。电力系统的频率动态特性与系统有无旋转备用容量，负荷的频率调节效应系数及当时整个系统正在运行的发电机组及其它旋转设备的机械惯性时间常数有关。频率动态特性可用图3-10表示。当系统无旋转备用容量时，系统的频率是逐渐下备用容量时，系统频率下降是经过波动之后才回升到图3-10电力系统频率动态特性3.4.6.3系统暂态过程计算(1)系统无旋转备用容量；(2)负荷的频率静态特性线性化；(3)过剩转矩的标么值与过剩功率的标么值相同。当频率在45～50Hz变化时，冲击负荷引起的频率变化和所需时间可用下式计算(3-22)’有功冲击负荷对电力系统影响的分析157准值);值):△P.ru——冲击负荷的标幺值(以冲击负荷之前的统为1～3;Af最大波动频率标幺值(以50Hz为基准值);‘式中T,——电力系统旋转部分机械惯性时间常数例某电力系统运行发电机的总额定容量为约为10%,冲击负荷之前系统频率为50Hz,全系统机械惯性时间常数T。=26s,(对应于350MW而言),全系统负荷的调节效应系数Kμ=2,求当冲击负荷为解由式3-23求出频率下降到48.5Hz时所需要的时率由原先的50Hz降到48.5Hz所需的时间为14.28s。10%以下时，频率下降到48.5Hz所需的时间将超过3.4.6.4有功冲击负荷允许值分析△f取决于负荷的频率静态特性调节效应系数Kg,见负荷(不包括冲击负荷)为基准的冲击负荷，每变化1～3%,频率变化1%,(以额定频率为基准)。据此可得表3-3系统无备用容量时，允许频率波动值系统容量允许频率波动值允许冲击负荷值3000MW以上3000MW以下158供电系统中的有功和无功冲击负荷Af取决于负荷的频率静态特性调节效应系数K和然Kg=1～3,但Kp值要根据发电机运行参数计算才表3-4系统有备用容量时允许频率波动值系统容量允许频率波动值允许冲击负荷值小于4%,并小于旋转备用容量百分数3000MW以下小于10%,并小于旋转备用容量百分数(1)根据系统静态稳定贮备系数Kp估计冲击负限功率留有15%的贮备功率，而且其中有10%的功率供波动负荷使用。所以冲击负荷小于实际功率P₀的(2)根据系统静态稳定允许的最低频率估计冲击负荷。系统静态稳定允许的最低频率约为45Hz,相当于额定频率下降10%。此数值系指由冲击负荷引起的暂态过程中的最低允许频率值。即使这样，如按照大超过静态稳定所允许的10%数值。这说明对静态稳0以下所述的冲击负荷计算是对主传动而言的。率△f%应小于3%,即最低频率大于48.5Hz。根据系发电机调节器的作用，系统频率不会下降到48.5Hz,该小于系统运行容量的10%;从系统频率允许偏差的3.5冲击负荷的计算现代轧机的主、副传动直流电动机普遍采用晶3.5.1冲击负荷的简化计算03.5.1.1简化计算方法及计算公式(2)假定晶闸管变流器为理想整流状态并忽略整流效率；冲击负荷的计算159大，简化计算中通常取基通以下；(5)忽略电动机空载负荷及变流装置可能有的环流。计算步骤是：首先求出整流变压器一次侧冲击负荷的视在容量S₁,再计算当计入电动机有功损耗时的整流变压器一次侧有功冲击负荷P₁,最后求得整流变压器一次侧的无功冲击负荷Q₁。简化计算公式为式中S₁、P₁、Q:——分别为整流变压器一次侧视在、有功、无功冲击负荷，kVA、次线电压与电动机额定电压之比，即Uzb/Una;次线电流与电动机负荷电流之比，即b/Ia;机负荷电流与电动机额定电流之比，即Z/Ind;表中选定的轧制品种电动机转速与电动机额定转速之比，即额定钢损与电动机额定损耗之越小，面无功冲击负荷Q则较大。冲击负荷相应的功率因数为上述冲击负荷的简化计算方法，可用于高阶段设3.5.1.2简化计算中各有关参数选用A电动机额定效率d额定容量与额定转速(基速)的增大而增大，容量为B整流电流系数K;按理想整流条件考虑，不同脉动整流的K,值为C整流电压系数K。K的选用取决于设备设计，对一般具有转速了降低整流变压器容量，采用减小整流器最小控制角aα,使cosa₄接近于1时，则K值可取0.9左右。对于不可逆系统，K。值一般为0.85～0.9。Ke.值与电动机绝缘等级有关，B级绝缘可取0.6;F级绝缘的大、中型电机可取0.8,中型电机中，容量偏小的可取0.9。E电动机负荷电流标么值i,电动机转速标么值砂由简化计算公式可知，i、a是决定S₁、P₁、Q的制程序表选用i、a时，还应考虑下述两个方面：(1)可逆式轧机i与w的选取。在轧机低速咬钢和带钢加速阶段，冲击负荷还呈现尖峰状态，此时，i的取值应按电动机允许过载能力=2.5时，可取i=0.9×2.5=2.25,轧机咬钢和加速完毕进入稳速轧制阶段，i可按轧制程序表中的轧制功率求得的电流值计算，即i=Ia/Iu。轧机在低速咬钢时，电动机的转速约为基速的1/3左右，故w的取值范围一般为0.25～0.5,时160供电系统中的有功和无功冲击灸荷(2)连轧机i与w的选取。大而Q小。值按轧制程序表选定的轧制品种所需的轧制功率计算。长期过载能力(%)2h过载能力(%)对于w值，中型速轧机(包括方坯轧机)均属匀3.5.2轧钢机有功和无功冲击负荷曲线的编制3.5.2.1编制负荷曲线的方法为以kW或MW和kvar或Mvar为单位的有功和无3.5.2.2轧钢机有功和无功冲击负荷曲R2机架1道次160mm,151m/min精轧电动机F1～F4为(直流)2×3800kWF5～F6为(直流)3×2450kWF7为(直流)2×2500kW粗轧电动机R1为(同步机)4600kWR2为(直流)2×5000kWR3为(直流)2×3750kWR4为(同步机)6500kW冲击负荷的计算161冲击负荷的计算161162供电系统中的有功和无功冲击负荷162供电系统中的有功和无功冲击负荷f,S675.688方6798万679图3-13800/850机架轧制工艺的阿达密茨基图图3-16中轧制品种、轧制工艺及主要设备容量如粗轧：钢坯规格250×1200×90000mm;碳素钢轧制道次精轧：带钢规格2.5×1200mm带坯厚度30mm加速度6min/s速度(m/min)有功与无功功率曲线相同主要设备装机容量与图3-15相同。一个钢铁企业一般都有多套天同类型的轧机。这样各类轧机，分别会有各自的冲击负荷曲线，这需要对多套轧机冲击负荷曲线进行叠加处理，以获得企业各类轧机综合垂加冲击负荷曲线。但是由3.5.2节所述的冲击负荷曲线可知，轧机在咬钢升速，减速及抛钢过程中，冲击负荷呈尖三角波形变化。这种形状，给多套轧机冲击负荷曲线的叠加带来困难，因此为了简化曲线，有利叠加，应对各套轧机的冲击负荷曲线进行整形。整形时应注意以下两点：(1)各类轧机冲击负荷曲线中呈尖三角波形区段，其特点是峰值量大，但时间极短，反映的冲击能量值是有限的。(2)轧机在带钢升速或带钢减速过程中，冲击负荷呈一定斜率上升，功率变化的速率对各类轧机在各区段是不一样的。为有利于整形，将这些区段按维持轧制能量不变的原则，把斜率曲线经填补后变为矩形。当然在考虑企业各类轧机综合冲击负荷的功率变化速率的最大值时，还应参照各类轧机的功率变化速率值。3.5.3.2削峰整形与填补整形A整形的依据对具有冲击负荷的用电设备供电的电力系统，可以视为一个或几个等值发电机组，而发电机组是一种当冲击负荷的尖峰值出现时，电力系统的发电机组可以依靠其转动惯量全部或部分地承担。电力系统发电机组的转动惯量所释放的能量可由下式表示式中△P-—电力系统承担的尖峰冲击负荷量，MW;Ar~—冲击负荷中尖峰值持续时间，s;T—电力系统发电机组的惯性时间常数，s;fn——电力系统的额定频率，Hz;△f——尖峰冲击负荷时，系统允许的频率降，B整形方法整形的方法有削峰整形和填补整形两种。164供电系统中的有功和无功冲击负荷164供电系统中的有功和无功冲击负荷0F1抛钢F2抛钢F4抛钢十冲击负荷的计算165图3-151700mm热连轧机组繁重轧制品种负荷曲线(cosφ=0.7)计的允许误差范围内(一般为0.02Hz)这种尖峰值可3.5.3.3整形示例166供电系统中的有功和无功冲击荷166供电系统中的有功和无功冲击荷重钢坯钢种暂按A1计算机架名称800I机架300I机架850机架主电机规格0】23456789断面积(mm2)轧件长L(m)空转力矩Ma(kN·m)动力矩轧制力矩(MH)=纯轧制力矩十附加摩擦力矩空载加速力矩功事(咬钢)(r/min)时间带钢加速力矩功率时间长度冲击负荷的计算167冲击负荷的计算167续表3-6机架名称800I机架800]机架350机架主电机规格0123456789重4t钢坯钢种暂按A卫I计算稳速轧制力矩功率转速时间长度帶钢减速空载减速力矩功时同长度力矩功率转速n₃(抛钢)(r/min)时间168供电系统中的有功和无功冲击荷168供电系统中的有功和无功冲击荷续表3-6机架名称8001机架8001机架主电机规格0123456789间歌时间(s)4444电机接电时间轧制十空载起制动合计图3-171700mm热连轧的精轧机组冲击负荷曲线假设电力系统惯性时间常数T。为10s,系统开机容量为400万kW,对其作整形的方法为；(1)冲击负荷尖峰值61230kW重复出现周期为出现时均可削峰。(2)电力系统在频率计允许误差0.02Hz值时为不(3)图3-17中bd时间值为2s;de功率值为部分可以削峰，不作考虑。(4)图3-17中余下的ab斜线部分的冲击负荷，按能量不变原则换算为矩形面积a'b'be,作填补整形。a'b'be面积能量为当维持△Pz不变时，则等值能量的矩形另一边长则abe三角形就修正为a'b'be矩形，即完成了填经过削峰，填补整形后，原有的冲击负荷区段a,b,c,d,f,变为a,a',b',b,d,f。采用上述整形方法对某钢厂多套轧机整形后的冲3.5.4轧钢机冲击负荷的综合3.5.4.1冲击负荷综合内容及其用途按照前两节所述，我们可以计算并绘制出各类轧(1)繁重轧制品种时的有功和无功冲击负荷曲线。(2)代表性轧制品种的有功和无功冲击负荷曲线。大型钢铁企业的多套轧机，可以由一套供电设备(1)繁重轧制品种经整形后的有功冲击负荷曲线，可作为选择供电设备的依据；无功冲击负荷曲线可作为考虑系统正常运行方式时计算供电点的电压质量的(2)代表性轧制品种经整形后的无功冲击负荷曲线，可作为考虑系统正常运行时的最小运行方式时计算供电点的电压质量的依据。(3)选取上述两项中电压波动大的为对象研究无170供电系统中的有功和无功冲击负荷各供电点应逐一计算，以便决定补偿措施是集中还是分散。钢铁企业在向电力部门提交冲击负荷资料中，除应提交各类轧机繁重轧制品种经整形后的有功冲击负(1)各轧机在咬钢升速时功率的综合最大上升速网络内各电压节点的电压波动，系统运行的稳定性。通常各轧机在抛钢减速时功率的最大下降速率对电力系统的影响比咬钢升速时功率的最大上升速率对系统的影响要小，故可不必提交。(2)各轧机稳速轧制功率的综合最大幅值及其持续时间，供电力部门研究系统的频降、电压波动、潮各类轧机冲击负荷的综合叠加曲线，通常都是把P(kW)或(MW)-t(s)曲线如不做修正，用以作为研究电力系统承受冲击负多套轧机叠加后，因各套轧机冲击负荷与间隙时间相互交叉，经填补后形成一部分几乎各个时间均出现的负荷值，相当于综合叠加冲击负荷曲线内包含一部分基本负荷，这部分负荷对系统几乎不造成影响。多套轧机综合叠加冲击负荷曲线的修正方法，可采月概率计算，详见3.5.5节。图3-18～图3-20是A、B企业各类轧机冲击负荷各轧机经整形后的冲击负荷曲线。轧机的有关名称及表3-7A企业各轧机的名称及有关参数表、编号最大冲击负荷轧制周期轧制时间何隙时间1450mm热半连轮机1450mum四辊可逆轧机及平整机1450mm八辊可逆轧机81150mm初轧机注：1.轨梁轧机为同时轧两根钢。图3-19为A企业各类轧机的综合叠加冲击负荷曲线。由图3-19曲线可知最大冲击负荷P…=102MW;最大功率上升速率Pa=75MW左右；最大功率下降速率Pa=65MW左右。由图3-19综合叠加冲击负荷曲线可见，上述轧制负荷最具影响的变化情况都反映在曲线的n-t₂区间。综合叠加冲击负荷曲线是随机性的。图3-19是按研究对象的要求，由人为设定并综合叠加冲击负荷曲172供电系统中的有功和无功冲玉负句图3-19A企业各类轧机综合叠加冲击负荷曲线图3-20是B企业各类轧机综合叠加冲击负荷曲钢管轧机，经整形后的冲击负荷由线；(e)则为上述各类轧机的综合叠加冲击负荷曲线。从曲线可知，综合叠加后，最大冲击负荷约为219MW。3.5.4.2冲击负荷综合计算需要向电力部门收集的资料冲击负荷计算需要向电力部门收集资料有：(1)电力系统最大运行方式时供电点的短路容量。(2)电力系统正常运行较小方式时供电点的短路容量及最小运行方式时供电点的短路容量。(3)电力系统中汽轮发电机装机容量，水轮发电机装机容量，以及它们的开机容量和备用容量。(4)汽轮发电机和水轮发电机调节系统的频率特性斜率Kp值，系统的负荷频率调节效应系数K₂值。(6)电力部门对公共供电点的电压波动、频率波动要求及允许出现的概率。有了以上资料，再根据工程自身具备的各项技术3.5.5冲击负荷概率计算3.5.5.1单套轧机冲击负荷概率计算每套轧机有一典型的轧制冲击负荷曲线。在曲线上出现的每一种负荷，可以认为是一随机事件，以A,种负荷在一个轧制周期内的持续时间分别为n,tz,…tn,则每种负荷出现的概率为3.5.5.2多套轧机同时生产时冲击负荷概率计算设有A、B、C、D四套轧机，各套轧机的冲击负荷种类数分别为N₁、N₂、N₃、N,对每套轧机出现的每一种负荷，可用式3-31求出其对应概率。各套轧机出现的负荷值及其概率表示为冲击负荷的计算173rr174供电系统中的有功和无功冲击负荷A轧机Pow(A₁)P(A₁)B轧机Pw(B,)P(B,)j=1～N₂为求四套轧机同时生产时冲击负荷的大小及其概(1)垂加后的负荷为各负荷的代数和。即P(Em)=P(A;B,C,D₁)Pa(D₂);立事件，因此叠加后的负荷所对应概率为P(Em)=P(A;B₃C₁D₁)根据排列组合理论，叠加后的负荷种类数为这样得到叠加后的两组数据，即四套轧机同时生产的冲击负荷值及其对应概率为这两组数据的多少，取决于N,也即取决于参与叠加的轧机数和其相应的负荷种类数。当N较大时，数据较多，对分析冲击负荷的出现率显得不够清晰明行合并。出现上述叠加后的每一个负荷值，仍可以认为是一随机事件，这样共有N个事件。任一时刻仅可能有一种负荷出现，即这N个事件互为互斥事件。互斥事件的和事件的概率等于其概率之和。例F、G为两互斥事件，则F、G的和事件的概率为(1)负荷值两两逐一进行比较，确定差值在C范圃内时，取大者为合并后负荷，小者舍去。如果[Pow(E₃)-Pow(E₁₀)|<C则取合并后负荷为100MW,Pow(Ejo)舍去。(2)合并后负荷对应的概率为合并前各负荷对应后各负荷的概率总和等于1。3.5.5.3冲击负荷修正通过冲古负荷概率计算，可以找出多套轧机同时轧钢时，随机的综合叠加有功或无功最大冲击负荷值和冲击负荷系数K。用这个系数K,可以对最大冲击负荷进行修正和算如下式中Xau——修正后的多套轧机冲击负荷的最大有Paur概率计算得到的多套轧机综合叠加最负荷的有功或无功负荷值，MW或冲击负荷系数K,随轧机套数、轧机的组成、生3.5.5.4冲击负荷概率计算示例A企业有五套轧机：1450mm热半连轧机，1150mm初轧轧机，950/800/850mm轨梁轧机，线材序算出A企业冲击负荷及其概率并按负荷12种整理，其前9种负荷概率总和为0.957,即负荷值大于等于26.832MW的概率为95.7%,可将其视为冲击负荷综合叠加后所包含的基本负荷值。这样，冲击负荷系数K为经以上概率计算，可得出加下结论：(1)叠加负荷中基本负荷约为27MW,经修正后电弧炉冲