场平及配套工程工程地质勘察报告（直接详细勘察）

场平及配套工程工程地质勘察报告PAGE第20页场平及配套工程工程地质勘察报告（直接详细勘察）目录TOC\o"1-3"\h\z1前言 71.1任务由来及工程概况 71.2勘察工作目的与任务 81.3勘察依据与执行的技术标准 91.4勘察工作布置及任务完成情况 91.5勘察工作质量评述 111.6勘察范围与勘察阶段判定 132场地工程地质条件 142.1地理位置 142.2地形地貌 142.3气象与水文 142.4地质构造 152.5地层岩性 152.6基岩面及基岩风化带特征 162.7水文地质条件 162.8水、土对建筑材料的腐蚀性判定 172.9不良地质现象 173岩土体物理力学特征 173.1岩土测试成果的可靠性分析及统计原则 173.2土体 173.3岩石 183.4岩土测试成果及统计的评述 213.5岩体基本质量等级划分 213.6岩土参数选用及建议 214场平边坡部份工程地质条件评价 234.1场地周边边坡稳定性分析评价 234.2场地1#~6#台地之间边坡稳定性分析评价 324.3场平工程地震效应与地震稳定性评价 354.4场地稳定性与建筑适宜性评价 364.5拟建物对相邻建筑物的影响评价 365改造道路分段工程地质条件评价 365.1义和路西段工程地质条件评价 365.2聚龙大道赣锋段工程地质条件评价 415.3仁祥路改造段工程地质条件评价 436场地地基评价 456.1地基均匀性评价 456.2地基稳定性评价 456.3地下水作用评价 456.4特殊性岩土评价 466.5填方段干湿类型评价 466.6地质条件可能造成的工程风险说明 467土、石工程分级和土石方比例 468填筑材料的评价 479结论与建议 479.1结论 479.2建议 48附件：1、建设工程勘察合同2、工程地质勘察任务委托书3、工程地质勘察纲要4、钻孔坐标测放成果表5、勘探点数据一览表6、岩土测试报告7、动力触探试验成果表附图：1、图例1张2、建筑物与勘探点平面位置图(1:1000)1张图号1-13、工程地质剖面图(1:500)60张图号2-1～604、钻孔柱状图(1:100～150)317张图号3-1～3175、动力触探图(1:30)6张图号4-1～61前言1.1任务由来及工程概况能源股份有限公司拟在投资新建电池生产基地，其中该项目的场平工程由开发（集团）有限公司（本次勘察项目业主单位）组织实施，场平工程立项批复名称为场平及配套工程，项目地址位于。为查明该场地的工程地质条件，为拟建工程的设计与施工提供地质依据，特委托重庆市长源地质勘察工程有限责任公司对该场地进行工程地质勘察工作。根据委托方提供的《工程地质勘察任务委托书》、《工程总平面布置图》、《项目建议书批复》等相关资料，该工程总投资约41584万元，本次勘察内容主要由场平边坡工程和改建道路工程两部分组成。各工程概况及详细特征如下：（一）场平边坡工程本次勘察的场平工程占地约730亩，主要分为1#～6#台地，其中1#台地场平高程为382m，2#台地场平高程为378m，3#台地场平高程为371m，4#台地场平高程为367m，5#台地场平高程为365m，6#台地场平高程为364m。按设计场平标高开挖回填后，将在场地内及周边形成多段挖、填方边坡，其中场地内各台地之间的高差较小，放坡条件较好，且需拟建电池生产基地投资方自主进行二次场平和边坡处理工作。本次勘察主要针对场地周边所形成的永久性边坡工程，其中最主要的有12段，边坡总长约2030米，属土质、岩质边坡，最高在34.8米左右，由于放坡条件较好，在地形较陡的局部地段拟修建挡墙，挖方段设计坡率为1:1.0，填方段设计坡率为1:1.5，由于多为场平项目的边坡工程，破坏后果很严重、严重，边坡安全等级为一、二级。场地内及周边各拟建边坡特征详表1.1.1。各段场平边坡特征表表1.1.1序号部位边坡段号代表性剖面边坡长度(m)边坡高度(m)边坡倾向(度)施工方式边坡类型边坡型式安全等级11#台地东侧A-A1段边坡8#～9#941.3～7.061填方土质边坡放坡二21#台地南东侧A-B段边坡36#～39#12#～14#50#2604.0～33.1124填方土质边坡放坡+挡墙一32#台地南东侧B-B1段边坡33#～35#964.0～14.1331挖方岩质边坡放坡二42#、3#台地南东侧B2-C段边坡26#、49#1082.0～7.2155填方土质边坡放坡二53#、4#台地南侧C-D段边坡21#～24#46#～48#2722.7～16.6186填方土质边坡放坡一65#台地南侧D-E段边坡10#、11#45#1041.5～7.0224填方土质边坡放坡二76#台地南侧E-F段边坡17#～19#42#～44#20013.2～34.8207填方土质边坡放坡一86#台地西侧F-G段边坡2#～4#6#、8#40#、41#20524.5～34.2250填方土质边坡放坡一94#～6#台地北西侧G-H段边坡17#～21#24#3102.5～16.3340填方土质边坡放坡二102#台地北侧I-I1段边坡35#～37#1454.0～12.5176挖方岩质边坡放坡二111#台地北侧I1-I254#、55#1304.9～15.6207挖方岩质边坡放坡二121#台地东侧I2-J4#、6#1064.2～10.4236挖方岩质边坡放坡二（二）改建道路工程主要涉及义和路西段、聚龙大道赣锋段、任祥路改造段，道路总长约1772m，标准路幅宽度在24～32m，设计时速40km/h，双向四车道，为城市次干路，工程重要性等级属二级。各道路基本特征详叙如下：①、义和路西段将原义大路向北侧改建为义和路西段，本次勘察路段长度约1127.0m，为次干路，起点与规划长庚东路相交，终点与聚龙大道赣锋段相交，设计时速40km/h，标准路幅宽度24.0m，双向四车道；道路总体由北东走向南西，起点里程K2+335.412，坐标X=3290095.054m，Y=424014.010m，H=401.46；终点里程K3+462.448，坐标X=3289764.583m，Y=422967.042m，H=338.40m。道路沿线涉及挖填方边坡，最大挖方边坡高度约在15.5米左右（31#剖面左侧），属岩质边坡，放坡条件较好，拟采用放坡处理，设计坡率为1:1.0，破坏后果严重，边坡安全等级为二级；最大填方边坡高度约在19.5米左右（26#剖面左侧），属土质边坡，放坡条件较好，拟采用放坡处理，设计坡率为1:1.5，边坡破坏后果很严重、严重，边坡安全等级为一、二级。②、聚龙大道赣锋段本次勘察道路长度约349m,为次干路，起点接义和路西段，终点与仁祥路改造段相交，设计时速40km/h，标准路幅宽度32.0m，双向六车道；道路总体由北走向南，起点里程K6+681.634，坐标X=3289764.583m，Y=422967.042m，H=338.4m；终点里程K7+030.862，坐标X=3289431.423m，Y=423058.192m，H=327.92m。道路沿线涉及挖填方边坡，最大填方边坡高度约9.8米左右（9#剖面左侧），属土质边坡，放坡条件较好，拟采用分级放坡处理，设计坡率为1:1.5，破坏后果严重，边坡安全等级为二级。③、仁祥路改造段道路长度约296m,为次干路，起点接原科义路，终点与聚龙大道赣锋段相交，设计时速40km/h，标准路幅宽度24.0m，双向四车道；道路总体由南东走向北西，起点里程K0+450，坐标X=3289347.828m，Y=423330.855m，H=343.38m；终点里程K0+746.07，坐标X=3289431.423m，Y=Y=423058.192m，H=327.92m。道路沿线涉及挖填方边坡，最大填方边坡高度约在14.2米左右（42#剖面右侧），属土质边坡，放坡条件较好，拟采用放坡处理，设计坡率为1:1.5，破坏后果严重，边坡安全等级为二级。1.2勘察工作目的与任务本次勘察的目的是为拟建工程的设计和施工提供准确可靠的工程地质资料及岩土参数，对拟工程作出岩土工程评价，并对拟采用的基础型式、地基处理和不良地质作用的防治等提出建议，具体任务是：1、搜集附有坐标和地形的建筑设计总平面图，勘察场区的地面整平标高，建筑物的性质、规模、荷载、结构特点，基础型式等有关资料；2、查明拟建场地的工程地质条件，即地形地貌、地层岩性、地质构造和岩石风化程度等；3、查明拟建场区不良地质现象的成因、类型、分布范围、发展趋势和危害程度，并提出整治方案的建议；4、查明拟建场地岩土的类别、结构、厚度、分布、工程特性等，提出相关岩土设计参数；5、查明拟建地下水埋藏条件及岩土层的渗透性，提出地下水位及其变化幅度，判定环境水和土对建筑材料的腐蚀性；6、查明是否存在“河道、沟浜、墓穴、防空洞等”对工程不利的埋藏物；并对路基干湿类型分类；7、查明拟建场地岩体主要结构面的类型、产状、发育程度、贯通程度、组合关系和力学属性等；8、评价拟建场地的稳定性，均匀性和建筑适宜性；9、当抗震设防烈度等于或大于6度时，评价场地与地基的地震效应；10、对拟建道路和平场后边坡进行稳定性分析评价，并提出支护措施建议；11、对地质条件可能造成的工程风险进行分析，对特殊岩土体进行评价；12、评价拟建工程施工中可能出现的岩土问题，提出处理措施建议和相关岩土设计参数。1.3勘察依据与执行的技术标准1.3.1执行的主要规范：（1）《工程勘察通用规范》(GB55017-2021)；（2）《建筑与市政工程地基基础通用规范》(GB55003-2021)；（3）《建筑与市政工程抗震设计通用规范》(GB55002-2021)；（4）《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）；（5）《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）；（6）《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）；（7）《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013；（7）《城市道路交通工程项目规范》（GB55011-2021）；（9）《城市道路路基设计规范》（CJJ194-2013）；（10）《城市道路工程设计规范（2016年版）》（CJJ37-2012）；（11）《工程测量标准》（GB50026-2020）；（12）《工程测量通用规范》（GB55018-2021）；（13）《工程岩体试验方法标准》（GB/T50266-2013）；（14）《土工试验方法标准》（GB/T50123-2019）；（15）《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年版）；（16）《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）；（17）《重庆市岩土工程勘察图例图示规定》（2005年版）；（18）《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009版）；（19）《重庆市岩土工程勘察文件编制技术规定》（2017版）；（20）《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2020年版）。1.3.2勘察的依据：（1）《建设工程勘察合同》；（2）《工程地质勘察任务委托书》；（3）《工程地质勘察纲要》；（4）《工程总平面布置图》（比例尺1:500）。1.4勘察工作布置及任务完成情况1.4.1勘察工作阶段该场地未进行过针对性的地质勘察工作，本次为直接详细勘察阶段（见表1.6.2判定），按平场边坡和改建道路详细勘察的相关规范要求进行。1.4.2勘察工作范围拟建工程区位于涪陵区义和镇，有公路与之相连，交通十分便利。此次勘察范围坐标为X=3289.20～3290.15km、Y=422.90～424.2km（2000国家大地坐标系，1985国家高程基准），拟建构筑物位置情况详见勘探点平面布置图（图号1-01）。1.4.3工程勘察等级本次场平工程内和周边涉及多段边坡，主要以挖方和填方边坡为主，属土质、岩质边坡边坡，边坡安全等级分别为一级、二级；拟建道路工程重要性等级属二级；场平后最大填方边坡高34.8米（42#剖面右侧），属填土边坡，边坡安全等级最高为一级。工程场地类别为中等复杂场地（场地类别划分详见表1.4.1）；根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）表3.2.2判定，综合确定该拟建工程勘察等级为甲级。场地类别划分表表1.4.1判定因素场地特征场地类别场地复杂程度复杂中等复杂简单1地形、地貌缓坡地貌，地形坡角5°～15°，局部较陡√中等复杂场地2岩层倾角(°)5°√3岩土特征种类较少，较不均匀，主要为素填土、粉质粘土、泥岩和砂岩√4土层厚度(m)0.5～16.0√5水文地质条件简单√6不良地质现象无不良地质现象√7破坏地质环境的人类活动强烈程度中等（场内及周边有已建开挖回填的市政道路）√8相邻建筑影响程度工程建设对相邻建筑影响小√1.4.4勘察工作布置及任务完成情况经甲、乙双方友好协商，于2023年3月签定了《建设工程勘察合同》（附件1），我公司随即组织专业技术人员进行现场踏勘，并根据拟建物特点及场地的实际情况，按有关规范要求，即时编写了工程地质勘察纲要，指导外业和内业的勘察工作合理、有效、顺利的进行。本次项目勘察时，还未确定设计单位，故勘探点线呈方格网布置，并在地形较高的山脊地段加密勘探点，共布置257个钻孔（编号为ZY），在方案设计图纸出来后，由于存在改建道路，故又补充了60个道路钻孔（编号为BZK）。由于该场地的地形地貌条件较好，本次沿道路轴线以及边坡线布置的点、线间距多在20～30米之间，场平地段在40～60米之间。共布置钻孔317个，其中控制性钻孔106个，约占总孔数的33%，其中取岩样钻孔66个，取土样孔6个，重型动力触探孔6个。本次道路孔、场平孔、边坡孔中，控制性钻孔进入道路场平高程以下中等风化岩层约5～8m，一般性钻孔进入场平高程以下中等风化岩层约3～5m。本次勘察工作采用了工程地质调查与测绘、钻探、室内试验、内业资料整理分析等相结合的方法进行。外业工作于2023年3月8日开始，使用10台XY-150型钻机进行施钻，于2023年3月18日结束，历时10天完成地质钻孔317个，累计进尺4799.3m。由于该项目工期较紧，外业过程中，及时进行室内试验、内业资料整理、图件的编制等工作，外业完工随即转入报告的补充编写阶段。本次完成工作量情况详见表1.4.2。勘察工作完成情况统计表表1.4.2序号项目单位工作量11:500地质测绘km20.992测量放孔个3173水位观侧个3174机械岩芯钻探孔/m317/4799.35原位测试（动力触探）孔/m6/53.86室内试验岩石抗压组54岩石抗剪组12土工试验组67取岩土样岩样孔66土样组68实测剖面条/m60/317701.5勘察工作质量评述1、岩土工程勘察纲要接受甲方委托后，我公司即时组织工程技术人员到现场踏勘，根据拟建物特征和场地实际情况，按照相关规范要求，编写了《工程地质勘察纲要》，并对其进行内审合格后，即刻安排技术和施工人员严格参照勘察纲要开展外业和内业工作。2、工程地质测绘与调查测绘范围包括场地及外围与拟建工程有影响的地段，精度为1:500，主要进行地质界线勾绘、不良地质作用调查等，以查明场地地表反映的工程地质条件。3、工程测量本次勘察钻孔测量采用2000国家大地坐标系，高程采用1985国家高程，钻孔放样采用北斗中移GPS仪测定。施测时根据现场地形图中的2个控制点为基点（其坐标数据详见下表），运用北斗中移GPS进行钻孔放样工作。钻孔坐标从CAD中解析，利用北斗中移GPS仪点放样程序放出各钻孔位置，钻孔竣工后，再利用GPS仪复测出各钻孔实地坐标、高程和剖面。本次测量检查控制点2个，钻孔放样定测317个，实测56条地形断面，详见各孔测放成果表（附件4）。本次测量勘探点高程误差小于5cm，平距误差小于10cm，剖面测量平距误差小于50cm。能够满足工程地质勘察精度的要求，在工程施工期间，应进行更加精确的施工放线测量。临时控制点数据表点号XYH备注T313289271.879423730.612328.32临时控制点T453289772.569423016.701341.834、工程地质钻探钻探施工严格按照《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）的要求进行，采用10台地质回转钻机清水硬质合金钻进。开孔孔径Φ110~130mm，终孔孔径Φ91mm。为提高岩芯采取率，严格控制了回次进尺和循环用水量，土层进行干钻或小水钻进行，回次进尺控制在0.5~1.0m，素填土岩芯采取率在75～81%，粉质粘土采取率达到90%及以上；基岩采用清水合金钻进，基岩的钻进回次进尺控制在1.0~2.0m，强风化岩石采取率多在75～80%，中等风化段基岩钻孔岩芯采取率在78～86%。本次钻孔质量基本满足规范要求。钻进深度：控制性钻孔进入场平高程以下下中等风化岩层5～8m，一般性钻孔进入场平高程以下中等风化岩层3～5m。本次由于勘察工作早于场平设计方案高程，少量钻孔钻深度偏浅，如ZY205、ZY206、ZY215、ZY217、ZY221、ZY230、ZY231、ZY232、BZK11、BZK12等，略浅于现状设计场平高程，在周边均有较深的钻孔控制的情况下，对整体场平工程影响较小，我公司后续将加强开挖区地层的地质测绘和性状复核等工作。钻孔岩芯要求从左至右、从上至下摆放正确，每排长为孔深的1米，每5米一箱，并用油漆累计编号，每回次填写一次岩芯标签。详实记录好孔内钻进中的各种情况，如返水情况、返水颜色、有无掉钻等现象。终孔时均对岩芯、钻机及场地进行拍照。勘探工作完成后，按规范要求，基岩孔段采用水泥砂浆进行封填，素填土和粉质粘土孔段采用原土及干黏土球进行封填，并分层夯实。本次钻探劳务单位为重庆市长源地质勘察工程有限责任公司，该公司钻探实力雄厚，设备、人员、资金、管理等方面，均能满足本工程钻探劳务和相关技术要求，外业钻探做到安全生产、文明施工，质量可靠。钻探施工严格桉钻探规程、规范执行，在整个钻探过程中，地质人员跟班对钻孔岩芯进行及时编录、收集原始资料，所得原始数据真实、准确、可信。各钻孔基本情况详见勘探点数据一览表（附件5）。5、钻孔水位观测各孔在钻探施工结束后均抽出了孔内循环水，间隔24小时以后再进行了钻孔静止水位的观测记录，通过观测，各孔内无水，本次勘察该场地未见统一潜水面。6、取样与室内试验场地内的素填土主要分布于道路沿线和居民区地段，成份及分布不均匀，结构松散至稍密，力学性质较差，且厚度变化较大，不便对其取样。场地多数地段有粉质粘土分布，本次对6个孔中采取了土样，为确保土样的不受扰动，利用薄壁取土器进行静力压入法，采取Ⅰ级质量等级的原状土样。基岩为砂岩和泥岩地层，本次在66个孔采集了岩样。所有芯样钻起后通过即时的采集、封存，试验室进行检测。岩样一般在中等风化带基岩中采取，按规范分别对其进行单轴天然、饱和抗压、三轴抗剪、抗拉、变形等试验，土样进行土常规试验。所有样品交由重庆市地质矿产勘查开发集团检验检测有限公司进行检测，试验成果质量可靠（试验成果见附件6）。7、原位测试该场地内原已建道路部份均被素填土所覆盖，对其取样较为困难，为了解素填土的密实度、均匀性程度和承载力，对ZY087、ZY219、BZK41、BZK43、BZK45、BZK46等6个钻孔进行了重型圆锥动力触探试验（N63.5），锤重63.5kg，落距76cm，探杆直径42mm，探头直径74mm，探头锥角60度，开孔约0.5m后，便可进行锤击，记录击入10cm的锤击数。由于块石土的粒径相差较大，硬质物含量通常不均匀，触探试验过程中，探杆、吊锤跳动剧烈，试验值相差较大。动力触探试验严格按照相关规程、规范执行，满足本次勘察对素填土的评价要求（动力触探成果详见附件7）。8、外业见证本次勘察，建设方委托重庆大恒工程设计有限公司进行了外业见证工作，见证员：陈先明YKJZ-2310379-0004，并出据了见证报告。对我公司的测量、钻孔、取样、原位测试、现场跟班地质技术等工作进行监督管理和质量控制，并由该公司出具了合格的见证报告，我公司野外勘察工作量真实可靠。综上所述，本次勘察野外施工作业均严格按照有关规程、规范的要求进行，勘察围绕中心目的，各环节严格把关，责任到人，较好的完成了本次的勘察任务，所采用的勘察手段、完成的工作量能够满足详勘的精度要求，达到了预期的勘察目的，勘察成果质量符合规范要求。本次勘察文件严格按《重庆市岩土工程勘察文件编制技术规定》的相关要求，并采用重庆南江地质工程勘察院提供的工程地质勘察CAD2004软件进行编制，所生成的成果图件格式符合规定。1.6勘察范围与勘察阶段判定根据渝建[2013]345号文件《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围暂行规定》，判定本次勘察满足勘察范围要求，详见下表1.6.1《重庆市房屋和市政基础设施工程勘察范围判定表》。重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围判定表表1.6.1判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。岩质边坡，最高15.0米，勘察范围大于1倍边坡高度满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。勘察范围大于外倾结构面影响范围满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离大于1.5倍边坡高度。满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。土质边坡最高34.8米，勘察范围大于于土岩界面后缘和前缘边界满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1.0倍。无满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2.0倍。无满足勘察范围3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无满足勘察范围注：1、勘察单位应按照本表逐条进行判定，并将勘察范围线在《勘探点平面位置图》中标明；2、判定结果栏填“满足勘察范围”或“不满足勘察范围”。根据渝建[2013]346号文件《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段暂行规定》，判定本项目可不需进行初步勘察，详见下表1.6.2《重庆市房屋和市政基础设施工程勘察阶段判定表（初步勘察判定表）》，本次勘察可采用直接详细勘察。重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段判定表表1.6.2判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。拟建场地中等复杂不需进行初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。无不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。无不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。无不需进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。无不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。无不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。无不需进行初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米的隧道。无不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。无不需进行初步勘察注：1、判定结果为“需进行初步勘察”或“不需进行初步勘察”；2、“需进行初步勘察”的工程将本表纳入该工程初步勘察文件。2场地工程地质条件2.1地理位置拟建的涪陵高新区高峰片区场平及配套工程位于涪陵高新区义和镇境内，北侧为义大路，西侧和南侧为科义路，交通较为便利。详工程地理位置图1。图1项目地理位置图2.2地形地貌拟建场区总体上属低山丘陵地貌，缓坡地形，仅在局部段较陡，场地地形总体上为北侧地势较高，南侧地势较低，场地内总体高程在329～403m之间，总体高差达74m，平均相对高差在5～10米，地形坡度约在5～15°，局部地段可达32°以上。除在场地内有较小的沟槽分布外，均无深切沟谷。场地地形地貌总体上较为简单。2.3气象与水文工程区属亚热带湿润季风气候区，四季分明，昼长夜短。具有冬暖、春早、夏热、秋雨连绵的特点。多年平均气温17.5℃～18.５℃，极端最低气温-2.7℃（1928年11月20日），极端最高气温43.5℃（2006年8月15日）。多年平均相对湿度80%，绝对湿度17.6mb。区内多年平均降雨量1163.3mm，年最大降雨量1378.3mm（1925年），年最小降雨量是783.2mm（1960年），日最大降雨量大于110mm，降雨主要集中在5～9月份，占全年降雨量的2/3，大雨暴雨较多。随地势由西北向东南升高，气温递降，降水递增，据区境气温观测资料，海拔1000m，每升高100m，年平均气温递减约0.4℃。历年平均无霜期满315d，年均雾日30.2d，年平均日照时数1188h。年平均风速0.9m/s，历年最大风速24.4m/s，全年主导风向为北东向。在场地内及西侧均存在多个面积大小不一的鱼塘（如窑湾大塘、苏家大塘等），由于工期较紧，园区早已通知村民放水和打捞鱼苗等工作，现水位较低或基本放干，且鱼塘内多数基岩已裸露，软土层较浅，对本次平场或道路修建影响较小，建议施工过程中加强原鱼塘中松软土层部位的换填和抛石挤淤处理。拟建场地北侧和东侧稍高，在雨季时，地表水主要以面流的形式向场地西侧和南侧低洼地段排泄。2.4地质构造场地地质构造位于石溪堡子场向斜的西翼(详构造纲要图1)，在该场地内的山坡上均有基岩出露，根据附近地质资料及实地量测，场地岩层优势产状130°∠5°，岩层呈单斜产出，构造裂隙不发育，场区末发现断层通过，场地地质构造简单。强风化岩层面内以及砂岩与泥岩界面中开口宽2～3mm，可见软弱夹层，半充填，以粘土为主，结合程度极差，属软弱结构面，裂隙发育程度为发育；在中等风化岩层面中多见钙质胶结，结合程度差，属硬性结构面，裂隙发育程度为较发育。根据实地量测，场区构造裂隙主要发育以下二组：①J1:240°∠83°，延伸5-8m，间距1.2～3.0m，裂面起伏粗糙，结构面张开度≤3mm，多充填泥质薄膜，结合程度差，属硬性结构面。②J2:332°∠68°，延伸2-4m，间距1.5～2.5m，裂面起伏粗糙，结构面张开度≤3mm，多充填泥质薄膜，结合程度差，属硬性结构面。以上①、

②两组在平面上呈“X”型共轭剪切裂隙。图1构造纲要图2.5地层岩性据调查和钻探揭示,场地由第四系全新统素填土、粉质粘土及侏罗系中统沙溪庙组（J2s）的泥岩和砂岩组成。现由新到老、自上而下分述如下：2.5.1土层①第四系全新统人工填土层（Q4ml）素填土：暗紫色、灰黄色，由粉质粘土和碎块石组成，碎块石含量5-15%，直径5-16cm，局部可达21cm以上，尖棱、次尖棱状，碎块石为强、中风化的砂岩和泥岩构成，排列杂乱，分布不均匀；其余为可塑状的暗紫色粉质粘土。该层结构松散～稍密，稍湿，堆积时间约在5～10年不等；其填土物质主要来源于就近场地开挖的土石方，经机械抛填而成，主要分布于场地原居民区和道路沿线一带，其厚度在0.5m（ZY027）～16.0m（BZK42），平均厚度在4.1米左右。②第四系全新统坡残积层粉质粘土(Q4dl+el)粉质粘土：暗紫色、紫红色，成份以粘粒为主，少量粉粒，质较纯，无包含物，稍有光泽，无摇振反应，干强度、韧性中等，呈可塑状，局部含少量强风化基岩碎块和母岩碎屑颗粒。主要分布在场地内原始地形的沟谷和斜坡地带，本次勘察钻孔揭露厚度在0.5m（ZY019）～8.1m（ZY213），平均厚度在1.5m左右。～～～～～～～～～～～～不整合～～～～～～～～～～～～2.5.2侏罗系中统沙溪庙组地层（J2s）该套地层为内陆浅湖相沉积，岩性和厚度变化较大，该场地本次钻探深度内以泥岩为主，砂泥岩之间多呈渐变过渡，局部地段砂岩多呈夹层、尖灭、透镜体型式产出。泥岩（J2s-Ms）：紫红色、暗紫色，泥质结构，薄至中厚层状构造，成份以粘土矿物为主，普遍含灰绿色粉砂质团块或条带较重，失水易崩解，泥岩越接近地表，其风化越强，裂隙发育，岩体破碎，局部充填粘土，层面裂隙中多见泥质薄膜和铁锰质渲染，岩芯多呈碎块状，质软，手折易断，断口陈旧，锤击声哑。中等风化岩石完整性较好，岩芯多呈柱状、短状状。场区内揭露到泥岩厚度一般在2.35m（ZY178）～30.5m（ZY147），平均厚度在12.4m左右。砂岩（J2s-Ss）：灰黄色、灰白色，中细粒结构，中厚至厚层状构造，矿物成份主要为长石、石英，泥钙质胶结，局部含泥质团块或条带较重，强风化砂岩，裂隙发育，面粗糙，质软，手折易断，断口陈旧且已变色，锤击声哑，中等风化岩体较完整，岩质较硬，断口新鲜，锤击声清脆，岩芯多呈柱状、长柱状，少量短柱状。场区内揭露到砂岩厚度一般2.4m（ZY041）～21.15m（ZY197），场地内的平均厚度在9.4m左右。以上各种地层分布情况详见工程地质剖面图。2.6基岩面及基岩风化带特征拟建场区现状为一缓坡地形，局部地段坡度稍大，均被第四系土层所覆盖，以及在原始地形低洼地带，基岩埋藏稍深，在坡顶地段土层较薄。该场地总体上基岩面起伏不大，与原始地形形态基本一致，大部较为平缓，基岩面坡角一般为5～15°，仅在局部地段较陡。根据野外风化的特征，结合《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）规范表3.1.2将场地内基岩划分为强风化、中等风化两种类型。①强风化带：裂隙发育，岩石结构已大部分破坏，颜色及矿物成分明显变化，岩石被裂隙分割成碎块状和块状，裂面多充填粘土，沿层面常见灰黄色半充填岩屑，少量泥质薄膜，层面起伏粗糙，结合程度差，钻孔强风化带岩芯多呈短柱状、碎块状、质软、手可折断，断口陈旧，锤击声沉，场区内均揭露到此带，厚度一般在0.9m（ZY115）～4.1m（ZY042），平均厚度在2.4m左右。②中等风化带：岩石结构部分破坏，陡倾裂隙较发育，无充填，局部见铁锰质渲染，呈锈黄色，岩层面结合较好，偶见层面裂隙，裂面平直闭合，多见钙质胶结，属硬性结构面，岩体较完整。钻孔岩芯多呈柱状、少量长柱状，节长15～35cm，少量短柱状和碎块状，中等化带厚度在1.9m（BZK40）～28.8m（ZY147），平均厚度10.8m，本次勘探未揭穿此带。2.7水文地质条件勘察区内地形总体上由北侧向南侧倾斜，无大规模的地表水体，有利于地表水的排泄。勘察区地下水按其赋存特征及水理性质可分为松散土体孔隙水和基岩裂隙水两类。松散土体孔隙水赋存于上部的土层中，据地区经验，填土层为强透水层，填土层渗透系数取经验值10m/d，渗透等级属强透水层，粉质粘土渗透系数取经验值0.02m/d，渗透等级属微透水层，为相对隔水层，主要接受大气降雨、地表水径流的补给，为潜水或包气带水，沿孔隙或基岩面渗流，具有补给排泄途径短、排泄量小、随补随排的特点，向场地北侧和东侧排泄，久晴时即干枯。基岩裂隙水主要赋存于强风化带和中等风化带岩层裂隙中,尤其以强风化裂隙水为主，钻探深度内均有砂岩岩体分布，呈单斜产出，据地区经验，其透水率在10～30Lu，其渗透系数取经验值1.7m/d，渗透等级为中等透水，属相对透水层，雨季施工时，裂隙水较多；泥岩岩体透水率在1～10Lu，其渗透系数取经验值0.4m/d，渗透等级为弱透水，属相对隔水层，裂隙水赋存条件稍差，但存在风化带网状裂隙水。勘察期间处于旱季，钻探过程中冲洗液在素填土中有漏失现象,各孔在钻探施工结束后均抽干孔内循环水，间隔24小时以后再进行了钻孔静止水位的观测，通过观测，各孔内均无水或回升较缓慢，未见统一潜水面，说明勘探深度内旱季时，地下水不丰富，水量贫乏，主要接受大气降水和地表水的补给，并向场地北侧和东侧地形低洼处排泄；雨季时存在砂岩裂隙水，且可能在填土较厚及低洼地段汇集成上层滞水。2.8水、土对建筑材料的腐蚀性判定根据现场调查，场地周边和拟建场内无污染的工厂、矿山或污染排放点等污染源，场内土层为未污染土，据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001（2009版）附录G判定场地环境类型为Ⅲ类，并结合当地经验判定，环境水和土对混凝土结构具微腐蚀性、对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性，土对钢结构具微腐蚀性。2.9不良地质现象通过查阅相邻场地勘察资料和区域地质资料，并经地表地质测绘和调查走访，拟建场地内及附近未发现断层、危岩、崩塌、泥石流、地面塌陷等不良地质现象；在钻探深度内也未见河道、孤石、防空洞和古墓等对工程不利的埋藏物。3岩土体物理力学特征3.1岩土测试成果的可靠性分析及统计原则根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）的有关规定，对岩土原位测试和物理力学性质室内试验进行成果统计，其统计公式如下。（1）计算平均值公式：（2）计算标准差公式：（3）计算变异系数公式：（4）计算某一风险概率时的修正系数公式：（5）计算标准值公式：当风险概率＝0.05，变异系数≤0.3时，修正系数也可按下式确定。以上各式中：——岩土参数的标本数；——岩土参数；——岩土参数的平均值；——岩土参数的标准差；——岩土参数的变异系数；——某一风险概率时的修正系数；——岩土参数标准值。3.2土体3.2.1素填土为查明该素填土层的密实程度、均匀性特征，选择6个孔进行了重型动力触探试验，其试验结果详见触探表（附件7）和动探曲线图（附图5）。据下表（表3.2.1）的统计结果表明，素填土变异系数为0.38～0.49，变异系数较高，击数在5.86～7.47击，加权平均击数在6.78击左右，均表明钻孔测试段内素填土呈松散至稍密情状态，级配较差，块石含量也不均匀，未经过分层压实处理，如将其直接作为拟建筑物基础持力层时，其承载力较低，可能发生不均匀沉降。素填土重型动力触探试验成果统计表表3.2.1钻孔编号触探深度

(m)触探长度

(m)平均击数

(击)变异系数修正击数

(击)密实度ZY0871.80～7.605.806.360.455.84松散ZY2191.50～6.605.105.860.495.45松散BZK411.60～12.1010.507.230.466.37稍密BZK431.80～11.709.906.580.415.83松散BZK451.80～12.6010.807.470.386.52稍密BZK461.30～13.0011.707.190.455.79稍密小计—53.86.780.445.96松散至稍密注：密实度判定根据《市政工程地质勘察规范》未修正的平均值确定。据重型动力触探试验结果，该层素填土呈松散至稍密状态，没有经过分层碾压夯实处理，级配较差，块石含量也不均匀，其承载力较低，力学性质较差，在该场地内平面上和空间上分布极不均匀，属不均匀地基，当直接作为地基持力层时，可能发生不均匀沉降。根据经验，稍密状态素填土，天然重度γ取20.5kN/m，饱和重度γ取21.5kN/m。3.2.2粉质粘土场地内均有粉质粘土层分布，为了解粉质粘土的物理力学性质，本次勘察过程中取土样6组，进行土常规测试，其试验结果详见附件6，本次对试验成果进行了数理统计，统计结果详见表3.2.2。根据结果表明，粉质粘土天然重度平均值为19.7kN/m3，饱和重度平均值为20.0kN/m3，塑性指数为12.7，属粉质粘土，液性指数为0.5，呈可塑状，压缩系数平均值为0.39MPa-1，压缩模量平均值为4.5MPa，属中等压缩性土，天然状态粘聚力标准值为20.7kPa、内摩擦角为12.6°，饱和状态粘聚力标准值为15.2kPa、内摩擦角为8.8°。其试验成果统计详见表3.2.2。3.3岩石由于场地内岩层以泥岩和砂岩为主，本次勘察在66个孔中对中等风化基岩采集了岩样，岩芯样钻起后通过即时的采集、封存，送往重庆市地质矿产勘查开发集团检验检测有限公司进行检测，对其进行单轴天然、饱和抗压、三轴抗剪、抗拉强度试验（试验成果详见附件6），对试验成果进行了数理统计，统计结果详见表3.3.1～表3.3.4。中等风化泥岩抗压强度试验成果统计表表3.3.1样品

编号天然抗压饱和抗压样品

编号天然抗压饱和抗压（Mpa）（Mpa）ZY045-112.57.98ZY205-16.34.0810.36.435.273.348.235.144.793.04ZY062-16.714.48ZY206-19.876.395.083.376.714.246.084.038.315.26ZY089-14.632.76ZY209-18.385.414.312.597.224.633.582.156.013.85ZY093-13.722.32ZY211-16.724.474.692.995.213.445.493.56.234.11ZY110-18.045.1ZY221-14.262.55.563.53.542.116.784.274.892.92ZY111-13.071.87ZY232-13.041.813.772.393.832.293.422.173.382.01ZY125-114.49.78ZY235-18.85.5810.36.886.414.018.035.367.824.9ZY141-111.16.71ZY242-18.15.58.745.215.583.717.444.446.734.47ZY146-19.086.11BZK01-13.131.896.154.064.092.537.384.873.662.26ZY149-13.071.91BZK05-13.081.923.572.283.322.073.532.253.822.38ZY151-17.654.86BZK08-16.624.325.893.717.364.766.974.45.813.76ZY161-17.224.54BZK11-13.221.955.933.713.972.45.153.224.562.76ZY163-15.433.45BZK13-13.031.934.863.13.642.34.472.853.472.19ZY171-14.853.2BZK37-13.682.34.132.74.622.985.323.484.232.73ZY173-110.86.94BZK39-17.394.896.474.075.373.528.095.086.394.18ZY175-15.833.89BZK44-17.24.385.013.325.163.086.774.496.23.71ZY193-17.244.73BZK60-17.214.355.63.625.643.386.364.126.473.88—天然抗压饱和抗压统计数102102平均值6.03.8标准差2.21.5变异系数0.370.38修正系数0.940.94标准值5.593.55软化系数0.63中等风化砂岩抗压强度试验成果统计表表3.3.2样品

编号天然抗压饱和抗压样品

编号天然抗压饱和抗压（Mpa）（Mpa）ZY008-135.326.4ZY250-139.529.939.929.436.22731.723.331.923.8ZY009-145.334.8BZK16-13828.434.325.930.422.338.829.334.625.4ZY014-145.935.8BZK17-139.930.740.63136.727.734.826.632.324.4ZY016-131.623.6BZK20-13022.134.625.433.824.527.920.526.919.5ZY017-141.732.1BZK23-140.530.333.625.43727.237.12831.122.9ZY024-128.921.9BZK51-123.917.431.923.727.819.93727.631.622.6ZY030-140.330.1BZK56-134.72630.422.330.522.435.42627.620.3ZY041-130.722.3BZK57-137.82926.819.243.532.82316.433.625.3ZY178-129.922BZK58-133.825.525.918.830.122.433.724.440.230ZY200-135.326.5BZK59-136.427.331.723.34029.427.720.43022—天然抗压饱和抗压统计数6060平均值34.025.3标准差5.14.2变异系数0.150.17修正系数0.970.96标准值32.924.4软化系数0.74中等风化泥岩抗拉、抗剪、变形试验成果统计表表3.3.3岩性岩样

编号抗拉

强度

(MPa)抗剪强度变形测试c

(MPa)φ

(°)变形模量

(104MPa)弹性模量(104MPa)泊松比(μ)泥岩ZY142-10.2781.034.80.07040.09010.370.330.08880.1150.360.3040.08210.1030.33ZY160-10.3781.536.20.1210.1430.340.430.1070.1340.310.4810.1350.1610.30ZY230-10.2270.834.30.07420.09010.360.2780.06420.07920.320.2550.05540.06690.35ZY241-10.4291.335.70.09560.1140.360.380.1050.1390.350.3530.1220.1490.35ZY251-10.4541.636.40.1470.1760.320.4050.110.1380.300.5050.1270.1550.33BZK15-10.3531.135.50.1010.120.360.3810.09270.1110.340.3050.0990.1280.31统计数1866181818平均值0.361.2335.50.100.120.34标准差0.080.290.78变异系数0.220.230.02修正系数0.910.810.98标准值0.330.9934.8中等风化砂岩抗拉、抗剪、变形试验成果统计表表3.3.4岩性岩样

编号抗拉

强度

(MPa)抗剪强度变形测试c

(MPa)φ

(°)变形模量

(104MPa)弹性模量(104MPa)泊松比(μ)砂岩ZY195-11.565.939.70.4420.4720.241.570.4690.5080.261.710.490.5390.24ZY196-11.767.240.40.5350.5730.262.210.5770.6360.261.720.5010.5340.26ZY202-11.846.440.20.5590.5970.221.630.4860.5190.271.790.5280.5510.27ZY215-11.967.640.80.5810.6210.231.930.6740.7030.252.130.6220.6590.24ZY229-11.726.239.90.5350.5710.241.670.50.5410.251.740.4810.5310.23BZK36-11.726.940.20.5520.5880.251.910.4940.5410.241.920.5330.5510.25统计数1866181818平均值1.816.7140.20.530.570.25标准差0.180.640.39变异系数0.100.100.01修正系数0.960.920.99标准值1.736.1839.93.4岩土测试成果及统计的评述在本次的勘察工作中，所有样品均在现场及时密封保存，保证样品的物质成分及结构不受破坏，并及时送至重庆市南方建设工程检测有限公司进行试验，检测过程中严格按国家及行业标准操作，保证了各类试验资料数据的精度，因此本次勘察岩土测试成果是真实可靠的。且通过对以上各表的统计数据进行分析，可以看出岩石的各项物理力学性质试验参数能够反映现场岩石的实际情况，与该地区同类岩石的物理力学性质基本吻合，样品的采集、封存、运送、测试、试验成果的统计均满足规范要求，其数据真实、准确、可信，可以提供给设计和施工采用。3.5岩体基本质量等级划分拟建场地内中等风化泥岩天然单轴抗压强度标准值为5.59MPa，中等风化砂岩天然单轴抗压强度标准值为32.9MPa，根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）表3.1.1划分中等风化泥岩坚硬程度属软岩，中等风化砂岩坚硬程度属较硬岩，泥岩的软化系数为0.63，砂岩的软化系为0.74，均属易软化岩石。据钻探揭露和地面调查，裂隙组数为2组，间距在0.3~1.0m，结合差，属硬性结构面，场地岩体裂隙较发育，中风化岩体呈中厚至厚层状结构，其岩体较完整。根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）中表3.1.7确定中等风化泥岩岩体基本质量等级属Ⅳ类，中等风化砂岩岩体基本质量等级属Ⅲ类，强风化岩石极软，岩体极破碎，其岩体基本质量等级属Ⅴ类。3.6岩土参数选用及建议根据野外鉴别、室内岩土试验及地区经验，并参考已有地质资料的基础上，综合确定岩土设计参数，详见表3.6.1。根据岩石统计指标，并按照《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）确定地基承载力特征值。3.6.1、岩石地基极限承载力标准值：中等风化泥岩ƒuk＝5.59×1.1＝6.15MPa；中等风化砂岩ƒuk＝32.9×1.1＝36.2MPa；注：地基条件系数取1.1（岩体较完整）。3.6.2、岩石地基承载力特征值中等风化泥岩ƒak＝ƒuk×0.33=6.15×0.33＝2.03MPa=2030kPa；中等风化砂岩ƒak＝ƒuk×0.33=36.2×0.33＝11.9MPa=11900kPa；注：地基极限承载力分项系数取0.33。3.6.3、岩体变形指标平均值泥岩岩体变形模量EO=0.10×0.7=0.07×104MPa，弹性模量E=0.12×0.7=0.09×104MPa，泊松比υ=0.34。砂岩岩体变形模量EO=0.53×0.7=0.37×104MPa，弹性模量E=0.57×0.7=0.4×104MPa，泊松比υ=0.25。注：岩体变形指标由岩石变形指标平均值按0.7折减，岩体泊松比可取岩石的泊松比平均值。3.6.4、岩体抗拉、三轴抗剪强度标准值泥岩岩体抗拉强度标准值ƒ´l=0.33×0.4×0.95=0.13MPa，三轴抗剪强度指标标准值c=0.99×0.3×0.95=0.28Mpa，φ=34.8°×0.9×0.95=29.8°。砂岩岩体抗拉强度标准值ƒ´l=1.73×0.4×0.95=0.66MPa，三轴抗剪强度指标标准值c=6.18×0.3×0.95=1.76Mpa，φ=39.9°×0.9×0.95=34.1°。注：①岩体抗拉强度由岩石抗拉强度标准值按0.4折减；②岩体粘聚力由岩石粘聚力标准值按0.3折减；③岩体抗拉和抗剪强度标准值按0.9折减，时间效应系数取0.95。3.6.5、岩土体天然重度据本次取土样试验成果，粉质粘土天然重度γ=19.7kN/m3，饱和重度取γ=20.0kN/m3。根据场地实际地质情况并结合地区经验，素填土天然重度γ=20.5kN/m3，饱和重度取γ=21.5kN/m3；泥岩岩体天然重度γ=24.3kN/m3，砂岩岩体天然重度γ=25.1kN/m3。3.6.6、岩土体设计参数建议见表3.6.1。岩土体设计参数建议值表表3.6.1岩土体名称稍密素填土粉质粘土强风化中等风化泥岩砂岩泥岩砂岩天然重度(kN/m3)天然20.5*饱和21.5*饱和19.7饱和20.022.0*23.0*24.3*25.1*天然抗压强度标准值(MPa)5.5932.9饱和抗压强度标准值(MPa)3.5524.4软化系数0.630.74地基极限承载力标准值(MPa)6.1536.2地基承载力特征值(MPa)经检测确定0.15*0.4*0.5*2.0311.9变形模量(MPa)7003700弹性模量(MPa)9004000泊松比0.340.25抗拉强度（MPa）0.130.66粘聚力(kPa)天然5.0*饱和3.0*天然20.7饱和15.22801760内摩擦角(°)天然30*饱和24*天然12.6饱和8.829.834.1边坡理论破裂角(°)6062岩体水平抗力系数(MN/m3)30*40*50*420*土体水平抗力系数的比例系数(MN/m4)14*（稍密）20*岩土与锚固体极限粘结强度标准值(kPa)120*50*200*250*380*1200*基底摩擦系数0.25*0.25*0.3*0.40*0.45*0.55*注：1、加“*”的数据为经验值；2、结构面抗剪强度取值，中风化砂、泥岩内部层面为结合差，属于硬性结构面，取C=50kPa，φ=18°；强风化层面、砂岩与泥岩(上砂下泥)之间界层面,为结合很差，属于软弱结构面，取C=20kPa，φ=12.0°；裂隙1、2结构面为结合差，属于硬性结构面，取C=50kPa，φ=18°。3、土岩界面抗剪强度指标取粉质粘土抗剪强度参数，其天然抗剪强度c取20.7kPa、φ取12.6°，饱和抗剪强度c取15.2kPa、φ取8.8°。4、当填方由砂岩碎、块石组成，级配良好，压实度≥0.93时，天然工况下综合内摩擦角可取35°，暴雨工况下综合内摩擦角可取30°，并在清除地表土层和经粗糙处理后，填方与基岩面的内摩擦角，天然工况下可取25°，暴雨工况下可取20°。4场平边坡部份工程地质条件评价4.1场地周边边坡稳定性分析评价按设计场平标高开挖回填后，将在场地周边形成多段挖、填方边坡，主要的有10段，边坡总长约2030米，多为永久性边坡，属土质、岩质边坡，最高在34.8米左右，由于放坡条件较好，挖方段设计坡率为1:1.0，填方段设计坡率为1:1.5，由于多为场平项目的边坡工程，破坏后果严重，边坡安全等级为一级、二级。现将各主要边坡段的稳定性分析和支护措施建议如下：（1）、A-A1段边坡（代表性剖面8#～9#）该段边坡位于1#台地的东侧，按设计标高开挖回填后，边坡总长约94m，高度在1.3～7.0m，边坡总体倾向约61°，组成边坡的物质为后期填土，属土质边坡，放坡条件较好，设计拟采用1.1.5坡率进行放坡处理，边坡破坏后果严重，边坡安全等级为二级。由于该填方段在横向上的现状地形较为平缓，回填后不易沿地面线或土岩界面发生滑移坡坏，若直立回填边坡将不稳定，易沿土体内部产生滑弧形滑移破坏。按坡率值1:1.5放坡后，边坡定性判定为稳定状态。当填方边坡很高时，长期裸露，在地表雨水浸蚀作用下，可能产生局部沉降或滑塌现象。支挡措施建议：由于放坡条件较好，建议采用分阶放坡处理，每阶高度不宜超过8m，坡率值不大于1:1.5，并做好坡面、坡脚的排水措施和防冲刷措施。（2）、A-B段边坡（代表性剖面36#～39#、12#～14#、50#）该段边坡位于1#台地的南东侧，按设计标高开挖回填后，边坡总长约260m，高度在4.0～33.1m，在平面上呈一宽缓的弧形，边坡总体倾向约124°，组成边坡的物质为后期填土，属土质边坡，放坡条件有限，设计拟采用1.1.5坡率回填放坡+挡墙进行支挡处理，边坡破坏后果很严重，边坡安全等级为一级。由于该填方段在横向上的现状地形较为平缓，回填后不易沿地面线或土岩界面发生滑移坡坏，若直立回填边坡将不稳定，易沿土体内部产生圆弧形滑移破坏；局部现状地表面或土岩界面坡角较陡，如37#剖面图填方地段，放坡后可能现状地表面或土岩界面滑移破坏。现选取最不利的37#剖面进行稳定性定量计算，计算模型见图4.1-1，根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013附录A.0.3条折线型传递系数法公式计算，结合经验值确定计算参数指标，填土层天然重度取20.5kN/m3，饱和重度取21.5N/m3，潜在滑面为土岩界面，其天然抗剪强度c取20.7kPa、φ取12.6°，饱和抗剪强度c取15.2Pa、φ取8.8°，边坡稳定安全系数取1.35。据计算表4.1.1，在天然工况下的稳定性系数Fs为1.77，暴雨工况下的稳定性系数Fs为1.22，小于安全系数1.35，处于基本稳定状态，最大剩余下滑力为584.94kN/m。支挡措施建议：由于放坡条件有限，建议采用分阶放坡+挡墙支挡处理，每阶高度不宜超过8m，坡率值1:1.5~1.75，建议设计经稳定性计算复核坡率；为防止填方越顶，建议将挡墙移至陡坎之上，挡墙地基以中风化基岩为持力层；挡墙同时加强并做好坡面、坡脚的排水措施和防冲刷措施。斜坡上进行填方施工前，应对原地面采取清表、压实、挖台阶等方式进行粗糙处理。（3）、B-B1段边坡（代表性剖面33#～35#）该段边坡位于2#台地的南东侧，按设计标高开挖回填后，边坡总长约96m，高度在4.0～14.1m，总体倾向约331°，除在边坡顶部有少量粉质粘土外，组成边坡的物质主要为强、中风化砂泥岩地层，属岩质边坡，放坡条件较好，设计拟采用1.1.0坡率开挖放坡处理，破坏后果严重，边坡安全等级为二级。据赤平投影图1分析可知，该段边坡为逆向坡，L1与边坡呈大角度相交，L2为外倾结构面，边坡的稳定性主要受裂隙L2控制，直立开挖，边坡可能沿L2产生滑移破坏。在长期的风化作用下，也可能产生局部掉块或落石现象。强风化段岩体类型为Ⅳ类，边坡破裂角取48°，岩体等效内摩擦角50°；中风化段岩体类型为Ⅲ类，边坡破裂角取60°，岩体等效内摩擦角取55°。为定量计算边坡L2裂隙面的稳定性，现选取最不利的34#剖面进行稳定性定量计算，计算模型见图4.1-2，根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013附录A.0.2条平面滑动面法稳定性计算公式，结合地区经验确定计算参数，滑块上岩土重度取25.1kN/m3，潜在滑面L2裂隙面，倾角为68°，裂隙面抗剪强度c取50.0kPa、φ取18°，边坡稳定安全系数取1.30。据计算表4.1.2，B-B1段边坡在直立开挖后，岩体沿L2裂隙面的稳定系数Fs为0.76，小于安全系数1.30，处于不稳定状态，最大剩余下滑力为749.57kN/m。支挡措施建议：放坡条件较好，建议采用分阶放坡处理，每阶高度不宜超过10m，土层段坡率值1:1.5~1.75，岩体段坡率值不大于1:1.0，当条件允许时，也可采用锚喷支护措施处理。边坡开挖即时清理坡面松动岩块，避面掉块或落石，并做好坡面、坡脚的排水措施和防冲刷措施。（4）、B2-C段边坡（代表性剖面26#、49#）该段边坡位于2#、3#台地的南东侧，按设计标高开挖回填后，边坡总长约108m，高度在2.0～7.2m，边坡总体倾向约155°，组成边坡的物质为后期填土，属土质边坡，放坡条件较好，设计拟采用1.1.5坡率进行放坡处理，边坡破坏后果严重，边坡安全等级为二级。由于该填方段在横向上的现状地形较为平缓，回填后不易沿地面线或土岩界面发生滑移坡坏，若直立回填边坡将不稳定，易沿土体内部产生滑弧形滑移破坏。按设计坡率值1:1.5放坡后，边坡定性判定为稳定状态。当填方边坡很高时，长期裸露，在地表雨水浸蚀作用下，可能产生局部沉降或滑塌现象。支挡措施建议：由于放坡条件较好，建议采用分阶放坡处理，每阶高度不宜超过8m，坡率值不大于1:1.5，并做好坡面、坡脚的排水措施和防冲刷措施。（5）、C-D段边坡（代表性剖面21#～24#、46#～48#）该段边坡位于3#、4#台地的南侧，按设计标高开挖回填后，边坡总长约272m，高度在2.7～16.6m，边坡总体倾向约186°，组成边坡的物质为后期填土，属土质边坡，放坡条件较好，设计拟采用1.1.5坡率进行回填放坡处理，边坡破坏后果严重，边坡安全等级为一级。由于该填方段在横向上的现状地形较为平缓，回填后不易沿地面线或土岩界面发生滑移坡坏，若直立回填边坡将不稳定，易沿土体内部产生圆弧形滑移破坏；局部现状地表面或土岩界面坡角较陡，如47#剖面图填方地段，放坡后可能现状地表面或土岩界面滑移破坏。现选取最不利的47#剖面进行稳定性定量计算，计算模型见图4.1-3，根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013附录A.0.3条折线型传递系数法公式计算，结合经验值确定计算参数指标，填土层天然重度取20.5kN/m3，饱和重度取21.5N/m3，潜在滑面为土岩界面，其天然抗剪强度c取20.7kPa、φ取12.6°，饱和抗剪强度c取15.2Pa、φ取8.8°，边坡稳定安全系数取1.35。据计算表4.1.3，在天然工况下的稳定性系数Fs为1.72，暴雨工况下的稳定性系数Fs为1.20，小于安全系数1.35，处于基本稳定状态，最大剩余下滑力为251.91kN/m。支挡措施建议：建议采用分阶回填放坡+护脚挡墙处理，挡墙地基以中风化基岩为持力层，先挡支后回填土；每阶高度不宜超过8m，坡率值不大于1:1.5，建议设计经稳定性计算复核坡率；并做好坡面、坡脚的排水措施和防冲刷措施。（6）、D-E段边坡（代表性剖面10#、11#、45#）该段边坡位于5#台地的南侧，按设计标高开挖回填后，边坡总长约104m，高度在1.5～7.0m，边坡总体倾向约224°，组成边坡的物质为后期填土，属土质边坡，放坡条件较好，设计拟采用1.1.5坡率进行放坡处理，边坡破坏后果严重，边坡安全等级为二级。由于该填方段在横向上的现状地形较为平缓，回填后不易沿地面线或土岩界面发生滑移坡坏，若直立回填边坡将不稳定，易沿土体内部产生滑弧形滑移破坏。按设计坡率值1:1.5放坡后，边坡定性判定为稳定状态。当填方边坡很高时，长期裸露，在地表雨水浸蚀作用下，可能产生局部沉降或滑塌现象。支挡措施建议：由于放坡条件较好，建议采用分阶放坡处理，每阶高度不宜超过8m，坡率值不大于1:1.5，并做好坡面、坡脚的排水措施和防冲刷措施。（7）、E-F段边坡（代表性剖面17#～19#、42#～44#）该段边坡位于6#台地的南侧，按设计标高开挖回填后，边坡总长约200m，高度在13.2～34.8m，边坡总体倾向约207°，组成边坡的物质为后期填土，属土质边坡，放坡条件较好，设计拟采用1.1.5坡率进行放坡处理，边坡破坏后果很严重，边坡安全等级为一级。由于该填方段在横向上的现状地形较为平缓，回填后不易沿地面线或土岩界面发生滑移坡坏，若直立回填边坡将不稳定，易沿土体内部产生滑弧形滑移破坏。按设计坡率值1:1.5分阶回填放坡后，边坡定性判定为稳定状态。当填方边坡很高时，长期裸露，在地表雨水浸蚀作用下，可能产生局部沉降或滑塌现象。支挡措施建议：该段填方高，建议采用分阶回填放坡+护脚挡墙处理，挡墙地基以中风化基岩为持力层，先挡支后回填土；每阶高度不宜超过8m，坡率值坡率值1:1.5~1.75，建议设计经稳定性计算复核坡率；并做好坡面、坡脚的排水措施和防冲刷措施。（8）、F-G段边坡（代表性剖面2#～4#、6#、8#、40#、41#）该段边坡位于6#台地的西侧，按设计标高开挖回填后，边坡总长约205m，高度在24.5～34.2m，边坡总体倾向约250°，组成边坡的物质为后期填土，属土质边坡，设计拟采用1.1.5坡率进行放坡处理；边坡破坏后果很严重，边坡安全等级为一级。由于该填方段在横向上的现状地形较为平缓，回填后不易沿地面线或土岩界面发生滑移坡坏，若直立回填边坡将不稳定，易沿土体内部产生圆弧形滑移破坏。①、2#～3#剖面段该段边坡的坡脚处为拟改造聚龙大道赣锋段，该段横向地形较陡，FG边坡叠加到路堤上，将对道路形成加载影响，现选取最不利的3#剖面进行稳定性定量计算，计算模型见图4.1，根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013附录A.0.3条折线型传递系数法公式计算，结合经验值确定计算参数指标，填土层天然重度取20.5kN/m3，饱和重度取21.5N/m3，沿土体素填土内部的天然抗剪强度c取5kPa、φ取30°，饱和抗剪强度c取3Pa、φ取24°，素填土沿基岩面天然抗剪强度c取0kPa、φ取24°，饱和抗剪强度c取0Pa、φ取20°，粉质粘土层与基岩面的天然抗剪强度c取20.7kPa、φ取12.6°，饱和抗剪强度c取15.2Pa、φ取8.8°，边坡稳定安全系数取1.35。据计算表4.1，在天然工况下的稳定性系数Fs为1.74，暴雨工况下的稳定性系数Fs为1.22，小于安全系数1.35，处于基本稳定状态，最大剩余下滑力为651.0kN/m。支挡措施建议：由于放坡条件有限，建议采用分阶放坡+挡墙支挡处理，每阶高度不宜超过8m，坡率值1:1.5~1.75，建议设计经稳定性计算复核坡率；挡墙地基以中风化基岩为持力层；挡墙同时加强并做好坡面、坡脚的排水措施和防冲刷措施。斜坡上进行填方施工前，应对原地面采取清表、压实、挖台阶等方式进行粗糙处理。②、8#～9#剖面段该段边坡的坡脚处为拟改造聚龙大道赣锋段，坡顶为6#台地，按业主要求和设计意图，道路工程和场平工程需同时实施，但若道路工程滞后于场平工程时，在8#剖面处的土岩界面或现状地表面坡角较陡，回填放坡后可能土岩界面或现状地表面滑移破坏。现选取最不利的8#剖面进行稳定性定量计算，计算模型见图4.1-4，根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013附录A.0.3条折线型传递系数法公式计算，结合经验值确定计算参数指标，填土层天然重度取20.5kN/m3，饱和重度取21.5N/m3，沿土体素填土内部的天然抗剪强度c取5kPa、φ取30°，饱和抗剪强度c取3Pa、φ取24°，原路基素填土沿基岩面天然抗剪强度c取0kPa、φ取24°，饱和抗剪强度c取0Pa、φ取20°，粉质粘土层与基岩面的天然抗剪强度c取20.7kPa、φ取12.6°，饱和抗剪强度c取15.2Pa、φ取8.8°，边坡稳定安全系