体育馆模板计算范文

宁波市体育中心健身楼

模板及支撑系统计算

本工程为4层框架结构，底层层高4.50m,二、三层为4.20m,顶层7.20m,现计算底

层楼面模板及其支撑体系，包括板底模，板底内外楞及顶撑，二层、三层楼面结构与底层

楼面相同，仅层高由4.50m降为4.20m,顶撑高度减少0.30m无须另行计算，其承重体系可

参照底楼楼面相关数据采用。

计算依据：

1、本工程施工图；

2、《木结构设计规范》GB50005-202*；

3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；

4、《扣件式钢管模板高支撑设计和使用安全》施工技术2002第3期；

5、《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与设计》刘群主编；

6、《高层建筑结构工程施工》某志缙、某帆编著；

7、《建筑结构静力计算手册》中国建筑工业公版社。

二、荷载：

碎自重：24KN/m3；钢筋自重：板1.lKN/n?,梁1.SKN/n?；施工荷载:2.5KN/m2；

振捣荷载：水平面2.OKN/m2；垂直面：4.OKN/m2；模板:0.35KN/m2,其余见各计算

单体。

三、钢管及其附件力学性能：

截面抵抗矩W=5.08cm3,截面惯性矩1=12.19cm4,弹性模量E=2.06*105N/m2

钢材强度设计值fm=205N/mm2,fv=125N/mm2,自重38.4N/m,回转半径i=l.58cm,

直角扣件自重13.2N/个，对接扣件自重18.4N/

楼面厚度120模板及支撑体系计算

（底层，支撑高度=4.50m+0.30m）

参照以往同类工程经验，决定采用：

碎板底模为18厚胶合板，内楞（方木50*70）@300,外楞及支撑体系采用曲48*3.5

钢管，立杆柱距La=900mm,立杆横距Lb=900mm,步距h=1456mm,以此验算模板及

支撑体系的安全性。结构设计简图见图（一）。

一、碎楼板底模计算：

按三跨连续梁计算，梁高h=18,梁宽900,

跨度300,见图（二）。

静均布荷载标准值：

qi=（24+l.l）*0.12*0.9+0.35*0.9=3.026KN/m

活均布荷载标准值：

q2=2.5*0.9=2.25KN/m（只计施工荷载，不计

振捣荷载，参见资料6）

W=bh2/6=90*1,82/6=48.6cm3

I=bh3/12=90*1.83/12=43.74cm4

（1）抗弯强度计算：

6=M/WWfm,fm=15N/nini2

不考虑荷载的不利分布（跨度小，仅

为300）,则：

M=0.100qL2

=0.100*（1.2*3.026+1.4*2.25）*0.32

=0.061KN.m

6=0.061*106/48,6*103

=1.26N/mm2<l5N/nini2=fm

满足要求。

（2）抗剪强度计算：

t=3Q/2bhWfv,fv=1.4N/mm2

Q=0.6qL=0.6*（1.2*3.026+1.4*2.25）*0.3=1.221KN

T=3*1.513*103/（2*900*18）=0.11N/mm2<l.4N/mm2=fv

满足要求。

（3）刚度计算

此时荷载仅取静荷载标准值qi,最大挠度V为：

V=0.677qiL4/100EI<[V][V]=L/250,E=6000N/mm2o

V=0.677*3.026*3004/（100*6000*43.74*104）

=0.063mm<l.2mm=300/250=L/250

满足要求。

二、模板内楞（50*70方木）计算：

按三跨连续梁计算，梁宽b=50,梁高h=70,

跨度900,见图（三）。

q»=Rbi/L

=l.l*1.2*3.026*0.3/0.9=1.331KN/m

q活=Rb2/L

=1.1*1.4*2.25*0.3/0.9=1.155KN/M

W=bh2/6=5*72/6=40.83cm3

I=bh3/12=5*72/12=142.92cm4

（1）抗弯强度计算：

2

o=M/WWfm,木材强度等级采用TC15Afm=15N/nini

M=0.100q静L2+0.117q活L?

=0.100*1.331*0.920.92=0.217KN.m0.92=0.217N.m

o=0.217*106/40.83*103=5.3IN/mni2<15N/mm2=fm

满足要求。

（2）抗剪强度计算：

t=3Q/2bhWfv,fv=l.6N/mm2

Q=0.6q静L+0.617qi活L

=0.6*1.331*0.9+0.617*1.155*0.9=1.360KN

T=3*1.360*1（）3/（2*50*70）=0.58N/mni2<l,6N/mm2=fv

满足要求。

（3）刚度计算

此时仅采用q静标准值：q=l.331/1.2=1.109KN/m

V=0.677qL4/100EI<L/250,E=10000N/mm2

V=0,677*1.109*9007（100*10000*142.92*10，

=0.34mm<3.6mm=900/250=L/250

满足要求。

三、模板外楞（也48*3.5横向钢管）计算

按三跨连续梁计算，跨度900,计算简图

见图（四），其上集中力分静载和活载，其值即为图

（三）中的支座反力。

Rb静=1.1*1.331*0.9=1.318KN

Rb活=1.2*1.155*0,9=1.247KN

（1）抗弯强度计算：

o=M/WWfm,fm=205N/mm2

M=0.267Rb静L+0.31IRbgL

=0.267*1.318*0.9+0.311*1.247*0.9=0.666KN.m

o=0.666*106/5.08*103=131N/mm2<205N/mni2=fm

满足要求。

（2）抗剪强度计算：

T=2Q/3.1416d0t<fv,fv=125N/mm2（d。为钢管中径）

=1.267*1.318+1,311*1.247=3.30KN

T=2*3.30*103/[K*（48-3.5）*3.5]=13.5N/mm2<125N/mm2=fv

满足要求。

（3）刚度计算

此时荷载仅为静载标准值：P=Pb静2=1.318/1.2=1.098KN

V=l.883PL7100EI

=1.883*1.098*103*9007（100*2.06*105*12.19*104）

=0.60mm<6mm=900/150=L/150,且小于10mm

满足要求。

四、扣件抗滑移计算：

图（四）中支座反力L即为本支撑体系主扣件受力值。

Rb=2.26714静+2.533Rb活+（Rb静+Rb活）

=2.267*1.318+2.533*1.247+(1.318+1.247)=8.71KN

注：R静、区活取自图(四)中的集中荷载，括号内数量为支座上方集中力直接传

下而得。

采用双扣件：

满足要求。Rb=8.71KNV12.8KN=0.8*2*8(双扣件抗滑移设计值)。

满足要求。

五、立杆的稳定性计算：

单根立杆复盖面积为La*Lb=900*900mm2,其中活载按最不利分布在各种荷载(碎+

钢筋自重+模板自重+施工荷载+振捣荷载)作用下，立杆顶端轴向力设计值RL8.71KN。

(1)、立杆底脚处轴力N计算：

脚手架钢管及配件自重：

立杆以及纵向、横向钢管自重：

Nj=(4.662+0,9*4*2)*38.4=11.86*38.4=455N=0.455KN

(立杆L=4800T20-18=4662,步距3步，纵向、横向钢管=900*4*2)

立杆计算单元内扣件自重：

N2=13.2*9+18.4*(11.86/6.5)=152N=0.152KN

(除顶端3个直角扣件外，其余每个节点2个直角扣件，共计9个，对接扣件按每

6.5m采用1个)。

剪刀撑自重：

按最不利情况考虑，计算立杆处于双向剪刀撑交叉处，剪刀撑与地面夹角为

a

tga=h/La=1456/900=l.618,得a=58.3°

查资料(5),剪刀撑单位面积自重：

Gj=[6,3432/(cosa*sina)+2.2462/(Lesina)]*10-3KN/m2

2

以a=58.3°,La=0.9m代入，Gj=17.12*1(PKN/m

从而立杆受剪刀撑自重引起的1为：

1=17.12*10-3*(4.8-0.12-0.018)*0.9*2=0.144KN

脚手架自重引起立杆底部轴向力N。为：

NO=N1+N2+N3=O.455+0.152+0.144=0.751KN

立杆底部总轴向力N为：

N=Rb+N0=8.71+0.751=9.46KN

(2)、计算长度L。及稳定折减系数巾：

目前，计算长度1。取值有三种方法：

L0=KuhK=1.155、u=l.70详见资料（3）............①

L0=h+2aa=24+70=94mni详见资料（3）............②

L0=KIK2（h+2a）、K尸1.167、K2=l.00详见资料（4）............③

①式仅用于计算外脚手架立杆L。时采用，于本例不太适合，但用此式计算，L。

最大，为偏于安全，本计算书采用之。

L0=KPh=l.155*1.70*1.456=2.86m

(D=120,a=24+70=94,步距h=(4800-120-18-94-200)/3=4368/3=1456)

长细比入=1。/口2.86*103/15.8=181

查资料(3)得稳定折减系数6=0.218

(3)、立杆的稳定性计算：

6=N/4A=9.46*103/(0.218M89)=88.7N/mm2<205N/mni2=fm

满足要求。

楼面厚度120模板及支撑体系计算（高支撑）

（顶层，支撑高度=7.20m）

高支撑架因其支撑高度原因，在架设构造上除必须满足一般支撑架的各项构造要

求外，尚应强调以下各点：

1、立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两个方向有足够的设计刚度，尤其是

立杆顶节点处非承重水平杆一定不要遗漏。

2、当梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距，

而另一个方向不变，以使梁下立杆和板下立杆可以通过水平杆连接成一体，从而增强

支撑的整体刚度；

3、步距以0.9m~L5m为宜，不宜超过1.5m；

4、立杆可以采用单立杆或双立杆，当调整柱距和排距后双立杆仍不能满足强度和稳

定条件时，应排除钢管扣件式支撑方法，采用其他支撑方式；

5、当采用变步距时可采用上大下小设置，但变化不要过多、过大，宜采用等步距；

6、当支撑架高度＞20m或横向高宽比26时，需设置双向或单向水平加强层；

7、单向水平加强层可以每4~6m沿水平结构层设置水平斜撑杆或剪刀撑，且须与立杆

连接，设置斜杆层数大于水平框格总数的1/3；

8、双向水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10~15m设置，四周和中部每10~15m

设置竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

9、在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层；

10、沿支架四周外立面应满设垂直剪力撑；

11、立杆顶节点（立杆与承重横杆）的连接扣件系关键扣件，其连结偏心距及扣件抗

滑力必须满足规范要求；

12、钢管、扣件要有复试报告，经合格后方可使用，扣件拧紧力距要控制在45-60N.m

的范围内；

13、地基支座的设计要满足承载力的要求；

14、精心设计碎浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，宜采用由中部向两边

扩展的浇筑方式；

15、严格控制施工荷载不超过设计荷载，对可能出现超过最大荷载的要有相应的预控

措施，钢筋等建筑材料不能在支架上集中堆放；

16、施工过程中应随时注意支承情况，发现支撑下沉、扣件松动、杆件变形等要及时

处理解决。

结合本工程实况，本支撑体系决定采用单立杆支撑，柱距La=900,排距Lb=900,

步星巨h=(7200-120-18-94-200)/5=1354m(5步)。

本部分支撑体系同底层楼面，其底模、内、外楞及立杆间距均作相同布置，因此楼板

底模及内、外楞均无须再作计算，但支撑高度由4.80m增大至7.20m,属高支撑体系，需

对立杆的稳定性作重新核算。

立杆的稳定性计算：

2

单根立杆复盖面积为La*Lb=900*900mni,其中活载按最不利分布在各种荷载(碎+

钢筋自重+模板自重+施工荷载+振捣荷载)作用下，立杆顶端轴向力设计值Rb=8.71KN。

(1)、立杆底脚处轴力N计算：

脚手架钢管及配件自重：

立杆以及纵向、横向钢管自重：

N产(7.062+0.9*6*2)*38.4=17.86*38.4=686N=0.686KN

(立杆L=7200-120T8=7062,步距5步，纵向、横向钢管=900*6*2)

立杆计算单元内扣件自重：

1=13.2*13+18.4*(17.86/6.5)=222N=0.222KN

(除顶端3个直角扣件外，其余每个节点2个直角扣件，共计13个，对接扣件按

每6.5m采用1个)。

剪刀撑自重：

按最不利情况考虑，计算立杆处于双向剪刀撑交叉处，剪刀撑与地面夹角为

a

tga=h/L=1456/900=l.618,得a=58.3°

查资料(5),剪刀撑单位面积自重：

Gj=[6,3432/(cosa*sina)+2.2462/(Iosina)]*10-3KN/m2

2

以a=58.3°,La=0.9m代入，Gj=17.12*1(PKN/m

从而立杆受剪刀撑自重引起的Ns为：

N3=17.12*10^(7.2-0.12-0.018)*0.9*2=0.218KN

脚手架自重引起立杆底部轴向力N。为：

NO=N1+N2+N3=O.686+0.222+0.218=1.126KN

立杆底部总轴向力N为：

N=Rb+N0=8.71+1.126=9.84KN

(2)、计算长度L。及稳定折减系数6：

目前，计算长度1。取值有三种方法：

L0=KUhK=1.155、u=l.70详见资料（3）........①

L0=h+2aa=24+70=94mm详见资料（3）........②

L0=KIK2（h+2a）、Ki=l.167、K2=l.021详见资料（4）........③

①式仅用于计算外脚手架立杆L。时采用，于本例不太适合，但用此式计算，L。

最大，为偏于安全，本计算书采用之。

L0=KUh=l.155*1.70*1.354=2.66m

(D=120,a=24+70=94,步距h=(7200-120-18-94-200)/5=1354)

长细比入=。/正2.66*103/15.8=168

查资料(3)得稳定折减系数”=0.251

(3)、立杆的稳定性计算：

6=N/<1>A=9.84*103/(0.251*489)=80N/mm2<205N/mni2=fm

满足要求。

二层檐口梁kLIO(3)梁模板支撑计算

(b*h=250*870)

梁宽b=250,梁高h=870,与梁相连接处

板厚120,支撑板的立杆间距为900X900。梁

模板采用18厚胶合板，内楞方木50*70,木材

强度等级为TC15A,外楞钢管为a48*3.5,梁

底立杆纵距(沿梁跨)La=700,立杆横距Lb=750,

步距h=1600,详见图(一)。

一、梁底模(18厚胶合板)计算：

按简支梁计算，取梁宽b=700,梁高h=18,

梁跨L=250,结构计算简图见图(二)

梁碎、钢筋+板碎、钢筋自重标准值；

qn=[(24+1.5)*0.87*0.7*0.25

+(24+1.1)*0.12*0.7*0.25]/0.25=17.64KN/m

模板自重标准值：

qi2=0.35*0.7*(2*0.75+0.25+0.25)/0.25=1.96KN/m

静均布荷载设计值：

qi=1.2*(qn+qi2)=1.2*(17.64+1.96)=23.52KN/m

活均布荷载设计值(不计施工荷载，只计振捣荷载，

参见资料6)：

q2=1.4*2.0*0.7=1.96KN/m(振捣荷载取Z.OKN/n?)

截面抵抗距W=bh7b=70*l,876=37.80cm3

截面惯性矩I=bh712=70*l,8712=34.02cm4

(1)抗弯强度计算：

o=M/WWfm,fm=15N/nini2

22

M=(qi+q2)L/8=(23.52+1.96)*0.25/8=0.199KN.m

o=0.199*10737.80*10=5.26N/nini2<15N/nini2=fm

满足要求。

(2)抗剪强度计算：

t=3Q/2bhWfv,fv=l.4N/mni2

Q=(qi+q2)L/2=(23.52+1.96)*0.25/2=3.185KN

t=3*3.185*l(y/(2*700*18)=0.38N/mni2<l.4N/mm2=fv

满足要求。

(3)刚度计算

此时荷载仅取静均布荷载标准值q=qi/1.2=23.52/1.2=19.6KN/m

V=5ql?/384EIW[V],E=6000N/mm2,[V]=L/250

V=5*19.3*2507(384*6000*34.02*10”)

=0.48mm<lmm=250/250=L/250

满足要求

二、梁底内楞（50*70方木）计算：

按三跨连续梁计算，梁宽b=50,梁高

h=70,跨度L=700,结构计算简图见图

（三），其上作用的均布荷载可由图

（二）中支座仅力降、%转化而得。

Rbi=qiL/2=23.52*0.25/2=2.940KN

Rb2=q2L/2=1.96*0.25/2=0.245KN

q静=氏心2.940/0.7=4.2003/111

q}s=Rb2/L=0.245/0.7=0.350KN/m

截面抵抗抗矩W=bh2/6=5*72/6=40.83cm3

截面惯性I=bh，/12=5*7712=142.92cm4

（1）抗弯强度计算：

o=M/WWfm,fm=15N/mm2

M=0.lOOq静L2+0.117q活L?

=0.100*4.200*0.72+0.117*0.350*0.72=0.226KN.m

o=0.226*106/40.83*103=5.54N/mni2<15N/mm2=fm

满足要求。

（2）抗剪强度计算：

t=3Q/2bhWfv,fv=l.6N/mm2

Q=0.6q静L+0.617qi活L

=0.6*4.200*0.7+0.617*0.350*0.7=1.92KN

T=3*1.92*103/（2*50*70）=0.82N/mm2<1.6N/mm2=fv

满足要求。

（3）刚度计算

此时仅采用q静标准值：q=4.200/1.2=3.500KN/m

V=0.677qL4/100EI<L/250,E=10000N/mm2

V=0.677*3.500*7007（100*10000*142.92*10，

=0.40mm<2.8mm=700/250=L/250

满足要求。

三、梁底横楞（山48*3.5钢管）计算：

按简支梁计算，其上作用二个集中力，其值即为图（三）中B支座仅力，结构计算

简图见图（四）。

Rbi=l.lq静L=l.l*4.200*0.7=3.234KN

Rb2=1.2q活L=1.2*0.350*0.7=0.294KN

（1）抗弯强度计算：

o=M/WWfm,fm=205N/nini2

M=（Rbl+Rb2）L/3

=（3.234+0.294）*0.75/3=0.882KN.m

o=0.882*106/5.08*103=173N/mm2<205N/mm2=fm

满足要求。

（2）抗剪强度计算:

2

T=2Q/3.1416d0tWfv,fv=125N/mm（d。为钢管中径）

Q=Rbi+Rb2=3.234+0.294=3.528KN

T=2*3,528*107[3.1416*（48-3.5）*3.5]=14N/mni2<125N/nini2=fv

满足要求。

（3）刚度计算

此时荷载仅为静载标准值：P=Rbl/l.2=3.234/1.2=2.695KN

V=（5n-4）PL7384nELn=3,L=750mm,（参见资料7）

V=（5*3-4）*2.695*103*7507（384*3*2.06*105*12.19*104）

=1.6lnnn<5nini=750/150=L/150,且小于10mm。

满足要求。

四、扣件抗滑力计算；

图（四）中简支梁A、D支座反力&、旦即为主扣件受力，从图中可见

RA=RD=Rbi+Rb2=3.234+0.294=3.53KN,因而：

RA=3,53KN<6.4KN=0.8*8KN（0.8为扣件抗滑力折减系数）

单扣体抗滑即能满足要求。

五、立杆稳定性计算：

（1）立杆底脚处轴向力N计算：

a、支撑体系自重设计值M

立杆、纵向系杆，小横杆引起的自重：

1.2*（4.662+0.7*5+0.75/2*4）*38.4*1（T=1.2*9.662*38.4*103=0.445KN

直角扣件+对接扣件自重：

1.2*（13.2*10-3*10+9.662/6,5*18.4*10-3）=0.191KN

NFO.445+0.191=0.636KN

b、立杆受梁底外楞（梁底小横杆）传下荷载：

N2=RA=3.53KN

C、立杆顶端受楼板传来的各种作用力N3计算

立杆受荷载范围A：

A=（0.25/2+0.9/2）*0.9=0.518m2

板（碎+钢筋）自重：

1.2*（24+1.1）*0.18*0.518=2.808KN

模板自重：

1.2*0.35*0.518=0.218KN

振捣荷载重（取LOKN/W,施工荷载不计，参见资料6）

1,4*1.0*0.518=0.725KN

N3=2.808+0.218+0.725=3.751KN

因而立杆低脚轴向力N为：

N=N1+N2+N3=o.445+3.53+3.751=7.73KN

（2）计算长度L。及稳定系数中的计算：

L°=KMh=l.155*1.7*1.6=3,14m（采用资料3计算）

入=。△=3.14*1（）3/15.8=199,查表得少=0.182

（3）立杆的稳定性计算：

o=N/①AWfm,fm=205N/mm2

o=7.73*107(0.182M89)=87N/mni2<205N/mm2=fm

满足要求。

六、梁侧模设计：

梁侧模水平内楞采用50*70方木，间距W300,外楞采用双钢管(@48*3.5),间距

W700,用扇形卡子连结，穿梁拉筋采用一道，曲14螺栓连结，螺栓强度计算：

少14拉杆受力计算：

新浇砂对模板的侧向压力F1：

1/21/22

Fn=0.22rct0BiB2V=0.22*24*4.44*1.2*1.0*1.5=34.45KN/m

(to=2OO/(T+15)=200/(30+15)=4.44,V=l.5m/h,商品混凝土，掺外

加剂，Bx=l.2,塌落度5090mm,B2=l.0)

2

F12=rcH=24*0.87=20.88KN/m

2

Fi=min{Fn、F12}={34.45,20.88}=20.88KN/m

振捣碎对模板的侧向压力F2：

2

F2=4KN/m

拉杆螺栓受力F：

F=(1.2E+1.4F2)*梁高*外楞间距

=(1.2*20.88+1.4*4)*0.87*0.70=18.67KN

2

o=F/A<fm,fm=170N/mni(设计应力)

222

A=7id0/4=7i*ll.6/4=106mm((b14拉杆有效直径d0=ll.6mm)

22

o=18.67*107106=176N/mm>170N/mm=fm

但超差仅为(176-170)/170=3.5%<5%

满足要求。

WKL2⑶梁模板支撑计算

(b*h=250*1200)

梁宽b=250,梁高h=1200,与梁相连接处

板厚120,支撑板的立杆间距为900X900。梁

模板采用18厚胶合板，内楞方木50*70,木材

强度等级为TC15A,外楞钢管为巾48*3.5,梁

底立杆纵距（沿梁跨）La=650,立杆横距Lb=750,

步距h=1600,详见图（一）。

一、梁底模（18厚胶合板）计算：

按简支梁计算，取梁宽b=650,梁高h=18,

梁跨L=250,结构计算简图见图（二）

梁碎、钢筋+板碎、钢筋自重标准值；

qn=[（24+1.5）*1.20*0.65*0.25

+（24+1.1）*0.12*0.65*0.25]/0.25=2L85KN/m

模板自重标准值：

qi2=0.35*0.65*（2*1.08+0.25+0.25）/0.25=2.42KN/m

静均布荷载设计值：

qi=1.2*（qn+qi2）=1.2*（21.85+2.42）=24.27KN/m

活均布荷载设计值（不计施工荷载，只计振捣荷载，

参见资料6）：

q2=1.4*2.0*0.65=1.82KN/m（振捣荷载取2.0KN/n?）

截面抵抗距W=bh7b=65*l.876=35.10cm3

截面惯性矩I=bh712=65*l.8712=31.59cm4

（1）抗弯强度计算：

o=M/WWfm,fm=15N/mni2

22

M=（qi+q2）L/8=（24.27+1.82）*0.25/8=0.204KN.m

o=0.204*10735.10*10=5.81N/mni2<15N/nini2=fm

满足要求。

（2）抗剪强度计算：

t=3Q/2bhWfv,fv=l.4N/mni2

Q=（qi+q2）L/2=（24.27+1.82）*0.25/2=3.260KN

t=3*3.260*l（）3/（2*650*18）=0.42N/mm2<l.4N/mm2=fv

满足要求。

（3）刚度计算

此时荷载仅取静均布荷载标准值q=qi/1.2=24.27/1.2=20.23KN/m

V=5qL4/384EI<[V],E=6000N/mm2,[V]=L/250

V=5*20.23*2507（384*6000*31.59*10，）

=0.54mm<lmm=250/250=L/250

满足要求。

二、梁底内楞（50*70方木）计算：

按三跨连续梁计算，梁宽b=50,梁高

h=70,跨度L=650,结构计算简图见图

（三），其上作用的均布荷载可由图

（二）中支座仅力电、电转化而得。

Rbi=qiL/2=24.27*0.25/2=3.030KN

Rb2=q2L/2=1.82*0.25/2=0.228KN

qu=Rbi/L=3.030/0.65=4.662KN/m

q活=氏2/1尸0.228/0.65=0.3511™/]!!

截面抵抗抗矩W=bh2/6=5*72/6=40.83cm3

截面惯性I=bh3/12=5*7712=142.92cm4

（1）抗弯强度计算：

o=M/WWfm,fm=15N/mm2

M=0.100q静L2+0.117q活L?

=0.100*4.662*0.652+0.117*0.351*0.652=0.214KN.m

o=0.214*1（）6/40.83*103=5.24N/mm2<15N/mni2=fm

满足要求。

（2）抗剪强度计算：

t=3Q/2bhWfv,fv=l.6N/mni2

Q=0.6q静L+0.617qi活L

=0.6*4.662*0.65+0.617*0.351*0.65=1.96KN

T=3*1.96*103/（2*50*70）=0.84N/mm2<1.6N/mm2-fv

满足要求。

（3）刚度计算

此时仅采用q静标准值：q=4.662/1.2=3.885KN/m

V=0.677qL4/100EI^L/250,E=10000N/mm2

V=0.677*3.885*6507（100*10000*142.92*10，

=0.32nlm〈2.6mm=650/250=L/250

满足要求。

三、梁底横楞（S48*3.5钢管）计算：

按简支梁计算，其上作用二个集中力，其值即为图（三）中B支座仅力，结构计算

简图见图（四）。

Rbi=l.lq静L=l.l*4.662*0.65=3.333KN

Rb2=l.2q活L=1.2*0.351*0.65=0.274KN

（1）抗弯强度计算：

o=M/WWfm,fm=205N/mni2

M=（Rbl+Rb2）L/3

=（3.333+0.274）*0.75/3=0.902KN.m

o=0.902*106/5.08*103=l78N/mm2<205N/mni2=fm

满足要求。

（2）抗剪强度计算：

T=2Q/nd0tWfv,fv=125N/mm2（do为钢管中径）

Q=Rbi+Rb2=3.333+0.274=3.607KN

T=2*3.607*107[K*（48-3.5）*3,5]=14.7N/mm2<125N/mni2=fv

满足要求。

（3）刚度计算

此时荷载仅为静载标准值：P=Rbl/l.2=3.333/1.2=2.778KN

V=（5n-4）PL7384nELn=3,L=750mm,（参见资料7）

V=（5*3-4）*2.778*1（）3*7507（384*3*2.06*105*12.19*104）

=1.66nun<5mm=750/150=L/150,且小于10mm。

满足要求。

四、扣件抗滑力计算；

图（四）中简支梁A、D支座反力RA、RD即为主扣件受力，从图中可见

RA=RD=Rbl+Rb2=3.333+0.274=3.61KN,因而：

RA=3.61KN<6.4KN=0.8*8KN（0.8为扣件抗滑力折减系数）

单扣体抗滑即能满足要求。

五、立杆稳定性计算：

（1）立杆底脚处轴向力N计算：

a、支撑体系自重设计值Ni

立杆、纵向系杆，小横杆引起的自重：

1.2*(7.062+0.65*6+0.75/2*5)*38.4*10告=1.2*12.84*38.4*l(T=0.592KN

直角扣件+对接扣件自重：

1.2*(13.2*10-3*12+12.84/6.5*18.4*10-3)=0.234KN

NFO.592+0.234=0.826KN

b、立杆受梁底外楞(梁底小横杆)传下荷载：

N2=RA=3.61KN

C、立杆顶端受楼板传来的各种作用力1计算

立杆受荷载范围A：

A=(0.25/2+0.9/2)*0.9=0.518m2

板(碎+钢筋)自重：

1.2*(24+1.1)*0.18*0.518=2.808KN

模板自重：

1.2*0.35*0.518=0.218KN

振捣荷载重(取l.OKN/m：施工荷载不计，参见资料6)

1.4*1.0*0.518=0.725KN

N3=2.808+0.218+0.725=3.751KN

因而立杆低脚轴向力N为：

N=N1+N2+N3=o.826+3.61+3.751=8.19KN

(2)计算长度L。及稳定系数①的计算：

L°=K曲=1.155*1.7*1.6=3.14m(采用资料3计算)

入=葭分=3.14*103/15.8=199,查表得<t>=0.182

(3)立杆的稳定性计算：

o=N/①AWfm,fm=205N/mm2

o=8.19*10,/(0.182*489)=92N/mm2<205N/mm2=fm

满足要求。

六、梁侧模设计：

梁侧模水平内楞采用50*70方木，间距W300,外楞采用双钢管(@48*3.5),间距

W700,用扇形卡子连结，穿梁拉筋采用二道，曲14螺栓连结，螺栓强度计算：

e14拉杆受力计算：

新浇碎侧压力标准值F1：

1/21/22

Fn=0.22rct0B102V=0.22*24*4.44*1.2*1.0*1.5=34.45KN/m

(to=2OO/(T+15)=200/(30+15)=4.44,V=l.5m/h,商品混凝土，掺外

加剂，6=1.2,塌落度5090mm,B2=l.0)

F12=rcH=24*l.20=28.80KN/m\

2

Fi=min{Fn>F12}={34.45,28.80}=28.80KN/m

振捣碎侧压力标准值F2：

2

F2=4KN/m

梁受侧压力设计值F：

F=(1.2F1+1.4F2)*梁高*外楞间距

=(1.2*28.80+1,4*4)*1.20*0.70=33.73KN

2

o=F/A<£,fm=170N/mni(设计应力)

A=2*;rd；/4=2*7i*ll.674=2llmm,(拉杆有效直径do=11.6mm,2个拉杆)

22

o=33.73*10721l=160N/nun<170N/mm=fm

满足要求。

二层纵向梁KL11(4)梁模板支撑计算

(b*h=350*700)

梁宽b=350,梁高H=700,与梁相连接处

板厚120,支撑板的立杆间距为900X900。梁

模板采用18厚胶合板，内楞方木50*70,木材

强度等级为TC15A,外楞钢管为小48*3.5,梁

底立杆纵距(沿梁跨)La=700,立杆横距Lb=850,

步距h=1600,详见图(一)。

一、梁底模(18厚胶合板)计算：

按简支梁计算，取梁宽b=700,梁高h=18,

梁跨L=350,结构计算简图见图(二)

梁碎、钢筋+板碎、钢筋自重标准值；

qn=[(24+1.5)*0.7*0.7*0.35

+(24+1.1)*0.12*0.7*0.25]/0.35=14.00KN/m

模板自重标准值：

qi2=0.35*0.7*(2*0.58+0.35+0.25)/0.35=1.23KN/m

静均布荷载设计值：

qi=1.2*(qn+qi2)=1.2*(14.00+1.23)=18.28KN/m

活均布荷载设计值(不计施工荷载，只计振捣荷载，

参见资料6)：

q2=1.4*2.0*0.7=1.96KN/m(振捣荷载取Z.OKN/n?)

截面抵抗距W=bh7b=70*l,876=37.80cm3

截面惯性矩I=bh712=70*l.8712=34.02cm4

(1)抗弯强度计算：

o=M/WWfm,fm=15N/nini2

22

M=(qi+q2)L/8=(18.28+1.96)*0.35/8=0.310KN.m

o=0.310*1()6/37.80*103=8.20N/mni2<15N/mni2=fm

满足要求。

(2)抗剪强度计算：

t=3Q/2bhWfv,fv=l.4N/mni2

Q=(qi+q2)L/2=(18.28+1.96)*0.35/2=3.542KN

t=3*3.542*l(y/(2*700*18)=0.42N/mni2<l.4N/mm2=fv

满足要求。

(3)刚度计算：

此时荷载仅取静均布荷载标准值q=qi/1.2=18.28/1.2=15.23KN/m

V=5ql?/384EIW[V],E=6000N/mm2,[V]=L/250

V=5*15.23*3507(384*6000*34.02*10，)

=1.46mm>1.40mm=350/250=L/250

（176-170）/170=3.5%<5%

但超差仅为（1.467.40）/440=4.3%<5%

满足要求。

二、梁底内楞（50*70方木）计算：

按三跨连续梁计算，梁宽b=50,梁

高h=70,跨度L=700,结构计算简图见

图（三），其上作用的均布荷载可由图

（二）中支座仅力降、%转化而得。

Rbi=qiL/2=18.28*0.35/2=3.20KN

Rb2=q2L/2=1.96*0.35/2=0.343KN

q静=风心3.20/0.7=4.5710/111

q活=1^2/1=0.343/0.7=0.4903/!11

截面抵抗抗矩W=bh2/6=5*72/6=40.83cm3

截面惯性I=bh712=5*73/12=142.92cm4

（1）抗弯强度计算：

o=M/WWfm,fm=15N/mm2

M=0.100q静L2+0.117q活L?

=0.100*4.571*0.72+0.117*0.490*0.72=0.252KN.m

o=0.252*1（）6/40.83*103=6.17N/nini2<15N/mm2=fm

满足要求。

（2）抗剪强度计算：

t=3Q/2bhWfv,fv=l.6N/mni2

Q=0.6q静L+0.617qi活L

=0.6*4.571*0.7+0.617*0.490*0.7=2.131KN

T=3*2.131*103/（2*50*70）=0.93N/mm2<1.6N/mni2=fv

满足要求。

（3）刚度计算：

此时仅采用q静标准值：q=3.678/1.2=3.065KN/m

V=0.677qL4/100EI^L/250,E=10000N/mm2

V=0.677*3.065*9007（100*10000*142.92*10，）

=0.91nun<2.8mm=700/250=L/250

满足要求。

三、梁底横楞（也48*3.5钢管）计算：

按简支梁计算，其上作用二个集中力，其值即为图（三）中B支座仅力，结构计算

简图见图（四）。

Rbi=l.lq静L=L1*4.571*O.7=3.52OKN

Rb2=1.2q活L=L2*0.490*0.7=0.412KN

（1）抗弯强度计算：

o=M/WWfm,fm=205N/nini2

M=（Rbi+Rb2）-

=（3.520+0.412）*0.25=0.983KN.m

o=0.983*106/5.08*103=193N/mm2<205N/mm2=fm

满足要求。

(2)抗剪强度计算：

2

T=2Q/7idotWfv,fv=125N/mm(do为钢管中径)

Q=Rbi+Rb2=3.520+0.412=3.932KN

T=2*3.932*107[兀*(48-3.5)*3.5>15.6N/mm2<125N/mm2=fv

满足要求。

(3)刚度计算：

此时荷载仅为静载标准值：P=Rbl/l.2=3.520/1.2=2.933KN

V=(5n-4)PL7384nELn=3,L=850mm,(参见资料7)

V=(5*3-4)*2.933*1()3*8507(384*3*2.06*105*12.19*104)

=2.89nlm〈5.67mm=850/150=L/150,且小于10mm。

满足要求。

注：为简单计，刚度计算采用近似计算，即将简支梁载作等距布置。

四、扣件抗滑力计算；

图(四)中简支梁A、D支座反力&、RD即为主扣件受力，从图中可见

RA=RD=Rbi+Rb2=3.520+0.412=3.932KN,因而：

RA=3.932KN<6.4KN=0.8*8KN(0.8为扣件抗滑力折减系数)

单扣体抗滑即能满足要求。

立杆的稳定性计算及拉杆螺栓计算可参考KL10(3)梁,此处略。

二层檐口梁kL27(5)梁模板支撑计算

(b*h=500*870)

梁宽b=500,梁高H=870,与梁相连接处板

厚120,支撑板的立杆间距为900X900。梁模

板采用18厚胶合板，内楞方木50*70,木材强

度等级为TC15A,外楞钢管为848*3.5,梁底

立杆纵距(沿梁跨)La=700,立杆横距卜=1000,

步距h=1600,详见图(一)。

一、梁底模(18厚胶合板)计算：

按二跨连续梁计算，取梁宽b=700,梁高

h=18,梁跨L=250,结构计算简图见图(二)

梁碎、钢筋+板碎、钢筋自重标准值；

qu=[(24+1.5)*0.87*0.7*0.50

+(24+1.1)*0.12*0.7*0.25]/0.50=16.58KN/m

模板自重标准值：

qi2=0.35*0.7*(2*0.75+0.50+0.25)/0.50=1.10KN/m

静均布荷载设计值：

qi=1.2*(qn+qn)=1.2*(16.58+1.10)=21.22KN/m

活均布荷载设计值(不计施工荷载，只计振捣荷载，

参见资料6）：

q2=1.4*2.0*0.7=1.96KN/m（振捣荷载取2.0KN/n?）

截面抵抗距W=bh2/b=70*l.876=37.80cm3

截面惯性矩I=bh712=70*l.8712=34.02cm4

（1）抗弯强度计算：

o=M/WWfm,fm=15N/mm2

22

M=0.125（qi+q2）L=0.125*（21.22+1.96）*0.25=0.181KN.m

o=0.181*106/37.80*103=4.79N/mm2<15N/mm2=fm

满足要求。

（2）抗剪强度计算：

t=3Q/2bhWfv,fv=l.4N/mm2

Q=0.625（qi+qz）L

=0.625*（21.22+1.96）*0.25=3.62KN

T=3*3.62*103/（2*700*18）0.43N/mni2<l.4N/mm2=fv

满足要求。

（3）刚度计算

此时荷载仅取静均布荷载标准值q=qi/1.2=21.22/1.2=17.68KN/m

V=0.521qL7100EI=W[V],E=6000N/mni2,[V]=L/250

V=0.521*17.68*25（）4/（100*6000*34.02*10，）

=0.18mm<lmni=250/250=L/250