井口隧道工程计算书

井口隧道工程计算书PAGEPAGE21目录TOC\o"1-2"\h\u278721工程概况 3170712计算内容及计算依据 3193682.1计算内容 3146522.2计算依据 381852.3计算参数 4170352.4物理力学指标 4263442.5衬砌断面 6256693基于荷载-结构法的隧道结构静力计算分析 6165783.1荷载取值和计算模型 6127363.2二次衬砌受力分析 10238363.3二次衬砌配筋量及强度安全系数计算 13165463.4中隔墙受力分析 16282064基于地层-结构法的隧道施工过程模拟分析（二维） 1791184.1概述 17137634.2计算模型 18250594.3围岩位移场和应力场分析 1920544.4中隔墙及其基础力学性态分析 22244514.5锚杆受力分析 22243354.6临时支护受力分析 23254334.7初期支护受力分析 24201894.8二次衬砌受力分析 25244685结论 281工程概况本项目为㽏井河库岸综合整治工程（西段）。其中包含两条道路，一条为新建道路环湖路，一条现状拓宽改造道路连接道。环湖路道路为新建道路，道路等级为城市次干路，设计时速40Km/h，标准路幅宽度24米，双向四车道，全长2952.33m。隧道（K2+570～K2+875）全长305m。在隧道东侧沿河设置一条5m宽的步道供行人通行，本次隧道洞内不考虑人行道。本次㽏[gàn]井口隧道属于二标段，二标段范围为环湖路K0+960～K2+952.33、连接道、步道。本次㽏井口隧道起点桩号K2+570，终点桩号K2+875，全长305m。隧道设计左、右线采用双洞单向两车道连供隧道方案。隧道进口端位于直线上，出口端位于曲线半径R=200m的圆曲线上，隧道纵坡为单向坡0.3%。2计算内容及计算依据2.1计算内容（1）基于荷载-结构法的连拱隧道结构静力计算分析；

（2）基于地层-结构法的连拱隧道施工过程模拟分析（二维）；2.2计算依据《城市道路路线设计规范》（CJJ193－2012）《城市道路工程设计规范（2016版）》(CJJ37－2012)《城市地下道路工程设计规范》（CJJ221－2015）《公路隧道设计规范第一册土建工程》（JTG3370.1-2018）《公路隧道设计细则》（JTG/TD70－2010）《公路隧道施工技术规范》（JTG/T3660-2020）《公路隧道抗震设计规范》（JTG2232-2019）《混凝土结构设计规范（2015年版）》（GB50010－2010）《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》（GB/T1499.1-2017）《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》（GB/T1499.2-2018）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2013）《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086－2015）《建筑抗震设计规范（附条文说明）（2016年版）》（GB50011－2010）《爆破安全规程》（GB6722－2014）其它相关规范、规程及标准文件等。2.3计算参数隧道类型：连拱隧道，暗挖隧道V级围岩最大埋深70.0m；暗挖隧道IV级围岩最大埋深70.0m。暗挖隧道V级围岩开挖宽度12.16m，中墙厚度130cm。暗挖隧道IV级围岩开挖宽度12.03m，中墙厚度150cm。地震设防标准：根据《中国地震烈度区划图（1990）》，场地地震基本烈度为6°（构造设防）。材料：混凝土：二次衬砌采用C35混凝土，抗渗等级为P10。直径D<12mm的钢筋一般采用HPB300级钢筋，直径D≥12mm的钢筋及锚杆采用HRB400级钢筋；钢拱架采用I20b、I18型工字钢。1）HPB300光圆钢筋应符合《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》（GB/T1499.1-2017）标准规定，钢筋屈服强度标准值fyk=300MPa。2）HRB400带肋钢筋应符合《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》（GB/T1499.2-2018）标准规定，钢筋屈服强度标准值fyk=400MPa。2.4物理力学指标（1）岩土体物理力学指标根据地勘报告，隧道围岩物理力学指标值如下表。表2.1隧道洞口物理力学指标岩性重度（kN/m3）单轴饱和抗压强度（MPa）围岩弹性波速(m/s)岩体完整性系数Kv挡墙基底摩擦系数中等风化泥岩地基承载力特征值fa0（KPa）泥岩25.44.9925990.28-0.590.452500弹性模量(×104MPa)泊松比抗拉强度(MPa)C（MPa）Ф（°）弹性抗力系数K(MPa/m)M30砂浆与岩体粘结强度（kPa）0.190.370.130.3829.570*360*表2.2隧道洞身物理力学指标岩性重度（kN/m3）单轴饱和抗压强度（MPa）围岩弹性波速(m/s)岩体完整性系数Kv挡墙基底摩擦系数中等风化泥岩地基承载力特征值fa0（KPa）泥岩25.44.9925990.650.452500弹性模量(×104MPa)泊松比抗拉强度(MPa)C（MPa）Ф（°）弹性抗力系数K(MPa/m)M30砂浆与岩体粘结强度（kPa）0.190.370.130.3829.570*360*砂岩重度（kN/m3）单轴饱和抗压强度（MPa）围岩弹性波速(m/s)岩体完整性系数Kv挡墙基底摩擦系数中等风化泥岩地基承载力特征值fa0（KPa）25.015.0330210.670.559060弹性模量(×104MPa)泊松比抗拉强度(MPa)C（MPa）Ф（°）弹性抗力系数K(MPa/m)M30砂浆与岩体粘结强度（kPa）0.220.290.51.431.2300*800*（2）有限元模型计算参数表2.4有限元计算的物理力学参数介质弹性模量E(GPa)泊松比μ容重γ(KN/m3)粘聚力C(MPa)摩擦角φ(°)土层0.0150.3819.00.0325.6Ⅴ围岩0.190.3725.00.3829.5Ⅳ围岩0.200.3525.40.4030.0C25喷射砼230.222//C35模筑砼31.50.225//φ25中空锚杆2000.360D=25mm2.5衬砌断面图2.1隧道L-S5a型衬砌断面图3基于荷载-结构法的隧道结构静力计算分析3.1荷载取值和计算模型本次隧道采用复合式中墙连拱隧道，中墙只是初期支护受力的支撑点，二次衬砌与中墙通过防水板分割，只能传递压力，不能传递拉力、弯矩和剪力。本计算书主要参考《公路隧道设计规范第一册土建工程》（JTG3370.1-2018）附录G对连拱隧道的荷载计算方法，对复合式中墙连拱隧道的荷载和受力进行计算。本工程中V级围岩浅埋段最大埋深处为连拱隧道结构受力最不利的位置，因此本计算书针对V级围岩浅埋段隧道二次衬砌进行计算分析。首先,计算V级围岩浅埋段隧道所受的最大荷载。浅埋和深埋隧道的分界，按荷载等效高度值，并结合地质条件、施工方法等因素综合判定。按荷载等效高度的判定公式为：；式中：一连拱隧道深浅埋隧道分界深度(m)；一荷载等效高度(m)；一围岩重度(kN/m3)；，按式(G.0.3-3)、(G.0.3-4)计算。由上述计算过程计算V级围岩深浅埋深隧道的分界高度Hp。根据《公路隧道设计规范第一册土建工程》（JTG3370.1-2018）公式(G.0.3-3)(G.0.3-4)计算深埋隧道垂直均布压力q0；根据垂直均布压力q0计算等效荷载高度hq，见表3.1。表3.1隧道深浅埋划分一览表构筑物围岩级别跨度(m)hq(m)Hp(2.5hq，m)连供隧道IV25.629.4623.7V25.6218.9347.3根据计算得知：隧道V级围岩深浅埋分界高度为47.3m，由于隧道V级围岩段的最大埋深大于47.3m，所以本工程V级围岩段隧道分为浅埋和深埋。根据计算，隧道V级围岩浅埋段埋深最大处为隧道结构受力最不利的位置（均布垂直压力最大），因此本计算书将对V级围岩最大埋深处隧道结构的静力进行计算分析。图3.1浅埋连拱隧道荷载计算示意图图3.1所示为连拱隧道V级围岩浅埋段最大埋深处隧道二次衬砌结构荷载计算示意图。隧道结构主要受地层竖向土压力荷载q1、q2，地层侧向土压力e1、e2和e1’、e2’，中墙顶至隧道拱顶高度的竖向土压力qz，侧向土压力为e3、e4。根据《公路隧道设计细则》（JTG-TD70-2010），浅埋连拱隧道顶部竖向压力Q：中隔墙顶部三角形荷载最大值为：由于和，作用在衬砌上的隧道两侧水平围岩压力为：内侧：；外侧：；；作用在衬砌上的中隔墙顶两侧水平围岩压力为：-内外侧的侧压力系数，由下式计算：-内外侧产生最大推力时的破裂角（°），由下式计算：代入参数：根据《公路隧道设计规范第一册土建工程》（JTG3370.1-2018）规定，复合式衬砌的初期支护应主要按工程类比法设计，二次衬砌承担洞顶全部围岩松散荷载并计算其受力和配筋，计算如下。即作用于二次衬砌上的坚向和侧向土压力为：；；；；作用于中墙上的竖向土压力为：采用MIDAS/GTS岩土隧道结构专用有限元分析软件，基于荷载-结构法，用梁单元模拟二次衬砌结构，用平面应变单元模拟中墙，用仅受压弹簧单元模拟围岩弹性抗力。计算馍型如图3.2所示。对于此模型需要特别指出的是，由于隧道属复合式中墙连拱隧道，二次衬砌与中墙间由防水板隔开，不能传递拉力、剪力、弯距和扭矩，只能传递压力，所以在建模时，需要将二次衬砌和中墙的单元分开，且两种单元间用仅受压弹簧连接，以模拟二次衬砌和中墙间的传力方式。其中，所用材料参数为：围岩级别：V级围岩压缩状态地层法向弹性抗力系数：300MPa/m；压缩状态地层切向弹性抗力系数：300MPa/m；C35混凝土弹性馍量：E=31.5GPa/m。图3.2荷载结构法计算模型3.2

二次衬砌受力分析二次衬砌的水平和竖向变形图3.3和图3.4所示。从图中看出，衬砌的最大侧向变形发生在埋深较大一侧的拱脚附近，最大值约为6.05mm，埋深较小一侧的拱脚附件的侧向位移为3.34mm，从侧向位移图中可以看出，偏压使二次衬砌发生较大的不对称侧向位移。衬砌的最大竖向变形发生在埋深较大一侧的拱顶处，最大值约为17.80mm，埋深较小一侧的拱顶坚向位移为8.96mm，可见偏压使二次衬砌发生较大的不对称坚向位移。从图中可以看出，中墙的竖向和侧向位移在同一水平截面处基本没有变化，若是偏压整体式中墙连拱隧道，由于中墙受到两侧二次衬砌传来的荷载相差较大，会导致中墙发生偏转，甚至开裂，影响中墙的使用功能。所以隧道在存在偏压的情况下，采用复合式中墙的形式是比较科学的。图3.3二次衬砌的侧向变形图图3.4二次衬砌的竖向变形图二次衬砌的轴力和弯矩如图3.5和3.6所示。从图中看出，衬砌全断面受压，最大压力发生在仰拱中部，由于曲面弹簧限制了衬砌的竖向位移，造成仰拱承受较大的轴力，且未考虑仰拱回填等影响，造成计算得到的仰拱受力比实际情况偏大。拱顶、拱脚、曲墙脚部和仰拱端部受到较大的弯矩作用，且埋深较大一侧二次衬砌的轴力和弯距大于埋深较小一侧。图3.5二次衬砌轴力图图3.6二次衬砌弯矩图由于二次衬砌不仅受压，还受弯矩作用，所以在弯矩较大的截面处会出现截面内外侧分别受拉压应力的情况，各个截面的最大组合拉压应力分别如图3.7和3.8所示。从图中看出，拱顶、拱脚、曲墙脚部和仰拱端部出现较大的拉压应力，为受力的不利截面。图3.7最大组合应力图1图3.8最大组合应力图2根据《公路隧道设计规范第一册土建工程》（JTG3370.1-2018）对混凝土强度安全系数的规定，素混凝土结构达到抗压极限强度的安全系数不应小于2.4，达到抗拉极限强度的安全系数不应小于3.6。C35混凝土的极限抗压强度为26.0MPa，极限抗拉强度为2.45MPa。若二次衬砌不配筋，为素混凝土时，其静力分析结果如表3.1所示。素混凝土抗压和抗拉强度安全系数计算公式为：抗压强度安全系数计算公式为：k=混凝土抗压极限强度/压应力；抗拉强度安全系数计算公式为：k=混凝土抗拉极限强度/拉应力；从表中看出，拱顶、两侧拱脚、曲墙脚部、仰拱端部素混凝土的抗压强度均不满足设计要求；拱顶、拱脚、埋深较浅一侧曲墙脚部、埋深较深一侧仰拱端部素混凝土的抗拉强度均不满足设计要求，因此需要对二次衬砌进行配筋设计。表3.1二次衬砌素混凝土静力分析结果位置压应力（MPa）压应力安全系数拉应力（MPa）拉应力安全系数拱顶埋深较深一侧-13.1522.244.8510.56埋深较浅一侧-8.5493.451.0432.59拱脚埋深较深一侧-15.2251.944.6220.58埋深较浅一侧-10.4482.820.9792.76曲墙脚部埋深较深一侧-11.9672.47——埋深较浅一侧-11.7672.510.8373.23仰拱端部埋深较深一侧-12.9242.280.7993.38埋深较浅一侧-8.5153.46——仰拱中部埋深较深一侧-6.4454.58——埋深较浅一侧-5.5915.28——3.3二次衬砌配筋量及强度安全系数计算3.3.1

二次衬砌配筋量安全系数计算二次衬砌各受力危险截面的轴力和弯矩如表3.2所示。根据《公路隧道设计规范第一册土建工程》（JTG3370.1-2018）对钢筋混凝土受弯和受压构件配筋量计算方法的规定，下面计算各截面的配筋量和配筋量安全系数。材料和荷载参数已知截面尺寸，as=40mm，as’=50mm，混凝土强度等级C35，其强度设计值fc=23.0MPa，纵向钢筋采用HRB400φ22，其抗拉和抗压计算强度设计值fy=fy’=360MPa，截面对称配筋，实际配筋量Ag=Ag’=1900mm2，总配筋量为3800mm2。拱顶截面计算过程拱顶截面承受轴向压力N=2491kN，弯矩M=537kNm。首先判断大小偏心。由得到，混凝土受压区髙度x=209.3mm，，，由于，所以初步判断此截面为大偏心受压。偏心距：，由得到，受压钢筋的面积：所以此截面是大偏心受压，所需的最小配筋量。拱顶截面的配筋安全系数：其它截面的配筋量和配筋量安全系数的计算过程同上。各截面的配筋量和配筋量安全系数如表3.2所示。表3.2二次衬砌钢筋混凝土静力分析结果位置轴力/KN弯矩/KNm偏心类型实际配筋量/mm2最小配筋量/mm2配筋安全系数拱顶埋深较深一侧2491537大偏心受压380013102.90埋深较浅一侧2251288小偏心受压380016582.29拱脚埋深较深一侧3185595大偏心受压380017262.20埋深较浅一侧2840343小偏心受压380015102.52曲墙脚部埋深较深一侧3675350小偏心受压380016102.36埋深较浅一侧3279378小偏心受压380011793.22仰拱端部埋深较深一侧3653412小偏心受压38007325.193.3.2

二次衬砌强度安全系数计算根据《公路隧道设计规范第一册土建工程》（JTG3370.1-2018）对钢筋混凝土受弯和受压构件截面强度计算方法计算各截面的强度安全系数。二次衬砌各截面强度安全系数的计算分大偏心受压和小偏心受压两种情况，大小偏心的判别结果见表3.2。（1）大偏心受压截面强度安全系数计算埋深较深一侧的拱顶和拱脚属大偏心受压，以拱顶截面为例计算大偏心受压截面的强度安全系数。上式中，轴向压力N=2491kN，弯矩M=537kNm。C35混凝土弯曲抗压极限强度标准值Rw=36.9MPa，纵向钢筋采用HRB400，其抗拉和抗压计算强度标准值，b=1000mm，实际配筋量，中性轴的位置按下式确定：偏心距：，，则轴向力N作用于钢筋和的重心之间，上式中左边第二项取正号，，则混凝土受压区高度：x=261.3mm。由式得到：其它截面的强度安全系数的计算过程同上，计算结果如表3.3所示。（2）小偏心受压截面强度安全系数计算埋深较浅一侧拱顶和拱脚，两侧洞室的曲墙脚部和仰拱端部截面均为小偏心受压，以埋深较浅一侧拱顶截面为例计算小偏心受压截面的强度安全系数。小偏心受压截面强度安全系数计算公式如下：上式中，N=2251kN，M=2885kNm，C35混凝土极限抗压强度Ra=29.5kPa，b=1000mm，as=40mm，a’s=50mm，，，，偏心距：，得，即：其它截面的强度安全系数的计算过程同上，计算结果如表3.3所示。表3.3二次衬砌钢筋混凝土静力分析结果位置轴力/KN弯矩/KNm偏心类型强度安全系数拱顶埋深较深一侧2491537大偏心受压3.84埋深较浅一侧2251288小偏心受压5.24拱脚埋深较深一侧3185595大偏心受压3.63埋深较浅一侧2840343小偏心受压4.48曲墙脚部埋深较深一侧3675350小偏心受压3.69埋深较浅一侧3279378小偏心受压3.94仰拱端部埋深较深一侧3653412小偏心受压3.63从表3.3可以看出，二次衬砌配筋后，钢筋混凝土结构各个截面均满足设计规范要求。3.4中隔墙受力分析在模型计算中，由于中隔墙沿隧道纵向轴线方向截面大小及内力几乎不发生变化，因此用平面应变单元模拟中隔墙。用荷载结构法计算得到的中隔墙侧向和竖向位移如图3.9，第一和第三主应力图3.10所示。从位移图中看出，中隔墙呈向右下方偏移的趋势。最大竖向位移发生在右侧脚趾处，为2.93mm，最大侧向位移为左侧墙顶处，为2.52mm。说明偏压使得中墙发生一定的侧向位移。从主应力图可以看出，最大压应力（即第三主应力的最大绝对值）发生在中隔墙墙脚偏上处，为2.01MPa，此处对应隧道洞室的曲墙脚部，而洞室曲墙脚部受到较大的弯矩和压应力。中墙最大拉应力（即第一大主应力的最大值）发生在墙底脚部，为0.75MPa。由于中隔墙在施工过程中受到复杂的压力、剪力、弯距和扭矩作用，处于复杂的应力状态，可能会在某些截面产生较大的拉应力，因此需要对中隔墙进行配筋。由于荷载结构法无法模拟中隔墙在施工过程中的受力，只能模拟隧道结构完成后的受力情况，而中隔墙最危险的状态一般出现在施工过程中，特别是两侧单洞不对称开挖条件下，中隔墙会受到很大的拉压应力。因此本计算书中关于中隔墙的结果仅供参考，不能将具体数值用于设计中，也不能用来指导施工。图3.9中隔墙侧向和竖向位移图图3.10中隔墙第一和第三主应力图4基于地层-结构法的隧道施工过程模拟分析（二维）4.1概述本次连拱隧道最大毛洞跨度达到25.62m，应对其进行相关计算，对设计进行校核。采用MIDAS/GTS岩土隧道结构专用有限元分析软件，基于地层-结构法，针对连拱隧道设计的关键点，着重对围岩位移场、初期支护、临时支护、锚杆和二次衬砌的受力进行计算分析。限于有限元计算的局限性，本计算结果仅作为设计校核，进行定性分析和少量的定量计算。4.2计算模型V级围岩浅埋段最大埋深处是结构受力最不利位置处，因此建立此处隧道施工过程有限元模型，对施工过程中围岩和结构的变形和受力进行计算分析。有限元计算模型和连拱隧道局部计算模型如图4.1所示。地层自上而下分别为①粘土，②强风化泥岩，③中风化泥岩。各地层围岩和支护结构的参数取值如表4.1所示。围岩采用平面应变单元，本构模型为Mohr-Coulomb模型；把喷射混凝土、钢拱架和钢筋网组成的初期支护和导洞临时支护作为一个整体，用梁单元模拟；二次衬砌用梁单元模拟。初期支护和二衬之间以及二衬和中墙之间用弹性连接单元来传递荷载；锚杆用植入式桁架单元模拟。模拟连拱隧道的施工工序为：中导洞开挖—中导洞初期支护—施做中隔墙和中隔墙顶喷射混凝土回填及中导洞右侧钢拱架横撑—左导洞开挖—左导洞临时支护和初期支护及打设左墙锚杆—右导洞开挖—右导洞临时支护和初期支护及打设右墙锚杆—左洞拱部开挖—打设左洞拱部锚杆和初期支护—左洞中部开挖—左洞底部开挖及拆除左洞临时支撑—左洞底部初期支护—右洞拱部开挖—打设右洞拱部锚杆和初期支护—右洞中部开挖—右洞底部开挖及拆除右洞临时支撑—右洞底部初期支护—左洞施作二次衬砌—右洞施作二次衬砌。有限元模型共分20个步骤进行。表4.1材料物理力学参数表材料名称重度γ/kNm3弹性模量E/GPa泊松比μ粘聚力c/kPa摩擦角φ/°K0单元类型①层围岩190.0150.35325.60.5平面应变②层围岩24.51.00.32150221.0平面应变③层围岩25.01.50.30200251.5平面应变中墙253.350.3平面应变中墙顶回填2320.00.3平面应变初期支护242.950.2导洞支护242.950.2二次衬砌253.350.3D25中空锚杆78.51000.3图4.1有限元计算模型图4.2连拱隧道局部有限元模型4.3

围岩位移场和应力场分析中导洞开挖完成、左洞开挖完成和右洞开挖完成后地层的坚向位移场如图4.3、图4.4和图4.5所示。从图中看出，最大竖向位移始终发生在靠近中隔墙一侧的拱顶处，所以施工过程中要加强对此部位移的监测，中隔墙顶部喷射混凝土回填一定要密实，中隔墙顶部的超前支护要加强。隧道开挖完成后，围岩的塑形拉应变如图4.6所示，围岩的塑性压应变如图4.7所示。从围岩的塑性拉应变图中看出，中墙基础、右洞右侧曲墙脚部和中墙拱顶处围岩出现较大的塑性拉应变。中墙基础的塑性拉应变大部分是由于隧道开挖拱底隆起引起的，有限元计算的围岩隆起量普遍偏大，所以中墙基础的塑性拉应变比实际情况偏大。隧道施工中，应重点监测中墙拱顶处围岩的拉应变。从围岩的塑性压应变图中可以看出，中墙基础、隧道曲墙脚部、拱脚和中墙拱部围岩出现较大的塑性压应变，施工中要注意对这些地方围岩的保护，避免过度扰动，中墙基础可以打设一定数量的锚杆。中隔墙顶部喷射混凝土回填一定要密实，中隔墙顶部的超前支护要加强。图4.3中导洞开挖后的地层竖向位移图图4.4左洞开挖后的地层竖向位移图图4.5右洞开挖后的地层竖向位移图图4.6围岩塑性拉应力图图4.7围岩塑性压应力图隧道开挖完成后，围岩的第一主应力和第三主应力如图4.8和4.9所示。从图中看出，中墙顶部、中墙基础和曲墙处围岩出现较大的拉应力和压应力，施工中应注意对此处围岩的进行重点监控和加固保护。图4.8围岩第一主应力图图4.9围岩第三主应力图4.4

中隔墙及其基础力学性态分析中隔墙的最大压应力和拉应力如图4.10和图4.11所示。从图中看出，中墙底部受到较大的拉应力作用，约为2.73MPa，中墙下部受到较大的压应力作用，约为6.17MPa，由于中隔墙采用C35混凝土，C35混凝土的抗压极限强度为19Mpa，抗拉极限强度为2.0MPa，所以中墙抗压强度的安全系数为3.08，抗拉强度安全系数为0.73。中墙抗压强度安全系数刚满足规范要求（混凝土达到抗压极限强度的安全系数不小于2.4），中隔墙抗拉强度安全系数远不满足规范要求（混凝土达到抗拉极限强度的安全系数不小于3.6），所以应对中隔墙配筋，且在中隔墙现浇混凝土达到设计强度后再进行左右洞的开挖。图4.10中隔墙最大压应力图图4.11中隔墙最大拉应力图4.5锚杆受力分析隧道开挖完成后锚杆的轴力如图4.12所示。从图中看出，锚杆大部分受拉，右洞拱脚锚杆受到最大的拉力，最大值为11.27kPa，靠近中墙处的锚杆受到的较大的拉力作用。所以施工时要特别注意隧道拱脚和中隔墙上部的锚杆的施工质量。图4.12锚杆的轴力图4.6临时支护受力分析连拱隧道施工采用三导洞法，中导洞和左右侧导洞开挖时均要设置临时支撑。临时支撑将喷射混凝土、钢拱架和钢筋网视为一体。临时支护受力的最不利状态分别如下图所示。从图中看出，左导洞临时支护最大轴力为514kN，最大弯距为86kNm；右导洞临时支护最大轴力为484kN，最大弯距为115kNm；中导洞在整个施工过程中最大的轴力为922kN，最大弯矩为129kNm。中导洞临时支护最不利状态出现在左洞开挖完成时，此时隧道处在最不利的不对称状态下，导致中导洞右侧临时支护承受最大的轴力和弯矩。图4.13左导洞临时支护最大轴力图图4.14左导洞临时支护最大弯矩图图4.15右导洞临时支护最大轴力图图4.16右导洞临时支护最大弯矩图4.7初期支护受力分析把喷射混凝土、钢拱架和