附着式升降脚手架安全施工计算书

9.1计算依据 19.2软件介绍 29.3参数信息 29.4荷载计算 69.4.1各构件重量 69.4.2架体自重 89.4.3架体构架荷载计算方法 89.4.4架体构架荷载 89.4.5架体活荷载 99.5架体构件计算 99.5.1定型脚手板计算 99.5.2水平杆计算 119.5.3副框架立杆稳定性验算 129.6水平支承桁架计算 159.6.1杆件受力分析 159.6.2连接螺栓验算 179.6.3焊缝验算（整体式） 179.7主框架计算 179.7.1构造参数 179.7.2风荷载计算 179.7.3使用工况计算 189.7.4提升工况计算 229.8附墙支承结构及承重构件强度验算 269.8.1计算附墙支承结构的最不利集中荷载 269.8.2附墙支承结构强度验算 279.8.3提升设备验算 299.8.4提升连接件验算 299.8.5防坠验算 309.8.6防坠验算 319.1计算依据1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB50017-20174、《建筑施工附着提升脚手架管理暂行规定》建设部5、《建筑施工附着提升脚手架安全技术规程》DGJ08-905-996、《建筑施工脚手架实用手册》杜荣军，中国建筑工业出版社7、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-20108、《钢结构焊接规范》 GB50661—20119.2软件介绍本计算书基于结构分析软件SAP2000，程序是由EdwardsWilson创始的SAP(StructureAnalysisProgram)系列程序发展而来的，至今已经有许多版本面世。SAP2000(SAP90的替代品)是这些新一代程序中最新也是最成熟的产品。最新的SAP2000Nonlinear版除了包括全部Plus的功能之外，再加上动力非线性时程反应分析和阻尼构材、减震器、Gap和Hook构材等材料特性，它主要适用于分析带有局部非线性的复杂结构(如基础隔震或上部结构单元的局部屈服)。集成化的通用结构分析与设计软件自从三十年前SAP诞生以来，它已经成为最新分析方法的代名词。SAP2000保持了原有产品的传统，具有完善、直观和灵活的界面，为在交通运输、工业、公共事业、运动和其它领域工作的工程师提供无出其右的分析引擎和设计工具。9.3参数信息9.3.1计算模型参数建筑物长度L(m)50建筑物宽度B(m)50建筑物高度H(m)120穿墙螺栓所在位置混凝土厚度(mm)100-120mm混凝土强度等级C30/C359.3.2集成架参数构造示意图架体参数表脚手架单元体长度/架体跨度la(m)5.4脚手架宽度/横向间距lb(m)0.72脚手架步距(m)1.8内侧立杆中心线至墙面的距离(m)0.35脚手架计算高度H0(m)18.9主框架标准节高度(m)3.6架体悬挑长度(m)1.8悬臂高度H3(m)6下固定架附着支撑点/支座与架底的距离H1(m)4下固定架附着支撑点/支座之间的距离H2(m)6立杆纵距(m)1.5立杆跨数49.3.3材料参数定型钢脚手板2mm花纹板定型安全网0.6mm冲孔钢板网底部桁架杆材质方管40*40*5架体小横杆D48.3*3.6架体立杆材质方管60*60*4架体轨道材质[6.3槽钢支座1材质[6.3槽钢支座2材质[14槽钢9.3.4荷载参数脚手板铺设总层数5同时施工层数结构施工4层装修施工3层施工均布荷载(kN/m2)结构施工：4装修施工：3提升工况：0.5结施坠落：4装修坠落：3基本风压ωo(kN/m2)0.55风压高度变化系数μzB类地区200米高度：2.619.3.5支座参数支座示意图板式支座1l(mm)2000-2600h(mm)140（双14a槽钢组合截面）螺栓钢垫板(mm)100×100×10螺栓抗拉强度ftb(N/mm2)170螺栓抗剪强度fvb(N/mm2)1309.4荷载计算9.4.1各构件重量序号名称材料规格数量单位重量杆件重量部件重量5.4米跨、18.9米高所需数量总重量（KN）1主框架标节方管60*60*33.625.369438.659745.3807208.89方管60*40*3.750.615.44593.2675圆管Φ48.3*3.60.613.9682.3808角铁70*70*60.05626.4060.7175圆管Φ20*20.0580.8880.35522主框架上节方管60*60*30.925.36949.665013.827640.54方管60*40*3.750.615.44593.2675角铁70*70*60.05626.4060.7175圆管Φ20*20.0540.8880.17763底部走道板角铁50*50*51.7423.7713.119643.821631.29角铁50*50*50.7223.775.4288角铁40*40*40.7232.4225.23152花纹板2.01.1323117.720.04174中部走道板板角铁50*50*51.7423.7713.119632.6685123.84角铁50*50*50.7223.775.4288角铁40*40*40.7232.4225.23152菱形钢板网32*801.132317.858.88865轨道槽钢6.33.626.63447.764883.87743.29方管60*60*33.615.369419.3298圆钢D300.054245.557.1928钢板8mm0.0165862.88.28960.0019262.80.23860.00845262.81.061326水平杆带板方管40*40*2.51.72812.94385.0876.5331120.78钢板5mm0.0098239.250.7693钢板6mm0.0075247.10.70657水平杆斜杆方管40*40*2.52.15512.94386.34396.343960.368水平杆方管40*40*2.51.72812.94385.08695.7934452.55钢板6mm0.0075247.10.706591800mm防护网方管20*20*1.21.79520.752.692519.5081305.74方管20*20*1.21.69920.752.5485方管20*20*1.21.75410.751.3155方管20*20*1.20.83920.751.2585方管20*20*1.21.20240.753.606方管20*20*1.20.0220.750.03圆管Φ20*20.0520.8880.0888冲孔网0.6mm3.05312.617.968310900mm防护网方管20*20*1.20.89520.751.342510.372430.3方管20*20*1.21.69920.752.5485方管20*20*1.20.85410.750.6405方管20*20*1.21.19620.751.794方管20*20*1.20.0220.750.03圆管Φ20*20.0520.8880.0888冲孔网0.6mm1.50512.613.928111平板支座槽钢14a2214.5358.1263.93253.1325槽钢14a0.1414.535.812合计30.729.4.2架体自重施工荷载2步3KN/m2×脚手板长度×脚手板宽度×脚手板层数3×6×（0.72+0.15）×2=31.32kN架体自重小计30.72kN9.4.3架体构架荷载计算方法1）分别按内排脚手架、外排脚手架计算，然后进行荷载比较，选取最不利情况进行设计计算。2）内外排架操作层的脚手板恒荷载和活荷载，按短横杆内侧悬挑简支梁计算支座反力的方法进行分配：图中：横距L为0.72m小横杆伸出长度a为0.15m经过计算得：R内＝q×(L+a)2/(2L)＝q×(0.72+0.15)2/(2×0.72)=0.526qR外＝q×(L-a)2/(2L)＝q×(0.72-0.15)2/(2×0.72)=0.226q计算分配系数得：外排架分配系数M外＝R外/(R外+R内)＝0.226/(0.226+0.526)=0.3内排架分配系数M内＝1-M外=1-0.3＝0.79.4.4架体构架荷载1）外排脚手架副框架外排荷载G11＝（副框架下节+副框架标准节)/2＝5.56/2＝2.78kN；脚手板荷载G12＝脚手板重量（4层）×分配系数＝6.57×0.226＝1.97kN；防护网荷载G13＝定型防护网重量＝7.1kN；水平杆荷载G14＝水平杆重量/2＝0.59kN；外排架总荷载G1外＝2.78+1.97+7.1+0.59＝12.44kN。1）内排脚手架副框架外排荷载G11＝（副框架下节+副框架标准节)/2＝2.78kN；脚手板自重G12＝脚手板重量（4层）×分配系数＝6.57×0.7＝4.6kN；水平杆荷载G14＝水平杆重量/2＝0.59kN；内排架总荷载G1内＝2.78+4.6+0.59＝7.97kN。9.4.5架体活荷载1)活荷载标准值q＝跨距×跨数×(横距+小横杆伸出长度)×同时作业层数×每层活荷载标准值使用工况活荷载标准值q活使＝1.50×4×(0.72+0.15)×2×3.00＝31.32kN提升工况活荷载标准值q活升＝1.50×4×(0.72+0.15)×2×0.50＝5.22kN9.5架体构件计算9.5.1定型脚手板计算架体活荷载主要由脚手板上活荷载传递，通过脚手板定型边框传递荷载，脚手板短边作为里外连接小横杆，长边作为水平杆，对其进行分析计算如下：脚手板规格：0.87×1.44=1.25m2，自重荷载0.41/1.25=0.328kn/m2；脚手板边框均为50×50×5角钢：(脚手板每块重量41.04kg）1）短边杆件计算：短边恒荷载：0.328kn/m2×0.87=0.472kn/m短边活荷载：3×1.44=4.32kn/m短边设计荷载：S短=1.2S短边恒+1.4S短边活=0.567+6.048=6.615KN按照如下的两种计算简图的受力分析结果选取最不利状态进行验算：（1）（2）短边杆计算简图受力分析结果如下：弯矩（kN.m）：（1）（2）则，弯矩取0.43kN.m。剪力（kN）：（1）（2）则，剪力取2.4kN。挠度：（1）（2）对于（1），最大挠度在跨中，其值为1.02mm；对于（2），最大挠度在悬臂端，其值为0.708mm。a．抗弯强度验算短边的计算抗弯强度小于205.0N/mm2,满足要求!b．抗剪强度验算短边的计算剪切强度小于120.0N/mm2,满足要求!c．挠度验算对于（1），最大挠度，且。对于（2），最大挠度，且。短边杆件的挠度验算满足要求!2）长边杆件计算长边恒荷载：0.328kn/m2×0.87=0.285kN/m长边活荷载：3×0.87=2.61kN/m长边设计荷载：S长=1.2S长边恒+1.4S长边活=0.342+3.654=3.996KN受力分析结果如下：最大弯矩1.05kN.m；最大剪力2.832kN；挠度9.27mma．抗弯强度验算长边的计算抗弯强度小于205.0N/mm2,满足要求!b．抗剪强度验算长边的计算剪切强度小于120.0N/mm2,满足要求!c．挠度验算最大挠度，且。长边杆件的挠度验算满足要求!3）脚手板固定支点力计算脚手板的支反力将以集中荷载的形式传递到框架立杆上，受力见图如下：计算支座1和支座2的支反力结果如下：R内＝S短×(L+a)2/(2L)＝q×(0.72+0.15)2/(2×0.72)=0.526q=3.484KNR外＝S短×(L-a)2/(2L)＝q×(0.72-0.15)2/(2×0.72)=0.226q=1.497KN9.5.2水平杆计算水平杆材料为40×40×5方管，杆件作为连系杆，并不承受脚手板荷载，因此仅进行稳定性计算：恒荷载计算值q＝1.2×0.047=0.056KN/m杆件最大挠度：。满足要求!构件长细比：。满足要求！9.5.3副框架立杆稳定性验算副框架立杆（60×60×4）在结构施工和装修施工时受荷相同，但因每种工况下的内外立杆所受荷载不同，需分别验算，压弯杆件稳定性应满足下列要求：当有风荷载组合时，水平支承桁架上部的副框架立杆的稳定性应符合下式要求：式中：——压杆的截面面积（），其值为854；——轴心受压构件的稳定系数，应按JGJ202-2010附录选取；——压杆的弯矩设计值（）；——压杆的截面抗弯模量（），其值为14510；——钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值（）。1．副框架内立杆（1）副框架内立杆自重（2）脚手板的自重及其上活荷由脚手板支反力的计算可知：对于其上有活荷的脚手板，传递给内立杆的荷载为：对于只有自重脚手板，传递给内立杆的荷载为：所以脚手板传递给内立杆的荷载：（3）水平杆自重（4）底部支撑桁架上下弦杆、斜腹杆及节点板重量所以，作用在内立杆上的轴力则，。满足要求。2．副框架外立杆（不考虑风荷）（1）副框架外立杆自重（2）脚手板自重及其上活荷载由脚手板支反力的计算可知：对于其上有活荷的脚手板，传递给外立杆的荷载为：对于只有自重的脚手板，传递给外立杆的荷载为：所以脚手板传递给内立杆的荷载：（3）水平杆自重（4）底部支撑桁架上下弦杆、斜腹杆及节点板重量（5）防护网自重所以，作用在内立杆上的轴力则，。满足要求。3．副框架外立杆（考虑风荷）（1）副框架外立杆自重（2）脚手板自重及其上活荷载由脚手板支反力的计算可知：对于其上有活荷的脚手板，传递给外立杆的荷载为：对于只有自重的脚手板，传递给外立杆的荷载为：所以脚手板传递给内立杆的荷载：（3）水平杆自重（4）底部支撑桁架上下弦杆、斜腹杆及节点板重量（5）防护网自重所以，作用在内立杆上的轴力由风荷载设计值产生的立杆段弯矩，可按下式计算：式中：——风荷载标准值产生的弯矩；——风荷载标准值；——立杆纵距。则：所以：满足要求。9.6水平支承桁架计算9.6.1杆件受力分析水平支承桁架跨距为1.50m，跨数为4，宽度为0.72m，高度为1.80m。水平支承桁架承受由立杆传递来的荷载，按照框架立杆所受压力最大的情况（内立杆受压）对水平支承桁架进行验算。由立杆受力分析结果可知，最不利荷载为内立杆轴力N=16.432kN,此荷载直接作用于桁架上弦，受力简图如下（单位：N、mm）：受力分析结果如下（单位：N）：挠度如下：最大挠度发生在桁架底部跨中，即3节点，其值为2.503mm。满足要求。综上分析，选最不利杆件进行验算：对简支情况14（17）杆件进行受拉验算，N=27900.63N；对简支情况5（6、7、8）杆件进行受压验算，N=17861.55N，计算长度1500mm；对简支情况15（16）杆件或悬挑情况5杆件进行受压验算，N=9300.21N，计算长度2343mm。14（17）杆：满足要求。5（6、7、8）杆：，查表得。满足要求。15（16）杆：，查表得。满足要求。9.6.2连接螺栓验算采用M16螺栓连接各杆件，承受剪应力，且最大剪应力不超过27900.63N=27.90kN。满足要求。9.6.3焊缝验算（整体式）杆件最大内力为35723.1N，节点板设计角焊缝，长度不短于100mm。满足要求。9.7主框架计算9.7.1构造参数主框架支承跨度（即水平支承桁架长度为)6.00m，主框架步高为1.80m，步数为8。9.7.2风荷载计算1)风荷载标准值计算公式如下：其中βz——风振系数βz＝1μz——风压高度变化系数μz＝0.8μs——风荷载体型系数μs＝2.61（B类地区，200米）ω0——基本风压值ω0使＝0.55kN/m2ω0提升＝0.25kN/m2经过计算得：风荷载标准值：ωk使＝1×0.8×2.61×0.55＝0.925kN/m2ωk提升＝1×0.8×2.61×0.25＝0.424kN/m22)风荷载集中力计算将风荷载设计值简化为作用在主框架外侧节点上的水平集中荷载。P使＝主框架步高×支承跨度×ωK＝1.80×6.00×0.925＝9.94kNP提升＝主框架步高×支承跨度×ωK＝1.80×6.00×0.424＝4.54kN9.7.3使用工况计算主框架自重按照与附墙支座的位置关系分布到各支座上，水平支撑桁架将其他荷载传递到主框架的底部，风荷载转化为节点荷载作用于主框架上（区分两个风向）。1）架体活荷载外排架使用工况活荷载标准值q外活使＝31.32×0.3＝9.39kN内排架使用工况活荷载标准值q内活使＝31.32×0.7＝21.92N2）架体框架荷载外排架总荷载G1外＝2.78+1.97+7.1+0.59＝12.44kN。内排架总荷载G1内＝2.78+4.6+0.59＝7.97kN。3）底部水平支撑桁架荷载外排底部桁架荷载G2外＝G21+G22=0.638kN底部水平支撑桁架外排杆：G21=（0.788+0.317+0.14）×0.3=0.374kN底部封闭脚手板G22=（0.22×4）×0.3=0.264kN内排底部桁架荷载G2内＝G21+G22=1.484kN底部水平支撑桁架外排杆G21=（0.788+0.317+0.14）×0.7=0.868kN底部封闭脚手板G22=（0.22×4）×0.7=0.616kN(1)主框架架杆件编号，内力计算得各杆件轴力大小如下：主框架外排荷载设计值：1.3×（G1外+G2外+q外活使）=1.3×22.468=29.21kN主框架内排荷载设计值：1.3×（G1内+G2内+q内活使）=1.3×31.374=40.786kN(1)主框架架杆件编号，内力计算得各杆件轴力大小如下：风从外来（活荷载由立杆向下传递，故均按杆件轴力计算）桁架杆件轴力最大拉力为Nmax拉=49.675kN.桁架杆件轴力最大压力为Nmax压=-49.675kN.(3)轴心受力杆件强度的计算式中N——杆件轴心压力大小；An——轴心受力杆件的净截面面积。桁架杆件最大轴向力为49.675kN,截面面积为8.96cm2.最不利拉杆强度σ＝49.675×1000/8.96×100＝55.44N/mm2计算强度不大于强度设计值205N/mm2，满足要求！(4)轴心受力杆件稳定性的验算式中N——杆件轴心压力大小；A——杆件的净截面面积；φ——受压杆件的稳定性系数。轴心受力杆件稳定性验算结果列表:杆件单元长细比稳定系数轴向压力(kN)计算强度N/mm2是否满足要求145.2830.869-4.976.38满足要求2113.2080.4970.000.00满足要求3121.9280.44613.382-33.49——4113.2080.497-12.42527.90满足要求545.2830.869-14.919.14满足要求6113.2080.49712.425-27.90——7121.9280.44640.119-100.39——8113.2080.497-49.675111.55满足要求945.2830.869-24.8331.89满足要求10113.2080.49749.675-111.55——11121.9280.446-32.1880.53满足要求12113.2080.497-2.5275.67满足要求1345.2830.8692.021-2.60——14113.2080.49719.796-44.45——15121.9280.446-5.44313.62满足要求16113.2080.4972.527-5.67——1745.2830.869-7.90910.16满足要求18113.2080.49714.743-33.11——19121.9280.446-14.88737.25满足要求20113.2080.4975.501-12.35——2145.2830.869-4.4015.65满足要求22113.2070.4970.921-2.07——23121.9280.44611.851-29.66——24113.2070.497-5.50212.36满足要求2545.2830.869-14.33118.41满足要求26113.2080.49711.924-26.78——27121.9280.446-2.9027.26满足要求28113.2080.49711.065-24.85——2945.2830.869-8.85211.37满足要求30113.2080.4979.23-20.73——31121.9280.44623.835-59.64——32113.2080.497-11.06524.85满足要求3345.2830.869-13.82217.75满足要求风从内侧来桁架杆件轴力最大拉力为Nmax拉=59.43kN.桁架杆件轴力最大压力为Nmax压=-49.54kN.(3)轴心受力杆件强度的计算式中N——杆件轴心压力大小；An——轴心受力杆件的净截面面积。桁架杆件最大轴向力为59.43kN,截面面积为8.96cm2.最不利拉杆强度σ＝59.43×1000/8.96×100＝66.32N/mm2计算强度不大于强度设计值205N/mm2，满足要求！(4)轴心受力杆件稳定性的验算式中N——杆件轴心压力大小；A——杆件的净截面面积；φ——受压杆件的稳定性系数。轴心受力杆件稳定性验算结果列表:杆件单元长细比稳定系数轴向压力(kN)计算强度N/mm2是否满足要求145.2830.869-0.060.08满足要求2113.2080.4970.000.00满足要求3121.9280.446-13.2533.16满足要求4113.2080.49712.29-27.60——545.2830.8694.77-6.13——6113.2080.497-13.4130.11满足要求7121.9280.446-38.5996.57满足要求8113.2080.49748.47-108.85——945.2830.86914.82-19.03——10113.2080.497-49.54111.25满足要求11121.9280.44625.20-63.06——12113.2080.49725.13-56.43——1345.2830.869-9.4912.19满足要求14113.2080.497-25.7857.89满足要求15121.9280.44625.42-63.61——16113.2080.497-9.5921.54满足要求1745.2830.8690.73-0.94——18113.2080.497-2.114.74满足要求19121.9280.4465.86-14.66——20113.2080.497-2.144.81满足要求2145.2830.869-3.334.28满足要求22113.2070.497-10.9724.63满足要求23121.9280.4465.73-14.34——24113.2070.497-2.245.03满足要求2545.2830.8698.42-10.81——26113.2080.49718.81-42.24——27121.9280.44611.83-29.60——28113.2080.497-4.299.63满足要求2945.2830.86959.43-76.33——30113.2080.49718.8-42.22——31121.9280.44623.835-59.64——32113.2080.49740.74-91.49——3345.2830.869-4.265.47满足要求9.7.4提升工况计算主框架自重按照与附墙支座的位置关系分布到各支座上，水平支撑桁架将其他荷载传递到主框架的底部，风荷载转化为节点荷载作用于主框架上（区分两个风向）。2）架体活荷载外排架提升工况活荷载标准值q外活升＝2×（5.22×0.3）＝2.04kN内排架提升工况活荷载标准值q内活升＝2×（5.22×0.7）＝4.75kN2）架体框架荷载外排架总荷载G1外＝2.78+1.97+7.1+0.59＝12.44kN。内排架总荷载G1内＝2.78+4.6+0.59＝7.97kN。3）底部水平支撑桁架荷载外排底部桁架荷载G2外＝G21+G22=0.638kN底部水平支撑桁架外排杆：G21=（0.788+0.317+0.14）×0.3=0.374kN底部封闭脚手板G22=（0.22×4）×0.3=0.264kN内排底部桁架荷载G2内＝G21+G22=1.484kN底部水平支撑桁架外排杆G21=（0.788+0.317+0.14）×0.7=0.868kN底部封闭脚手板G22=（0.22×4）×0.7=0.616kN(1)主框架架杆件编号，内力计算得各杆件轴力大小如下：主框架外排荷载设计值：2×（G1外+G2外+q外活使）=2×15.118=30.236kN主框架内排荷载设计值：2×（G1内+G2内+q内活使）=2×14.204=28.408kN(2)主框架架杆件编号，内力计算得各杆件轴力大小如下：(1)主框架架杆件编号，内力计算得各杆件轴力大小如下：风从外来（活荷载由立杆向下传递，故均按杆件轴力计算）桁架杆件轴力最大拉力为Nmax拉=42.38kN.桁架杆件轴力最大压力为Nmax压=-51.71kN.(3)轴心受力杆件强度的计算式中N——杆件轴心压力大小；An——轴心受力杆件的净截面面积。桁架杆件最大轴向力为42.38kN,截面面积为8.96cm2.最不利拉杆强度σ＝42.38×1000/8.96×100＝47.29N/mm2计算强度不大于强度设计值205N/mm2，满足要求！(4)轴心受力杆件稳定性的验算式中N——杆件轴心压力大小；A——杆件的净截面面积；φ——受压杆件的稳定性系数。轴心受力杆件稳定性验算结果列表:杆件单元长细比稳定系数轴向压力(kN)计算强度N/mm2是否满足要求145.2830.869-2.022.59满足要求2113.2080.4970.000.00——3121.9280.4464.70-11.76——4113.2080.497-5.8713.18满足要求545.2830.869-5.487.04满足要求6113.2080.4976.30-14.15——7121.9280.4469.58-23.97——8113.2080.497-17.8740.13满足要求945.2830.869-10.9914.11满足要求10113.2080.49714.06-31.57——11121.9280.446-10.7526.90满足要求12113.2080.497-9.8722.16满足要求1345.2830.8691.10-1.41——14113.2080.4971.70-3.82——15121.9280.446-4.8912.24满足要求16113.2080.497-5.5612.49满足要求1745.2830.869-1.041.34满足要求18113.2080.4970.74-1.66——19121.9280.44616.55-41.41——20113.2080.497-23.9753.83满足要求2145.2830.869-11.0014.13满足要求22113.2070.49720.87-46.87——23121.9280.44621.77-54.48——24113.2070.497-51.71116.12满足要求2545.2830.869-17.2722.18满足要求26113.2080.49742.38-95.17——27121.9280.446-10.2725.70满足要求28113.2080.497-46.86105.23满足要求2945.2830.8691.05-1.35满足要求30113.2080.49731.15-69.95——31121.9280.446-4.3110.79满足要求32113.2080.497-43.0296.61满足要求3345.2830.869-0.020.03满足要求风从内侧来桁架杆件轴力最大拉力为Nmax拉=14.94kN.桁架杆件轴力最大压力为Nmax压=-39.58kN.(3)轴心受力杆件强度的计算式中N——杆件轴心压力大小；An——轴心受力杆件的净截面面积。桁架杆件最大轴向力为14.94kN,截面面积为8.96cm2.最不利拉杆强度σ＝14.94×1000/8.96×100＝16.67N/mm2计算强度不大于强度设计值205N/mm2，满足要求！(4)轴心受力杆件稳定性的验算式中N——杆件轴心压力大小；A——杆件的净截面面积；φ——受压杆件的稳定性系数。轴心受力杆件稳定性验算结果列表:杆件单元长细比稳定系数轴向压力(kN)计算强度N/mm2是否满足要求145.2830.869-0.270.35满足要求2113.2080.4970.000.00满足要求3121.9280.446-4.9512.39满足要求4113.2080.4974.56-10.24——545.2830.8691.16-1.49——6113.2080.497-8.9220.03满足要求7121.9280.446-10.4826.23满足要求8113.2080.49714.94-33.55——945.2830.8696.46-8.30——10113.2080.497-19.3843.52满足要求11121.9280.4467.10-17.77——12113.2080.4978.02-18.01——1345.2830.869-3.364.32满足要求14113.2080.497-11.2725.31满足要求15121.9280.4467.67-19.19——16113.2080.497-3.297.39满足要求1745.2830.869-4.135.30满足要求18113.2080.497-3.858.65满足要求19121.9280.446-1.373.43满足要求20113.2080.497-5.1211.50满足要求2145.2830.8690.49-0.63——22113.2070.497-5.3712.06满足要求23121.9280.446-1.032.58满足要求24113.2070.497-5.9513.36满足要求2545.2830.8691.61-2.07——26113.2080.497-4.259.54满足要求27121.9280.44612.27-30.70——28113.2080.497-20.6246.30满足要求2945.2830.869-5.717.33满足要求30113.2080.49711.30-25.38——31121.9280.44614.27-35.71——32113.2080.497-39.5888.88满足要求3345.2830.869-6.538.39满足要求9.8附墙支承结构及承重构件强度验算9.8.1计算附墙支承结构的最不利集中荷载1)架体自重30.72kN2)正常使用工况支座荷载P使＝1.2×30.72+1.4×31.32＝80.71kNP使设＝1.3×P使＝104.92kN3)正常提升工况支座荷载P升＝1.2×30.72+1.4×5.22＝44.16kNP升设＝2×P升＝88.34kN3)提升工况下发生坠落支座荷载P升坠＝44.16kN×2(冲击系数)＝88.34kN4)使用工况下发生坠落支座荷载P使坠＝（30.72+31.32）×2(冲击系数)＝124.08kN4)最不利荷载结果为使用工况下发生坠落的集中荷载，是附墙支承结构的最不利荷载。9.8.2附墙支承结构强度验算1.计算板式支承结构的最不利集中荷载1)最不利荷载结果为使用工况下发生坠落的集中荷载，是附着支承结构的最不利荷载。2.板式支座验算1)AE杆为[14a槽钢，共组合2根,截面积A＝3702.00mm2截面模量W＝161000.00mm3按架体实际使用极限状态进行考虑计算：P使坠＝124.08kNRc＝136.22kNRd＝48.43kNRe＝17.12kNNAE＝6.11kNN卸料＝20.86kN板支座需满足以下公式要求:其中：强度f＝215N/mm2σ＝27.93×106/161000=173.47N/mm2附墙支承结构强度σ<f，满足要求4.穿板螺栓孔处混凝土局部承压强度计算需满足如下公式：βc=1，混凝土影响系数C50以下取1混凝土型号为：C30，查表得到fc＝14.3N/mm2混凝土楼板的厚度b为：100.00mm穿板螺栓处混凝土承压强度计算：A1=100×100mm2Ab=100×3×100mm2A1n=100×100mm2βl=1.732FL=1.35×1×1.732×14.3×10000=334.4kn一个螺栓承受冲剪计算值N＝48.43kN一个螺栓承受冲剪设计值Nd=48.43<=334.4，满足要求阳台边混凝土最大压力RC=136.22<=334.4，满足要求9.8.3提升设备