钟吕水利枢纽堆石坝设计计算书我的

目录目录 1第1章调洪演算 41.1洪水调节计算 41.1.1计算结果统计 51.2坝顶高确定 61.2.1正常蓄水位和设计洪水位状况 61.2.2校核状况 6第2章L型挡墙计算 82.1L型挡墙荷载计算 82.2L型挡墙的抗滑稳定计算 132.3L型挡墙的基底应力计算 142.4L型挡墙配筋计算 16第3章复合土工膜强度及厚度校核 223.10.4mm厚土工膜 223.20.6mm厚土工膜 23第4章坝坡稳定计算 254.1第一组滑动面 254.2第二组滑动面 264.3第三组滑动面 274.3第四组滑动面 284.5第五组滑动面 294.6第六组滑动面 304.7第七组滑动面 314.8第八组滑动面 324.9第九组滑动面 33第5章坝坡面复合土工膜稳定计算 345.1复合土工膜与下垫层间的抗滑稳定计算 345.2混凝土护坡与复合土工膜间抗滑稳定计算 34第6章副坝稳定应力计算 366.1副坝稳定计算 36第7章趾板计算 397.1趾板角的计算 397.2趾板稳定计算 39第8章溢洪道计算 418.1实用堰末端与泄槽连接段 418.2挑流计算 41第9章拦洪水位确定 439.1分界点计算 439.2拦洪水位计算 43第10章工程量计算 4510.1堆石体施工 4510.1.1施工强度计算 4510.1.2施工机械选择及数量分析 4810.2混凝土施工强度 5010.2.1趾板 5010.2.2混凝土面板 5010.2.3防浪墙 5110.2.4副坝 5110.2.5溢洪道 52第11章导流洞施工计算 5311.1开挖循环作业组织 53附图一：水库水位库容关系曲线 55附图二：坝址水位流量关系曲线 55附图三：设计洪水过程线(P=2%) 56附图四：校核洪水过程线(P=0.1%) 56附图五：调洪演算Q～H曲线(设计) 57附图六：调洪演算Q～H曲线(校核) 64附图七：拦洪水位确定 65附图八：0.4mm土工膜厚度验算 66附图九：0.6mm土工膜厚度验算 67第1章调洪演算1.1洪水调节计算用三角形法（高切林法）拟出洪水过程线，如附图3、4。根据本工程软弱岩基，选用单宽流量约为20～40m3/s，允许设计洪水最大下泄流量245m3/s，故闸门宽度约为，选择四种宽度进行比较，假定溢流前缘净宽分别为7m、8m、9m和10m,并假定三个堰顶高程，绘制出Z～Q曲线。并根据公式求得的溢流堰的泄水能力曲线。设计时用AutoCAD作图计算，在设计和校核洪水过程线图中，每单位面积代表库容360m3。正常蓄水位276.1m，库容为1921.0万m3；本工程汛前限制水位设为276.1m,相应库容为1921.0万m3绘图（如附图），列表计算各曲线坐标点参数如下：表1-1Z～Q关系曲线工况堰高下泄流量Q（m3/s）面积Si增加库容△Vi（万m3）初始库容（万m3）总库容V（万m3）相应水位Z（m）设计情况27110015583.3256099961599640021606396278.2515012585.2545306901599640020527090277.2820010054.4436195981599640019615998276.462507705.8427741021599640018770502275.4727210015583.3256099961661714022227136278.8115012585.2545306901661714021147830277.8420010054.4436195981661714020236738277.022507705.8427741021661714019391242276.2627310015583.3256099961723786022847856279.3615012585.2545306901723786021768550278.3920010054.4436195981723786020857458277.582507705.8427741021723786020011962276.99表1-2溢洪道下泄能力曲线表（B=7m）H(m)012345678Q(m3/s)015.2542.2676.03114.56156.62201.31247.89302.89表1-2溢洪道下泄能力曲线表（B=8m）H(m)012345678Q(m3/s)017.4848.5587.57132.35181.48233.99289.09346.16表1-3溢洪道下泄能力曲线表（B=9m）H(m)012345678Q(m3/s)019.7054.8499.13150.14206.34266.67330.27396.47表1-4溢洪道下泄能力曲线表（B=10m）H(m)012345678Q(m3/s)021.8960.94110.15166.82229.27296.30366.97440.521.1.1计算结果统计表1-5方案比较表方案堰顶宽堰顶高程(m)设计洪水位(m)设计下泄流量(m3/s)校核洪水位(m)校核下泄流量(m3/s)超高（m）1B=7m271276.691872272277.41174.53273278.181641B=8m271276.41202.52272277.181903273277.981794B=9m271276.16215.55272276.96204.56273277.791917B=10m271275.962268272276.77216.59273277.53202278.98297.51．45注：1.超高△Z=校核洪水位-正常蓄水位；2.发电引用最大流量5m3/s，相对较小，在计算时不予考虑。3.计算见附图。1.2坝顶高确定1.2.1正常蓄水位和设计洪水位状况V=1.5×12.6=18.9m/s.因为hm/Hm接近于0，由《碾压式土石坝设计规范》得，又由，得正常蓄水位下设计洪水位下因为坝的级别为3级，设计状况下A=0.7m所以Δh正=Δh设=R+e+A=1.259+0.534+0.7=2.493m▽正=Z正+Δh正=276.1+2.493=278.60m▽顶=Z设+Δh设=277.53+2.493=280.03m1.2.2校核状况V=12.6m/s因为hm/Hm接近0，由《碾压式土石坝设计规范》得，又由，得因为坝的级别为3级，校核状况下A=0.4m得，Δh校=R+e+A=0.697+0.246+0.4=1.343m▽校=Z校+Δh校=278.98+1.343=280.33m综上，取▽顶=280.4m。第2章L型挡墙计算2.1L型挡墙荷载计算①工况一：完建时受力示意图如下：图2-1工况一荷载示意图墙身底截面以上的主动土压力其产生的弯矩M=7.89×2.4/3=6.312KN·M（逆时针）底板截面以上的土压力②工况二：正常蓄水位计算与工况一相同③工况三：设计洪水位a.墙身底截面处以上：受力示意图如下：图2-2工况三荷载示意图静止水压力：产生的弯矩M1=2.61×0.73/3=0.635KN·M（顺时针）浪压力：==19.91kN作用点距墙身底截面在墙身底截面产生的弯矩M2=19.91×0.919=18.297kN·M（顺时针）先判断墙后填土压力是何种土压力：若是被动土压力，则远大于静止水压力与浪压力之和，故不可能是被动土压力。且静止水压力和浪压力之和亦大于主动土压力，故该工况下土压力近似为静止土压力：产生的弯矩M3=19.76×2.4/3=15.808KN·M(逆时针)b.底板截面以上：受力示意图如下：图2-3工况三荷载示意图静止水压力：产生的弯矩M4=7.42×1.23/3=3.042KN·M（顺时针）浪压力：==24.90kN作用点距底板底截面在底板底截面产生的弯矩M5=24.90×1.186=29.531kN·M（顺时针）若是被动土压力，则远大于静止水压力与浪压力之和，故不可能是被动土压力。且静止水压力和浪压力之和亦大于主动土压力，故该工况下土压力近似为静止土压力：产生的弯矩M6=28.85×2.4/3=27.888KN·M(逆时针)④工况四：校核洪水位a.墙身底截面处以上：受力示意图如下：图2-4工况四荷载示意图静止水压力：产生的弯矩M1=23.31×2.18/3=16.939KN·M（顺时针）浪压力：==13.45kN作用点距墙身底截面在墙身底截面产生的弯矩M2=13.45×1.586=21.332kN·M（顺时针）先判断墙后填土压力是何种土压力：若是被动土压力，则远大于静止水压力与浪压力之和，故不可能是被动土压力。且静止水压力和浪压力之和亦大于主动土压力，故该工况下土压力近似为静止土压力：产生的弯矩M3=19.76×2.4/3=15.808KN·M(逆时针)b.底板截面以上：受力示意图如下：图2-5工况四荷载示意图静止水压力：产生的弯矩M4=35.23×2.68/3=31.472KN·M（顺时针）浪压力：==14.16kN作用点距底板底截面在底板底截面产生的弯矩M5=14.16×1.265=17.912kN·M（顺时针）若是被动土压力，则远大于静止水压力与浪压力之和，故不可能是被动土压力。且静止水压力和浪压力之和亦大于主动土压力，故该工况下土压力近似为静止土压力：产生的弯矩M6=28.85×2.4/3=27.888KN·M(逆时针)2.2L型挡墙的抗滑稳定计算工况一：正常蓄水位（完建相同）（如图2-1）主动土压力：（←）;土盖重：(↓)；挡墙自重：(↓)则抗滑稳定系数K≥[K]=1.25，满足要求。工况二：设计洪水位（如图2-3）静止土压力：（←）；静止水压力：（→）；浪压力：（→）；土盖重：(↓)；挡墙自重：(↓)；水重：(↓)则抗滑稳定系数K≥[K]=1.25，满足要求。工况三：校核洪水位(如图2-5)静止土压力：（←）；静止水压力：（→）；浪压力：（→）；土盖重：(↓)；挡墙自重：(↓)；水重：(↓)则抗滑稳定系数K≥[K]=1.10，满足要求。2.3L型挡墙的基底应力计算工况一：正常蓄水位（完建相同）（如图2-1）挡墙自重可分为和，，，挡墙自重对底板底部中点的力矩M1==42.3×1.15=48.645KN·M（逆时针）；盖土重对底板底部中点的力矩M2==143.376×0.55=78.857KN·M（顺时针）；主动土压力对底板底部中点的M3==20.1×2.9/3=19.43KN·M(逆时针)(顺时针)计算得：工况二：设计洪水位（如图2-3）挡墙自重可分为和，，，挡墙自重对底板底部中点的力矩M1==42.3×1.15=48.645KN·M（逆时针）；盖土重对底板底部中点的力矩M2==143.376×0.55=78.857KN·M（顺时针）；静止土压力对底板底部中点的M3==28.85×2.9/3=27.888KN·M(逆时针)；静止水压力对底板底部中点的M4=（顺时针）；浪压力对底板底部中点的M5=29.531KN·M（顺时针）；水重对底板底部中点的M6=9.81×0.6×0.73×1×1.7=7.305KN·M(逆时针)；(顺时针)计算得：工况三：校核洪水位（如图2-5）挡墙自重可分为和，，，挡墙自重对底板底部中点的力矩M1==42.3×1.15=48.645KN·M（逆时针）；盖土重对底板底部中点的力矩M2==143.376×0.55=78.857KN·M（顺时针）；静止土压力对底板底部中点的M3==28.85×2.9/3=27.888KN·M(逆时针)；静止水压力对底板底部中点的M4=（顺时针）；浪压力对底板底部中点的M5=17.912KN·M（顺时针）；水重对底板底部中点的M6=9.81×0.6×2.18×1×1.7=21.814KN·M(逆时针)；(顺时针)计算得：2.4L型挡墙配筋计算（1）墙身配筋计算①最危险工况判定：工况一：正常蓄水位(完建相同)受力示意图如下：图2-6荷载示意图墙身底截面上只受到主动土压力产生的弯矩。其产生的弯矩＝11.008kN·m（逆时针）工况二：设计洪水位(如图2-2)静止土压力产生的弯矩M1==15.808kN·m（逆时针）静止水压力产生的弯矩M2==0.635kN·m（顺时针）浪压力产生的弯矩M3==18.297kN·m（顺时针）合弯矩=3.124kN·m（顺时针）工况三：校核洪水位(如图2-4)静止土压力产生的弯矩M1=15.808kN·m（逆时针）静止水压力产生的弯矩M2==16.939kN·m（顺时针）浪压力产生的弯矩M3==21.332kN·m（顺时针）合弯矩=22.46kN·m（顺时针）因为>>，所以应该根据校核洪水工况下的弯矩进行配筋。②配筋计算：墙身底截面弯矩设计值 根据《水工挡土墙设计规范SL_379-2007》,墙身配筋可按固支在底板上的悬臂板按受弯构件计算。由于该防浪墙级别为3级，所以防浪墙的结构安全级别为=2\*ROMANII级，结构重要性系数；校核洪水为偶然状况，故设计状况系数=0.85。该防浪墙处于水位变动区，故环境类级为三类环境条件，查《钢筋混凝土》附录表可得混凝土保护层最小厚度c=30mm，a=35mm,所以mm。取单位宽度1m进行计算，混凝土强度等级采用C20，则轴心抗压强度设计值。钢筋采用Ⅱ级钢筋，截面抵抗矩系数：（2-1）式中：—结构系数，，满足要求。钢筋面积：配筋率：故采用最小配筋率配筋：选配Φ10@110（），分布钢筋采用φ8@250。在下游侧采用构造对称配筋，配Φ10@110，分布钢筋采用φ8@250。配筋图见细部构造图。（2）底板配筋计算①最危险工况判定：受力示意图如下：图2-71-1截面受力图工况一：正常蓄水位(完建相同)主动土压力产生的弯矩很小可忽略不计；基底反力的合力作用点（距挡墙底右侧）基底反力在1-1截面产生的弯矩M1=244.975kN·m（逆时针）盖土重在1-1截面产生的弯矩M2==143.376×2.9/2=207.900kN·m（顺时针）；自重在1-1截面产生的弯矩M3=23.5×0.5×2.9×2.9/2=49.409kN·m（顺时针）；各力在2-2截面产生的弯矩之和kN·m（顺时针）工况二：设计洪水位静止土压力产生的弯矩很小可忽略不计；基底反力的合力作用点（距挡墙底右侧）基底反力在1-1截面产生的弯矩M1==271.532kN·m（逆时针）盖土重在1-1截面产生的弯矩M2==143.376×2.9/2=207.900kN·m（顺时针）；自重在1-1截面产生的弯矩M3=23.5×0.5×2.9×2.9/2=49.409kN·m（顺时针）；各力在2-2截面产生的弯矩之和kN·m（顺时针）工况三：校核洪水位静止土压力产生的弯矩很小可忽略不计；基底反力的合力作用点（距挡墙底右侧）基底反力在1-1截面产生的弯矩M1==282.479kN·m（逆时针）盖土重在1-1截面产生的弯矩M2==143.376×2.9/2=207.900kN·m（顺时针）；自重在1-1截面产生的弯矩M3=23.5×0.5×2.9×2.9/2=49.409kN·m（顺时针）；各力在2-2截面产生的弯矩之和kN·m（顺时针）因为>>，所以底板配筋应根据校核洪水工况下的弯矩进行计算。②配筋计算：根据《水工挡土墙设计规范SL_379-2007》,前趾和底板配筋可按固定在墙体上的悬臂板按受弯构件计算。前趾和底板连为一体，而底板处的弯矩明显比前趾处的大，故以底板为控制部位。底板底截面弯矩设计值由于该防浪墙级别为3级，所以防浪墙的结构安全级别为=2\*ROMANII级，结构重要性系数；校核洪水为偶然状况，故设计状况系数=0.85。该防浪墙处于水位变动区，故环境类别为三类环境条件，混凝土保护层厚度c=30mm，a=35mm,所以mm。取单位宽度1m进行计算，混凝土采用C20，则轴心抗压强度设计值。钢筋采用Ⅱ级钢筋，。截面抵抗矩系数：式中：—结构系数，，满足要求。钢筋面积：配筋率：故采用最小配筋率配筋：选用Φ10@110（），分布钢筋采用φ8@250。因与、方向相反，故底板上侧采用对称配筋，配Φ10@110，分布钢筋采用φ8@250。配筋图见细部构造图。第3章复合土工膜强度及厚度校核3.10.4mm厚土工膜250高程以上铺设0.4mm厚复合土工膜，故其所承受最大水压力：在垂直于长条方向，拉应力最大，为（取b=0.01m）计算结果如下：表6-1计算结果应变（%）122.535101520拉应力T（kN/m）5.804.103.673.352.591.831.501.30注：T=0.580/。表6-2土工膜拉伸实验曲线数据(纵向)应变（%）1235810拉应力（kN/m）1.412.743.935.958.299.55注：，表6-3土工膜拉伸实验曲线数据(横向)应变（%）1235810拉应力（kN/m）1.73.224.466.348.479.69注：，取表（6-1）、表（6-2）、和表（6-3）分别与两条土工膜拉伸实验曲线相交，见附图九，得数据如下表：表6-4最终结果边界情况TK1K长条缝纵向3.532.6430.3360.98.5923.07横向3.752.3933.6966.88.9827.95注：、单位为kN/m，、单位为%；K1=/T，K2=/；根据经验，当K1、K2均大于5时，所用土工膜强度满足要求。3.20.6mm厚土工膜250高程以下铺设0.6mm厚复合土工膜，故其所承受最大水压力：在垂直于长条方向，拉应力最大，为（取b=0.01m）表6-5计算结果应变（%）122.535101520拉应力T（kN/m）10.97.716.896.294.873.452.812.44注：T=1.09/。表6-6土工膜拉伸实验曲线数据(纵向)应变（%）1235810拉应力（kN/m）2.214.386.4410.0413.7415.4注：，表6-7土工膜拉伸实验曲线数据(横向)应变（%）1235810拉应力（kN/m）1.573.646.38.7611.6113.16注：，取表（6-5）、表（6-6）、和表（6-7）分别与两条土工膜拉伸实验曲线相交，见附图九，得数据如下表：表6-8最终结果边界情况TK1K长条缝纵向6.32.939.5162.26.2721.45横向6.35337.9469.55.9723.17注：、单位为kN/m，、单位为%；K1=/T，K2=/；根据经验，当K1、K2均大于5时，所用土工膜强度满足要求。第4章坝坡稳定计算4.1第一组滑动面;；;；把已知数据代入上两式，并联立求解可得：。4.2第二组滑动面;；;；把已知数据代入上两式，并联立求解可得：。4.3第三组滑动面;；;；把已知数据代入上两式，并联立求解可得：。4.3第四组滑动面;；;；把已知数据代入上两式，并联立求解可得：。4.5第五组滑动面;；;；把已知数据代入上两式，并联立求解可得：。4.6第六组滑动面;；;；把已知数据代入上两式，并联立求解可得：。4.7第七组滑动面;；;；把已知数据代入上两式，并联立求解可得：。4.8第八组滑动面;；;；把已知数据代入上两式，并联立求解可得：。4.9第九组滑动面;；;；把已知数据代入上两式，并联立求解可得：。第5章坝坡面复合土工膜稳定计算5.1复合土工膜与下垫层间的抗滑稳定计算考虑不利运行情况，分竣工期未蓄水和水库满蓄运行两种情况。由于蓄水后水压力使复合土工膜对下垫层施加很大压力，使其安全系数更大，故只计算竣工期未蓄水情况。复合土工膜与下垫层水泥浆之间摩擦系数由任务书得f=0.6，粘结力c=0.0、0.1kg/㎝2分别计算。由受力平衡可得安全系数K为：(5-1)式中：f—摩擦系数，f=0.577；—坝坡与水平面夹角，；L—坡面长度，；c—粘结力；t—混凝土保护层厚度（取10cm）；—混凝土重度，=23.5；—土工膜重量。250m高程上的复合土工膜的长度为47.413m，250m高程以下的复合土工膜的长度为45.971m，所以当c=0时当时：故复合土工膜满足抗滑稳定要求。5.2混凝土护坡与复合土工膜间抗滑稳定计算现浇混凝土与复合土工膜的摩擦系数采用0.6，粘结力按0.0、0.1kg/cm2分别计算稳定安全系数。由受力平衡可得安全系数K为：(5-2)式中：f—摩擦系数；—坝坡与水平面夹角；c—粘结力；t—混凝土保护层厚度（取10cm）；—混凝土重度。当c=0时当时：故复合土工膜满足抗滑稳定要求。第6章副坝稳定应力计算6.1副坝稳定计算（1）工况一：正常蓄水位①荷载计算：图6-1正常蓄水位荷载计算简图1）扬压力考虑在河岸段，扬压力折减系数=0.35扬压力2）水平力：（6-18）浪压力=40.970KN（如前计算）静水压力所以3）坝体自重②稳定验算（抗剪强度公式）：由《水工建筑物》表4-1得，副坝的K=1.05（3级建筑物，基本组合），则稳定满足要求。（2）工况二：设计洪水位①荷载计算：图6-2设计洪水位荷载计算简图1）扬压力考虑在河岸段，扬压力折减系数=0.35扬压力2）水平力：（6-18）浪压力=40.970KN（如前计算）静水压力所以3）坝体自重②稳定验算（抗剪强度公式）：由《水工建筑物》表4-1得，副坝的K=1.05（3级建筑物，基本组合），则稳定满足要求。（3）工况三：校核洪水位①荷载计算：图6-3校核洪水位荷载计算简图1）扬压力考虑在河岸段，扬压力折减系数=0.35扬压力2）水平力：（6-18）浪压力=14.36KN（如前计算）静水压力所以3）坝体自重②稳定验算（抗剪强度公式）：由《水工建筑物》表4-1得，副坝的K=1.00（3级建筑物，特殊组合），则稳定满足要求。第7章趾板计算7.1趾板角的计算，计算结果列表如下：表7-1θ角的计算趾板段1趾板段2趾板段3水平段垂直段趾板段6趾板段7B256.45245.01224.5224.5224.5239.5262.31C276.3256.45245.01224.5239.5262.31267.31C-B19.8511.4420.5101522.815L5.0419.4975.155.27060.855.43m1.51.51.51.51.51.51.5cosθ0.99570.90920.85820.83211.00.87530.9456θ5.3224.630.8833.69028.9118.987.2趾板稳定计算计算简图如下：图7-1趾板垂直断面横截面图趾板重土压力水压力扬压力所以第8章溢洪道计算8.1实用堰末端与泄槽连接段该处采用反弧连接，反弧半径R可取3～6倍反弧最低点水深校核洪水时，单宽流量由《水工建筑学》可得（8-1）式中：P—上游堰高；—堰顶水头。，式中为上游水位至反弧的高差。反弧处水深，R=（3～6）=6.3～12.6m，取R=10m。8.2挑流计算单宽流量，由《水工建筑学》可得(8-2)式中：l—自上游算起的建筑物泄水边界流程长度；—上游水位至鼻坎的高差；—水流边界绝对粗糙度，混凝土采用；q—鼻坎断面单宽流量。所以，式中为上游水位至鼻坎的高差。鼻坎出流断面水深鼻坎至入水点的中心线距离挑流冲坑的最大水深（坚强而不完整的岩石Ⅱ类中等岩石）临界水深，式中为无因此值，为临界水深，Z为上下游水位差。所以。总射距为第9章拦洪水位确定9.1分界点计算无压段，m=0.35，λ=0.9所以无压段流量要小于16.37有压段L=330m，,湿周χ=πD=3.14×2.4=7.54m，水力半径R=W/χ=4.52/7.54=0.60m，谢才系数所以，所以有压段流量要大于22.799.2拦洪水位计算由有压段公式，分别假定不同的Q，用公式计算相应的上游水位，计算如下表：表9-1下泄流量与水位关系曲线表下泄流量Q(m3/s)Vh2RCεiLH0上游水位235.092.040.665.60.250.003033306.00233.50255.532.040.665.60.250.003033306.90234.40286.192.040.665.60.250.003033308.39235.89306.642.040.665.60.250.003033309.48236.98357.742.040.665.60.250.0030333012.52240.02388.412.040.665.60.250.0030333014.58242.08408.852.040.665.60.250.0030333016.044243.54439.512.040.665.60.250.0030333018.37245.87459.962.040.665.60.250.0030333020.02247.524810.622.040.665.60.250.0030333022.64250.45011.062.040.665.60.250.0030333024.48251.985512.172.040.665.60.250.0030333029.40256.906013.272.040.665.60.250.0030333034.79262.297015.492.040.665.60.250.0030333046.9274.478017.702.040.665.60.250.0030333061.03288.53表9-2流量—水位曲线1下泄流量Q(m3/s)蓄水库容V(m3)相应上游水位H(m)203739049.42251.25303385831.25250.68403084448.82250.20502819414.77249.77602582156.77249.39通过画图得：拦洪水位250.0m，取安全超高2.5m，故拦洪高程为252.5m,下泄流量47.7m3/s。第10章工程量计算10.1堆石体施工10.1.1施工强度计算Ⅰ期：上游围堰,即H=3m;L=68.44m;b=5m;l=43.25m;;下游围堰,即H=2m;L=33.71m;b=5m;l=6.00m;;施工工期为10.10.1～10.10.31，有效工日T=17天Ⅱ期：坝底到拦洪高程，分两部分，即和H=25.5m;L=141.78m;b=91.93m;l=9m;;H=2.5m;L=149.39m;b=82.31m;l=141.95m;;施工工期为10.11.1～11.4.30，有效工日天Ⅲ期：拦洪高程到溢洪道高程，即H=20.5m;L=204.80m;b=17.15m;l=149.39m;;施工工期为11.5.1~13.5.10，有效工日天Ⅳ期：溢洪道高程至坝顶，分为两部分，即和H=3.3m;L=209.21m;b=11.09m;l=204.80m;;H=2.9m;L=216.77m;b=5m;l=209.21m;;施工工期为12.5.11~12.7.30，有效工日T=11+16+18=45天计算结果列表如下：表10-1主体工程量及施工强度施工分期ⅠⅡⅢⅣ说明位置高程（m）227.5～230.5，227.5～229.5224.5～252.5252.5～273273～279取1.5工程量()1767.32260888.37168783.615408.6施工工期10.10.1～10.10.3110.11.1～11.4.3011.5.1～12.5.1012.5.11～12.7.30有效工日(天)1711121945平均施工强度()122.812350.35770.70342.41最大施工强度()184.223525.521156.05513.6210.1.2施工机械选择及数量分析①机械生产率a．周期性运行机械生产率（正向铲挖掘机、自卸汽车）正向铲挖掘机：，，，，自卸机车：，，，，，则b．振动碾的生产率：c．推土机生产率,取为P=120m3/班。②.配套机械数量计算一台挖土机正常工作时，配合的汽车数n，由下式确定：（7-7）则，取14台即一台挖土机配16台自卸汽车。进行工艺配套验算（即）：故满足要求。②.机械数量计算a.正向铲和自卸汽车数量计算表10-2正向铲和自卸汽车数量计算正向铲(台)自卸汽车（台）ⅠN=184.22/(2×1039.35)=0.088114ⅡN=3525.52/(2×1039.3