太山二路南延伸段(K0+000～K1+220.00)道路项目工程地质勘察报告（一次性勘察）

太山二路南延伸段(K0+000～K1+220.00)道路项目 工程地质勘察报告 （一次性勘察）目录TOC\o"1-3"\h\z1、前言 61.1任务由来及工程概况 61.2勘察工作目的与任务及依据 61.3勘察等级 61.4前期工作 71.4勘察工作布置及任务完成情况 81.5勘察工作质量评述 82、场地气象水文及工程地质条件 102.1地理位置及交通 102.2气象水文 102.3地形地貌 102.4地质构造 102.5地层岩性 102.6水文地质条件 112.7水土腐蚀性判定 112.8不良地质现象及地质灾害 113、岩土物理力学特征 113.2岩土物理力学指标统计结果 123.3土、石工程分级及可挖性 143.4地基承载力确定 154、道路工程地质评价 154.1场地现状稳定性及适宜性评价 154.2地震效应评价 154.3道路工程地质评价与工程措施建议 175、路基评价 225.1路基均匀性及干湿类型评价 225.2特殊性土评价 225.3地表水体对拟建工程的影响评价 225.4路基持力层及路基建议 226、结论建议 23附图：1、工程地质勘察平面图（1:1000）1张2、剖面图（1:500、1:200）30张3、钻孔柱状图（1:100）112张附表：1、勘探点数据一览表附件：1、合同2、委托书3、纲要4、岩、土物理力学试验报告5、波速测试报告6、外业见证报告PAGE101、前言1.1任务由来及工程概况太山二路南延伸段(K0+000～K1+220.00)道路项目位于高新技术产业园，本项目设计单位为。受高新技术产业园建设投资有限公司委托，我院对该工程进行一次性勘察。拟建项目位于，E标准分区内，太山二路南延伸段位于绕城高速南北两侧，悦复大道东侧，悦港北路以北区域，分布于悦港中路南北两侧。太山二路南延伸段道路工程总体自南向北展布，起悦港北路，起点里程桩号K0+000，坐标X=91040.732，Y=62274.105，设计起点高程264.141m，本次委托范围为(K0+000～K1+220.00)本次勘察终点里程桩号K1+220.00，坐标X=92230.058，Y=62353.169，设计终点高程291.693m,道路等级为城市次干道，设计车速为40km/h，道路全长2200.00m，标准路幅宽度26m，为双向4车道；拟建道路均为路基工程,道路两侧形成边坡具放坡条件，边坡安全等级一级，设计拟采用分阶放坡处理，挖方区考虑基岩按照1：1放坡，遇土层按照1：1.50放坡。挖方边坡第一级坡高8m，8m以上每8m为一级，各级边坡间留2m宽碎落台，碎落台设2%～4%的外倾斜坡。挖方边坡坡顶外有雨水向路基范围汇集时，在坡顶外4m占地红线内，靠占地线一侧设置截水沟，顺地势通过跌水或急流槽接入涵洞，排出路基范围。填方区设计:全线路堤利用路基挖方中的符合填料要求的土石填筑，填方边坡上部8m为第一级，坡比1:1.5，8m～16m为第二级，坡比1:1.75，16m以下每8m为一级边坡，坡比1:2，两级边坡间留2.0m护坡道。填方路基外侧地表水往路基汇集时，在坡脚设置临时排水沟。对于已建道路直接采取对接方式，对于规划道路设计标高采用平接，先建本道路，规划道路后期修建。1.2勘察工作目的与任务及依据本次勘察主要依据：1、《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-20142、《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）3、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD63-20074、《公路土工实验规程》JTGE40-20075、《公路工程岩石试验规程》JTGE41-20056、《工程岩体试验方法标准》GB/T50266-20137、《公路工程抗震规范》JTGB02-20138、《建筑边坡工程技术规范》GB50330—20139、《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）10、《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009年版）合同、委托书要求执行。本次勘察的目的是为本工程的设计提供拟建区内岩性特征及其物理力学参数资料，根据勘察委托任务本次勘察具体任务是：1、查明场地地形、地貌特征，有无影响场地稳定性的不良地质现象；2、查明场地地层结构、岩土类别、地质构造，厚度及其工程特征；3、对场地及道路两侧边坡稳定性作出评价，对场地和地基的地震效应作出评价。4、对拟建物采取的基础类型、基础持力层进行分析评价。5、查明地下水的埋藏条件，判定环境水和土对建筑材料的腐蚀性。6、提供岩土地基的物理力学指标，提供地基基础设计的有关岩土参数。1.3勘察等级按《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014划分，该项目工程重要性等级为二级，场地类别为中等复杂场地，工程地质勘察等级为乙级，由于填方边坡最高达12.37m，挖方岩质边坡最高达22m，为超限边坡，破坏结果非常严重，边坡安全等级为一级，勘察等级提升一级，综上所述，工程地质勘察等级为甲级。表1地质环境复杂程度划分表判定因素场地特征场地类别场地复杂程度复杂中等复杂简单地形、地貌剥蚀丘陵斜坡地貌，地形坡角一般5～25°√中等复杂岩层倾角(°)55√岩土特征场地上覆多为素填土、粉质粘土、下伏沙溪庙组泥、砂岩。√岩体完整程度较完整√土层厚度(m)土层厚度一般2～8.0,局部达16.00m√水文地质条件简单√不良地质现象未见不良地质现象发育√破坏地质环境的人类活动无破坏地质环境的人类活动√相邻建筑影响程度拟建道路附近无相邻建筑物√1.4前期工作（1）1975年～1977年由四川省地质局南江水文地质大队完成1:20万重庆幅区域水文地质调查。（）1981年由四川省地质局航空区域地质调查队完成1:20万重庆幅地质调查。（3）2015年由重庆市地质矿产勘查开发局107地质队完成的《重庆市两江新区2015年地质灾害隐患排查核查报告》上述成果资料为本次勘察方案的编制提供了地层岩性、区域地质构造、区域水文地质条件等基础资料，对本次勘察工作的布置及评价具有实际意义。重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段判定表（表二：初步勘察判定表）判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。本次勘察场地复杂等级为中等复杂场地。不需进行初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。本次勘察场地无不良地质发育。不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。陡坡影响面积不到建设场地面积的10％。不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米本次勘察项目场地离三峡库区外侧水平距离大于100m。不需进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。本次勘察项目场地内无矿产采空区或地下洞室。不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。本次勘察项目为道路勘察。不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。本次勘察项目为道路勘察。不需进行初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500本次勘察项目为道路勘察，无隧道。不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。本次勘察项目为道路勘察，无桥梁。不需进行初步勘察注：1、判定结果为“需进行初步勘察”或“不需进行初步勘察”；2、“需进行初步勘察”的工程将本表纳入该工程初步勘察文件重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围判定判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。本次勘察范围超过1倍边坡高度。满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。本次勘察范围大于外倾结构面影响范围。满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。本次勘察范围超过1.5倍边坡高度。满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。本次勘察范围大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡剪出口位置满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。本次勘察无基坑边坡。满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。本次勘察无基坑边坡。满足勘察范围3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。本次勘察无基坑边坡。满足勘察范围注：1、勘察单位应按照本表逐条进行判定，并将勘察范围线在《勘探点平面位置图》中标明。2、判定结果栏填“满足勘察范围”或“不满足勘察范围”。1.4勘察工作布置及任务完成情况本次勘察工作钻孔布置是根据甲方提供的1:500地形图（坐标为重庆独立坐标，黄海高程）及拟建物平面位置，按照《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014要求，参照执行《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013），其勘探点主要沿拟建道路中心线，挖、填方段位置布设，并考虑地形变化地带布置，共布置钻孔112个，剖面30条，其中纵剖面1条，横剖面29条。拟建物钻孔深度进入预计持力层以下4～8m，控制边坡钻孔深度进入破裂面以下3～5m。设计取岩样18组，试验项目为天然、饱和抗压强度试验（16组）、三轴压缩强度和抗拉强度试验（6组），三轴压缩强度岩样主要在边坡地段采取；土样12组，主要在原始沟谷土层较厚地带采取，试验项目为土常规及腐蚀性试验，波速测试3个孔作声波测试，主要进行部分基岩的完整性测试。本次勘察于2017年3月8日进场踏勘，编写勘察纲要，经审批后，于2017年3月9日进场施工，3月18日完成野外作业，3月19日转入室内资料整理，编写本报告，于4月1日提交内审后的中间资料，后由于设计方案调整，里程桩号由(K0+201.474～K1+353.77)改为(K0+000～K1+220)，道路标高及道路轴线也有相应改变，业主委托我院结合更改后的设计方案，充分利用已实施钻孔，部分地段增加钻孔，调整勘察报告，我院及时通报总工办，进行刚要变更，增加钻孔12个，增加剖面1条，延长剖面8条，根据设计方案，调整纵断面，于4月12日再次进场施工，4月14日完成野外作业，4月15日转入室内资料整理工作，完成工作量见下表表1完成工作量统计表项目单位工程量工程地质测绘km20.25测量钻孔个112剖面1:500m/条1267.79/11:200m/条3264.11/29钻探钻探进尺m/孔1934.30/112取样岩样组18土样组12水位观测孔112波速m/孔67/31.5勘察工作质量评述本次勘察工作严格按照执行“规范”中有关规定及甲方委托书要求实施。勘察中采用了工程地质测绘、测量、钻探、提水试验、室内样品测试工作。1、工程地质测绘以甲方提供的附有道路总设计平面图的1：500地形图为工作底图，进行工程地质测绘，测绘面积约0.25km2。测绘工作包括以下内容：着重调查地形地貌、特别是微地貌特征，各岩土层的分布及岩性特征，以及不良地质问题、分布，在图上圈出分布范围，调查了解土层的形成条件、颜色、颗粒组成、结构、特征；调查了解岩层的出露情况，岩石成份、结构、厚度、风化程度及产状以及裂隙发育的规模、规律和特征，地质界线和地质观测点的测绘精度，在图上小于3mm。2、工程测量钻孔位置及剖面测量由我院工程测量人员采用GTS－336全站仪实测。工程测量所用控制点及成果由甲方提供（见表2）。高程采用1956年黄海高程系统，坐标采用重庆独立坐标系。表2测量控制点一览表点名XYH备注L030492742.00862325.975282.052L030392608.12062373.464290.481用GTS－336在L0303设测站，以L0304为后视方向作支导线（光电）测量，引点到区域内，然后以极坐标法布设钻孔放样112个。坐标系为重庆独立坐标系，采用黄海高程。定位误差小于0.1m，孔口高程测量小于0.01m，钻孔及剖面测量工作的精度均达到规范要求。3、钻探由重庆南江地质工程勘察设计院钻探队进场施工，钻机操作人员均持证上岗。投入XY-100型钻机4台，钻探方法采用回转岩心钻探方法。开孔口径Φ110mm，终孔口径Φ91mm，对土层采用无水或小泵量清水钻进，基岩采用小水泵量清水钻进。钻探工作严格控制回次进尺，土层回次进尺不超过1m，基岩回次进尺不大于2m，保证岩心采取率，填土层及强风化基岩层采取率平均值大于65%，粉质粘土采取率平均值大于90%，中风化基岩层平均采取率大于80%。岩样利用钻探岩芯取样，钻孔终孔24小时后测静止水位，水位量测精度误差小于0.01m。4、物探测试:本次物探采用设备RSMSY5声波仪（配40KHZ-发双收换能器，100KHZ夹心换能器）及RS1616K振动试分析仪（配38HZ三分量换能器）测试，测试执行规范《公路工程抗震规范》JTGB02-2013、《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009年版），测试成果真实可靠。5、水位观测勘察过程中，对每个钻孔均进行地下水观测，钻孔终孔后观测水位，24小时后再观测一次水位，提水试验在钻孔终孔后观测水位，然后抽干钻孔内循环水，每隔5分钟观测一次水位，24小时后再观测水位一次。6、取样及室内试验采取的土样采用的是薄壁取土器进行现场采取，取样等级为Ⅰ级，岩样按岩芯取样，取样方法按《建筑工程地质勘探与取样技术规程》(JGJ／T87-2012)进行采取。所采集土样、岩样采用石蜡密封，运送过程中用稻草作样品间垫层。室内土样试验遵照《土工试验方法标准》（GB/T50123-1999）、岩石试验遵照《工程岩体试验方法标准》(GB/T50266-2013)执行，完成工作量满足技术委托书及规范要求，达到了本次勘察的目的。试验成果均符合相关规范要求，满足了对场地岩土体特征评价和提供基础设计参数的需求，试验由重庆岩土工程检测中心完成。7、勘察文件编制图件采用南江地质工程勘察设计院通过鉴定的QuickGee1.2成图采用AutoCAD2006作为图件编辑软件，采用MicrosoftWord（2003版）作为文字编辑软件。各项资料均进行了自检和互检，本次勘察工作质量符合要求。8、外业勘察工作见证在本次地质勘察施工过程中，由业主代表终孔时测终孔深度并签字，并委托见证单位重庆江北地质工程勘察院对外业施工进行旁站见证，见证负责人为彭浩，见证章号为：YKJZ-2310370-0031；见证员为任义，见证员印章号：YKJZ-2310370-0032；见证员对勘探进尺、取样数量等野外工作进行签证，并由见证单位出见证报告，确保了地质资料的真实性、客观性。综上所述，各项勘察工作手段按照国家及地方有关规范、规程执行，勘察成果报告已查明了场地的工程地质条件，现将获取的地质资料综合分析整理并编制成勘察成果报告，可供规划设计和施工使用。2、场地气象水文及工程地质条件2.1地理位置及交通拟建道路位于重庆市两江新区水土园区，拟建太山二路南延伸段道路本次委托终点为堕井镇附近，周边有相当数量的施工便道及部分村间道路、机耕道可行，交通条件较好。2.2气象水文场地属亚热带暖湿气侯区，气候温和，雨量充沛，雨热同步，多年平均气温18.2℃，最低气温-2.5℃(1977年1月30日)，最高气温43.5℃(1933年8月8日～9日)，具四季分明、垂直分带显著的特征。区内常年雨日140天左右，平均日照1340小时左右，平均无霜期319天。年平均降雨量为1104.5mm，年平均大气压989.0hpa，年最大降雨量1479.5mm，雨量主要集中在5到9月份，其降雨量占全年总降雨量的70％，且多大雨、暴雨，多年平均日最大降水量为93.9mm，日雨量可达184.4mm。多年平均相对湿度80％、绝对湿度17.6mb，常年风速较大，以西风为主，年平均风速1.3m/s，年最大风速250m/s。勘察区内未见河流穿越，地表水体以场区北西部冲沟处人工鱼塘为主，局部存在季节性冲沟。2.3地形地貌勘察区属于浅丘剥蚀地貌区，主要为一丘陵斜坡，拟建道路由南向北展布，场区南部在拟建道路左右两侧发育宽缓冲沟，冲沟走向与拟建道路一致，沟宽约20～60m，呈阶梯状宽缓农田，一般坡度3～5°，阶高约0.5～1.5m。两侧斜坡较陡，坡度约10～25°，场区中部已基本整平，北部主要为丘陵斜坡地形，发育4条宽缓冲沟，冲沟走向由东向西，横切拟建道路，场区内最高点位于K1+250右侧斜坡顶部，高程为300.36m；最低点位于道路K0+250右侧处的冲沟，高程为253.53m，相对高差46.83m。2.4地质构造根据区域地质资料，拟建线路位于悦来场向斜东翼，无断层分布，岩层呈单斜产出。在场地内基岩出露处测得岩层产状为·285°∠55°，无充填，场区岩层层面结合很差，为软弱结构面，并测得2组构造裂隙：L1：120°∠25°，裂面平整，微张开，少量泥质充填，可见延伸2～5m，间距一般0.5～1.5m，结合程度很差，为软弱结构面。L2：168°～182°∠70°～85°，裂面平整，微张开，少量泥质充填，可见延伸约4～7m，间距1～2.0m，结合程度很差，为软弱结构面。2.5地层岩性根据地面调查及钻探揭露，场地内主要分布为第四系残坡积土层（Q4el+dl），局部为第四系人工素填土层（Q4ml），土层下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）砂岩、泥岩组成，现分述如下： 1、第四系全新统土层（Q4）。素填土：（Q4ml）：场地素填土主要分布于里程K0+550～K0+700处，红褐色，结构松散～稍密，稍湿主要成分由风化砂岩、泥岩碎块及部分褐色粉质粘土组成。块径5～48cm，土石比3:7。该层厚度0.50（ZY47）～14.10m（ZY49）回填时间约3年；残坡积土层（Q4el+dl）：为粉质粘土：主要分布于整个场地，红褐色，可塑～硬塑状，刀切面稍具光泽，韧性中等，干强度中等，无摇振反应。丘体地段土层夹泥岩小角砾。该层厚度0.2（ZY81）～7.00m（ZY95）。2、侏罗系中统沙溪庙组（J2s）。泥岩（Ms）：分布于道路全段，紫红色，暗紫红色，组成物质以粘土矿物为主，局部含砂质重，泥质结构，厚层状构造，与砂岩呈互层状分布，为本场地主要岩层，揭露厚度0.5（ZY87）～28.5m（ZY21）。砂质泥岩（Sm）：分布于道路全段，暗紫红色，褐灰色组成物质以粘土矿物为主，含砂质重，泥质结构，厚层状构造，与砂、泥岩岩呈互层状分布，为本场地主要岩层，揭露厚度2.2（ZY67）～20.9m（ZY19）。砂岩（Ss）：分布于道路全段，灰色，灰黄色，中细粒结构，厚层状构造，主要矿物为长石、石英，暗色矿物次之，多数泥质胶结，局部含泥质较高，与泥岩呈互层状分布，揭露厚度1.0（ZY91）～23.8m（ZY34）。3、基岩面及强风化带的分布特征场地基岩面起伏较缓，岩土界面倾角10～30°，强风化层岩体破碎，岩芯多呈碎块状、颗粒状，厚度在0.30～4.90m，强风化带起伏与岩土界面基本保持一致。各孔岩、土层及基岩强风化层情况详见钻孔数据一览表（附表一）。2.6水文地质条件勘察区场地主要为丘陵斜坡，地下水赋存条件差。场区地下水类型主要为第四系松散岩类孔隙水和基岩网状风化裂隙水，主要接受大气降雨补给。根据地面调查及钻探揭露，除场地终点端可见一人工鱼塘外其余地带未见地下水出露；土层厚度分布不均匀，丘陵斜坡地带厚度较薄，宽缓冲沟地带较厚，下伏砂、泥岩连续较完整，场区发育多条宽缓冲沟，有利于地表水及大气降雨汇集，但勘察期间为枯水期，未见地表水汇集，故拟建场区第四系松散岩类孔隙水贫乏。场区基岩裂隙多呈闭合状，不利于地下水储存，场区基岩网状风化裂隙水贫乏。各钻孔终孔后，均将钻孔内的钻探残留水抽干，24小时后进行简易水位观测，未见有水位，场地在勘探孔深度范围内地下水贫乏。2.7水土腐蚀性判定拟建场地地下水情况简单，周边无污染源的厂矿企业，根据重庆地区经验，道路场地内环境水对混凝土结构具有微腐蚀性；对钢结构具有微腐蚀性；对钢筋混凝土结构中钢筋和混凝土具有微腐蚀性。拟建场地周围无污染源，据环境条件及土工试验成果报告判定，依据《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)（2009版）判定：按Ⅱ类环境，以上土样对混凝土结构有微腐蚀；按地层渗透性，对混凝土结构有微腐蚀；对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀；对钢结构有微腐蚀。2.8不良地质现象及地质灾害根据地面调查及钻探，未见埋藏的沟浜、墓穴、孤石，勘察区地势起伏较小,不存在地面变形、滑坡、泥石流等不良地质现象。3、岩土物理力学特征3.1岩土物理力学指标统计本次勘察共取岩样18组，试验项目：密度、干湿抗压、三轴压缩。取场地内粉质粘土6组，试验项目为土常规、天然及饱和快剪试验。对本次测试指标及试验数据进行对比、归纳后进行分道路段进行数理统计，并将其数理统计指标，试验成果按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）有关公式进行数理统计与分析。统计结果见表5.2。统计公式如下：算术平均值：标准差：变异系数：统计修正系数：标准值：式中：—某个指标值；n—参加统计的数据量。3.2岩土物理力学指标统计结果1、填土场地填土主要分布于里程K0+380～K0+500，分布较少，且较厚，回填时间约3年，钻探时局部钻孔出现卡钻及掉钻现象，回填土主要由砂、泥岩大块石组成，见照片（3.2-1），因此无法进行动力触探实验，据调查访问，该段为人工抛填，因此填土层密实程度为松散。照片3.2-1拟建道路（K0+380～K0+500）填方2、粉质粘土，做土常规、天然快剪试验：粉质粘土：由试验值可得，本场地均为中等压缩性粉质粘土，呈可～硬塑状。（见表3.2-1）表3.2-1可塑状粉质粘土物理力学性质试验成果统计该组粉质粘土，平均天然含水量：23.54％，天然密度1.99g/cm3，天然孔隙比0.69，塑性指数12.54，液性指数0.31，天然凝聚力标准值：26.23Kpa，内摩擦角标准值：11.02°，饱和凝聚力标准值：16.92Kpa，内摩擦角标准值：8.42°，压缩系数平均值0.37Mpa-1，压缩模量标准值4.39Mpa，为中压缩性可塑状粉质粘土。表3.2-2硬塑状粉质粘土物理力学性质试验成果统计该组粉质粘土，平均天然含水量：20.10％，天然密度2.05g/cm3，天然孔隙比0.59，塑性指数11.86，液性指数0.12，天然凝聚力标准值：34.84Kpa，内摩擦角标准值：13.12°，饱和凝聚力标准值：21.93Kpa，内摩擦角标准值：9.97°，压缩系数平均值0.33Mpa-1，压缩模量标准值4.61Mpa，为中压缩性硬塑状粉质粘土。综上本场地粉质粘土为中压缩性可～硬塑状粉质粘土。3、岩样，作密度、天然抗压、饱和抗压、三轴压缩；（*岩石抗剪强度数据个数不具备数理统计，按经验取0.9的修正系数，将平均值按修正为标准值）《市政工程地质勘查规范》DBJ50-174-2014中9.2.8～9.2.9(P62)，岩体抗剪强度、抗拉强度采用岩石抗剪强度、抗拉强度折减(较完整岩体：δτ值折减系数取0.40，Φ值折减系数取0.90，C值折减系数取0.30,未考虑时间效应)表3.2-3中风化泥岩物理力学性质统计表从统计结果可以看出：泥岩：密度为2.53g/cm3，天然、饱和单轴抗压强度标准值分别为：3.96Mpa、2.45Mpa，中风化层岩体较完整，为极软岩，岩石基本质量等级为Ⅴ级。泥岩岩石抗拉强度δτ=0.20MPa，粘聚力C=1.07MPa，摩擦角Φ=32.03°；泥岩岩体抗拉强度δτ=0.080MPa，粘聚力C=0.28MPa，内摩擦角Φ=26°。表3.2-4中风化砂纸泥岩物理力学性质统计表从统计结果可以看出：砂质泥岩：密度为2.52g/cm3，天然、饱和单轴抗压强度标准值分别为：5.21Mpa、3.26Mpa，中风化层岩体较完整，为软岩，岩石基本质量等级为Ⅳ级。砂质泥岩岩石抗拉强度δτ=0.24MPa，粘聚力C=1.20MPa，摩擦角Φ=33.20°；砂质泥岩岩体抗拉强度δτ=0.086MPa，粘聚力C=0.32MPa，内摩擦角Φ=27°。表3.2-5中风化砂岩物理力学性质统计表从统计结果可以看出：砂岩：密度为2.45g/cm3，天然、饱和单轴抗压强度标准值分别为：26.87Mpa、19.19Mpa，中风化层岩体较完整，为较软岩，岩石基本质量等级为Ⅳ级。砂岩岩石抗拉强度δτ=1.76MPa，粘聚力C=8.20MPa，摩擦角Φ=41.15°；砂岩岩体抗拉强度δτ=0.704MPa，粘聚力C=2.214MPa，内摩擦角Φ=33°。3.3土、石工程分级及可挖性按《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014附录A分级如下：1、素填土：等级为II，类别为普通土，部分用镐刨松，再用锹挖，以脚连蹬锹数次可挖动。 2、粉质黏土：等级为Ⅰ，类别为松土，用铁锹挖，脚蹬一下到底的松散土层。3、强风化基岩：等级为Ⅲ，类别为硬土，必须用镐整个刨过才能用锹挖。 4、中风化基岩，等级为IV，类别为软石，需用爆破法开挖。3.4地基承载力确定根据《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014中14.3.2(P67)，岩质地基极限承载力标准值可由岩石抗压强度标准值乘以地基条件系数确定，地基条件系数较完整取1.40～1.10，根据本场地情况取1.1。根据以上规范14.3.3（P68-69），碎石土地基极限承载力标准值可根据密实度按表14.3.3-1确定；粘性土地基极限承载力平均值按表14.3.3-3确定，土的地基极限承载力标准值可根据地基极限承载力平均值按公式14.3.3-1确定：式中： ——修正系数（同3.1节统计公式）。——地基极限承载力平均值。——地基极限承载力标准值。计算所采用的变异系数按下式确定：式中： 、——第一、第二指标的变异系数。——第二指标的折减系数。（粘性土取0.1）根据《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）4.2.3中，地基承载力特征值应根据地基极限承载力标准值按下式确定。式中：——地基承载力特征值。——地基极限承载力标准值。——地基极限承载力分项系数，对土质地基取0.5，对岩质地基取0.33。拟建道路各岩土体地基承载力如下表所示表3.4-1拟建太山二路南延伸段(K0+000～K1+220.00)道路项目地基承载力表岩土类型地基极限承载力平均值（kPa）地基极限承载力标准值（kPa）分项系数地基承载力特征值（kPa）压实填土地基承载力根据现场试验确定，需满足设计要求，当压缩系数达到0.94以上时，地基承载力根据经验值可取130KPa。粉质粘土4503000.5150强风化泥岩\400*0.5200中风化泥岩\39600.331306强风化砂质泥岩\500*0.5250中风化砂质泥岩\52100.331719强风化砂岩\700*0.5350中风化砂岩\191900.336332*强风化基岩地基极限承载力平均值按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）中表14.3.1确定。综上所述，粉质粘土的地基承载力特征值根据计算为150kPa，强风化泥岩的地基承载力特征值200kPa，中风化泥岩的地基承载力特征值1306kPa。强风化砂质泥岩的地基承载力特征值250kPa，中风化泥岩的地基承载力特征值1719kPa。强风化砂岩的地基承载力特征值350kPa，中风化砂岩的地基承载力特征值6332kPa。4、道路工程地质评价4.1场地现状稳定性及适宜性评价拟建线路位于悦来场向斜东翼，岩层单斜产出，产状为285°∠55°，无断层通过。场地内地层岩性主要由第四系全新统素填土层（Q4ml）、残坡积层（Q4el+dl）及侏罗系中统沙溪庙组（J2S）砂、泥岩组成。据《公路工程抗震规范》JTGB02-2013，场地属抗震设防烈度6度区，设计基本地震加速度为0.05g；场地地形较平缓，场地内未见滑坡、崩塌、泥石流、地下洞室等不良地质作用，现状斜边坡，无变形迹象，线路区整体稳定，适宜修建该工程。4.2地震效应评价据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015年），工程区地震设防烈度6度，地震动峰值加速度0.05g，动反应谱特征周期0.35s。按《公路工程抗震规范》(JTGB02-2013)规定，路基段可进行简易设防。场地土层剪切波速见《太山二路南延伸段(K0+000～K1+220.00)道路项目工程地质勘察波速测试报告》，填土剪切波速取133m/s，为软弱土，粉质粘土剪切波速取144～147m/s，为软弱土，强风化泥岩层声波速度为2433-2522m/s，中风化泥岩层声波速度为2722-2809m/s；强风化砂质泥岩层声波速度为2677-2721m/s，中风化砂质泥岩层声波速度为3022-3145m/s；中风化砂岩层声波速度为3800-3890m/s。基岩剪切波速大于800m/s，为坚硬岩石。根据完整性测试成果表，该场地中风化岩体完整系数为0.57-0.62，其岩体较完整。本次勘察，于3个钻孔内作波速测井试验。测出的声波曲线与钻孔岩性分层基本一致。波速测试主要是依据岩体纵波速度Vp和岩体完整系数Kv评价岩体的质量。岩体完整性分级判定标准按《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014表3.1.6-1执行。试验报告见附件6，成果汇总见表4.2-1及表4.2-2。（1）、由剪切波测试结果表可知：ZY2钻孔剪切波测试成果可知，基岩剪切波速值大于800m/s，为岩石。ZY44钻孔剪切波测试成果可知;填土剪切波速值为121m/s，粉质粘土剪切波速值为147m/s，属软弱土；强风化基岩剪切波速值758m/s，为岩石。ZY97钻孔剪切波测试成果可知，粉质粘土剪切波速值为144m/s，属软弱土；基岩剪切波速大于800m/s，为岩石。表4.2-1剪切波测试结果表孔号测试范围(m)岩性Vs速度范围(m/s)Vs平均速度(m/s)Vse等效剪切波速(m/s)ZY440-6.80素填土117-1251211336.80-12.40粉质粘土144-15114712.40-13.50强风化泥岩722-795758ZY970-2.90粉质粘土142-1471442.90-4.50砂质泥岩809-833821（2）、由声波测井结果表可知：本次场地测试钻孔深度范围内主要涉及泥岩、砂质泥岩和砂岩。强风化泥岩层声波速度为2433-2522m/s，中风化泥岩层声波速度为2722-2809m/s；强风化砂质泥岩层声波速度为2677-2721m/s，中风化砂质泥岩层声波速度为3022-3145m/s；中风化砂岩层声波速度为3800-3890m/s。根据完整性测试成果表，该场地中风化岩体完整系数为0.57-0.62，其岩体较完整。表4.2-2声波测井结果表孔号测试范围(m)岩性Vp速度范围(m/s)岩块声波速度(m/s)岩体完整性系数岩体风化程度ZY20.60-4.30泥岩2433-2522强风化4.30-16.00砂质泥岩3022-312239800.57-0.61中风化16.00-18.40砂岩3809-385449700.58-0.6018.40-26.50砂质泥岩3077-314539800.59-0.6226.50-32.00砂岩3823-389049700.59-0.61ZY4412.40-13.20泥岩2434-2467强风化13.20-18.502722-279835800.57-0.61中风化ZY972.90-7.60砂质泥岩2677-2721强风化7.60-10.903033-309039800.58-0.60中风化10.90-12.80泥岩2788-280935800.60-0.6112.80-16.50砂岩3800-387149700.58-0.60按设计高程整平，场地土层厚度为0～21.0m，现分段对拟建道路进行地震效应评价。表4.2-1拟建太山二路南延伸段段（K0+000～K1+220.00）道路震效应评价表道路分段整平放坡后覆盖土层厚度（m）土层等效剪切波速（m/s）场地类别地段类型设计特征周期K0+000～K0+1208.61～11.31125Ⅱ一般地段0.35sK0+120～K0+366.50>800Ⅰ一般地段0.25sK0+366.5～K0+604.6960.81～14.08132Ⅱ一般地段0.35sK0+604.696～K0+66016.35～17.95129Ⅲ一般地段0.45sK0+660～K0+724.5982.47～10.78128Ⅱ一般地段0.35sK0+724.598～K0+811.400>800Ⅰ一般地段0.25sK0+811.40～K0+848.5723.64～5.62122Ⅱ一般地段0.35sK0+848.572～K0+9250>800Ⅰ一般地段0.25sK0+925～K1+220.000.92～10.67133Ⅱ一般地段0.35s在平场填土地带，填土过程中应分层压实，并补作土层的剪切波速测试，以校核地震效应评价。并对场地类别及设计特征周期进行校核。4.3道路工程地质评价与工程措施建议根据路面设计标高将拟建线路分为9段，边坡的安全等级均为一级，分段表见表4.3-1，各段工程地质分析评价如下：表4.3-1路段区分段表序号分段备注太山二路南延伸段(K0+000～K1+220.00)道路项目1K0+000～K0+120.00半挖半填段2K0+120.00～K0+492.00挖方段3K0+492.00～K0+715.00填方段4K0+715.00～K0+935.00挖方段5K0+935.00～K1+020.00填方段6K1+020.00～K1+077.80挖方段7K1+077.80～K1+129.00填方段8K1+129.00～K1+158.40挖方段9K1+158.40～K1+220.00填方段4.3.1边坡稳定性的定量评价方法1、对于土质边坡可能产生滑动的地段，对其进行定量评价①参数选取：主要考虑场地内两潜在滑动面的存在可能，沿基岩面滑动及原始地面滑动。计算参数取根据实验数据结合当地经验进行取值，取值见下表4.3.1-1：表4.3.1-1边坡稳定性计算参数建议取值部位重度(kN/m3)内聚力（kPa）内摩擦角（°）天然饱和天然饱和天然饱和粉质粘土23.5424.042616118填土与基岩界面20.521.02616118填土内部20.521.0862825岩质边坡变形破坏方式是沿结构面产生平面滑动，考虑永久性边坡风化及水的渗透情况，岩体结构面参数按经验推荐取值见下表4.3.1-2：表4.3.1-2场地内结构面参数推荐取值一览表岩土名称天然内聚力C值（kPa）天然内摩擦角φ（°）岩层层面3012裂隙面3513备注：层面C、Φ值未考虑爆破、震动、岩体拉断地表水入渗软化等不利因素影响，可能会造成层面C、Φ值的降低。参数确定：结构面抗剪强度指标根据野外调查结合地方经验综合确定，其中砂岩为透水层，泥岩为相对隔水层，泥岩为软岩，砂岩为较硬岩，因此，二者交界面时，参数取值最小。②选取工况：工况1：天然工况；工况2：暴雨工况。③稳定性计算：边坡的安全系数根据道路等级及计算方法查《公路路基设计规范》JTGD30-2015中表3.6.11及式（3.6.10-1,3.6.10-2）稳定性计算采用不平衡推力法。场地按设计路面高程及道路两侧设计平场高程整平后，沿线地段将形成不同程度的填方及挖方临时边坡。为具体评价挖、填边坡的稳定性，首先根据道路左右两侧挖填边坡类型及其里程进行分段评价如下：（1）K0+000～K0+120半挖半填段（剖面1-1’～3-3’）按设计高程整平，该段道路为半挖半填段，该段左侧将形成高约3.04～6.24m挖方岩质边坡，边坡安全等级为二级，岩体类别为Ⅲ类，边坡坡向总体114°，上部土层及强风化基岩高约0.40～3.04m，下部中风化基岩高约0.0～2.72m，岩土界面及强风化界面相对平缓，顶部土层按设计1:1.50进行临时放坡可行，据赤平投影图4.3-1分析：边坡为反向坡，边坡稳定性受裂隙1切割影响，挖方边坡基岩按照1：1分阶放坡，边坡易按裂隙1垮塌，建议按25°倾角放坡，或采用锚杆支挡。该段右侧将形成高约5.22～11.31m的填方边坡，岩土界面较陡，为了定量对右侧填方边坡进行评价，选取代表性剖面1-1’进行计算，计算公式如4.3.1中传递系数计算，具体计算如下：图4.3-1K0+100～K0+120段左侧赤平投影图经计算，1-1’剖面沿现状地形天然工况下，边坡稳定性系数为1.776，边坡整体稳定；暴雨工况下，边坡稳定性系数为1.160，边坡基本稳定,安全储备不足。故K0+000～K0+120.00段按设计1:1.50、1:1.75及1:1.20进行分阶放坡不可行,建议放缓坡率、增大马道宽度或清除表面土层，坡面反坡台阶状处理后按设计坡率放坡。经计算，15-15’剖面土体内部天然工况下，边坡稳定性系数为1.731，边坡整体稳定；暴雨工况下，边坡稳定性系数为1.473，边坡整体稳定。故K0+492.00～K0+715.00段按设计1:1.50、1:1.75及1:1.20进行分阶放坡可行。建议对坡面进行防护措施，坡顶、坡底设置截、排水沟。（2）K0+120.00～K0+492.00挖方段（剖面4-4’～12-12’）按设计高程整平，该段两侧将形成高约0.99～21.95m的临时挖方边坡，左侧边坡坡向总体101°，边坡高2.61～21.95ｍ，边坡安全等级为一级，岩体类别为Ⅲ类，上部土层及强风化基岩高约0.40～5.03m，下部中风化基岩高约0.00～17.91m，岩土界面高及强风化界面平缓，故顶部土层及强风化按设计1:1.50进行分阶放坡可行。据赤平投影图4.3-2分析：边坡为反向坡，边坡稳定性受裂隙1切割影响，挖方边坡基岩按照1：1分阶放坡，边坡易按裂隙1垮塌，为了定量对左侧挖方边坡进行评价，选取代表性剖面6-6’进行计算，具体计算如下：边坡稳定性系数为1.22，边坡基本稳定，，安全储备不足，故K0+120.00～K0+492.00段左侧边坡基岩按1:1放坡不可行，建议按25°倾角放坡或采用锚杆支挡，建议对坡面进行防护措施，坡顶、底设置截、排水沟。项目单位数量备注说明滑体土重度γ（kN/m3）25.3滑体土单位宽度面积V（m3）219.85滑体土单位宽度自重G（kN/m）5562.205荷载竖向附加荷载Gb（kN/m）150向下取正，向上取负值水平荷载Q（kN/m）0向坡外取正，向坡内取负值后缘陡倾裂隙充水高度hw（m）0滑面单位宽度总水压力U（kN/m）0后缘裂隙面单位宽度总水压力V（kN/m）0摩擦角Φs(°)13结构面粘聚力Cs（kpa）35面积A（m2）49.70倾角θ(°)25下滑力T（KN/m）2414.08结果抗滑力R（KN/m）2934.71稳定性系数Fs1.22Fs=R/T右侧边坡坡向总体268°，右侧边坡高0.99～16.54ｍ，上部土层及强风化基岩高约0.6～5.68m，边坡安全等级为二级，岩体类别为Ⅳ类，下部中风化基岩高约0.0～8.05m，岩土界面及强风化界面相对平缓或反倾，顶部土层按设计1:1.50进行临时放坡可行，据赤平投影图4.3-3分析：边坡为顺向坡，边坡稳定性受岩体岩层产状控制，岩层倾角较陡，建议边坡顺层开挖，挖方边坡基岩按照1：0.75分阶放坡，第一级坡高8m，8m以上每8m为一级，各级边坡间留2m宽碎落台可行，建议对坡面进行防护措施，坡顶、底设置截、排水沟。图4.3-2K0+120.00～K0+492.00段左侧赤平投影图图4.3-3K0+120.00～K0+492.00段右侧赤平投影图（3）K0+492.00～K0+715.00填方段（剖面13-13’～18-18’）按设计高程整平，该段道路为填方段，该段左侧将形成高约0.00～12.37m填方边坡，边坡坡向总体269°，右侧将形成高约3.08～11.25m填方边坡，边坡总体坡向87°，岩土界面大多平缓,边坡不易沿岩土界面垮塌，但由于土体自身稳定性较差，为了定量对左侧填方边坡进行评价，选取代表性剖面15-15’进行计算，计算公式如4.3.1中传递系数计算，具体计算如下：土体内部天然工况下，边坡稳定性系数为1.731，边坡整体稳定；暴雨工况下，边坡稳定性系数为1.431，边坡整体稳定。故K0+492.00～K0+715.00段按设计1:1.50、1:1.75及1:2.00进行分阶放坡可行,建议对坡面进行防护措施，坡顶、坡底设置截、排水沟。（4）K0+715.00～K0+935.00挖方段（剖面19-19’～23-23’）按设计高程整平，该段两侧将形成高约0.97～15.34m的临时挖方边坡，左侧边坡坡向总体94°，左侧边坡高0.97～6.84ｍ，边坡安全等级为二级，岩体类别为Ⅲ类，上部土层及强风化基岩高约0.40～1.70m，下部中风化基岩高约2.48～6.48m，岩土界面及强风化界面相对平缓或反倾，顶部土层按设计1:1.50进行临时放坡可行，据赤平投影图4.3-4分析：边坡为反向坡，边坡稳定性受裂隙1切割影响，挖方边坡基岩按照1：1分阶放坡，边坡易按裂隙1垮塌，故K0+715.00～K0+935.00段左侧边坡基岩按1:1放坡不可行，建议按25°倾角放坡或采用锚杆支挡，建议对坡面进行防护措施，坡顶、底设置截、排水沟。右侧边坡坡向总体268°，右侧边坡高2.35～15.34ｍ，边坡安全等级为一级，岩体类别为Ⅳ类，上部土层及强风化基岩高约0.30～1.97m，下部中风化基岩高约0.0～9.32m，岩土界面及强风化界面相对平缓或反倾，顶部土层按设计1:1.50进行临时放坡可行，据赤平投影图4.3-3分析：边坡为顺向坡，边坡稳定性受岩体岩层产状控制，岩层倾角较陡，建议边坡顺层开挖，挖方边坡基岩按照1：0.75分阶放坡，第一级坡高8m，8m以上每8m为一级，各级边坡间留2m宽碎落台可行，建议对坡面进行防护措施，坡顶、底设置截、排水沟。图4.3-4K0+715.00～K0+935.00段左侧赤平投影图（5）K0+935.00～K1+020.00填方段（剖面24-24’～25-25’）按设计高程整平，该段道路为填方段，该段左侧将形成高约4.37m填方边坡，边坡坡向总体269°，右侧将形成高约3.02m填方边坡，边坡总体坡向90°，岩土界面平缓,边坡不易沿岩土界面垮塌，但由于土体自身稳定性较差，采用不合理施工方式易产生土体内部垮塌，设计拟采用分阶放坡：填方边坡上部8m为第一级，坡比1:1.5在坡脚设置临时排水沟可行。建议对坡面进行防护措施，坡顶、底设置截、排水沟。（6）K1+020.00～K1+077.80挖方段（剖面26-26’）按设计高程整平，该段两侧将形成高约5.40～7.39m的临时挖方边坡，左侧边坡坡向总体91°，左侧边坡高4.65ｍ，由土层及强风化基岩组成，岩土界面高及强风化界面平缓，故按设计1:1.50进行分阶放坡可行。右侧边坡坡向总体269°，右侧边坡高7.90ｍ，边坡安全等级为二级，岩体类别为Ⅳ类，上部土层及强风化基岩高约2.94m，下部中风化基岩高约4.95m，岩土界面及强风化界面相对平缓或反倾，顶部土层按设计1:1.50进行临时放坡可行，据赤平投影图4.3-3分析：边坡为顺向坡，边坡稳定性受岩体岩层产状控制，岩层倾角较陡，建议边坡顺层开挖，挖方边坡基岩按照1：0.75分阶放坡，第一级坡高8m，8m以上每8m为一级，各级边坡间留2m宽碎落台可行，建议对坡面进行防护措施，坡顶、底设置截、排水沟。（7）K1+077.80～K1+129.00填方段（剖面27-27’）按设计高程整平，该段道路为填方段，该段左侧将形成高约4.36m填方边坡，边坡坡向总体275°，右侧将形成高约2.57m填方边坡，边坡总体坡向95°，岩土界面平缓,边坡不易沿岩土界面垮塌，但由于土体自身稳定性较差，采用不合理施工方式易产生土体内部垮塌，设计拟采用分阶放坡：填方边坡上部8m为第一级，坡比1:1.5在坡脚设置临时排水沟可行。建议对坡面进行防护措施，坡顶、底设置截、排水沟。（8）K1+129.00～K1+158.40挖方段（剖面A-A’）按设计高程整平，该段两侧将形成高约0.00～1.49m的临时挖方边坡两侧均由土层及强风化基岩组成，岩土界面高及强风化界面平缓，故按设计1:1.50进行分阶放坡可行。建议对坡面进行防护措施，坡顶、底设置截、排水沟。（9）K1+158.40～K1+220.00填方段（剖面28-28’）按设计高程整平，该段道路为填方段，该段两侧将形成高0.94～5.12m填方边坡，岩土界面平缓,边坡不易沿岩土界面垮塌，但由于土体自身稳定性较差，采用不合理施工方式易产生土体内部垮塌，设计拟采用分阶放坡：填方边坡上部8m为第一级，坡比1:1.5在坡脚设置临时排水沟可行。建议对坡面进行防护措施，坡顶、底设置截、排水沟。5、路基评价5.1路基均匀性及干湿类型评价1.素填土场地素填土主要分布于里程施工整平地带，红褐色，主要成分由风化砂岩、泥岩碎块及部分褐色粉质粘土组成，厚度约0.50～13.00m，根据现场