DB32T 4783-2024 玻璃纤维增强复合材料筋基坑工程应用技术规程

ICS83.120CCSP10/14DB32/T4783—2024玻璃纤维增强复合材料筋基坑工程应用技术规程TechnicalspecificationforexcavationengineeringapplicationofGFRPbar2024-05-20发布 2024-12-01实施江苏省市场监督管理局江苏省住房和城乡建设厅 发 布中 国 标 准 出 版 社 出 版DB32/T4783—2024目 次前言 Ⅲ范围 1规范性引用文件 1术语和定义 1基本规定 3材料 5混凝土 5GFRP筋 6钢筋 7设计与计算 8结构计算 8地下连续墙设计 8排桩设计 9冠梁腰梁设计 10锚杆设计 11土钉设计 13构造要求 187 施工 19一般规定 19地下连续墙的施工 20灌注桩的施工 20冠梁腰梁的施工 21锚杆施工 21土钉施工 218 检测与监测 228.1 检测 228.2 监测 23附录规范）锚杆抗拔试验要点 24附录规范）土钉抗拔试验要点 27附录规范）GFRP筋进场检验项目和方法 29附录规范）土钉抗拔试验要点 31参考文献 32ⅠDB32/T4783—2024图1 理论直线滑动面 13图2 土钉墙整体稳定性验算 13图3 基坑底面下有软土层的土钉墙隆起稳定性验算 15图4 土钉抗拔承载力计算 17图5 GFRP箍筋弯折的构造要求 18图D.1 GFRP筋连接试样示意图 31表1 支护结构的安全等级及结构重要性系数 3表2 混凝土轴心抗压强度标准值 5表3 混凝土轴心抗拉强度标准值 5表4 混凝土轴心抗压强度的设计值 5表5 混凝土轴心抗拉强度的设计值 5表6 混凝土的弹性模量 5表7 GFRP筋公称直径允许偏差和直线度 6表8 GFRP筋的主要力学性能指标 6表9 普通钢筋强度标准值 7表10 普通钢筋强度设计值 7表11 普通钢筋在最大力下的总伸长率限值 7表12 钢筋的弹性模量 7表13 整体稳定安全系数 14表14 土钉的极限黏结强度标准值 17表15 锚杆的抗拔承载力检测值 22表A.1 多循环加载试验的加载分级与锚头位移观测时间 24表A.2 蠕变试验加载分级与锚头位移观测时间 25表A.3 单循环加载试验的加载分级与锚头位移观测时间 26表B.1 单循环加载试验的加载等级与土钉位移观测时间 27表C.1 GFRP筋材进场检验项目 29ⅡDB32/T4783—2024前 言本文件按照GB/T1.1—202标准化工作导则 第1部分标准化文件的结构和起草规的规起草。本文件代替DGJ32/TJ162—201《玻璃纤维增强复合材料筋基坑工程应用技术规程》，与DGJ32/TJ162—2014——增加了全文性基本规定；——更改了部分术语和释义；——更改了GFRP筋的主要尺寸及允许偏差和主要力学性能指标；——删除了HRBF335牌号钢筋；——更改了GFRP筋锚杆的应用技术规定；——更改了GFRP筋施工相关技术要求；——增加了GFRP筋接头性能检测要求。请注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别专利的责任。本文件由江苏省住房和城乡建设厅提出并归口。本文件起草单位：江苏华东工程设计有限公司、南京市测绘勘察研究院股份有限公司、东南大学、南京地铁建设有限责任公司、江苏绿材谷新材料科技发展有限公司。本文件及其所替代文件的历次版本发布情况为：—2014年首次发布为DGJ32/TJ162—2014；——本次为第一次修订。ⅢDB32/T4783—2024玻璃纤维增强复合材料筋基坑工程应用技术规程范围本文件规定了玻璃纤维增强复合材料筋基坑工程的基本规定、材料、设计与计算、施工以及检测与监测等的要求。本文件适用于基坑工程结构体系中的临时结构构件，主要包括基坑工程中排桩、地下连续墙、冠梁、腰梁、锚杆、土钉等。规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文包括所有的修改单适用于本文件。GB/T1446 纤维增强塑料性能试验方法总则GB/T5976 钢丝绳夹GB/T14370 预应力筋用锚具、夹具和连接器GB50010—2010 混凝土结构设计规范GB50202 建筑地基基础工程质量验收规范GB50204 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50497 建筑基坑工程监测技术标准JGJ120 建筑基坑支护技术规程JGJ/T182 锚杆锚固质量无损检测技术规程JGJ/T401 锚杆检测与监测技术规程JG/T406 土木工程用玻璃纤维增强筋术语和定义下列术语和定义适用于本文件。玻璃纤维增强复合材料 glassfiberreinforcedpolymerGFRP由两相组成，其中玻璃纤维或玻璃纤维织物为增强相，聚合物树脂为基体相，通过机械强制复合工艺方法制备而成的复合材料。GFRP筋 GFRPbar由单向连续纤维拉挤成型并经树脂浸渍固化的玻璃纤维增强复合材料棒状制品。GFRP筋混凝土结构构件 GFRPconcretestructuremember配置受力GFRP筋的混凝土结构构件。1DB32/T4783—2024混合配筋 mixedreinforcement同一横截面内钢筋与GFRP筋混合配置方式，GFRP筋与钢筋应均匀、间隔布置。全GFRP筋 fullGFRPbar同一横截面内纵筋全部采用GFRP筋配置方式。混凝土保护层 concretecover结构构件中GFRP或钢筋外边缘至构件表面范围的混凝土。注：简称保护层。锚固长度 anchoragelength受力GFRP或钢筋依靠其表面与混凝土的黏结作用或端部构造的挤压作用而达到设计承受应力所需的长度。配筋率 ratioofreinforcement混凝土构件中配置的筋材面积或体积与规定的混凝土截面面积或体积的比值。注GFRPGFRP配筋率。基坑工程 excavationengineering采用支护、地下水控制及环境保护等措施，形成由地面向下开挖的地下空间，保证地下结构施工及其周边环境安全的工程。排桩 soldierpilewall沿基坑侧壁排列设置的支护桩及冠梁组成的支挡式结构部件或悬臂式支挡结构。地下连续墙 diaphragmwall分槽段用专用机械成槽（GFRP并浇筑混凝土所形成的连续地下墙体。注：也称现浇地下连续墙。冠梁 cappingbeam设置在挡土构件顶部的将挡土构件连为整体的GFRP或钢筋混凝土梁。腰梁 waling设置在挡土构件侧面的传递锚杆或内支撑支点力的GFRP或钢筋混凝土梁或钢梁。土钉 soilnail植入土中并注浆形成的承受拉力与剪力的杆件。注：由GFRP筋用作土钉筋材时简称GFRP筋土钉。锚杆 anchor由杆体、注浆固结体、锚具、套管所组成的一端与支护结构构件连接，另一端锚固在稳定岩土体内的2DB32/T4783—2024受拉杆件。注：由GFRP筋用作杆体时简称GFRP筋锚杆。基本规定基坑工程应保证支护结构常使用，并应保证主体地下结构的施工空间和安全。基坑工程设计应规定工作年限1a。基坑工程设计时，应当根据支护结构破坏可能产生后果危及人的生命、造成经济损失、对社会或环境产生影响等的严重性，采用不同的安全等级。支护结构安全等级的划分和结构重要性系数γ0应符合1的规定。对同一基坑的不同部位，可采用不同的安全等级。表1 支护结构的安全等级及结构重要性系数安全等级破坏后果重要性系数（γ0）一级很严重≥1.10二级严重≥1.00三级不严重≥0.90基坑工程设计时应按下列极限状态分析计算。承载能力极限状态：支护结构构件或连接因超过材料强度而破坏，或因过度变形而不适于继续承受荷载，或出现压屈、局部失稳；支护结构及土体整体滑动；坑底土体隆起而丧失稳定；对挡土结构，坑底土体丧失嵌固能力而使支护结构推移或倾覆；对锚拉式挡土结构或土钉墙，土体丧失对锚杆或土钉的锚固能力。正常使用极限状态：支护结构位移造成基坑周边建支护结构位移而影响主体地下结构正常施工。基坑工程设计应包括下列内容：支护结构体系上的作用和作用组合确定；基坑支护体系的稳定性验算；支护结构的承载力、稳定性和变形计算；地下水控制设计；对周边环境影响的控制要求；基坑开挖与回填要求；支护结构安全施工要求；基坑工程施工验收检验要求；基坑工程监测与维护要求；涉及危大工程的重点部位和环节、保障周边环境和工程施工安全的技术要求。GFRP筋在基坑工程中的运用应按基坑规模、工程地质与水文地质条件、环境保护特征及后续工程建设需求等控制因素综合确定。不宜用于邻近复杂环境的一级基坑工程。3DB32/T4783—2024GFRP筋在基坑工程中的应用范围为排桩和支撑梁构件，地下连续墙兼作为主体结构侧墙时不得使用。玻璃纤维增强复合材料筋可完全或部分替代钢筋使用。GFRP筋混凝土结构构件按承载能力极限状态设计时的规定。γ0Sd≤Rd （1）Sd=γFSk （2）式中：γ0——支护结构重要性系数，应按4.3的规定采用；Sd——作用基本组合的效应设计值；Rd——支护结构构件的抗力设计值；γF——作用基本组合的综合分项系数，支护结构构件按承载能力极限状态设计时，对于GFRP筋混γF不应小于1.25GFRP筋锚杆及土钉，γF不应小于1.35；Sk——作用标准组合的效应。GFRP筋混凝土支护结构的正截面受弯承载力简化计算时，应符合下列假定：截面应变保持平面；不考虑混凝土的抗拉作用；受压混凝土的应力⁃应变关系曲线应按GB50010的有关规定取值；纵向GFRP筋的拉应力应取GFRP筋的拉应变与其弹性模量的乘积GFRP筋抗拉强度设计值，同时其极限拉应变不应大于0.01；不应计入受压区GFRP筋的影响。混合配筋混凝土支护结构的正截面受弯承载力简化计算时，应符合下列假定：截面应变保持平面；不考虑混凝土的抗拉作用；受压混凝土的应力⁃应变关系曲线应按GB50010的有关规定取值；纵向受拉钢筋的极限拉应变取为0.01；纵向钢筋的应力取钢筋应变与其弹性模量的乘积，且钢筋应力不应超过钢筋抗压、抗拉强度设计值；纵向GFRP筋的拉应力应取GFRP筋的拉应变与其弹性模量的乘积GFRP筋抗拉强度设计值，同时其极限拉应变不应大于0.01；不应计入受压区GFRP筋的影响；同一位置处的钢筋和GFRP筋应变相同。GFRP筋锚杆的应用应符合下列规定：锚杆杆体宜采用玻璃纤维锚索；GFRP筋锚杆宜在极限抗拔承载力较低时采用；锚杆注浆宜采用二次压力注浆工艺；锚杆锚固段不应设置在淤泥在复杂地质条件下，应通过现场试验确定锚杆的适用性。GFRP筋土钉宜应用于侧壁安全等级为二级12m。基坑工程中混凝土构件设计宜采取钢筋与GFRP筋混合配置方式。完成使用功能后需破除的结构或构件设计可采用全GFRP筋配置方式。4DB32/T4783—2024材料混凝土混凝土强度等级应按立方体抗压强度标准值确定。立方体抗压强度标准值系指按标准方法制作养护的边长为150mm的立方体试件在28d或设计规定龄期以标准试验方法测得的具有95 保证率的抗压强度值。C25；用于土钉墙面层的混凝土强度等级不宜低于C20。混凝土轴心抗压强度的标准值fck应按表2采用；轴心抗拉强度的标准值ftk应按表3采用。表2 混凝土轴心抗压强度标准值强度混凝土强度等级C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80fckN/mm）10.013.416.720.123.426.829.632.435.538.541.544.547.450.2表3 混凝土轴心抗拉强度标准值强度混凝土强度等级C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80ftkN/mm）1.271.541.782.012.202.392.512.642.742.852.932.993.053.11混凝土轴心抗压强度的设计值fc应按表4采用；轴心抗拉强度的设计值ft应按表5采用。表4 混凝土轴心抗压强度的设计值强度混凝土强度等级C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80fcN/mm）7.29.611.914.316.719.121.123.125.327.529.731.833.835.9表5 混凝土轴心抗拉强度的设计值强度混凝土强度等级C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80ftN/mm）0.911.101.271.431.571.711.801.891.962.042.092.142.182.22混凝土受压和受拉的弹性模量Ec宜按表6采用。混凝土的剪切变形模量Gc可按相应弹性模量值的40 采用。混凝土泊松比υc可按0.2采用。表6 混凝土的弹性模量混凝土强度等级C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80Ec104N/mm）2.202.552.803.003.153.253.353.453.553.603.653.703.753.805DB32/T4783—2024GFRP筋GFRP筋的树脂基体应使用乙烯基树脂和环氧树脂或乙烯基树脂和环氧树脂混合树脂。GFRP筋杆体表面一般为全螺纹式杆体外观应质地均匀无气泡无裂纹及其他加工缺陷其螺纹牙形牙距应整齐无损伤。纤维体积含量在60 ~70 密度为1.9g/cm3~2.2g/cm3。GFRP筋有弯曲需求时，应按设计要求工厂化生产完成。GFRP筋杆体公称直径范围宜为10mm~36mmGFRP筋的公称直径规格宜为20mm、22mm25mm28mm32mm。GFRP筋的外形尺寸、允许偏差和直线度应符合表7的要求。表7 GFRP筋公称直径允许偏差和直线度公称直径mm允许偏差mm直线度mm/m10±0.2≤31214161820±0.3≤422252830±0.4≤5323436注：表中未特别说明的GFRP筋均指实心筋材。GFRP筋的强度标准值应具有不小于95 的保证率。GFRP筋的主要力学性能指标应符合表8的要求。表8 GFRP筋的主要力学性能指标公称直径（d）mm抗拉强度标准值（ffk）N/mm2剪切强度（fv）N/mm2弹性模量（Ef）105N/mm2极限拉应变（ε）d<16≥600≥110≥0.4≥1.216≤d<25≥55025≤d<34≥500d≥34≥450GFRP筋抗拉强度设计值按照抗拉强度标准值除以1.4予以折减。GFRP筋土钉杆体配套托盘及螺母承载力标准值不小于配套同直径杆体抗拉承载力设计值。6DB32/T4783—2024钢筋混凝土结构的钢筋应按下列规定选用：纵向受力普通钢筋宜采用HRB400HRB500HRBF400HRBF500HRB335HPB300钢筋；箍筋宜采用HRB400HRBF400HRB335HPB300HRB500HRBF500钢筋。钢筋的强度标准值应具有不小于95 的保证率。普通钢筋的屈服强度标准值fyk极限强度标值fstk应按表9采用。表9 普通钢筋强度标准值牌号符号公称直径（d）mm屈服强度标准值（fyk）N/mm2极限强度标准值（fstk）N/mm2HPB3006~14300420HRB3356~14335455HRB400HRBF400F6~50400540HRB500HRBF500F6~50500630普通钢筋的抗拉强度设计值fyfy应按表10采用。表10 普通钢筋强度设计值牌号抗拉强度设计值（fy）N/mm2抗压强度设计值f'N/mm2HPB300270270HRB335300300HRB400HRBF400360360HRB500HRBF500435435普通钢筋在最大力下的总伸长率δgt不应小于表11规定的数值。表11 普通钢筋在最大力下的总伸长率限值钢筋牌号HPB300HRB335HRB400HRBF400HRB500HRBF500δgt/10.07.5普通钢筋的弹性模量Es可按表12采用。表12 普通钢筋的弹性模量牌号或种类弹性模量（Es）105N/mm2HPB300钢筋2.10HRB335HRB400HRB500钢筋HRBF400HRBF500钢筋2.007DB32/T4783—2024设计与计算结构计算基坑支护结构体系上的作用和作用组合按JGJ120中的有关规定确定。平荷载计算宽度可取排桩的中心距。结构内力的设计值应按式计算：截面弯矩设计值M截面剪力设计值V轴向拉力设计值N式中：

M=γ0γFMk （3）V=γ0γFVk （4）N=γ0γFNk （5）Mk—作用标准组合的弯矩值kN·，可按有关国家和地方标准的规定计算；Vk—作用标准组合的剪力值k，可按有关国家和地方标准的规定计算；Nk——作用标准组合的土钉或锚杆轴向拉力值γF——作用基本组合的综合分项系数，应按4.9的规定采用。地下连续墙设计地下连续墙正截面受弯承载力计算应符合4.104.11的要求。地下连续墙正截面受弯承载力计算时，受压区混凝土的应力图形可简化为等效矩形应力图。地下连续墙纵向受力钢筋配置有两种形式：混合配筋即同一横截面内钢筋与GFRP筋混合配置方式，GFRP筋与钢筋应均匀、间隔布置；全GFRP筋即同一横截面内纵筋全部采用GFRP筋配置方式。计算。≥ ρ+ffdρ fc 3εcu-ε≥

…………（6）s fy f

fy3(εcu

+εfd)≤ ρ+Efρ fc 3εcu-ε≤

…………（7）式中：

s Es

fy3(εcu

+εy)fc—混凝土轴心抗压强度设计值N/mm；ffd—GFRP筋抗拉强度设计值，单位为牛每平方毫米N/mm；fy—钢筋抗拉强度设计值，单位为牛每平方毫米N/mm；Ef—GFRP筋的弹性模量，单位为牛每平方毫米N/mm；Es—钢筋的弹性模量，单位为牛每平方毫米N/mm；ε0——混凝土压应力达到fc时的混凝土压应变；εcu——混凝土极限压应变；εfd——GFRP筋设计拉应变；εy——钢筋的屈服应变；8ρ——纵向受力钢筋的配筋率ρ=As；

DB32/T4783—2024s s bh0ρ——纵向受力GFRPρ=Af；f f bh0Af—纵向受力GFRPmm；As—纵向受力钢筋的面积，单位为平方毫米mm。纵筋配置GFRP筋的地下连续墙，其正截面受弯承载力应按式计算。M=fcbh02ξ(1-ξ/2) （8）2 …………（9ξ=A0-B0+(A0-B0)2+2 …………（9=A fyρs=0 fc

…………（10）式中：A0B0——计算系数；

B 0.0033Efρf=0 fc=

…………（11）M ——b ——h0 ——GFRP筋和钢筋合力点距构件顶面的距离ξ ——混凝土的相对受压区高度。地下连续墙的受剪截面应符合GB50010中的相关要求，其斜截面受剪承载力可按6.4.26.4.3的要求计算。地下连续墙的箍筋可采用GFRP筋或钢筋，在支点和基坑开挖面等剪力较大的部位，宜采用钢筋作为箍筋。排桩设计圆形截面混凝土支护桩可采用完全GFRP筋或混合配筋方式，当纵向受力筋沿周边均匀配置时，其正截面承载力计算表达式为式。A1r2fc+C1εcuEfρfr2+R1ρsr2fy=0 （12）Mu≤B1r3fc+D1εcuEfρfr3+S1ρsgr3fy （13）A1=α-sinαcosα （14）3B1=2sin3α （15）3=C -(π-θ0)(1-2ξ)-gsinθ01 2ξ=

…………（16）g21(π-θ)-1sin2θ+g(1-2ξ)sinθ2ê2D1= ë

0 4 02ξ

0…………（17）R1=θsc-π+θst

-g(sinθst-sinθsc)-(1-2ξ)⋅(θst-θsc) （18）-(1-2ξ)gcosθst-(1-2ξ)1S=sin1

sc+sinsc

- 1 êg(θst-θsc+sin2θst-sin2θsc)-(1-2ξ)⋅(sinθ

st-sinst

)ëstgcosst24scúû…………（ëstgcosst24scúû9DB32/T4783—2024式中：A1B1C1D1R1S1——计算系数；

g+1-2ξε2ξ

Ef≤ffd

…………（20）α —对应于受压区混凝土截面面积的圆心角的一半raα=arccos(1-2β1ξ；β1 ——矩形应力图的受压区高度与截面应保持平截面假定所确定的中和轴高度的比值，当混凝土强度等级不超过C50β1取为0.80；θ0 —实际受压区对应的圆心角的一半θ0

=arccos(r-x0)=arccos(1-2ξ)；rεcu ——混凝土极限压应变；rEf —GFRP筋的弹性模量，单位为牛每平方毫米N/mm；r ——rf ——GFRP筋重心所在圆周的半径rg —纵向GFRP筋重心所在圆周的半径与圆形截面半径的比值g=rf；rx0 ——混凝土实际受压区高度ξ —混凝土的相对受压区高度ξ=x0/2r；ρf ——GFRP筋的配筋率；ρs ——纵向钢筋的配筋率；θ ——纵向钢筋受压进入屈服强度对应的圆心角之半，

=arccosfy′⋅2ξ+scë1-2ξú≤π；ëúú

sc êEs

gεcug ûθ —纵向钢筋受拉进入屈服强度对应的圆心角之半θ

fy⋅2ξ+st1-2ξú≤π。úú

st=arccosê-ëEsëE

gεcug û排桩的受剪截面应符合GB50010—20106.3.1的要求，其斜截面受剪承载力可按6.4.2的要求6.4.2中的截面宽度b和截面有效高度h0应分别以1.76r和1.6rr为圆形截面的半径。排桩的箍筋可采用GFRP筋或钢筋，在支点和基坑开挖面等剪力较大的部位，宜采用钢筋作为箍筋。冠梁腰梁设计冠梁、腰梁正截面受弯承载力可按6.2.5的要求计算。GFRP筋作为箍筋的冠梁和腰梁斜截面受剪承载力计算：V≤Vc+Vf （21）Vc=0.86ftbc （22）c=kh0 （23）2ρfαf+(ρfαf)2ρfαf+(ρfαf)2ρf=Af/bh0 （25）10DB32/T4783—2024式中：V——构件斜截面上的最大剪力设计值，单位为牛（N）；Vc——构件斜截面上混凝土受剪承载力设计值Vf——构件斜截面上箍筋受剪承载力设计值————截面中和轴到受压区边缘的距离Af—纵向受拉GFRPmm；ρf——纵向受拉GFRP筋配筋率；αf——GFRP筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值；h0——纵向受拉GFRP筋合力点至截面受压区边缘的距离，单位为毫米（mm）。受弯构件斜截面上箍筋受剪承载力设计值Vf22计算：V=Afvffvh0

…………（26）f sAfv=nAfv1 （27）箍筋的抗拉强度设计值应按式确定：ffv=min{0.004E,ϕbendffd}

…………（28）ϕbend

=(0.3+0.05rv) （29）dv当V>0.375Vc时，箍筋的配筋率不应小于最小配筋率ρfv,min3计算：dvρ =Afv,min=0.35f/

…………（30）式中：

fv,min bs

tfvffv —GFRP箍筋的抗拉强度设计值N/mm；ϕbend——GFRP筋的弯拉强度与抗拉强度设计值的比值；Afv—配置在同一截面内GFRP箍筋各肢的全部截面面积mm；n ——同一截面内箍筋的肢数；Afv1—单肢箍筋的截面面积，单位为平方毫米mm；s ——沿构件长度方向的箍筋间距单位为毫Ef —箍筋的弹性模量单位为牛每平方毫N/mm；rv ——GFRP箍筋的弯折半径单位为毫dv ——GFRP。采用钢筋作为箍筋的混凝土构件的斜截面受剪承载力应按GB50010的有关规定计算。冠梁、腰梁与支撑连接节点范围不少于3倍支撑梁宽范围内箍筋应采用钢筋作为箍筋可采用钢筋与GFRP筋间隔混合配置方式。锚杆设计≥锚杆的极限抗拔承载力应符合式的规定：≥式中：

Rk KNk t

…………（31）Kt—Kt分别不应小于1.81.61.4；Nk—锚杆轴向拉力标准值，单位为千牛k6.5.2的规定计算；Rk—锚杆极限抗拔承载力标准值k6.5.3的规定确定。11DB32/T4783—2024=锚杆的轴向拉力标准值应按式计算：=式中：

N Fhsk bacosα

…………（32）Nk——锚杆的轴向拉力标准值，单位为千牛（kN）；Fh—挡土构件计算宽度内的弹性支点水平反力kJGJ120的规定确定；s——锚杆水平间距，单位为米（m）；ba——挡土结构计算宽度，单位为米（m）；α——锚杆倾角，单位为度（°）。锚杆结构的设计计算，应包括下列内容：锚杆杆体的受拉承载力计算；锚杆锚固段注浆体与筋体、注浆体与地层间的抗拔承载力计算；压力型或压力分散型锚杆，尚应进行锚固注浆体横截面的受压承载力计算。锚杆杆体的受拉承载力应符合式的规定：N≤ffdAf （33）式中：N—锚杆轴向拉力设计值，单位为千牛k6.1.4的规定计算；ffd—GFRP筋抗拉强度设计值，单位为千帕kP5.2.6取用；Af—GFRPm。锚杆极限抗拔承载力应按下列规定确定：锚杆极限抗拔承载力应通过抗拔试验确定A的规定。锚杆锚固段的抗拔承载力标准值也可按相关标准的经验公式估算A规定的抗拔试验进行验证。当锚杆锚固段主要位于黏土层蠕变试验确定锚杆的极限抗拔承载力。锚杆的蠕变试验应符合附录A的规定。锚杆的非锚固段长度应按式5.0(a+a-dtanα)sin(45∘-φm) d1 1 lf≥

sin(45∘

φm+α

2 +cosα+1.5 （34）2式中：lf——锚杆非锚固段长度，单位为米（m）；α——锚杆倾角，单位为度（°）；a1——锚杆的锚头中点至基坑底面的距离，单位为米（m）；a2——基坑底面至挡土基坑外侧主动土压力强度与基坑内侧被动土压力强度等值点O的距离，单位为米（m）；对成层土，当存在多个等值点时应按其中最深的等值点计算；d——挡土构件的水平尺寸，单位为米（m）；φm——O点以上各土层按厚度加权的等效内摩擦角。12DB32/T4783—2024标引序号说明：1——挡土构件；2——锚杆；3——理论直线滑动面。图1 理论直线滑动面锚杆锁定值宜取锚杆轴向拉力标准值的0.75倍~0.9倍，且应与锚杆的预加轴向拉力值一致，锚杆预加轴向拉力值应按JGJ120的有关规定计算。锚杆的布置应符合下列规定：锚杆的水平间距不宜小于1.5m；对多层锚杆，其竖向间距不宜小于2.0m；当锚杆的间距小于1.5m时，应根据群锚效应对锚杆抗拔承载力进行折减或改变相邻锚杆的倾角；锚杆锚固段的上覆土层厚度不宜小于4.0m；锚杆倾角宜取15°~25°45°10°；锚杆的锚固段宜设置在强度较高的土层内；当锚杆上方存在天然地基的建筑物或地下构筑物时土钉设计对基坑开挖的各工况进行土钉墙整体滑动稳定性验算时，应符合下列规定：整体滑动稳定性可采用圆弧滑动条分法进行验算；采用圆弧滑动条分法时，其整体稳定性应符合式的规定：标引序号说明：1——滑动面；2——土钉或锚杆；3——喷射混凝土面层；4——水泥土桩或微型桩。图2 土钉墙整体稳定性验算13DB32/T4783—2024

min{Ks,,Ks,,⋯,Ks,,⋯}≥Ks （35）Ks,i

=[cjlj+(qjbj+ΔGj)cosθjtanφj]+∑R'k,k[cos(θk+αk)+ψv]/sx,k （36）∑(qb+ΔG)sinθ式中：

jj j jKs——圆弧滑动整体稳定安全系数，取1.35~1.5。基坑位移要求严格时取上限值，一般情况下，可按表13取值：表13 整体稳定安全系数基坑开挖深度h<5m5m≤h<8m8m≤h<12m整体稳定安全系数1.351.41.5Ks,i—第i个圆弧滑动体的抗滑力矩与滑动力矩的比值；抗滑力矩与滑动力矩之比的最小值宜通过搜索不同圆心及半径的所有潜在滑动圆弧确定；cjφj—分别为第j土条滑弧面处土的黏聚力，单位为千帕kP；内摩擦角，单位为度JGJ120的规定取值；bj ——jθj ——j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角lj ——第j土条的滑弧长度单位为取lj=bj/cosθj；qj ——第j土条上的附加分布荷载标准值单位为千ΔGj—第j土条的自重单位为千k按天然重度计算；R'k,k—第k层土钉在滑动面以外的锚固段的极限抗拔承载力标准值与杆体受拉承载力标准值的ffdA的较小值，单位为千牛k；锚固段的极限抗拔承载力应按第6.6.7条和第6.5.3条的规定计算，但锚固段应取圆弧滑动面以外的长度；αk ——kθk ——滑弧面在第k层土钉处的法线与垂直面的夹角sx,k—第k层土钉的水平间距，单位为米；ψv ——ψv0.5sinθkαktanφ；φ ——k层土钉与滑弧交点处土的内摩擦角。的规定：Ks,i

={cjlj+[(qjbj+ΔGj)cosθj-ujlj]tanϕj}+∑R′,k[cos(θk+αk)+ψv]/sx,k∑(qb+ΔG)sinθ

37）式中：

jj j juj—第j土条在滑弧面上的孔隙水压力kP；基坑采用落底式截水帷幕时，对地uj＝γwhwajuj＝γwhwpjuj＝0。hwaj—基坑外侧第j土条滑弧面中点的压力水头；hwpj—基坑内侧第j土条滑弧面中点的压力水头。当基坑面以下存在软弱下卧土层时，整体稳定性验算滑动面中应包括由圆弧与软弱土层层面组成的复合滑动面。对基坑底面下有软土层的土钉墙结构见图，应进行坑底隆起稳定性验算，其坑底隆起稳定性14可按式（38）~式（42）验算。图3 基坑底面下有软土层的土钉墙隆起稳定性验算

DB32/T4783—2024γm2DNq+cNc ≥

…………（38）(qb+qb)/(b+b) b11 2N 2

1 2° φ πtanφq=tan

(45+2)

…………（39）式中：

Nc=(Nq-1)/tanφ （40）q1=0.5γm1h+γm2D （41）q2=γm1h+γm2D+q0 （42）Kb —Kb分别不应小于1.61.4；q0 ——γm1 —基坑底面以上土的天然重度，单位为千牛每立方米kN/m；对多层土取各层土按厚度加权的平均重度；h ——γm2 —基坑底面至抗隆起计算平面之间土层的天然重度，单位为千牛每立方米kN/m层土取各层土按厚度加权的平均重度；D ——基坑底面至抗隆起计算平面之间土层的厚度；当抗隆起计算平面为基坑D0；NcNq——承载力系数；cφ —分别为抗隆起计算平面以下土的黏聚力单位为千kP内摩擦角单位为按JGJ120的规定取值；b1 ——土钉墙坡面的宽度，单位为米；当土钉墙坡面垂直时取b10；b2 ——地面均布荷载的计算宽度b2h。≥单根土钉的极限抗拔承载力应符合式规定：≥式中：

Rk,j KNk,j t

…………（43）Kt—Kt分别不应小于1.61.4；Nk,j—第j层土钉的轴向拉力标准值k6.6.4的规定确定；Rk,j—第j层土钉的极限抗拔承载力标准值k6.6.7的规定确定。单根土钉的轴向拉力标准值可按式计算：15DB32/T4783—2024式中：

N=1 ζηp ss （44）k,k,j cosα jak,jx,jNk,j—第j层土钉的轴向拉力标准值k；αj ——jζ ——墙面倾斜时的主动土压力折减系数6.6.5确定；ηj ——j层土钉轴向拉力调整系数计算；pak,j—第j层土钉处的主动土压力强度标准值kPJGJ120的规定确定；sx,j—；sz,j—。坡面倾斜时的主动土压力折减系数可按式计算：æ öζ=tanβ-φmç 1 -1÷ç÷ç÷

tan2(45°-φm) （45）è式中：è

2 ç

β+φ2

tanβ÷ 2øβ——土钉墙坡面与水平面的夹角φm——基坑底面以上各土层按厚度加权的等效内摩擦角平均值，单位为度（°）。土钉轴向拉力调整系数可按式计算：η=η-(η-η

)zj

…………（46）j a a b h式中：

ηa=

∑(h-ηbzj)ΔEaj∑(h-zj)ΔEaj

…………（47）zj ——j层土钉至基坑顶面的垂直距离ΔEaj—作用在以sx,jsz,j为边长的面积内的主动土压力标准值k；ηa ——计算系数；ηb ——0.6~1.0；n ——土钉层数。单根土钉的极限抗拔承载力的确定应符合下列规定：单根土钉的极限抗拔承载力应通过抗拔试验确定B的规定。单根土钉的极限抗拔承载力标准值也可按式估算，但应通过附录B规定的土钉抗拔试验进行验证：式中：

Rk,j=πdj∑qsk,ili （48）dj——j层土钉的锚固体直径，单位为米，按成孔直径计算；qsk,i—第j层土钉在第i层土的极限黏结强度标准值kP；根据工程经验并结合表14取值；li ——第j层土钉滑动面以外的部分在第i土层中的长度，单位为米，直线滑动面与水平面的夹角取βφm。216DB32/T4783—2024标引序号说明：1——土钉；2——喷射混凝土面层；3——滑动面。图4 土钉抗拔承载力计算对安全等级为三级的土钉墙确定单根土钉的极限抗拔承载力。确定的土钉极限抗拔承载力标准值大于ffdAfRkjffdAf。表14 土钉的极限黏结强度标准值土的名称土的状态qsk,kP）素填土—15~30淤泥质土—10~200.75<IL≤120~30黏性土0.25<IL≤0.750<IL≤0.2530~4545~60IL≤060~70粉土—40~80松散35~50砂土稍密中密50~6565~80密实80~100土钉杆体的受拉承载力应符合式的规定：Nj≤ffdAf （49）式中：Nj—第j层土钉的轴向拉力设计值k6.1.4的规定计算；ffd——GFRP筋土钉杆体的抗拉强度设计值Af—GFRP筋土钉杆体的截面面积m。对基坑平面上的凸角区段GFRP筋土钉设计应局部加强。土钉的布置应符合下列规定：GFRP筋土钉墙坡度一般不宜大于0.2；当基坑较深、土的抗剪强度较低时，宜取较小坡比。GFRP筋土钉上方平面范围内施工超载不超过20kPa，且施工超载区域内第一排GFRP筋土钉覆土厚度不小于1.5m；土钉水平间距和竖向间距宜为1m~2m；当基坑较深、土的抗剪强度较低时，土钉间距应取小值。土钉倾角宜为5°~20°。土钉长度应按各层土钉受力均匀、各土钉拉力与相应土钉极限承17DB32/T4783—2024载力的比值相近的原则确定。构造要求全GFRP筋混凝土受弯构件的受拉区纵向GFRP筋的配筋率不应小于最小配筋率ρf,min筋率可按式确定：ρf,min

1.1ft=ffd=

…………（50）GFRP箍筋的弯折半径与该筋直径的比值rv/db不应小于3rv为弯折半径，且GFRP箍筋应有锚固段。锚固可采用90°，弯钩平直部分的长度应符合式的规定：lthf≥12db （51）式中：lthf——弯钩处的搭接长度，单位为毫米（mm）；db——箍筋直径，单位为毫米（mm）。图5 GFRP箍筋弯折的构造要求GFRP筋用于地下连续墙、支护桩时，最小保护层的厚度不应小于50mm保护层厚度不应小于20mm。当采用混合配筋方式时，最小保护层厚度应同时满足钢筋混凝土构件的保护层要求确定。=GFRP筋的锚固长度应通过试验确定。无试验数据时laf计算：=式中：df——GFRP筋直径，单位为毫米（mm）。

laf

ffdd8ftf

…………（52）纵向受力的GFRP筋水平方向的净间距不应小于25mmGFRP筋的最大直径，其中，排桩纵向受力的GFRP筋净间距不应小于60mm，地下连续墙纵向受力的GFRP筋间距不宜小于75mm。当需要配置多层纵向GFRPGFRP筋之间的净间距不应小于25mmGFRP筋的最大直径。2GFRP筋不应捆绑在一起作为一根GFRP筋使用。GFRP筋连接可采用钢套管连接U下连续墙、排桩及锚杆中的纵向受力GFRP筋不得采用绑扎搭接。GFRP筋连接性能应通过力学试验验证其可靠性。GFRP筋连接应符合下列规定。采用钢套管连接时，钢套管型号应与筋材直径相适应，钢套管与筋材采用机械连接。采用钢质U形螺栓连接时，U形螺栓型号应与筋材直径相适应，每根筋材连接端的U形螺栓数量应根据力学试验确定2形螺栓间距应小于300mm。U形螺栓应符合GB/T5976的要求。采用绑扎搭接连接时GFRP筋直径不应大于25mm。纵向受力GFRP筋之间、其与钢筋之间连接长度不小于GB50010规定的同直径螺纹钢筋绑扎搭接长度的1.3540倍筋18DB32/T4783—2024材直径。受力GFRP筋的连接接头应设置在受力较小处。在同一根受力筋上应少设接头。在结构的重要构件和关键传力部位GFRP筋不应设置连接接头。GFRP筋采用绑扎搭接时，GFRP筋直径不应大于25mm。对于GFRPGB50010有关规定执行。GFRP筋锚杆的构造应符合下列规定：锚杆成孔直径宜取100mm~150mm；锚杆自由段的长度不应小于5m，且穿过潜在滑动面进入稳定土层的长度不应小于1.5m；GFRP杆体在自由段应设置柔性隔离套管，隔离套长度大于自由段长度0.5m，同时锚固段长度0.5m；土层中的锚杆锚固段长度不宜小于6m；锚杆杆体的外露长度应满足腰梁、台座尺寸及张拉锁定的要求；应沿锚杆杆体全长设置定位支架；定位支架应能使相邻定位支架中点处锚杆杆体的注浆固结体保护层厚度不小于10mm，定位支架的间距宜根据锚杆杆体的组装刚度确定，对自由段宜取1.5m~2.0m1.0m~1.5m；定位支架应能使各根GFRP筋相互分离；GFRP筋锚头处理应满足GFRP筋外露部分的保护及预应力施加的要求；预应力锚具应与GFRP筋锚头相配套，应具有可靠的锚固性能、足够的承载能力和良好的适用锚杆注浆应采用水泥浆或水泥砂浆20MPa。GFRP筋土钉的构造应符合下列规定：GFRP筋土钉应采用整根GFRP筋；成孔注浆型GFRP筋土钉的构造应符合下列要求：成孔直径宜取70mm~120mm；GFRP筋直径应根据土钉抗拔承载力设计要求确定16mm~32mm；沿土钉全长应设置对中定位支架1.5m~2.0mGFRP筋土钉保护层厚度不宜20mm；GFRP筋土钉孔注浆材料可采用水泥浆或水泥砂浆20MPa；喷射混凝土面层的构造要求应符合下列规定：喷射混凝土面层厚度宜取80mm~100mm；喷射混凝土设计强度等级不宜低于C20；喷射混凝土面层中应配置钢筋网和通长的加强钢筋，钢筋网宜采用HPB300直径宜取6mm~10mm，钢筋网间距宜取150mm~250mm；钢筋网间的搭接长度应大于300mm；加强钢筋的直径宜取14mm~20mm筋的截面面积不应小于土钉杆体截面面积的1/2；GFRP筋土钉宜采用玻璃纤维材质配套螺母基坑顶部宜设置宽度为1m~2m的喷射混凝土护面；基坑坡顶和坡脚应设排水设施，坡面宜设置带反滤层的泄水孔。施工一般规定施工前应根据设计图纸19DB32/T4783—2024工方案中应明确危大工程清单及相应的安全管理措施。GFRP筋进场时应核对GFRP筋产品质量保证书和检验报告C规定抽取试样进行进GFRP筋材料性能应符合5.2的规定并对筋材品种、规格、杆体表面状态和数量进行验收；经进场检验合格后方可施工使用。GFRP筋的运输和存放应符合下列规定：GFRP筋材的运输车辆应有防火GFRP筋在运输和存放过程中应轻拿轻放物质作用；GFRP平坦处，应水平放置。运输和起吊过程中，应采取可靠的保护措施。GFRP筋作业人员应配戴防护用品。施工过程中，不应在GFRP筋上直接站立、行走或放置重物，并应避免机械荷载直接作用在GFRP筋成品上。地下连续墙的施工GFRP筋笼制作应设置专门制作平台，平台应采用型钢制作，并根据设计的GFRP和预埋件的位置，在平台上画出控制标记。加工场地及制作平台应平整GFRP筋笼宜一次性整体制作墙顶锚入冠梁内的GFRP筋应采取保护措施。GFRP筋笼制作过程中应采取增加其刚度的保护措施GFRP筋桁架或后期可去除的钢筋桁架等措施。GFRP筋笼的吊装应编制专项施工方案，应选择适当的起吊设备和起吊方式。GFRP筋笼吊点部位应采取加固措施，严禁将吊点直接固定在GFRP主筋或加强箍上。GFRP筋笼起吊前应检查吊车回转半径以外600mm区域内无障碍物，且地面应无块石、钢筋等硬物。起吊前应试吊，确定起吊可靠后再正式起吊。GFRP筋笼加工场离槽孔较远时，可用特制平台车将其运到槽孔附近。GFRP筋笼应在地下连续墙成槽清底后及时吊放。GFRP筋笼吊放时应对准槽段中心线缓慢沉入灌注桩的施工灌注桩中的纵向受力钢筋采用GFRP筋时，宜采用整根筋材。GFRP螺旋箍筋和加强箍筋应按照设计图纸的规格、形状和尺寸在工厂加工定制成形，GFRP加强箍筋宜一次成型。GFRP筋灌注桩的施工工艺可选择泥浆护壁成孔工艺、干作业成孔工艺，不宜采用压灌混凝土后插筋笼工艺。桩顶锚入冠梁内的GFRP筋应采取保护措施。GFRP筋笼制作过程中应采取增加筋笼刚度的保护措施GFRP筋笼的吊装应选择适当的起吊设混凝土灌注过程中，应采取控制浮笼的有效措施。20DB32/T4783—2024冠梁腰梁的施工冠梁施工前需预先破除支护桩顶纵向受力筋采取保护措施。腰梁与支护桩应采取可靠的连接固定方式筋。1/3范围内。施工缝留设部GFRP筋。混凝土浇筑与振捣时应防止对GFRP筋造成破坏。锚杆施工锚杆宜采用整根GFRP筋，如需分段制作，连接方式及性能应满足5.7.6规定。锚具、夹具和连接器应符合GB/T14370的相关规定。GFRP筋锚杆的成孔应根据土层的性状和地下水条件选择合理的成孔方法成孔或泥浆护壁成孔工艺，成孔工艺应满足孔壁稳定性要求。当成孔过程中遇不明障碍物时，在查明其性质前不得钻进。杆体制作和安放时应除油污采用套管护壁工艺成孔时推送至孔内。成孔后应及时插入杆体并注浆，注浆材料可选用水泥浆或水泥砂浆，水泥浆的水灰比宜取0.5~0.55；水泥砂浆的水灰比宜取0.4~0.45，灰砂比宜取0.5~1.0，拌合用砂宜选用中粗砂。锚杆注浆宜采用二次压力注浆工艺；注浆管应采用柔性材料。预应力张拉锁定应符合下列要求：当锚杆固结体的强度达到15MPa或设计强度的75 后方可进行锚杆的张拉锁定；锚杆锁定前，应按表15检测值进行锚杆与张拉；锚杆张拉应平缓加载，加载速率不宜大于0.1Nk/min；在张拉值下的锚杆位移和压力表压力应能保持稳定，当锚头位移不稳定时，应判定此锚杆不合格；锁定时的锚杆拉力应考虑锁定过程的预应力损失量；预应力损失量宜通过对锁定前、后锚杆拉1.1倍~1.15倍；锚杆锁定应考虑相邻锚杆张拉锁定引起的预应力损失，当锚杆预应力损失严重时，应进行再次当锚杆需要再次张拉锁定时，锚具外杆体长度和完好程度应满足张拉要求。GFRP筋锚杆的施工尚应符合国家及江苏省现行有关标准的规定。土钉施工土钉墙应按土钉层数分层设置土钉GFRP筋土钉墙施工可按以下流程进行：开挖工作面，修整坡面测量放线，成孔安放GFRP筋→注浆→绑扎、固定网片及加强筋→喷射混凝土面层→安装托盘和螺母→养护→开挖下一层土方。GFRP筋土钉的成孔应根据土层的性状和地下水条件选择合理的成孔方法成孔或泥浆护壁成孔工艺，成孔工艺应满足孔壁稳定性要求。当成孔过程中遇不明障碍物时，在查明其性质前不得钻进。在松散地层中可采用自钻式中空GFRP筋土钉。土钉制作和安放时应除油污成孔后应及时插入杆体并注浆，注浆材料可选用水泥浆或水泥砂浆，水泥浆的水灰比宜取0.5~0.55；水泥砂浆的水灰比宜取0.4~0.450.5~1.0，拌合用砂宜选用中粗砂。自钻式中21DB32/T4783—2024空GFRP筋土钉灌注材料宜采用水泥浆，水泥浆的水灰比宜取0.5~0.6。喷射混凝土面层施工应符合下列要求：细骨料宜选用中粗砂含泥量不大于3 粗骨料宜选用粒径不大于20mm的级配砾石水泥与砂石的重量比宜取4~4.5砂率宜取45 ~55 水灰比宜取0.4~0.45；喷射作业应分段依次进行30mm~80mm。GFRP筋土钉墙的施工尚应符合国家及江苏省有关标准的规定。检测与监测检测GFRP筋混凝土构件及GFRP筋锚杆或土钉的施工质量应符合GB50202GB50204JGJ120的规定。灌注桩的质量检测应符合下列规定：应采用低应变动测法检测桩身完整性检测桩数不宜少于总桩数的30 且不得少于20根；当根据低应变动测法判定的桩身完整性为Ⅲ类或Ⅳ类时，应采用钻芯法进行验证，并应扩大低应变动测法检测的数量。地下连续墙检测包括成槽、墙体及接头检测。成槽检测内容应包括槽深、槽宽、垂直度及沉渣厚度。墙体检测内容应包括墙体完整性测内容应包括接头刷壁质量及接头混凝土质量。地下连续墙的质量检测应符合下列规定：应进行槽壁垂直度检测检测数量不得小于同条件下总槽段数的20 且不应少于10幅；应进行槽底沉渣厚度检测；应采用声波透射法对墙体混凝土质量进行检测，检测墙段数量不宜少于同条件下总墙段数的25 5幅，每个检测墙段的预埋超声波管数不应少于4个，且宜布置在墙身截面的四边中点处；当根据声波透射法判定的墙身质量不合格时，应采用钻芯法进行验证。锚杆检测包括抗拔承载力、验收试验、锁定力检测及锚固质量无损检测，具体宜按JGJ/T182、JGJ/T401的规定执行。其中锚杆的抗拔承载力检测应符合下列规定：a）检测数量不应少于锚杆总数的10，且同一土层中的锚杆检测数量不应少于5根；b）检测试验应在锚固段注浆固结体强度达到15MPa或达到设计强度的75后进行；c）检测锚杆应采用随机抽样的方法选取；检测试验的张拉值应按表15取值；表15 锚杆的抗拔承载力检测值支护结构的安全等级抗拔承载力检测值与轴向拉力标准值的比值一级≥1.4二级≥1.3三级≥1.2检测试验应按附录A的验收试验方法进行；当检测的锚杆不合格时，应扩大检测数量。GFRP筋土钉墙的质量检测应符合下列规定：应对土钉的抗拔承载力进行检测，抗拔试验可采用逐级加荷法；土钉的检测数量不宜少于土钉22DB32/T4783—2024总数的1，且同一土层中的土钉检测数量不应少于6根；对安全等级为二级、三级的土钉墙，抗拔承载力检测值分别不应小于土钉轴向拉力标准值的1.3倍、1.2倍；检测土钉应按随机抽样的方法选取，检测试验应在注浆固结体强度达到10MPa或达到设计强度的70后进行；试验方法应符合附录B的规定；当检测的土钉不合格时，应扩大检测数量；应进行土钉墙面层喷射混凝土的现场试块强度试验500m2喷射混凝土面积试验数量不应少3个；应对土钉墙的喷射混凝土面层厚度进行检测500m2喷射混凝土面积的检测数量不应少于一组，每组的检测点不应少于3个；全部检测点的面层厚度平均值不应小于厚度设计值，最小厚度不应小于厚度设计值的80 。当GFRP筋需要接长时，应进行接头连接性能检测，接头试件应从工程实体中截取。接头连接性能检测可采用抗拉性能试验，检测方法按照附录D，每批次试件数量不应少于3根。监测基坑开挖前应编制系统的监测方案基坑监测点的布置应满足监控要求1倍~3倍开挖深度范围内的需要保护物体均应作为监控对象。基坑监测项目应满足GB50497及JGJ120GFRP筋混凝土构件中筋材的应力宜进行监测。监测项目初始值应在相关施工工序之前测定3次稳定值的平均值。基坑监测项目的监控报警值应根据监测对象的有关规范及支护结构设计要求确定。各项监测的时间间隔可根据施工进程确定。当变形超过有关标准或监测结果变化速率较大时加密观测次数。当有事故征兆时基坑开挖监测过程中，应根据设计要求提交阶段性监测结果报告。工程结束时应提交完整的监测报告。基坑监测尚应符合GB50497JGJ120相关要求。23DB32/T4783—2024附 录 A规范性）锚杆抗拔试验要点一般规定锚杆抗拔试验应在锚固段注浆固结体强度达到15MPa或达到设计强度的75 后进行。加载装千斤顶油压系在最大加载时的压力不应超过规定工作压力的80 其测量值宜制在全量程的25 ~80 且试验前应进行标定。加载反力装置的承载力和刚度应满足最大试验荷载的要求，加载时千斤顶应与锚杆同轴。计量仪位移计压力表) 的精度应满足试验要求。试验锚杆宜在自由段与锚固段之间设置消除自由段摩阻力的装置。最大试验荷载下的锚杆杆体应力0.85倍。基本试验同一条件下的极限抗拔承载力试验的锚杆数量不应少于3根。确定锚杆极限抗拔承载力的试验，最大试验荷载不应小于预估破坏荷载，且试验锚杆的杆体截面面积应符合A.1.7对锚杆杆体应力的规定。必要时，可增加试验锚杆的杆体截面面积。锚杆极限抗拔承载力试验宜采用多循环加载法，其加载分级和锚头位移观测时间应按表A.1确定。表A.1 多循环加载试验的加载分级与锚头位移观测时间循环次数分级荷载与最大试验荷载的百分比/初始荷载加载过程卸载过程第一循环10204050402010第二循环10305060503010第三循环10406070604010第四循环10507080705010第五循环10608090806010第六循环107090100907010观测时间/min5510555当锚杆极限抗拔承载力试验采用单循环加载法时，其加载分级和锚头位移观测时间应按表A.1中每一循环的最大荷载及相应的观测时间逐级加载和卸载。锚杆极限抗拔承载力试验，其锚头位移测读和加卸载应符合下列规定：初始荷载下，应测读锚头位移基准值35min的读数相同时，方可作为锚头位移基准值；3次；24DB32/T4783—2024在每级荷载的观测时间内，当锚头位移增量不大于0.1mm时，可施加下一级荷载；否则应延长观测时间，并应每隔30min测读锚头位移1次；当连续两次出现1h内锚头位移增量小于0.1mm时，可施加下一级荷载；加至最大试验荷载后，当未出现A.2.6规定的终止加载情况，且继续加载后满足A.1.7中对锚杆杆体应力的要求时，宜继续进行下一循环加载，加卸载的各分级荷载增量宜取最大试验荷载的10 。锚杆试验中遇下列情况之一时，应终止继续加载：从第二级加载开始，后一级荷载产生的单位荷载下的锚头位移增量大于前一级荷载产生的单位荷载下的锚杆位移增量的5倍；锚头位移不收敛；锚杆杆体破坏。多循环加载试验应绘制锚杆的荷载⁃Q⁃⁃弹性位移Q⁃s曲线和荷载⁃塑性位移Q⁃s曲线。锚杆的位移不应包括试验反力装置的变形。锚杆极限抗拔承载力标准值应按下列方法确定：锚杆的极限抗拔承载力，在某级试验荷载下出现第A.2.6条规定的终止继续加载情况时终止加载的前一级荷载值；未出现时，应取终止加载时的荷载值；参加统计的试验锚杆，当极限抗拔承载力的极差不超过其平均值的30时，锚杆极限抗拔承载力标准值可取平均值；当级差超过其平均值的30时，宜增加试验锚杆数量，并应根据级差过大的原因，按实际情况重新进行统计后确定锚杆极限抗拔承载力标准值。蠕变试验蠕变试验的锚杆数量不应少于三根。蠕变试验的加载分级和锚头位移观测时间应按表A.2确定。在观测时间内荷载应保持恒定。表A.2 蠕变试验加载分级与锚头位移观测时间加载分级0.50Nk0.75Nk1.00Nk1.20Nk1.50Nk观测时间t2/min10306090120观测时间t1/min515304560注：表中Nk为锚杆轴向拉力标准值。每级荷载按照时间间隔1min5min10min15min30min45min60min90min120min记录蠕变量。试验时应绘制每级荷载下锚杆的蠕变量⁃（s⁃lg曲线。蠕变率应按式计算：k= s2-s1

…………（A.1）式中：kc——锚杆蠕变率；

c lgt2-lgt1s1——t1时间测得的蠕变量，单位为毫米s2——t2时间测得的蠕变量，单位为毫米。锚杆的蠕变率不应大于2.0mm。25DB32/T4783—2024验收试验锚杆抗拔承载力检测试验8.1.4规定的抗拔承载力检测值。锚杆抗拔承载力检测试验可采用单循环加载法，其加载分级和锚头位移观测时间应按表A.3确定。表A.3 单循环加载试验的加载分级与锚头位移观测时间最大试验荷载分级荷载与锚杆轴向拉力标准值Nk的百分比/1.4Nk加载10406080100120140卸载10305080100120—1.3Nk加载10406080100120130卸载10305080100120—1.2Nk加载10406080100—120卸载10305080100——观测时间/min55555510锚杆抗拔承载力检测试验初始荷载下，应测读锚头位移基准值35min的读数相同时，方可作为锚头位移基准值；3次；当观测时间内锚头位移增量不大于1.0mm时，可视为位移收敛；否则，观测时间应延长至60min10min测读锚头位移160min内锚头位移增量小于2.0mm锚头位移收敛；否则视为不收敛。锚杆试验中遇A.2.6规定的终止继续加载情况时，应终止继续加载。单循环加载试验应绘制锚杆的荷载⁃曲线。锚杆的位移不应包括试验反力装置的变形。检测试验中，符合下列要求的锚杆应判定合格：在抗拔承载力检测值下，锚杆位移稳定或收敛；在抗拔承载力检测值下测得的弹性位移量应大于杆体自由段长度理论弹性伸长量的80 。26DB32/T4783—2024附 录 B规范性）土钉抗拔试验要点试验GFRPGFRP筋土钉相同。GFRP筋土钉抗拔试验应在注浆固结体强度达到10MPa或达到设计强度的70 后进行。测试工具应符合下列要求：液压穿孔千斤顶GFRP筋土钉设计极限抗拔由设计提应在其加载范围的20 ~80 ；测力杆，量程与液压穿孔千斤顶相配套；精度不小于0.01mm50m。测试方法：采用穿孔液压千斤顶加载GFRP可固定于喷射混凝土面层上，加载时用油压表大体控制加载值并由测力杆准确予以计量。GFRP筋土钉的拔出位移量用百分表测量，百分表的支架应远离混凝土面层着力点。在土钉墙面层上进行试验时，试验土钉应与喷射混凝土面层分离。最大试验荷载下的土钉杆体应力不应超过其屈服强度标准值