河水环境综合治理工程-施工图设计总说明

河水环境综合治理工程PAGE1第1页共16页总说明书河水环境综合治理工程施工图设计第16页共16页1.工程概况1.1项目名称：河水环境综合治理工程1.2项目性质：新建1.3项目建设工期：12个月1.4项目建设地址：1.5项目建设单位：1.6任务依据为了提高团团河（石鱼镇、庆隆镇）水生态环境和其它工程任务，重庆市铜梁区龙都水资源开发有限责任公司发布了《铜梁区团团河水环境综合治理工程》。2023年9月，受重庆市铜梁区龙都水资源开发有限责任公司的委托，淮安市水利勘测设计研究院有限公司（以下简称我公司）开展了铜梁区团团河水环境综合治理工程的勘察设计工作。重庆市铜梁区龙都水资源开发有限责任公司于2023年10月组织了工程现场勘察，并组织各方代表参加了工程意见交流会议。铜梁水利局于2024年1月16日在石鱼镇人民政府组织召开了《铜梁区团团河水环境综合治理工程》工程意交流会议，铜梁区水利局、石鱼镇人民政府、庆隆镇人民政府、区规划自然资源局和设计单位的代表参加了会议。在会议中对河道建设提出了以下要求：1、工程范围内除耕作便道外，不能采取混凝土浇筑；2、工程范围内减少重力式挡土墙的建设，并结合河道水环境治理建设背景，促进河道两岸水系沟通。受业主的委托，我公司承担了铜梁区团团河水环境综合治理工程的施工图设计工作。接到项目任务后成立项目组，对项目区进行现场踏勘，收集相关资料，对项目区开展设计。按照施工图的要求，完成了堤线选择、结构稳定计算等方面的工作。1.7项目建设任务与建设内容（1）工程任务本工程主要任务为保护河道周边农田、改善河道水环境，同时兼有稳固岸坡、水土保持、打造全国幸福河流和完善便民设施等综合任务。（2）工程建设内容铜梁区团团河水环境综合治理工程主要建设内容：团团河河道治理中心线长度9527.4m，支沟治理中心线长度1997.04m。团团河治理岸线总长度为16667.15m，支沟治理岸线4012.88m，治理岸线总长度为20680.03m。根据地质地形条件和保护对象的不同采取不同的治理措施，工程河道护岸长度16708.35m，工程河道护岸型式采用M7.5浆砌块石挡土墙镇脚+1：1.75斜坡式护岸+堤顶道路和M7.5浆砌块石挡土墙（外不露浆）+堤顶道路；维持现状2393.55m。工程新建下河梯步及警示标76处，新建1.0m宽生态步道10.23km，生态沟渠10.23km。工程主要由护岸工程、河道疏浚、其他附属建筑物等工程组成。其中：1）工程河道护岸措施长度20680.03m，维持现状2393.55m；2）河道疏浚；3）其他附属工程：新建下河梯步及警示标76处，新建1.0m宽生态步道10.23km。2.设计依据2.1基本资料重庆市水利局（关于印发《重庆市乡镇堤防工程建设管理暂行办法》的通知），渝水基〔2007〕21号；《重庆市河道管理范围内建设项目管理办法（修订）》（渝府发〔2012〕32号）；《2020年铜梁区国民经济和社会发展统计公报》；建设方提供的其他相关资料。2.2规程规范（1）《防洪标准》（GB50201-2014）（2）《工程建设标准强制性条文（水利工程部分）》（2020年版）（3）《水利水电工程可行性研究报告编制规程》（SL618-2021）（4）《水利水电工程初步设计报告编制规程》（SL619-2021）（5）《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2017）（6）《水利水电工程施工组织设计规范》（SL303-2017）（7）《城市防洪工程设计规范》（GB/T50805-2012）（8）《堤防工程设计规范》（GB50286-2013）（9）《水利水电工程设计洪水计算规范》（SL44-2006）（10）《堤防工程地质勘察规程》（SL188-2005）（11）《水利水电工程边坡设计规范》（SL386-2007）（12）《河道整治设计规范》（GB50707-2011）（13）《水工混凝土结构设计规范》（SL191-2008）（14）《堤防工程管理设计规范》（SL/T171-2020）（15）《水工建筑物荷载设计规范》（SL744-2016）（16）《水工建筑物抗震设计规范》（GB51274-2018）（17）《水利水电工程合理使用年限及耐久性设计规范》（SL654-2014）（18）《水工挡土墙设计规范》（SL379-2007）（19）《水工建筑物地基处理设计规范》（SL/T792-2020）。3.工程设计3.1设计基本资料3.1.1工程合理使用年限根据《水利水电工程合理使用年限及耐久性设计规范》（SL654-2014）本工程合理使用年限为30年，永久性水工建筑物的合理使用年限为20年。3.1.2耐久性设计1、侵蚀环境根据侵蚀环境条件分类，工程区河段地表水对对混凝土、混凝土中的钢筋无腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性，属温和地区。水工建筑物长期处于局部水位变化区及有轻度化学侵蚀性地下水的地下环境，为三类。2、混凝土构件正截面的表面最大裂缝宽度计算值在荷载作用下，混凝土构件正截面的表面最大裂缝宽度计算值不应超过表3.1-1规定的限值。表3.1-1混凝土构件表面最大裂缝宽度限值和裂缝控制等级环境类别钢筋混凝土结构预应力混凝土结构最大裂缝宽度限制（mm）裂缝控制等级裂缝计算宽度限制（mm）一0.4三0.2二0.3二-三0.25一-四0.2一-五0.15一-本工程水工建筑物所处的侵蚀环境类别为三类，构件表面最大裂缝宽度不超过0.25mm。3、水工结构混凝土强度等级合理使用年限为30年的水工结构混凝土强度等级宜与合理使用年限为50年的水工结构一致。表3.1-2配筋混凝土耐久性基本要求环境类别混凝土最低强度等级最小水泥用量（kg/m3）最大水胶比最大氯离子含量（%）最大碱含量（kg/m3）一C202200.601.00不限制二C252600.550.303.00三C253000.500.203.00四C303400.450.102.50五C353600.400.062.50本工程配筋混凝土强度等级不低于C20，水泥用量不小于220kg/m3，水胶比不大于0.60，氯离子含量不超过1.0%，碱含量小于3.0kg/m3。4、水工结构钢筋的混凝土保护层厚度合理使用年限为20年时，其保护层厚度应比表5.2-6所列值。表3.1-3混凝土保护层最小厚度单位：mm项次构件类别环境类别一二三四五1板、墙20253045502梁、柱、墩30354555603截面厚度小于2.5m的底板及墩墙-40506065本工程水工建筑物所处的侵蚀环境类别为三类，配筋构件为梁、板，板、墙的钢筋最小保护层厚度为30mm，梁的钢筋最小保护层厚度为45mm。3.2基本原则1、堤线布置原则堤线布置时，根据防洪规划、地形、地质条件、河流变迁及水流特性，并结合现有建筑物的位置、施工条件等，经技术经济比较后综合分析确定。堤线布置的主要原则如下：（1）堤线应与河势流向相适应，与洪水主流线平行，且与对岸间距不宜放大或缩小，有利于行洪；（2）堤线力求平稳，各堤段平缓连接，不采用折线急弯；（3）堤线原则上靠岸修建，以减少工程量和不侵占河道断面；（4）堤线尽可能避开软弱地基、强透水地基，深水地带和古河道；（5）工程建设尽量少占耕地，在留足行洪断面，确保行洪安全的原则下，可以利用部分河滩地，为生产和城镇建设提供可利用的土地，达到治理促开发；（6）河床中的河漫滩不仅要能满足设计洪水行洪要求，还要保持一定的浅滩宽度和植被空间，为生物的生长发育提供栖息地，发挥河流的自净化功能，因此对河中的河漫滩，应尽可能保留其自然形态。3.2.1堤距选择本次治理河段堤距以现状河道宽度为基础，降低河道洪水位、尽量提高河段的防洪能力为目标，同时考虑占地、建筑投资影响等，结合河道的现状宽度及卡口、桥梁、临河建筑物等情况，对治理河段堤距进行比较选择，通过水力计算及工程投资比较，合理性分析，选取满足工程规模、投资和工程防洪、用地需求、生态等方面综合效果的最优堤距方案。河道工程措施段河道地势平坦，左岸分布有大量农田，该段河道比降缓，现状河道宽3.00m～15.0m。该段河道岸分布大量农田，整个左岸地势较平坦，现状河道分布有大量淹没范围，应通过工程措施提高其防洪能力。结合现状河道宽度，堤距比选以3.0m（最小控制堤距）作为内堤距，向外扩至1.0m作为外堤距，结合工程河段用地现状及土地利用规划图，通过水面衔接计算后，拟定基本堤距（最小控制堤距）3.00m、4.0m两个方案进行比较，比较方案见下表3.2-1。表3.2-1堤距方案比较一览表项目内容方案一：内堤距方案方案二：外堤距方案水工布置条件天然河宽：3.0m～15m基本堤距3.0m基本堤距4.0m因地制宜，适当扩宽天然河道，提高河道行洪能力扩挖河道至最小控制堤距18.00m水面线275.06m～287.55m274.55m～286.95m淹没范围及影响淹没范围为52.15亩淹没范围为49.22亩主要比较工程量土石方开挖2.04万m3回填土1.80万m3C25砼镇脚2.09万m3土石方开挖3.22万m3回填土1.52万m3C25砼镇脚2.62万m3工程占地43.17亩51.31亩工程投资825.9万元917.3万元结论推荐比较从防洪能力及淹没范围分析，虽然外堤距方案扩宽了河道，但由于河床比降缓、同时受下游河道水位顶托影响，外堤距方案水面线最大降幅不大。从工程量及工程投资分析，方案二工程量大，投资高，劣于方案一。方案二（外堤距方案）由于扩挖河道，造成工程占地增加较多，而本工程河段两岸主要为农田，协调难度过大。综上所述，通过工程量、工程投资及占地等多方面比选，方案一优于方案二，因此本阶段推荐采用方案一内堤距方案，基本堤距3.0m。3.3河道设计计算3.3.1护岸顶高程1、安全加高根据《堤防工程设计规范（GB50286-2013）》2.2.1条之规定，本工程堤防级别为5级，堤防安全加高值为0.3m（允许越浪）。2、护岸顶超高计算护岸顶超高=设计波浪爬高+设计风壅增长高度+安全加高设计波浪爬高Rp计算公式为：设计风壅增长高度e计算公式为：风浪要素采用莆田试验站法计算，其中平均波高计算公式为：平均波周期计算公式：波长L计算公式：本次计算多年平均最大风速以15m/s计，计算结果详见表3.3-1。表3.3-1风浪堤顶超高计算序号项目团团河河段1多年平均最大风速（m/s）152计算风速V（m/s）183风区长度F（m）1004水域平均水深d（m）9.515迎水面坡比m1.56平均波高H（m）0.097平均波周期T（s）1.398波长L（m）2.199斜坡的糙率及渗透性系数K△3.010经验系数Kv1.0611爬高累积频率换算系数Kp1.5412综合摩阻系数K3.6×10-613风壅水面高度（m）0.000114波浪爬高（m）0.4415安全加高（m）0.3016计算护岸顶超高（m）0.74经过计算，河道坡比为1：1.75时计算堤顶超高为0.74m，结合工程经验及附近已建堤防，河道超高采用0.8m。3、设计护岸顶高程根据《堤防工程设计规范》（GB50286-2013），护岸顶高程=设计水面线+护岸顶超高。结合工程实际，本工程河道岸坡护岸至现状地面高程或者5年一遇洪水高程。工程河段受现状地形和农田限制，护岸工程仅修建至现状地面高程，部分河段新建护岸顶高程满足设计洪水位，部分河段新建护岸顶高程护到现状地面线高程。3.3.2堤基埋置深度堤基冲刷有丁坝冲刷和顺坝冲刷两种情况，根据《堤防工程设计规范》（GB50286-2013）附录D.2，冲刷深度计算方法如下：顺坝及平顺护岸冲刷深度：式中：hs—局部冲刷深度（m）；Hp—冲刷处的水深（m）；Ucp—近岸垂线平均流速（m/s）；U—行近流速（m/s）；n—与防护岸坡在平面上的形状有关，取n=1/4；η—水流流速不均系数，根据水流流向与岸坡交角α查下表采用；表3.3-2水流流速不均匀系数表α≦15°20°30°40°50°60°70°80°90°η11.251.51.7522.252.52.753Uc—泥沙启动流速（m/s）；d50—床沙的中值粒径（m），本工程取10.00mm；H0—行近水流水深（m）；γs、γ—泥沙与水的容重（KN/m3），本工程γs取20.5KN/m3，γ取9.8KN/m3；g—重力加速度（m/s2）。具体计算结果见下表：表3.3-3冲刷深度计算成果表水工桩号流向H0（m）Ucp计算（m/s）U（m/s）Uc（m/s）aηHs（m）埋深（m）工程河段K0+800.00顺冲1.421.341.311.05≤151.000.341.00K1+800.00顺冲0.952.882.810.99≤151.000.321.00K3+500.00斜冲3.595.393.591.04903.00.491.00K4+200.00斜冲2.942.071.381.16903.00.461.00K5+600.00顺冲3.081.591.551.17≤151.000.251.00经计算，顺向最大冲刷深度为0.21m，斜向最大冲刷深度为0.47m，考虑本河道属于典型的山区性河流，具有洪水汇集快的特性，因此堤基埋设深度应适当考虑一定富裕值。根据《水工挡土墙设计规范》（SL379-2007）4.2.8条，挡土墙墙前有可能被水流冲刷的土质地基，挡土墙墙趾埋深宜为计算冲刷深度以下0.5～1.0m。本工程河段挡墙基础埋深深度按不小于1.0m控制。3.3.4挡墙结构稳定计算（1）稳定计算根据新建挡土墙的布置，工程存在多种不同高度的挡墙，本次选择最不利位置挡墙并对其不同工况对稳定进行计算。根据《水工挡土墙设计规范》（SL379-2007）的规定：本挡墙的稳定计算包括抗滑稳定、抗倾覆稳定及基底应力验算；荷载组合分为基本荷载及特殊荷载组合两类。根据实际运用情况，作用于挡墙上的荷载主要有结构自重、土压力、水压力等。因本地区地震烈度为Ⅵ度，计算考不虑地震力，本工程为重力式挡土墙。挡土墙计算采用库仑土压力理论进行计算，计算基底应力、稳定验算及墙身截面强度验算都采用容许应力理论，工程设计控制标准为：抗滑控制标准：Kc<[Kc]抗倾控制标准：K0<[K0]地基应力控制标准：σmax≤[σ]；σmin≥0；e<B/6截面应力控制标准：压应力≤[压应力]；拉应力≤[拉应力]；剪应力≤[剪应力]（1）计算荷载①自重：水下为浮容重，水上为湿容重；②滑动体边界上的水压力；③表面荷载：考虑人群3kN/m2等。④土压力：挡墙土压力按主动土压力计算。荷载组合见下表。表3.3-4荷载组合表工程河段荷载组合计算工况荷载挡土墙自重土压力水压力浪压力附加荷载其他项目段基本组合设计洪水位（工况一）√√√√√√特殊组合施工期（工况二）√√√√√√（2）计算参数根据地勘成果，工程各段坐落在砂卵砾石层上，根据《水工挡墙设计规范》（SL379-2007）的规定，其稳定安全标准如下表所示：3.3-5工程区土体物理性质试验成果统计表天然含水率饱和含水率天然密度饱和密度比重天然孔隙比孔隙度固结饱和快剪压缩系数a1-2压缩模量Es1-2黏聚力内摩擦角%%g/cm3g/cm3——%MPa-1MPakPa16.618.92.012.052.690.56035.90.275.698.315.6（3）稳定安全标准根据地勘成果，工程各段均坐落在泥岩层上，根据《水工挡墙设计规范》（SL379-2007）的规定，其稳定安全标准如下表所示。表3.3-6稳定安全系数允许值表荷载组合挡墙工程抗滑系数抗倾系数基本组合1.20/1.05（岩）1.40特殊组合Ⅰ1.05/1.00（岩）1.30（4）计算程序本计算采用《理正岩土挡土墙设计软件》重力式挡土墙设计模块进行计算。本次选择最大挡土墙断面进行计算。（5）抗滑稳定计算①挡土墙稳定破坏形式挡土墙的稳定验算的目的是保证挡土墙不产生整体稳定破坏；挡土墙的整体稳定破坏主要有滑动破坏、倾覆破坏和不均匀下沉破坏三种。②挡土墙的稳定验算稳定验算（抗剪公式）采用如下公式计算。K—按抗剪强度计算的抗滑稳定安全系数f—基底与基岩接触面的抗剪摩擦系数∑G—作用于挡土墙基底全部竖向荷载之和∑H—作用于挡土墙全部水平向荷载之和［Kc］—容许抗滑稳定安全系数（6）挡土墙的抗倾覆稳定验算抗倾覆稳定验算按下列公式计算。K0—计算抗倾覆稳定安全系数∑My—作用于墙身各力对墙前趾的稳定力矩∑M0—作用于墙身各力对墙前趾的倾覆力矩［K0］—容许抗倾覆稳定安全系数（7）挡墙基底应力验算①地基应力及偏心距的计算地基应力计算按下列公式计算。其中：B－挡土墙基底宽度∑G—作用于挡土墙全部竖向荷载之和∑M—各力对挡土墙基底中心力矩之和W—挡土墙纵向形心轴的截面距，偏心距的计算按下列公式计算其中：e—偏心距－各力对前趾端点力矩根据《堤防工程设计规范》（GB50286-2013）、《水工挡土墙设计规范》SL379—2007。本工程建筑物级别均参照4级设计，结构稳定安全系数标准见表。挡土墙计算结果见下表。表3.3-7挡土墙计算结果表结构型式运行工况整体稳定地基应力滑动安全系数倾覆安全系数地基最大承载力墙趾剪应力应力比值KcK0（KPa）（KPa）重力式工况一2.791.6051.8641.94/工况二1.564.8464.1848.35/计算结果表明：各种计算工况下，挡墙的抗滑、抗倾及基底应力均满足要求，挡墙结构安全。3.4河道清淤3.4.1清淤概要（1）清淤必要性经现场勘查，各河段沉积有大量淤泥，部分河段淤泥厚度都在0.3m左右。作为河流的主要污染物，底泥不仅可以直接反映水体的污染历史，而且在一定条件下可向上覆水体释放各种污染物，是影响河流水质的重要二次污染源。因此，为了各支流以及石桥河的水质达标，清淤工程势在必行。（2）清淤范围河道内的障碍物、淤积的泥沙以及污染物，是造成河床抬高，构成行洪阻塞，壅高洪水水位的原因之一，给防洪安全带来了很大的隐患，而且破坏河道的自然生态环境。因此要定期清淤河床，以满足行洪过水断面要求，保障设计洪水标准下的泄洪安全。考虑到河道有些部位淤积清除不到，另外还需定期采取人工机械清淤。通过河道清淤的措施既可以增加过水断面，保证行洪安全，还可以净化水质、美化环境。本次对工程范围内全河道进行清淤，措施段内容包括：清除河道淤积泥砂、杂草；阻碍河道行洪的淤积物。（3）清淤厚度本次对清淤范围内河底淤泥进行全部清除。根据现场勘察的淤泥厚度，本工程清淤范围内的清淤厚度为0.3~0.6m。（4）清淤时间清淤施工时间因地制宜，施工期尽量选择在枯水期且晴空无雨的时间段里进行。3.4.2清淤方式（1）围堰方式底泥的清淤施工期应选择在枯水季节进行，本工程河段水深较浅，大部分河段清淤机械可直接下河或在岸边梳挖底泥。对于局部水深较深，清淤机械无法正常施工时，选择围堰清淤作为本项目的河道底泥疏浚方案。围堰清淤施工也分多种施工方法，针对工程河段的实际情况，本设计方案选定截流围堰施工方法。一、疏浚施工前准备工作①开工时对河道实施截流。围堰施工前应与河道管理部门协调核对围堰时的河水断面流量、流速，根据现场实际状况确定河道截流、围堰方案，对围堰长、宽、深进行具体的设计，以防河流断面被压缩后，水流对堰身的冲击，保证围堰的稳定。②在清运围堰区内底泥前，对两岸的排污口要截流处理，将排污口的污水引入到排水渠，不影响清运河道底泥，避免产生二次污染。二、围堰布置①围堰利用河道自然走向设置，沿岸留出过水渠道。②围堰呈东宽西窄。即东岸围堰内为第一作业区。待第一作业区施工完毕再将围堰移位，形成西岸第二作业区，而第一作业区变成过水渠道，再对第二作业区进行施工。三、围堰施工及抽水环保要求围堰采用袋装砂土叠筑，迎水面铺编织布防渗并用袋装砂土压盖，袋装砂土叠筑时须做到排列密实、整齐。围堰顶宽0.6m，两侧边坡1:0.75，围堰高度应比正常高水位高出0.5~1.0m。围堰后派专人对堰体随时进行观察、测量发现问题及时采取加固措施，挖掘底泥施工面围堰内，要用木桩进行加固处理，以防底泥挖掘完成后向作业区倾倒，具体桩距根据实际情况决定。在挖掘底泥前，将围堰内水抽干时，不能搅动河道表层淤泥，避免重金属释放进入水体，造成二次污染。（2）施工便道沿河道一侧修建一条4m宽临时施工便道，由于河道两岸多为耕地；为满足施工要求修临时便道需清除松软杂土，再铺设0.5m厚片石，碾压密实。（3）底泥运输底泥挖掘标高按照设计标高控制，保证将底泥清走，不留残土。淤泥采用编织袋打包装车后运输至堆场，有效解决了运输过程中渗漏、洒落等问题，避免产生二次污染。运输底泥全部清运完毕，应及时拆除围堰确保河道畅通。（4）临时堆放场本工程开挖的淤泥就近在临时堆渣场沥水后，采用编织袋打包装车后运输至堆场，干化后的底泥可回用到建设用地和农用土地。龙沙镇堆场位于彭家村3组，综合运距2km，郭村镇堆场位于桐林村2组，综合运距3km，响水镇堆场位于联合村2组，综合运距5km。（5）截水沟在堆场界限外侧设置混凝土截水沟收集雨水及污泥水，截水沟断面尺寸底宽0.3m，顶宽0.3m，深0.3m，截水沟内水直接排至河道内。（6）清淤方式根据河流实际情况，本次清淤工程采取干水作业，由于河段两侧均为耕地或者河道较窄，清淤机械无法进入场地内，在枯水期修筑拦水堰，引水进入下游河道，裸露出需清淤的河道，进行围堰人工清淤。对于河岸有条件架设长臂挖机的直接采用长臂挖机在河岸上对河道内淤泥进行清挖，若无条件则采用两栖式挖机进入河道内开挖。对水深较浅的可直接开挖，对于局部水深较深处可围堰后再开挖。在现场对开挖的淤泥进行简单地装袋（编织袋）挤压脱水处理后，立即打包装车运输至堆场，有效解决运输过程中渗漏、洒落等问题，避免产生二次污染。（7）清淤时间清淤施工时间因地制宜，施工期尽量选择在枯水期且晴空无雨的时间段里进行。3.4.3清淤要求（1）清淤作业：不破坏原有挡墙、堤岸，保持堤岸稳定、路基稳定，确保工程安全运行；保护清淤河道周边建构筑物，不影响周边群众的正常生产生活。（2）清淤断面：根据施工现场河道标高要求，对清淤地点清淤前高程及断面进行测绘，以便和清淤后的高程及断面进行比对复核，满足设计要求的同时还可准确计算工程量。（3）环保清淤：清淤过程应尽量减少噪音和交通等扰民纠纷，底泥运输过程中避免跑、冒、漏、滴等现象发生，避免产生二次污染，促进生态环境尽快恢复。一经发现环境污染及扰民，停工责令整改。（4）底泥含水率：清淤出来的底泥经自然干化后，含水率应小于等于50%。（5）临时堆放场选址：临时堆放场位于各乡镇征地范围内，以减少底泥输送成本及运输过程中产生的影响，对底泥堆放过程产生的余水需进行适当处理后方可排入水体。3.4.4底泥最终处置底泥最终的处置方式为弃渣至石鱼镇指定渣场，运距20km。4.施工组织设计4.1施工条件4.1.1工程条件（1）外来建筑材料本工程所需的块石料购买于沿线石料丰富，大型的石料场集中分布于城区附近，离本工程较近。石料强度高、质量好，储量大，适合作路面和构造物用料。各料场均靠近原有公路，交通较为便利，易于开采和运输。本项目水泥混凝土采用自拌，水泥混合料可从城区购买。一般性材料和临时所需材料由承包单位自行组织购买。（2）当地建筑材料本工程挖方量为2.57万m³，填方量为1.76万m³，清淤量0.68万m³，根据工程设计及地质勘察成果，工程开挖土方料主要为粉质粘土，可满足回填要求（淤泥除外）。工程所需块石料、碎石料均可在附近石场购买，综合运距为35km。（3）施工用电及通信情况根据工程区实际情况，结合当地施工经验，本次设计采用柴油机发电。本工程对外通讯主要采用手机联系，对内可采用对讲机联系。（4）施工供水工程区所在的各河段，根据地质提供的资料，该河道水质满足施工用水要求，可直接抽取河道水经处理达标后用作施工用水。施工时可直接连接自来水管网用作施工生活用水。（5）机械修配条件工程区附近有机械维修点，能满足本工程施工机械的维修和保养。可根据实际，由施工单位自行选择。4.1.2自然条件1、气象条件设计流域属亚热带湿润季风气候，气候资源丰富，立体气候明显，具有春旱夏热、秋雨冬暖、雨热同季、灾害频繁，以及日照少、风速小、多云雾的特征。据流域邻近的铜梁气象站实测资料统计分析，多年平均降雨量1068.8mm，降雨时空分布不均，年内分配多集中在5～9月，年际变化较大，最多年降雨量1487.1mm（1968年），最少年降雨量680.8mm（2006年），相差2.18倍。多年平均气温17.8℃，极端最低气温-2.5℃（1975年12月15日），极端最高气温44.1℃（2006年8月19日），多年平均相对湿度83%，多年平均日照时数1188.3h，多年平均无霜期328d，多年平均蒸发量1052mm，多年平均最大风速8.95m/s，瞬时最大风速15m/s，最多风向为NW。2、地形地貌拟建场地均位于蒲吕场向斜东南侧，无断层通过。岩层呈单斜状产出，岩层产状285°∠10°，层面较平直，呈闭合状，粘土及泥质充填物，结合很差，属软弱结构面。拟建河道也为构造剥蚀丘陵斜坡地貌，地面总体地势较平坦，场地高程249.11～224.51m。地形坡角多为5～15°，局部为陡坡、陡坎。现地表大部分被素填土覆盖，局部基岩出露，局部为原生地貌，大部分已平场。4.2施工导流4.2.1导流时段选择导流时段的选取主要从以下三方面考虑：（1）根据工程所在河流的水文特性分析，洪枯流量变化较大。（2）根据防洪要求，尽量将防洪堤安排在一个枯水期内完成，满足汛期度汛需要。根据国内同类型堤防的施工经验，选择导流时段为枯水期。本工程主体工程工期无特殊要求，根据洪枯水变化规律和施工设计安排，将全年分为11月、12月、11～3月、11～4月、12～3月、10～4月共计6个分期时段，相应分期洪水成果如表2.5-2所示。本次选择河道导流时段选择12月-次年3月，分期设计洪水流量0.93m3/s。表4.2-1分期洪水计算成果表（单位：m3/s）断面编号地名里程水工桩号枯期12月~3月P=20%天然河底高程(m)水位（m）流量（m3/s）1河口0+000K8+591255.130.93254.5520+100K8+491255.260.93254.8430+192K8+399255.520.93255.140+298K8+293255.680.93255.1550+398K8+193255.820.93255.3660+498K8+093255.970.93255.4170+597K7+994256.010.93255.1880+694K7+897256.020.93255.2690+797K7+794256.030.93255.21100+896K7+695256.260.93255.74110+996K7+595256.710.93256.26121+096K7+495257.10.93256.68131#拦河堰1+195K7+396261.050.93258.71141+292K7+299261.050.93258.96151+395K7+196261.050.93259.33161+492K7+099261.050.93259.31171+593K6+998261.050.93259.47181+693K6+898261.050.93259.74191+793K6+798261.060.93259.64201+892K6+699261.060.93259.94211+991K6+600261.060.93260.11222+091K6+500261.070.93260.05232+192K6+399261.080.93260.05242+293K6+298261.090.93260.02252+391K6+200261.120.93260.09262#拦河堰2+493K6+098262.680.93261.06272+593K5+998262.680.93261.45282+692K5+899262.680.93260.5529周家老院子拦河堰2+792K5+799264.810.93263.55302+892K5+699264.820.93263.91312+992K5+599264.830.93263.4632菜子湾拦河堰3+092K5+499265.360.93264.1333+191K5+400265.360.93264.15343+291K5+300265.390.93264.74353+391K5+200266.090.93265.69363+491K5+100266.760.93265.02373+591K5+000266.760.93265.5383+691K4+900267.20.93266.77393+791K4+800267.630.93266.54403+891K4+700267.630.93266.36413+991K4+600267.630.93266.15424+091K4+500267.640.93266.38434+191K4+400267.640.93266.31443#拦河堰4+291K4+300268.380.93267.28454+391K4+200268.390.93267.1146康家院子拦河堰4+640K4+000.00274.860.67271.85474+740K3+900.00274.860.67272.61484+840K3+800.00274.860.67272.41494+940K3+700.00274.860.67272.6505+040K3+600.00274.860.67272.71515+140K3+500.00274.860.67272.8525+240K3+400.00274.860.67272.84535+340K3+300.00274.860.67273.26545+440K3+200.00274.870.67273.84555+540K3+100.00274.880.67273.83565+640K3+000.00274.890.67273.95575+740K2+900.00274.920.67274.05585+840K2+800.00274.940.67270.68595+940K2+700.00274.950.67274.12606+040K2+600.00274.960.67274.2616+140K2+500.00274.980.67274.36626+240K2+400.00275.070.67274.69636+340K2+300.00275.170.67274.6964松岭岗以上6+440K2+200.00275.220.5274.75656+540K2+100.00275.260.5274.7266桥下6+620K2+020275.310.5274.7467桥上6+640K2+000.00275.330.5274.75686+740K1+900.00275.380.5274.76696+840K1+800.00275.470.5275.02706+940K1+700.00275.850.5275.5717+040K1+600.00276.450.5276.1727+140K1+500.00276.810.5276.45737+240K1+400.00277.170.5276.77747+340K1+300.00277.580.5277.25757+440K1+200.00277.820.5277.4576谭家马道子支沟以上7+540K1+100.00278.590.4278.37777+640K1+000.00279.250.4278.41787+740K0+900.00279.40.4279.11797+840K0+800.00279.90.4279.780石鱼污水处理厂拦河堰下7+940K0+700.00280.270.4279.8181石鱼污水处理厂拦河堰上（建后拆除）7+947K0+693.00282.050.4281.0582石鱼拱桥下8+010K0+630.00282.060.4281.5283石鱼拱桥上8+020K0+619.64282.070.4281.6784石鱼大桥上游拦河坝下8+078K0+561.92282.10.4281.1685石鱼大桥上游拦河坝上8+140K0+500.00283.790.4282.21868+240K0+400.00283.790.4282.5687人行桥下8+328K0+312.00284.040.4283.5188人行桥上8+340K0+300.00284.040.4283.87898+417K0+223.03285.040.4284.9908+485K0+155.41286.030.4285.85918+999K0-358.7286.900.22285.44929+329K0-688.1297.510.22297.06939+439K0-790.7298.470.22297.824.2.2导流方式（1）枯期导流方式根据工程布置特点，各河段堤基基础开挖高程基本与原河床齐平，建基面位于枯水期水面以下；工程主要在枯水期进行堤基施工，由于枯水期流量相对较大，河道比降小，若采用纵向围堰和导流明渠挡水河床束窄率较大，故本次设计河道工程采用横向土石围堰导流施工。（2）汛期导流方式本工程度汛标准为5年一遇，根据施工总进度计划安排，汛期来临前工程已基本建成，工程全线已达到度汛高程，汛期有堤身挡水度汛。4.2.3导流建筑物设计枯期施工导流采用横向土石围堰挡水，围堰堰顶宽为1.0m，迎水面铺粘土编织袋围堰防冲、防渗，内侧边坡1：1.0，外侧边坡1：1.0，平均堰高1.7m，排水管道采用1根直径0.75m双壁波纹管。保证基础干地施工。4.2.4导流工程施工临时围堰填筑采用工程开挖料，直接上料。当工程堤身回填至堤顶高程时，应及时拆除土石围堰，围堰需拆除干净以保证不侵占河道行洪断面。堰体拆除采用1.0m3反铲挖掘机装5t自卸汽车运输至堤后回填区域，综合运距0.1km。4.2.5基坑排水基坑采用明沟排水系统，排水系统布置兼顾主体建筑物施工。基坑排水包括初期排水和经常性排水。初期排水主要是基坑积水（覆盖层含水）、降雨、渗水和其他途径来水。经常性排水主要包括：渗水、降雨、施工废水（混凝土养护水）等。为减少基坑排水工作量，每段围堰长度不超过100m。施工期间经常性排水采用在基坑内设排水沟、集水坑，并每隔30m设置一个集水井，采用水泵抽排。为了防止降雨时地面迳流进入基坑，增加排水量，拟在基坑外缘挖排水沟或截水沟，以拦截地面水，排水沟沟宽与沟深不小于0.5m，底坡不小于2‰。本工程按每个基坑选用1台50WQ(QW/YW)33-7-1.1型潜水泵抽水，单机功率1.1KW，额定功率33m3/h，额定扬程7.0m，初期抽水时基坑水面下降速度控制在1.0m/d内，实际施工过程中应根据现场具体情况选择抽水设备数量。4.3主体工程施工4.3.1主要建筑物施工4.3.1.1基础开挖堤防工程基础开挖主要由机械施工辅以人工修整，土石方开挖施工前，提前形成进入施工作业面的施工道路。堤防基础开挖程序为：由上至下，分段逐层开挖。土方开挖采用分层横向全宽挖掘法，主要施工机械为1.0m3挖掘机配5t自卸汽车运输，开挖弃土、按照材料分区的要求运至临时堆码场或按相应的填筑标准堆放于临近堤后回填区内，弃渣运至各河段指定堆渣点堆放。本工程堤基主要以砂卵石层为基础，开挖后地基承载力需满足相关设计要求。挡墙基础石方开挖采用履带式液压岩石破碎机破碎，挖运方式、堆放地点、填筑方法和土方开挖相同。4.3.1.2堤身填筑本工程施工所采用的土石料质量，应符合SL251-2015《水利水电工程天然建筑材料勘察规程》的要求。土石混合料填筑：料场开采料采用5t自卸汽车运输至填筑点，开挖利用料采用推土机推运或1.0m3挖掘机挖运，大体积填筑区采用10t振动碾碾压，边坡采用5t斜坡振动碾碾压，小范围采用蛙式打夯机夯实。部分外来料在不具备填筑条件时已在后侧沿线堆存，填筑时须采用1.0m3挖掘机逐层挖运处理，确保碾压质量。施工参数（如铺料厚度、洒水量、碾压遍数、行进速度等）应根据料源、施工工艺和施工机具现场作碾压试验确定。（1）作业面填筑的流水作业法作业面施工包括铺料、洒水、碾压三道主要工序，同时有超径石处理、坡面整坡、斜坡碾压及防护等项工作。为提高施工效率，避免相互干扰，确保施工安全。石料填筑作业应采用流水作业法组织施工，即把整个作业面适当地划分工作面，形成若干个面积大致相等的填筑块，在填筑块内依次完成填筑的各道工序，使各工作面上所有工序能够连续进行。工作面的划分应根据作业面面积大小，并随填筑高程来划分。各工作面之间插上小旗或划线作为标志，并保持同时上升，避免出现高差，否则容易混乱，形成超压或漏压事故。（2）堤体碾压填筑堤体填筑料碾压填筑均由5t自卸汽车运至作业面填筑区以后，采用推土机摊铺平整。铺整方法主要有进占法、后退法、混合法三种方式。进占法铺料是运料汽车在新填的松料上逐步向前卸料，并用推土机随时整平。主要优点是：容易整平，容易控制堆石的填筑厚度，为重车或振动碾行驶提供较好的工作面，有利于减少推土机履带、汽车轮胎和振动碾的磨损，但这种方法易使石料分离。后退法铺料是运料汽车在已压实的层面上后退卸料，形成许多密集的料堆，再用推土机整平。这种方法可以改善石料分离情况，但却使堆石体层面不易整平，层厚也不易控制，为振动碾压带来一些困难。混合法铺料是在已压实的层面上先用后退法卸料，组成一些分散的料堆，再用进占法卸料，用推土机整平达到所要求的层厚。铺料时采用大功率推土机，在刀片上施加压力，以便控制层厚、做到随卸随平、一次摊铺到设计厚度。（3）与岸坡结合部位的填筑地基要求不能有反坡，因为在反坡的情况下，不易填满，也无法靠近边坡碾压，故反坡部位应予削坡、填混凝土(或浆砌石)处理，填筑体与岸坡或砼建筑物结合部填筑时，如不采取适当的措施易出现大块石集中现象，加之振动碾不易靠近碾压，而该部位填筑质量的好坏对填筑体及周边缝的变形有较大的影响。因此该部位应利用粒径较小、级配较好的料采用小型振动碾碾压或夯锤夯实。（4）分期分段填筑时结合部的施工分期分段填筑的结合部位容易出现漏压与欠压的质量事故，因为振动碾压时，靠近外坡都存在一定厚度的松坡无法压实，另外在填筑上层料时很难避免上层料物不向下部溜滑，从而又增加了松坡带的厚度。这部分松料需在下一期填筑外部料时加以处理。对于一坡顶收坡的处理方法是：先超填一定厚度(超填厚度可控制在500mm左右)，再利用反铲进行削坡，将松料挖出到上部松填处，铺平然后碾压。根据结构设计，坡体采用土石混合料碾压填筑，5t自卸汽车运输，10t振动碾碾压，边坡采用5t斜坡振动碾碾压。施工参数(如铺料厚度、洒水量、碾压遍数、行进速度等)应根据料源、施工工艺和施工机具现场作碾压试验确定。每层填筑料施工按铺设土工格栅、铺料、洒水、碾压和质检等工序进行，各填筑区宜均匀上升，相邻两填筑区段高差不大于3.0m，新旧填筑搭接区和填筑边角部位以及墙后填筑料应采用夯锤夯实或削坡搭接碾压。4.3.1.3混凝土浇筑本工程混凝土浇筑包括C20砼耕作便道等。混凝土采用0.4m3搅拌机拌制，胶轮车上料，溜槽、溜筒直接入仓，人工架立模板（组合钢模），人工平仓，插入式振捣器捣实。混凝土根据仓面大小和入仓能力分别采用平铺法和台阶法，并优先考虑平铺法。铺料方向从下游至上游，铺料厚度50cm，采用台阶法时台阶宽度不小于2m，确保台阶层次清楚、有序，平仓和振捣主要选择DN50振捣棒振捣，振捣方式为梅花形布置，振捣时间以混凝土不再显著下沉，不出现气泡，开始泛浆为准。混凝土浇筑施工顺序为施工准备→基面清理→模板安装→混凝土浇筑→伸缩缝处理→混凝土拆模养护。1）施工准备：基坑开挖完成后，进行复测，按混凝土伸缩缝间距设放样桩。施工过程中，对测量的基准点、基准线和水准点设置防护设施，以免破坏。2）基面清理：基面验收合格后，将基础上的杂物、泥土及松动岩石清除，处理完毕再浇筑混凝土。基岩面浇筑仓在浇筑第一层混凝土前，必须先铺一层2～3cm厚的水泥砂浆，砂浆水灰比应与混凝土的浇筑强度相适应，铺设施工工艺保证混凝土与基岩面结合良好。3）模板安装：用标准钢模板或者木模板，局部区面根据平面展开图用木板制作加工而成。安装前，按结构物外形设计尺寸进行测量放样，多方向设立控制点，以便削正。架模时，将模板锚固在木支撑上，再将木支撑支承到坚固的地面上。4）混凝土浇筑：采用商品混凝土，由6.0m3混凝土搅拌车运输至各施工段混凝土浇筑现场，溜槽入仓，人工架立模板(组合钢模)，人工平仓，插入式振捣器捣实。5）伸缩缝处理：伸缩缝施工在混凝土施工完成后进行，在进行混凝土浇筑施工时，先在分缝处按设计厚度与模板一起安装上沥青木板。6）混凝土拆模养护：混凝土收仓完毕后12～18小时内即开始洒水养护，保持混凝土表面湿润，并铺盖草帘保湿，在正常温度下养护7天后可除去覆盖。混凝土模板拆除时限必须符合施工图纸规定，不承重侧面模板在混凝土强度达到其表面及棱角不因拆模而损失，方可拆除，承重模板在混凝土强度达到设计值时方可拆除。4.3.1.4浆砌块石施工（1）砌筑程序测量放线—基础清理—选石、试安砌——铺浆—砌筑。施工方法：砂浆拌和采用0.40m3移动式拌和机拌和，保证其均匀。运输用架子车运输，保证砂浆不泌水、离析；砌筑块石基础的第一皮石块应座浆，且将大面向下，分皮卧砌，并应上下错缝、内外搭砌，不得采用外面侧立石块、中间填心的砌筑方法；砂浆应饱满，其饱满度应大于80%以上。石块间较大的空隙应充填砂浆，后用碎块石或片石嵌实，不得先摆碎石块后填砂浆或干填碎石块的施工方法，石块间不应相互接触。4.4施工总布置4.4.1布置原则（1）办公、生活及仓储系统充分利用现有设施，尽量减少施工现场临建设施规模。（2）因地、因时制宜，有利于生产，方便生活，利于管理，节约用地。（3）加强环境保护，避免乱堆乱