0建筑幕墙工程检测培训教材

第一 概 幕墙的定 幕墙的特 建筑幕墙的基本构 建筑幕墙的分 幕墙的发 思考 第二章建筑幕墙物理性 建筑幕墙物理性能试验发展历史及现 建筑幕墙物理性 思考 第三章建筑幕墙“四性”检 术 气密性能检 水密性能检 抗风压性能检 思考 第四章结构胶相容性试 结构装配系统用附件同密封胶相容性试验方 实际工程用基材同密封胶粘结性试验方 第五章建筑幕墙检测实 玻璃幕墙检测实 金属及石材幕墙检 框架式幕墙——非单元式框支承玻璃铝板幕 点支承全玻璃幕 全玻璃幕 第六 建筑幕墙工程检

概CurtainwallingTerminology（EN13119－2007）中幕墙（curtainwalling）externalbuildingCurtainWallproducedwithframingmademainlyofmetal,timberorPVC-U,usuallyconsistingofverticalandhorizontalstructuralmembers,connectedtogetherandanchoredtothestructureofthebuilding,whichprovides,byitselforinconjunctionwiththebuildingconstruction,allthenormalfunctionsofanexternalwall,butdoesnotcontributetotheloadbearingcharacteristicsofthebuildingstructure。PVC-U（JGJ102-2003）将建筑幕墙定义为：由支承结构体系与面板组成2001JGJ102-2003的幕墙定义是非常科学和完善的，把幕墙的组成、功能尤其是与主体结构的区别作了精练而最早出现的玻璃幕墙是在1917年美国旧金山的哈里德大厦，而真正意义上的玻璃幕墙是上世纪五十年代初建成的纽约利华大厦和联合国总部大厦（1.1-11.1-2，我国第一个采用玻璃幕墙的工程是1984年建造的北京长城饭店。1950年纽约（NewYork） 1953年纽约（NewYork）图1.1-1 图1.1-2 1/101/7，铝单板幕墙更轻，370mm760kg/m2，而玻璃幕墙只有中心与金茂大厦（见图1.2-2。图1.2-1香港的金融中 图1.2-2上海的环球金融中心与金茂大幕墙体系的构成，总体上包括以下三大部分：幕墙面板、支承结构体系、连接构造体系（图1.3-1图1.3-1构胶粘结系统（SSGSstructuralsealantglazedsystem，周边密封系统（perimeterseal）等（1.3-2℃—上框℃—周边密封℃—立柱℃—边 ℃—擦窗机轨 ℃—横 图1.3-2框架式幕墙的常见组成常用的幕墙面板有：玻璃面板（图1.3-3、天然石材面板（图1.3-4、金属面板（图1.3-5）和其他人造板图1.3- 玻图1.3-4石 图1.3-5金属6索杆体系、索网体系，全玻幕墙的支承玻璃肋梁、肋柱，石材幕墙的横梁、立柱（见图1.3-7）等。图1.3-6某单元体玻璃幕墙支承体 图1.3-7某石材幕墙支承体结构，其刚度由预应力提供，如：索桁架、索杆体系、索网体系等。以北京世纪财富中心（见图1.3-8和1.3-9）为例：（1）支承结构为预应力单层索网结构，玻璃面板荷载通过高强度钢绞线组成的单层索网结构传给主体结构；（2）图1.3-8北京世纪财富中心点式幕 图1.3-9应力检10 图1.3- 明框幕115％左右，能保证中空玻璃两片玻璃的相对位置不变；而一般图1.3-11点式玻璃幕墙（采光顶）锈钢、铝合金等（见图1.3-12。 1支撑爪件 2玻璃面板图1.3-12点支承采光顶石材幕墙连接 点13图1.3-13石材幕墙连接 槽槽式石材幕墙连接方式，主要指石材周边开槽的连接方式，包括短槽、通槽、T型连接等型式（见图14图1.3-14金属板幕墙连接 有附框的连图1.3-15见图15金属板幕墙连接 无附框的连接（带耳片、钢框架图1.3-16或角码传递到龙骨或埋件上（见图1.3-16。图1.4-1和图1.4-3。明框玻璃幕墙不仅应用广泛、性能稳定，还因为明框玻璃幕墙在形式上与玻璃窗接图1.4-1明框玻璃幕 图1.4-2隐框玻璃幕图1.4-3典型明框幕墙节 图1.4-4典型隐框幕墙节立柱组成的铝框架上，形成四边铝框室外不可见的幕墙（见图1.4-2和图1.4-4。在有些工程上，为增加墙（图1.4-5图1.4-5露的玻璃幕墙称为横隐竖明玻璃幕墙（图1.4-6和图1.4-7。图1.4-6横明竖隐玻璃幕 图1.4-7横隐竖明玻璃幕玻璃幕墙的通透性，不仅玻璃板，包括支承结构都采用玻璃肋（见图1.4-8。图1.4-810图1.4-9点支式玻璃幕 图1.4-10点支式玻璃幕隔热、隔声、防水等功能（见图1.4-11。图1.4-11石材幕 图1.4-12金属幕墙（铝板12双层幕墙（double-skinfacade，简称DSF）作为节能幕墙的一种形式，又被称为双层通风幕墙、呼吸近室内温度，能够降低采暖和制冷的能耗（见图1.4-13）。内循环通道幕墙的循环通道厚度一般为100~150mm。图1.4-13内循环通道幕 图1.4-14外循环通道幕口进入，经过热通道时带走热量，而后从幕墙上部的出风口排出（1.4-14）。这种幕墙结构不需要专400mm到500mm100mm~500mm，其主要功能是1516

图1.4-15构件式幕 图1.4-16单元式幕第一代建筑幕墙（1750年——1850年在19世纪前期，新一轮的建筑革新运动逐渐开始。在此之前，所有的建筑物几乎都是在现场进行建191830宾夕法尼亚州Pottsville城有一个叫JohnHviland的木匠，首次将铸铁板镶嵌在一栋两层高的建筑物上，JohnHaviand可视为金属幕墙发展的这些建筑象征着开始使用铸铁作为建筑物外墙装饰的新纪元，并影响了美国建筑界长达50年之久。建筑师德斯缪斯·伯顿（DesBurton）于1844——1848年在英国皇家植物园内建筑的名为棕榈屋（PalmHouse）的温室，为玻璃在早期建筑物围护结构上大面积应用的重要开端之一。在这个温室建筑中，玻璃第二代建筑幕墙（1850年——1940年Palace举办美术展览、音乐会等，并于1936年毁于大火之中。1890年，DanielBurnhamJohnWellbornRootReliance大楼采用了大面积玻璃面板和陶土色的瓷砖作为其外立面装饰材料，大楼高15层，于1894年竣工，该大楼预示了20世纪将是高层建筑采用玻璃幕墙的一个重要时代。1917年，在美国旧金山市由WillisPolk设计的一栋6（Hallidie材料、新技术得到完善充实并逐步推广应用，形成了20世纪一种最重要的建筑思潮和流派，即后来所谓这时期出现了三位现代主义大师——沃尔特·格罗皮乌斯（WalterGropius，1883——1969年，勒·柯布西耶（LeCorbusier，1887——1965年）和密斯·凡·德·罗（MiesvanderRohe，1886——1969年。其中和建筑形象，成为后来多层和高层建筑采用全玻璃幕墙的先声；萨伏伊别墅（VillaSavoye，1928——1930多的自由、变化和丰富；巴塞罗那博览会德国馆（1928——1929年）则是密斯·凡·德·罗早期现代主义建筑自从1886逐渐成为建筑幕墙的主要建筑材料。1929Shreve、LambHarmon6000片铝板用于帝国大厦，1931102层的摩天大楼，墙的建筑是位于德国Giengen的Steiff工厂，该建筑是由该工厂所有者的儿子RichardSteiff设计，并于1903年建造完成的。考虑到阳光的需求和寒冷天气以及强风的影响，RichardSteiff设计的这座三层建筑采用T型截面的焊接钢结构作为支承框架，在框架上每一支柱固定两层夹板，玻璃安装在夹板之间，中间留有25cm的空间宽度，而形成一种双层玻璃幕墙。1904年和1908年又有两栋相似的双层幕墙系统相继建成，但是在其结构中由木材取代了钢材，这三栋建筑目前还都在使用。1903年，OttoWagner赢得了奥地利维也纳的邮政储蓄银行大厦的设计权，该建筑从1904年到1912年分两个阶段建设，在大厅的主要银行双层幕墙得到了较大程度的发展。在这期间，莫斯科建造了两栋具有代表性的双层幕墙建筑，MoiseiGinzburg设计的Narkomfin大楼（1928年）和LeCorbusier设计的Centrosoyus。一年后，LeCorbusier于法国巴黎设计了两栋采用双层幕墙的建筑物CitedeRetuge（1929年和ImmeubleClarte（1930年第三代建筑幕墙（1950年——1970年自20世纪50年代之后，现代主义建筑的玻璃幕墙蓬勃发展，使得玻璃幕墙建筑在20世纪中后期一Buildings20年代提出的玻璃摩天楼的梦想。“嵌板式幕墙”（panelizedcurtainwall）系统也是这一时期出现的新型幕墙系统。它是将幕墙板块整体BuildingBuilding的西尔斯大厦（SearsTower，443米、1972年建成的纽约市世界贸易中心大厦（WorldTradeCenter，412米）和约翰·汉考克大厦（JohnHancockCenter，344米）都采用了明框铝合金玻璃幕墙等幕墙系统。第四代建筑幕墙（1970年——1990年2070“单元式幕墙”（unitizedcurtainwall）70年代中期在美国开始出现，并逐渐得到流行，成为该时代超高层建筑幕墙的主流。该时期的幕墙已经开始采用“雨幕原理”（rainscreenprinciple）或“压力平衡原理”（principleof力在所有部位上一直要保持和室外气压相等，以使外表面两侧处于等压状态，其中提到的外表面即“雨幕（1.5-1。压力平衡的取得是有意使开口处于敞开状态，使空腔与室外空气流通，以达到压力平衡。图1.5-1等压原理“点支式玻璃幕墙”（pointsupportedglasscurtainwall）式玻璃幕墙最早可以追溯到德国20世纪50年代所建的两个采用高抗拉强度的玻璃和经过特别设计的爪2060——70年代，英国的玻璃厂家皮尔金顿（Pilkington）首先开发了两system，间，由诺曼·福斯特（NormanFoster）WillisFaberandDumasHeadquarters（1971——1975年）就采周年的十大建筑物之一——拉·维莱特科学与工业城（CitedesSciencesetL’industrie，laVillette）的立面设点支式玻璃幕墙建筑结构形式随着现代建筑师追求“高通透、大视野”第五代建筑幕墙（1990年——至今各种“通风式幕墙”（ventilatedcurtainwall）系统、“主动式幕墙”（activecurtainwall）（photoelectriccurtainwall）系统及“生态幕墙”（zoologycurtainwall）系统得到了发展和应用。“通风式双层玻璃幕墙”（ventilateddouble-skinfacades）结合先进的机械式遮阳系统在很大程度上提高建筑的节能、我国建筑幕墙工业从1983年开始起步，历经30年的发展，到21世纪初已成为世界第一幕墙生产大国和使用大国，正在向幕墙强国发展。2005年我国生产（使用4150m2建筑幕墙，当年建筑幕墙产量（使用量5500m280%20052m2建筑幕墙，占世3.25m2150多家产值过亿元的技术创新骨干80~90%左右份额，境外公司（含港、澳、台公司）占有不到20%市场份额，近年国内兴建的各种新型、5000m1.2kPa的东海嵊泗，从东萌芽期（1983年～1994年从1983年我国开始兴建第一栋现代化玻璃幕墙开始到1994年建筑幕墙开始在我国得到应用这段时成长期（1995年～2002年从1995年到2002800万m2还引进和发展了隐框/半隐框玻璃幕墙、单元式玻璃幕墙、点支式玻璃幕墙、铝板/铝复合板幕墙和石材幕建设部1994年的776号文件明确了设计院和幕墙公司的分工：建筑设计单位负责选型、提出设计要1996123日公布《建筑幕墙工程施集团加盟铝合金门窗与建筑幕墙行业。在1995年以前，国内知名的航空、军工企业带动行业发展。1996100多家大型幕墙工程企业为主体，以业完成的工业产值约占全行业工业总产值的70%左右，在国家重点工程、大中城市形象工程、城市标志性发展期（2003年～至今中外围护结构的主导。2008年北京奥运会、2010年上海世博会及广州亚运会的工程为我国建筑幕墙行业2，由属板（0.44mm厚）和1200多块大小不等的有色玻璃幕组成，中部为渐开式玻璃幕墙结构。东西跨度为212.20143.660006750吨。玻璃幕墙采用法国圣戈班的超白玻璃，图1.5-2中国国家游泳中心-（1.5-31773187283平方米。由中国建筑工程总公司、中建国际（深圳）设计有限公司体育事业部、澳大利亚PTW建筑师事务所、ARUP澳大利亚有限公司联合设计。建筑外形采用中国传统建筑最基本的形态—“方形”，屋面和墙图1.5-3北京新保利大厦（1.5-4SOM公司设计。大厦的内凹式柔索玻璃幕墙是迄今为止世界上最大的同类玻璃幕墙，横向跨度约57.6米，竖向高度约87.8米。玻璃幕墙采图1.5-41996（JG3035-1996）行业标准，2007年，GB/T15225-1994和3035-1996（GB/T21086-2007）国家标准，总结了我国各种建筑幕墙现有的成熟1994（GB/T15225-1994《建筑幕墙空气渗透性能检测方法》（GB/T152261994（GB/T15227-1994）（GB/T15228-1994）国家标准，规定了建筑幕墙的物理性能分级标准和相应的实验室检测方法，2007年，GB/T15226-1994、GB/T15227-1994和GB/T15228-1994（GB/T15227-2007。（GB/T18575-2001）国家标准，进一步规范和完善了建筑幕墙的物理性准，2003年进行了第一次修订，2012年进行第二次修订，目前已经形成报批稿。2001（JGJ133-2001）200592001年12139-2001）12345第2章8030年的发展。基本可以划分为三个科学研究院成立于1953年，是我国建筑行业最大的综合性科研机构。该院下属的建筑物理研究所是国内门窗研究室。该研究室负责人高锡九1959年毕业于清华大学建筑系，其研究成果奠定了中国建筑幕墙门图2.1-1缝隙渗透检测设备风机及流量 图2.1-2缝隙渗透检测装2，并针对国内Q=a･Pn的计算方法（Q为流量，P代表压差n与缝隙几何形状、缝隙n值出现频率最多的值集中在0.67左右。此数值的确定，为建筑门窗气密性能标准的研制奠定了基础。1983年，中国第一台建筑门窗气密、水密、抗风压性能检测设备在中国建筑科学研究院建成（2.1-3图2.1-3该设备压力箱标准开口为2×2m，采用单风机供风，通过阀门切换实现正负压力转换，最大风压可以5kPa0.1Pa，2kPa以上高压19831984年，为了编制中国第一本建筑门窗物理性能检测方法标准，结合中国建筑门窗市场情2kPa,3kPa。在此基础上正式立项开展门窗三性检测方法标准的编制工作。标准3年时间，参加编制工作的有中国建筑科学研究院高锡九、谈恒玉，洛阳有色金属设计研究院刘智龙。《建筑外窗抗风压性能分级及其检测方法》(GB7106-86)、《建筑外窗空气渗透性能分级及其检测标准局于1986年12月27日批准，自1987年10月1日起实施。这标志着中国门窗行业从此进入科学评随着建筑门窗的节能性能逐渐引起重视，1984年物理所黄福其博士的“建筑围护结构热工性能测定装置的研制”“民用建筑金属外窗的能耗现状及节能措施的研究”1986年中国建筑科学研究院GB8484-871987121819887月1日实施。检测设备要求采用基于稳定传热原理的标定热箱法（见图2.1-4），传热系数分级在6.4至图2.1-4与此同时，建筑门窗隔声性能检测方法的研究也在建筑围护隔声基础上研制了相关检测设备（2.1-5），编制了GB8485-87图2.1-5的合作项目，高锡九于1983年赴日本研修，先后在日本建筑综合试验所、日本建筑中心等单位进行技术交流。在充分调研的基础上，引进最先进的小型幕墙动风压性能检测设备（2.1-6），1986年投入使用。该设备由位于Osaka的Honda公司设计制造，全部在日本制作完成。最大可测试件3×4.5m，最大压力为10kPa，其关键技术为动态风压控制，该技术采用特殊算法，双风机供风系统，可以实现0.1秒的风压波动周期，及1Pa的控制精度，即使到现在，该项技术仍旧难以超越。图2.1- 幕墙“三性”检测设墙是北京长城饭店（2.1-7）。长城饭店是国内首次采用玻璃幕墙的建筑工程，由比利时沙马贝尔公司2300082%8900余块，224个规格，最大为1525×3349mm，这也是中国第一个幕墙三性检测案例。图2.1-71989年，由物理所林若慈主编的GB11976-89《建筑外窗采光性能分级及其检测方法》标准发布。在逐步完善建筑门窗物理性能检测方法的同时，其他相关性能的检测方法也在积极的开展。1986年，参照性能检测装置（见图2.1-8），并进行了门窗的耐久性能测试。1988年，等效采标ISO8428的中国标准图2.1- 窗承受机械力试在GB9158的基础上，伴随塑料门窗的发展，检测技术逐步完善，由物理所管慰萱、高锡九，装修所GB11793.1-89《PVC塑料窗建筑物理性能分级GB11793.2-89《PVC《塑料窗力学性能、耐候性技术条件》、GB11793.3-89《PVC塑料窗力学性能、耐候性试验方法》相继完成。从1990年开始，建筑门窗检测技术逐渐走向成熟，建筑幕墙的引进引起了建筑师的极大兴趣，迅速1992GB13685-921993年，针对塑料门的力学性能试验，在GB9158的基础上有了进一步发展，由原轻工部归口的采标ISO8275-1985《整樘门垂直荷载试验》的国标GB/T14154-93《塑料门垂直荷载试验方法》、采标ISO8270-1985GB/T14155-93《塑料门软重物体撞击试验方法》1997GB/T16729-1997《建筑外丁国强主编的GB/T16730-1997《建筑用门空气隔声性能分级及其检测方法》，检测建筑外门的计权隔声量RW作为其空气声隔声量的评定依据。安全、节能、环保等诸多方面。1994年，由中国建筑科学研究院主编的GB/T15225-94《建筑幕墙物理性JISASTMCEN内层间相对位移来表征幕墙的抗震性能，而更直接的方法是采用振动台试验方法。2000年，中国建筑科学GB/T18250-2000《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》，2001年中国建筑金属结构协会、同济大学主编了GB/T18575-2001《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》。在上世纪80年代初期，国内具备建筑门窗物理性能检测能力的单位仅中国建筑科学研究院物理所一市场的需要。从80年代末期，陆续有一些省级的建筑科研单位开始进行研究，包括广东省建筑科学研究2.1-9），KS公司生产的设备为主，采用模拟静压箱原理，木质压力箱体，手动加压，模拟测试仪表，通常精度不高，最大风压在3.5kPa左右。代表厂家有沈阳黎明飞机公司铝合金门窗厂。图2.1- 其它单位检测设2002GB/T7106-2002GB/T7107-GB/T7108-2002GB/T8484-2002GB/T8485-2002《建筑外窗空气隔声性能分级及检测方2008年，再次对门窗三性检测方法进行了修订，GB/T7106、GB/T7107、GB/T7108是建筑外窗抗风压、气密、水密检测的国家标准，GB13685-92、GB13686-92是建筑外门抗风压、气密、水密检测的国家ISO6612、ISO6613标准。编写。修订后的标准为GB/T7106-2008保温、隔声检测方法标准也进行了修订，分别为GB/T8484-2008《建筑外门窗保温性能分级及检测方GB/T8485-2008从2001自1994年公布实施以来已将近十年了。在指导各类幕墙标准规定性能等级及产品质量管理等方面起了积GB/T15225-GB/T15228四本标准进行整合，GB/T15225-94《建筑幕墙物理性能分级》标准主要内容列入修编中的建筑幕墙产品标准JG/T3035-96GB/T15226-94GB/T15227-94《建即2007年发布实施的GB/T15227-2007括GB/T11793-2008《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料门窗力学性能及耐候性试验方法》等。门窗分技术委员会、全国建筑幕墙门窗标准化技术委员会SAC/TC448的组织下，结合门窗幕墙技术研究采标指采用O标准或先进国家、地区的标准。目前已经发布的有GB/T22632-2008《（8271-2005）门扇——门————101112，设计使用功能成为日益突出的问题，2006年由中国建筑科学研究院主持的中央电视台新址幕墙检测项目，图2.1- 20×20m超大型试件三性实验抗爆炸实验（100KgTNT起爆瞬间图2.1-11大型震动台抗震实 图2.1-12热循环实质量，具有极大的意义。2001JGJ/T139-2001《玻璃幕墙工程质量检验标准》，解决了玻璃幕墙工程验收时的检验问题。2007年由中国建筑科学研究院王洪涛主编的JG/T上个世纪90年代，建筑门窗幕墙生产许可证的实施，极大的促进了幕墙门窗产品检测行业的发展，一定的技术支撑，加上检测行业缺乏有效监管，导致工作开展存在不少问题。尤其是建设部2005年148从2000年开始，检测技术逐渐趋于成熟，出现了一批专业的建筑幕墙门窗检测设备生产厂家，使检5005家，产品范围包2010100家，建筑门窗检测机构约1000家，其中省级以上检测机构能力基本是有保障的，仅举几例：26m（宽）×21.5m（高）×5m（厚）（2.1-14），实验室辅助设备可检测国标、美标、欧标、日标、及工程检测的要求（见图2.1-15~图2.1-20）。图2.1-13中国建筑科学研究院幕墙门窗基 图2.1-14大型幕墙实验设图2.1-15建筑门窗动风压检测设 图2.1- 门窗保温检测设图2.1-17门窗反复启闭性能检测设 图2.1-18门窗型材检测设图2.1-19 图2.1-20 广东省建筑科学研究院试验基地位于广州经济技术开发区（见图2.1-21），占地30亩，实验室面积门窗保温性能检测、门窗隔声检测检测等门窗全性能检测（见图2.1-22~图2.1-25）。试验基地是广东省住图2.1-21试验基地外景照 图2.1-22门窗幕墙检测设 图2.1-23噪声与振动频谱分析图2.1-24超大玻璃光学热工性能检测设备 图2.1-25门窗保温检测设备院、江苏建科院等单位（见图2.1-26~图2.1-30。图2.1-26上海建科院嘉定基地幕墙设 图2.1-27厦门建科院设 图2.1-28广州建科院幕墙设图2.1-29江苏省建科院幕墙设 图2.1-30浙江宝业集团幕墙设ISO/TC162ISO标准《建筑幕墙术语》。建筑幕墙门窗检测技术30年的发展历程，见证了建筑幕墙门窗行业的飞速发展，检测行业自身也从无到有，从小到大，从弱到强。建筑幕墙门窗检测技术可以总结归纳为以下几个显著特点：（1）筑幕墙门窗行业的规模是世界第一，检测领域的规模与技术水平同样是世界第一；（2）中国的幕墙门窗检测技术标准水平与世界同步；（3）我国的检测技术能力完全具备与国外同行竞争的能力。同时，还应该看到我国检测技术和行业存在的不足：（1检测市场鱼龙混杂，行为极不规范；（2检测单位缺少必要的监管；（3需要同行努力推动建筑幕墙门窗的技术进步。通风换气是建筑幕墙的主要功能之一。幕墙本身具有开启部位（扇，打开时进行室内外空气对流，的负风压约为未受阻自由气流速度的0.3-0.4倍。以风压系数CW表示。PW

rV

（2.2-式中：PW---风压，单位为kgm2或CW---r---

m3形成负压，在中和层以下各层形成正压。热压值可以公式（2.2-2）

（2.2-：H-ro---室内空气容重kgmri---室外空气容重kgmh---所求窗口中心至中和层的高度[m]H---a迎风 b背风图2.2-1热压作用下压差分 图2.2-2风压和热压综合作用下压差分的代数和。图2.2-1为热压作用下的压差分布，压差座标为0处是和中和层，中和层以下为渗入，中和层q

（2.2-a---缝隙空气渗透系数

hmPnn---n值当缝隙中气流流态为纯层流时，n=1.0,当气流流态为纯紊流时，n=0.5。因缝隙几何形状和所受压力变化很大，缝隙中气流流态多处于层流和紊流的混合状态。故n值多集中于0.67左右。

（2.2-Q---幕墙缝隙渗入室内的冷空气的耗热量（W；cp---空气的定压比热容L---在基准高度（10m）风压的单独作用下，通过每米幕墙缝隙进入室内的空气量（mtn---采暖室内计算温度（Ctwn---为采暖室外计算温度（C

在GB/T15226-94（建筑幕墙空气渗透性能检测方法）中，则均以标准状态下单位缝长的空气渗透量m3/（m·h）作为幕墙固定部分和开启部分气密性能的分级指标，并与GB/T15225-94的空气渗透性能分级的可开启部分和固定部分相对应。在新编制的GB/T15227-2007方法》中，则采用qA（10Pa作用压力差下试件单位面积空气渗透量值，m3/（m2·h、

（10Pa，m3/（m·h）开启部分气密性能分级指标qL应符合表2.2-1表2.2-1分级指标值4.0幕墙整体（含开启部分）气密性能分级指标qA应符合表2.2-2表2.2-2分级指标值的气密性能分级不应低于3级。293K（20℃Hgkg/m3的试验条件。每一次试验所测定的空气渗透量都要转化为标准状态下的空气渗透量。转换方法见公q1q

qtpqk

（2.2-（2.2- q1---q2---标准状态下通过试件可开启部分空气渗透量值，m3/h；P---试验室气压值，kPa；T---t---整体幕墙试件（含可开启部分）无论试验状态或标准状态，所取的大气压力都是100Pa，而定级标准则是10Pa，两者之间要进GB/T15226-94（建筑幕墙空气渗透性能检测方法）中，幕墙气密性能的评定，固定部分和可GB/T15227-2007“幕墙气密、水密、抗风压性能附加空气渗透量：除试件本身的空气渗透量以外，通过设备和试件与测试箱连接部分的空气渗透量。单位开启缝长空气渗透量：在标准状态下，单位时间通过单位开启缝长的空气量。地区居住建筑节能设计标准》JGJ1342.2-3确表2.2-3开启部分幕墙整体101077多，对水密要求不断提高，例如日本在1966年的JIS标准中所规定建筑外窗的防止雨水渗漏分级最高的为25mm(H2O)，而在1976年的修订本中提高到50mm(H2O)。渗漏的目的。表2.2-4是应用雨幕原理解决实际问题示意图。表2.2-4P1P2时，室内HΔP采用毫米水柱压力单位时，其压力值就是水面上升的高度（3等压腔或导压孔来解决，幕墙采用的等压结构见图2.2-4。图2.2- 压差导致水面变 图2.2- 常用的等压结《建筑气候区划标准GB50178》中，℃A和℃A（2.2-7）计算，且固定部分不宜小于1000Pa （2.2-P---水密性能指标（Pa；μz---风压高度变化系数，应按GB50009μc---风力系数，可取（kN/m2，应按其它地区可按a）条计算值的75%进行设计，且固定部分取值不宜低于700Pa，可开启部分P为水密性能的分级值，见表2.2-5。幕墙雨水渗漏试验的淋水量为4L/（min·m2。表2.2- 雨水渗透性能分级值标值5级时应同时标注ΔP的测试值。如：属5级性能试验的设计风荷载一般按“玻璃幕墙工程技术规范”（JGJ102-2003）的4.2.5条确定。叠加线喷淋，在幕墙试件的上部，以10L/m.min的水平管道连续对试件进行喷淋，在幕墙试件的在欧洲和日本，均有局部暴风试验，用来测试幕墙试件在较高风速（较大风压）1）我国玻璃幕墙水密性的试验方法依照“建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法”进行，该标准带风暴和台风地区的划分按照GB50178的规定执行。稳定加压的最大压差可达到2000Pa，淋水量为3L/（m2·min。波动加压的最大压差可达到2500Pa，淋水量为4L/（m2·min。P3。2）国外标准的一般介绍常用的国外幕墙水密性试验标准见表2.2-6表2.2-6准测试方法ASTME331-测试方法ASTME547-2000静空气压力差作用下的水密性的现场测定方法ASTME1105-外窗幕墙试验方法AAMA501-2000试验中，标准静态压力差为137Pa，15秒内施加压力差并保持此压力差，同时保持喷淋的速率3.4L/m2.min，进行15分钟。20005分钟。任何情况下，循环静态压力试验都不能少于两个测试周期，总的试验时间不能少于15分钟。2000窗、天窗、门及幕墙雨水渗漏的标准测试方法（ASTME331-2000）相同；第二步的加压与淋水过程与循环静态压力差下外窗、天窗、门及幕墙雨水渗漏的标准测试方法（ASTME547-2000）相同。外窗幕墙试验方法AAMA501-94，是一种用于外幕墙、幕墙的动态水密性能的试验方法，试验采用3.4L/m2.min，进行15AAMA501-94（外墙试验方法认为，有待试验测定（AAMA501-4.3.1条AAMA501-94（外墙试验方法4.2条，指定了标准静态压力差下的水密性能试验的加压标准：试验采用的压力差为试件风荷载设计值的0.2倍，但不低于299Pa，也不高于575Pa。总之，AAMA501-94对动态水密试验的加载风压似乎缺少详细的介绍。因此，不妨参照欧洲标准EN13050的方法：试验中，通过鼓风机在试件表面产生的最大测试压力为最大设计风压的0.375倍，最小0.12520mm处，中心风速30m/s,75％以上的测量区域的最小风速不小于20m/s,在所有测量区域任何一点的最小风速不小于8m/s。风管末端距离试验的的距离为650±50mm。力，后者则使结构产生风致振动（2.2-5。因此，风对于幕墙的作用具有静力、动力双重性。风的静 b）迎风面Cp分布 c）背风面Cp分布图2.2-5建筑表面的风压分布风速来表达，常用的有蒲福风速表，将其分为18个等级，也称为蒲氏风级表，风的级别与风速的对应关系见表2.2-7：表2.2-7距地10m距地10m台风（飓风-----所受到的压强，其单位是P(N2)。低速流动的空气可作为不可压缩的流体看待，对于不可压缩的理想rv0=ρv2 （2.2-式中：W0---风压g---重力加速度gr101.325kPa(760mmHg)，纬度r

称为风压系 （2.2-公式(2.2-9)500m以下地区，根据现行荷载规范上取风压系数为1/1600则风压与W V

（2.2-表2.2-8表2.2- 我国主要城市的风压系数海拔高度风压系数GB5000910米高处的风速为基本风速。由于基本风速是随时变化5010分钟平均风速计算出该地区的基本风压。显然统计时间上一般趋向于采用10分钟。根据风压-风速的关系式(1-1)，可以计算出常用的动风压检测时对应的压力，气密检测时100Pa，风速12.6m/s,6500Pa28.3m/s,103.5kPa，对应风速为75m/s,相当蒲氏风级17级以上。依据《建筑结构荷载规范》GB50009，当计算主要承重构件时，k可按公式(2.2-11)

（2.2-，k高度系数；0基本风压。当计算围护结构时，风荷载的标准值k可按公式(2.2-12)

（2.2-公式（2.2-12）中，kβgzμsμz0幕墙工程技术规范（JGJ102）采用公式(2.2-12)计算。而对于跨度较大的支承结构，其承载面积较大，阵11基本风压10m5010min平均年最大风速的规定采用。需要说明的是，对于属于围护结构的玻璃幕墙一般采用50年的重现期。风压高度变化系数降低。只有离地300～500米以上的地方，风才不受地表的影响，能够在气压梯度作用下自由流动，从而米高度处的风压之比为风压高度变化系数，对于任意地貌，前者用Wa来表示，后者用W0a来表示，见公式（2.2-13；对于空旷平坦地区的地貌，WaW，W0aW0表示，见公式（2.2-14。

（2.2-（2.2-

表2.2- 地面粗糙度类别的规表2.2- 风压高度变化系数风荷载体型系数风荷载体型系数（S）是指风作用在建筑物表面上所引起的实际压力（或吸力）与来流风的速度压的而与空气的动力作用无关。依据国内外的试验资料和规范建议，我国《建筑结构荷载规范》GB50009表7.3.138项不同类型的建筑物和各类结构体型及其体型系数，但是这种体型系数主要是用于结构整幕墙规范JGJ102-96认为竖直幕墙外表面体型系数可按±1.5取用，现行幕墙规范JGJ102-2003则要GB50009规范》GB50009A）0.8；对封闭式建筑物，按外表面风压的正、负情况，取-0.2或0.2压，规范取为±0.2。故此，幕墙的风荷载体型系数可分别按-2.0和-1.2采用。风振系数参考国内外规范及我国抗风工程设计理论研究的实践情况，当结构基本自振周期T≥0.25s时，以及高度H＞30m且高宽比H／B＞l．5的高柔房屋，由风引起的振动比较明显，因而随着结构自振周期的增长，对于房屋结构，仅考虑第一振型，采用风振系数βz来考虑风振的影响，建筑结构在Z高度处的风振系数βz可按公式（2.2-15）计算：φz---振型系数；阵风系数

β1

（2.2-阵风系数是瞬时风压峰值与10min平均风压（基本风压W0）GB50009z2.2-11，这与以前规范、资料（JGJ102－96）2.25有很大表2.2- 阵风系数离地面高度行标准规定以门窗受到风荷载作用时的主要受力捍件面法线挠度——即杆件在窗面法线方向上最大线位移量和两端线位移量平均值的差值为临界值表征。达到上述临界值时的压力值为正常功能荷载或检测荷载displacement称为面法线挠度。试验中，面法线挠度和两端测点间距离l的比值，就称为相对面法线挠度，主要构件在正常使用极限状态时的相对面法线挠度的限值称为允许挠度(符号为f0)。新修订的建筑幕墙试验方法标准是按照试验通过f0/2.5所对应的风荷载来确定P1P3=2.5P1（在94版的检测方法标准中是按照二分之一允许挠度来计算P1值。不同支承形式的幕墙的允许挠度见表2.2-12表2.2-12相对挠度(L跨度绝对挠度短边距长边孔距跨距a：括号内数据适用于跨距超过4500mm作用下对应的相对面法线挠度小于或等于允许挠度f0”。由此可见：P3必定满足：P3≥wk，wkf必须满足：f0≥f定级检测的P3对应于f0，f0是由幕墙的形式、材料来决定的，而由于不同幕墙支承结构设计的差异，f0/2.5P3P3的值对于不同工程采用的幕墙都是不一样的；而安全检测采用的P3（区别前面的P3）就是风荷载标准值wk，是与幕墙的材料及形式无关的,仅与幕墙所试验通过f0/2.5所对应的风荷载来确定P1值，然后换算到P3=2.5P1来进行幕墙抗风压性能分级，通过试验使幕墙构件的挠度达到f0，直接测定P3肋的全玻璃幕墙、采用钢桁架或索支承体系的点支承玻璃幕墙等位移计布置示例如图2.2-6、图2.2-7、图2.2-9和图2.2-9。图2.2-6四点支承取长边为 四点支承取长边为六点支承取l1l2跨度大者为图2.2-7图2.2-8图2.2-9幕墙抗风压性能分级值应符合GB/T21086规定，见表2.2-13表2.2- 幕墙风压性能分级值注：1）9P39级（5.2kPa）；2）P32-13P3L/180以下，其绝对值在20mm以内，如绝对挠度值超过20mm时，以20mm所对应的压力值为分级值。墙面板系统对平面内变形作用的抵抗能力（见图2.2-10和图2.2-11。图2.2-10图2.2-113GB50011三水准抗震设防目标相一致：当遭受低于本地区抗震设防烈度的多遇地震影响时（相当于比设防烈度低1.5度，大约50年一遇一般不受损坏或不需修理可使用；在设防烈度地震作用下（大约200年一遇，幕墙不应有严重破坏，一般经修理后仍可使用；在罕遇地震作用下（1.01500～2000年一遇，幕墙建筑幕墙的抗震变形设计和GB50011-2001《建筑抗震设计规范》中的弹性位移角限值（表2-14）都钢筋混凝土框架-抗震墙、板柱-抗震墙、框架-的幕墙系统的状态。一般情况下，试验荷载和建筑行为（试验现象）对应见表2.2-15。表2.2-151倍弹性层间位移角限值（小震）3倍弹性层间位移角限1倍弹塑性层间位移角限值（大震）平面内变形性能分级指标γ应符合表2.2-16表2.2-16分级指标值传热系数（K）表2.2-17K注：8级时需同时标注K玻璃（或其它透明材料GB50189、JGJ75、JGJ26JGJ134的要求。玻璃幕墙遮阳系数应按JGJ/T151设计计算。玻璃幕墙的遮阳系数分级指标SC应符合表2.2-18表2.2-18标值级时需同时标注×（1－非透光部分面积/玻璃幕墙总面积空气声隔声性能以计权隔声量作为分级指标，应满足室内声环境的需要，符合GBJ118空气声隔声性能分级指标RW应符合表2-19表2.2-19分级指标值注：5级时需同时标注RW于Ra80。建筑幕墙采光性能分级指标透光折减系数TΤ应符合表2.2-20表2.2-20分级指标值0.4注：5级时需同时标注TΤ玻璃幕墙的光学性能应满足GB/T180911234、简述风压对幕墙的作用机理。风荷载标准值应如何确定？抗风压性能试验中P1、P2、P3分别如何56

建筑幕墙“四性”检气密性能airpermeability压力差pressure标准状态standard293K（20℃101.3kPa（760mmHg总空气渗透量volumeofair附加空气渗透量volumeofextraneousair开启缝长lengthofopening单位开启缝长空气渗透量volumeofairflowthroughtheunitjointlengthoftheopening试件面积areaof单位面积空气渗透量volumeofairflowthroughtheaunit水密性能watertightness严重渗透seriouswater严重渗漏压力值pressuredifferenceunderseriouswater喷水量volumeofwater抗风压性能windloadresistance面法线位移frontal面法线挠度frontal相对面法线挠度relativefrontal面法线挠度和两端测点间距离l允许挠度allowable定级检测grade工程检测engineering检测装置由压力箱、供压系统、测量系统及试件安装系统组成。检测装置的构成如图3.2-1图3.2-1500 500 500500 500 500 时间( 500 500 500正压力差(预备加压预备加压检测加压预备加压检测加压注：图中符号表示将试件的可开启部分开关不少于5次负压力差(图3.2-2负压力差(在正负压检测前分别施加三个压力脉冲。压力差绝对值为500Pa，持续时间为3s，加压速度宜为100Pa/s500Pa附加空气渗透量总渗透量固定部分空气渗透量

。则100Pa压差下整体幕墙试件（可开启部分）的空气渗透量t和可开启部分空气渗透量qk即可按式（3.2-1）和式（3.2-2）qtqzq

（3.2-

qkqt

（3.2-qt――整体幕墙试件（含可开启部分）qz――qf――qk――qg――两个固定部分渗透量检测值的平均值，m3/h利用式（3.2-3）和（3.2-4）将qt和qk分别换算成标准状态的渗透量q1值和q2q1

qtp

（3.2-q2

qkp

（3.2-q1――标准状态下通过整体幕墙试件（含可开启部分）q2――P――T――试验室空气温度值，Kq

（3.2- 将q2值除以试件可开启部分开启缝长l，即可得出在100Paq2值，即式（3.2-q

（3.2- q2――在100Pal――试件可开启部分开启缝长，m较大，因此采用100Pa压力差作用下，对幕墙的气密性能进行检测。对测量结果，应采用式（3.2-7）（3.2-8）

q1q2

（3.2-（3.2-qA――10Paq2――100Paql――10Pa压力差作用下单位开启缝长空气渗透量值，m3/（m·h）报告编号 送样/气密性能：可开启部分单位缝长属国标GB/T×××××.2第 幕墙整体单位面积属国标GB/T×××××.2第 (检测报告专用章批准 审核 主检 报告日期报告编号 整体 其中可开启部分检测室温度检测室气压面板最大尺寸宽 长 厚气密性能：可开启部分单位缝长每小时渗透量 幕墙整体单位面积每小时渗透量 图3.3-1于常规建筑的标准楼层高度，宽度应大于常规幕墙横向分格的2-3倍。,均匀风压；2应该指出，图3.3-2所示装置为内喷式水密检测装置。目前常用的检测装置分内喷式、外喷式（按幕墙试件室外立面的朝向来区分，由此决定了喷淋装置设置于压力箱内或箱外，分别见图3.3-2～3.3-5。图3.3-2内喷式水密性能检测装置 图3.3-3内喷式水密性能检测观察效果（箱体外图3.3-4外喷式水密性能检测装置示例 图3.3-5外喷式水密性能检测观察效果（室外侧）若超高层建筑所处地区的基本风压较高，则幕墙的风荷载标准值较大（5000Pa并不少见。注意到水密性能指标的计算方法及其与风荷载标准值的关系：依照规范要求，水密性设计取值P分钟平均风压（3秒瞬时风压βZ。由于是正风压引起雨水渗漏，故差压计的两个探测点应在试件两侧就近布置，精度应达到示值的2%，供风系统的响应速度应满足波检测结果的可靠性。譬如，原本可开启部位的水密性能指标为250Pa，若实际风压差达到260Pa，差压计4％260Pa风压差下发生了严重渗漏。这种情况下根据差压计示值作出判断则明显有误，导4L/(m2·min)4L/m2·min。稳定加压法要求工程（产品）工程（产品）施工(生产)试件尺寸玻璃最大分格玻璃厚度石材最大分格石材厚度铝板最大分格铝板厚度窗扇最大尺寸窗铰尺寸(英寸窗锁/长度杆杆杆杆杆杆固定缝长度开启缝长度大气压记录 核对（大于1），按照图3.3-6、表3.3-2预备加压。施加三个压力脉冲。压力差绝对值为500Pa。加压速度约为100Pa/s，压力持续作用时间为3s，泄压时间不少于1s。待压力回零后，将试件所有可开启部分开关不少于5次，最后关紧。表3.3-2检测压力持续时间注：水密设计指标值超过2000Pa500500500250 注：图中符号表示将试件的可开启部分开关5次图3.3-6方法的作法一致。与GB/T15228-94《建筑幕墙雨水渗漏性能检测方法》相比，各级加压时间缩为5min；GB/T21086-2007（产品标准）所规定的水密性能分原GB/T15228-94所设的加压等级100Pa、150Pa。原设加压等级1600Pa、2500Pa也相应地分别下降为水密性能检测数据（包括试件信息与参数、检测步骤、情况记录等）水密性能检测水密性能检测试件规格： ————————————————————————————————————————生产厂家（施工单位试件名称：XXXXXX1长度：m2长度：m————————————————————————————————————风压3L/(m2·min)。为使试件各部分（包括各种节点构造）定的稳定加压法规定的淋水量较小，低于原标准要求的4L/(m2·min)。漏为止，然后加压至幕墙固定部位水密性能指标值,15min或产生幕墙固定部位严重渗漏为止；无开启结构的幕墙试件压力稳定作用时间为30min或产生严重渗漏为止。3-5所示，压力差分多级，逐级施加；且加压过程并不区分可开启部位与固定部15min内无严重渗漏则为达到要求，“或……产生严重渗漏”15min内所发生的现象，即：如果在持续15min内可开启部位或固定部位发生了符合本标准所定义的严重渗漏，则水密性能检测应终“无开启结构的幕墙试件压力稳定作用时间为30min或产生严重渗漏为止”，以确保不论有无开启结构,固观察记录。在逐级升压及持续作用过程中，观察并参照表3-77图3.3-7按照图3.3-8、表3.3-3表3.3-3加压顺序上限值平均值下限值波动周期每级加压时间注：水密设计指标值超过2000Pa时，以该压力为平均值、波幅为实际压力

注：图中符号表示将试件的可开启部分开关5次图3.3-8预备加压。施加三个压力脉冲。压力差值为500Pa。加载速度约为100Pa/s，压力差稳定作用时间为3s,泄压时间不少于1s。待压力差回零后，将试件所有可开启部分开关不少于5次，最后关紧。4L/(m2·min)。波动加压法规定的淋水量较大，与原标准GB/T15228-94的规定一致。这与要求采用波动加压法进行水密性能检测的地区降雨量较大的情况15min或幕墙可开启部分产生严重渗漏为止，然后加压至幕墙固定部位水密性能指标值,波动压力作用时间为15min或幕墙固定部位产生严重渗漏为止；无开启结构的幕墙试件压力作用时间为30min或产生严重渗漏为止。为实际压力1/4。对波形、周期、波峰、波谷应以有效手段及时监控，见图3.3-9。图3.3-9 3.3-4记录渗漏状态及部位。根据标准表3.3-4渗漏状态水珠联成线,注：1）后两项为严重渗漏；2）水密性能检测水密性能检测试件规格： ————————————————————————————————————————试件名称：XXXXXX幕墙空气温度 大气压力1长度：m2长度：m————————————————————————————————————————风压图3.3-10试件内侧出现水滴（非严重渗漏级。例如：试件在1000Pa风压差下初次出现严重渗漏，则“未发生严重渗漏时的最高压力差值”即为700Pa，级别为国标2级。若水密性能检测的全过程均未发生严重渗漏，则水密性能检测所达到的最高检检测结果只有“未发生严重渗漏”和“发生严重渗漏”两种，故评定也只有“达到…（具体的水密性能指标值）”和“未达到…（具体的水密性能指标值）两种结论。报告编 送样/雨水渗漏性：可开启部分属国标GB×××××.×第固定部分属国标GB×××××.×第(检测报告专用章批准 审核 主检 报告日期报告编 面板品种安装方式温 压面板最大尺寸 抗风压性能的检测按照GB/T15227f0见表2-12检测采用国际上惯用的模拟静压箱法，原理为试件固定在镶嵌框e上，镶嵌框e安装在封闭压力箱acaa内产生高（低）于箱外大气压的压力，从而在试件内外表面产生压力差，通过调压系统b可以控制产生的压力差值大小，使用位移计f记录3.4-1、图图3.4-1内喷淋方式幕墙动风压性能检测设 图3.4-2外喷淋方式幕墙动风压性能检测设检测装置由压力箱、供压系统、测量系统及试件安装系统组成，检测装置的构成如图3.4-3 图3.4- 抗风压性能检测装置示压力要达到10000Pa以上。图3.4-4幕墙检测箱体一（内加压系统图3.4-5幕墙检测箱体二（安装的是双层幕墙5mm1/1000。构件式幕墙其立柱应通以供风设备(图3.4-6)就必须既能鼓风又能抽风，以保证能使被测幕墙上承受正压（或负压）。图3.4- 供风系统——风差压计的两个探测点应在试件两侧就近布置，精度应达到示值的1%，响应速度应满足波动风压测量的装置，见图3.4-7，它的准确与否直接关系到检测数据的准确与否。因为压力（差是抗风压性能检测的图3.4- 风口与差压0.25%；位移计的安装支架在测试过程中应有足够的紧固性，并应保证0.25％，是为了更准确的记录下构件的位移变化值，如果以满量程是50mm计，则其精度应达到0.125mm，这样就能较好地保证位移值的准确所以位移计的安装见图3.4-8及图3.4-9，必须牢固，且本身要相对独立，不受被测构件变动的影响。图3.4-8图3.4-93.4-10，目的是为了防止在检测时，玻璃破损飞出或构3.4-11，也就是说，在检测时任何人员不得图3.4- 设置安全防护图3.4- 设置安全区当支承跨度大于8m时，可用玻璃及其支承装置的性能测试和支承结构的结构静力试验模拟幕3.4-12，在四块玻璃板块的拼接中，其四块板的交接点实际上3.4-13，如在点式幕墙中也采用了玻璃肋，其受力应该按图3.4- 点支承幕图3.4- 玻璃肋发生破P2平均值P2平均值时间

正压力差正压力差图3.4- 检测加压顺序示于5次，最后关紧。在这里再次强调了与设计图纸相符，因为幕墙检测的原始依据就是设计图纸。aabc图3.4- 简支梁型式的构件式幕墙测点分3.4-16的测量方式能准确的检测出公母槽口的协调变形能力。同时当板块较大时，板块内部的所有构件同图3.4-16在正负压检测前分别施加三个压力脉冲。压力差绝对值为500Pa，加压速度约为100Pa/s以检测压力差P2（P2=1.5P11/4波动压力周期为5～，波动次数不少于10次。记录反复检测压力值±2，并记录出现的功能障碍或损坏的状况和部位。使检测压力升至P3（P32.5P1），随后降至零，再降到-P3，然后升至零，升、降压速度为300Pa/s～标准规定安全检测的检测压力值为P3，是P1值的2.5P3对应于设计要求的风荷载标准值。检测压力差升至P3，随后降至零，再降到-P3，然后升至零。记Pmax的检测，并记变形检测中求取受力构件的面法线挠度的方法，按式（3.4-1） (bb)(aa0)(cc0

（3.4-fmax---

---f0/2.5时的压力差值±P1没什么问题。要注意的是对于工程检测，是以40%风荷载标准值作用下，相对面法线挠度应小于或等于经检测，试件未出现功能障碍和损坏时，注明±P2值；检测中试件出现功能障碍和损坏时，应注明出检测压力±P3值进行评定。P2按±P3报告编号 送样/ 抗风压性能：属国标GB×××××.4 满足工程使用要求(当工程检测时注明(检测报告专用章批准 审核 主检 报告日期报告编号 面板品种安装方式检测室气温检测室气压面板最大尺寸抗风压性能：变形检测结果为：正 负 反复加压检测结果为：正 负 安全检测结果为：正 (3秒阵风风压) 工程检验结果：正压 负 23 结构胶相容性试结构胶与附件的相容性。本试验依据国家标准《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-2005进行。75mm×50mm×6mm8块。隔离胶带：不粘结密封胶，尺寸为25mm×75mm，每块玻璃板粘贴1条。温度计：量程20℃~100℃。紫外线荧光灯：UVA-3404UVA34070mm254mm，试件表面温度（48±2）℃（5mm处测量）4.1-14.1-1紫外线曝晒形式清洗剂：推荐用50%异丙醇-蒸馏水溶液。50%异丙醇-4.1-2在玻璃的一端粘贴隔离胶带，覆盖宽度约为25mm。制备8块试件，4块是无附件的对比试件，另外4块是有附件的试端面及侧面紧密接触，并与玻璃密实粘结。两种胶的相接处应高于附件上端约3mm。图4.1-27d再放入两个试验试件和两个对比试件，玻璃面朝上放置，在紫外灯下照射21d，见图4.1-3。图4.1-3为保证紫外辐照强度在一定范围内，紫外灯使用8周后应更换。为保证均匀辐照，每两周按图4.1-43#2#3#1#2#4#1#灯的位置，在4#灯的位置安装一个新灯管。图4.1-4试验箱的温度应控制在（48±2）℃（距离试件5mm处测量），试验后从紫外箱中取出试件，在23℃冷却4h。90°方向用力拉密封胶，使密封胶从玻璃粘结处剥离。测量

F

（4.1-AL——粘结破坏面积的百分率，%90°方向用力拉密封胶，使密封胶从附件粘结处剥离。测量并4.1-1指标检查并表4.1-1很淡的颜色——较轻的颜色——明显的颜色——较深的颜色——紫外光曝露后附件同密封胶相容性试验的试验结果可按表4.1-2表4.1- 附件相容性试验报试验开始时 试验标准 登记号 试验完成时 用 试验者 玻璃粘结破坏百分率玻璃粘结破坏百分率结构装配系统用附件同密封胶相容性试验结果，按表4.1-3表4.1- 结构装配系统用附件同密封胶相容性判定指试验试件、对比试件与玻璃粘结破坏面积的差值拉伸试验机：符合GB/T13477.18-2003中6.1GB/T13477.18-20037.1~7.51.5mm厚的试验样品。试件按以下条件养护：双组分样品在标准条件下养护14d；单组分样品在标准条件下养护21d。养护后的试件按GB/T13477.18-2003中7.7条切割试料带并浸入水中处理7d，从水中取出试件后实际工程用基材与密封胶粘结：粘结破坏面积的算术平均值≤20%

建筑幕墙检测实工程实例北京某大厦，采用铝合金中空玻璃幕墙（全隐，试验采用一樘4050mm×7400mm5.1-15.1-1～5.1-4。经检验人员检查核实，试件满足表5.1-1 长开启部分: 固定部分: 积开启面积: 固定部分:----钢化Low-E(6+12A+6镶嵌方式干法+结构胶密封胶 温 压宽 长： 厚：图5.1- 幕墙试验图图5.1- 安装后的试件整 图5.1- 安装后的试件局图5.1- 幕墙与试验反力架的连 图5.1- 水密性试验局部渗GB/T15227-2007《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》JGJ102－2003《玻璃幕墙工程技术规范》GB/T18250-2000GB/T21086-20072.5m3/（m.h）幕墙整体空气渗透量应不大于2.0m3/（m2.h）水密性能:开启部分不发生严重渗漏的压力差值不小于固定部分不发生严重渗漏的压力差值不小于抗风压性能：设计风荷载标准值平面内变形性能：层间位移角g为抗风压性能检测（变形检测抗风压性能检测（反复受荷检测及安全检测（1）试验依据：GB/T15227-图5.1-6幕墙整体空气渗透量试验过程如图5.1-6所示（开启部分用胶带密封开启部分空气渗透量试