某大厦深基坑围护设计计算书(内支撑)

附：某深基坑工程设计计算书目录一、编制说明 1（一）规范依据 1（二）采用主要软件 1（三）场地地层物理力学性质指标取值 1二、计算内容 2三、计算参数取值说明 2四、计算方法说明 2五、计算书 2（一）理正基坑单元计算 21、AB、CD、DE及EA支护区段（1-1剖面） 22、BC支护区段（2-2剖面） 11（二）理正基坑三维整体计算情况分析 191、基坑位移情况分析 192、基坑围护桩内力分析 203、腰梁内力分析 444、支撑梁内力分析 625、立柱内力分析 79一、编制说明（一）规范依据1、某工程勘察有限公司提供的《某岩土工程勘察报告》（详细勘察阶段）；2、某市城市规划设计院提供的结构图纸；3、相邻建筑基础及道路路下管网资料；4、现场踏勘情况；5、业主单位所提供的总平面图纸；6、设计主要遵照的规范、规程和标准：（1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（2）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）（3）《建筑基坑工程技术规范》（YB9258-97）（4）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）（5）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（6）《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB50086-2001）（7）《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）（2006年版）（8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（9）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（10）《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2012）（11）《混凝土结构构造手册》（第三版）（12）《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2010）（13）《建筑基坑工程监测技术规范》（GB50497-2009）（14）《深基坑工程设计施工手册》，龚晓南等编，中国建筑工业出版社出版；（15）其他相关规范及规程。（二）采用主要软件北京理正深基坑支护F-SPWV7.0软件；（三）场地地层物理力学性质指标取值根据建设单位提供的勘察报告及某地区地质情况经验取值。本基坑涉及地层参数情况见下表：表1岩土参数参考值表土层名C（kPa）φ(度)γ（kN/m3）K（cm/s）杂填土①2.51317.0*3.2×10-2粉质粘土②38.815.119.34×10-5中砂③0.0*25*20.0*——砾砂④0.0*35*21.0*——强风化泥质粉砂岩⑤80.0*25*25.0*——强风化泥质粉砂岩⑥200.0*30*25.0*——注：1、表中带*号指标值为经验值，其它指标数值为地勘报告提供数值。2、本基坑安全等级为一级。二、计算内容排桩围护结构计算内容1．排桩内力与变形计算：弯矩、剪力、水平位移2．坑底抗隆起验算3.桩底抗隆起验算4．抗倾覆验算5．整体稳定验算三、计算参数取值说明1．地面超载取值计算中考虑地表施工堆载25kPa。2．土层指标计算参数取值参见表1。四、计算方法说明1、围护结构设计根据国家有关规范（程），采用理正深基坑计算软件（7.0版）计算。粘性土计算时采用水土合算，中砂及砾砂层计算时采用水土分算。2.本设计土压力计算理论按规程使用的朗肯土压力理论及m法矩形模式对比计算；3.基坑周边构筑物的附加荷载按规程3.4.2条计算公式换算至基坑顶面荷载；4.计算时对各土层的物理力学参数取值见表1；5.本基坑采用多层内撑支点支护的支护体系，结构计算模式按规程弹性支点法；6.本基坑根据地层条件，周边情况，勘探钻孔等选取参数进行断面计算。五、计算书（一）理正基坑单元计算1、AB、CD、DE及EA支护区段（1-1剖面）[支护方案]排桩支护[基本信息]规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级一级支护结构重要性系数γ01.10基坑深度H(m)12.500嵌固深度(m)10.000桩顶标高(m)0.000桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形└桩直径(m)1.000桩间距(m)1.200有无冠梁有├冠梁宽度(m)1.400├冠梁高度(m)0.900└水平侧向刚度(MN/m)276.595放坡级数0超载个数2支护结构上的水平集中力0[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)125.000250.0002.0002.0005.000条形[附加水平力信息]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[土层信息]土层数6坑内加固土否内侧降水最终深度(m)14.000外侧水位深度(m)7.000内侧水位是否随开挖过程变化是内侧水位距开挖面距离(m)1.000弹性计算方法按土层指定ㄨ弹性法计算方法m法基坑外侧土压力计算方法主动[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1杂填土3.7018.02.5013.002粘性土3.3019.39.338.8015.103中砂2.9020.010.00.0025.004砾砂10.1021.010.00.0035.005强风化岩1.5025.015.06中风化岩10.0025.015.0层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(kPa)120.0m法2.33240.030.0010.00合算m法6.93370.00.0020.00分算m法6.004190.00.0030.00分算m法15.005200.080.0025.00分算m法18.006200.0200.0030.00分算m法35.00[支锚信息]支锚道数2支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1内撑8.0002.0002内撑8.0008.000支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数10.0090.002～4500.001.0020.00100.004～4500.001.00[土压力模型及系数调整] 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: 层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa)1杂填土合算1.0001.0000.0001.00010000.0002粘性土合算1.0001.0000.0001.00010000.0003中砂分算1.0001.0000.0001.00010000.0004砾砂分算1.0001.0000.0001.00010000.0005强风化岩分算1.0001.0000.0001.00010000.0006中风化岩分算1.0001.0000.0001.00010000.000[工况信息]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖2.5002加撑1.内撑3开挖10.5004加撑2.内撑5开挖12.500[设计结果][结构计算]各工况：内力位移包络图：地表沉降图：[冠梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HRB4009E25As2HRB40011E25As3HRB400E12@150[环梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HRB40011E32As2HRB4009E32As3HRB400E12@150[截面计算]钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500[截面参数]桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)35桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HRB400桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)22.50[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)1257.861264.851470.131470.131基坑外侧最大弯矩(kN.m)811.651299.20948.62948.62最大剪力(kN)480.37393.13660.51660.51段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB40022E2510799[10530]箍筋HRB400E12@1501508[839]加强箍筋HRB400E20@2000314[整体稳定验算]计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=2.680圆弧半径(m)R=21.967圆心坐标X(m)X=-0.959圆心坐标Y(m)Y=11.880[抗倾覆稳定性验算]抗倾覆安全系数: Mp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。 Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 0.000 2 内撑 0.000 Ks=3.358>=1.250,满足规范要求。工况2： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 562.500 2 内撑 0.000 Ks=3.967>=1.250,满足规范要求。工况3： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 562.500 2 内撑 0.000 Ks=1.339>=1.250,满足规范要求。工况4： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 562.500 2 内撑 562.500 Ks=1.711>=1.250,满足规范要求。工况5： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 562.500 2 内撑 562.500 Ks=1.456>=1.250,满足规范要求。安全系数最小的工况号：工况3。 最小安全Ks=1.339>=1.250,满足规范要求。[抗隆起验算]1)从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下： 支护底部，验算抗隆起： Ks=20.330≥1.800，抗隆起稳定性满足。2)坑底抗隆起按以最下层支点为转动轴心的圆弧条分法计算，结果如下： Ks=3.206≥2.200，坑底抗隆起稳定性满足。[流土稳定性验算] 其中: K———流土稳定性计算安全系数； Kf———流土稳定性安全系数；安全等级为一、二、三级的基坑支护，流土稳定性 安全系数分别不应小于1.6、1.5、1.4； ld———截水帷幕在基坑底面以下的长度(m)； D1———潜水水面或承压水含水层顶面至基坑底面的垂直距离(m)； γ'———土的浮重度(kN/m3)； Δh———基坑内外的水头差(m)； γw———地下水重度(kN/m3)； K=(2.00*3.50+0.80*5.50)*10.00/7.00*10.00 K=1.629>=1.6,满足规范要求。[抗承压水(突涌)验算]式中 Pcz———基坑开挖面以下至承压水层顶板间覆盖土的自重压力(kN/m2); Pwy———承压水层的水头压力(kN/m2); Ky———抗承压水头(突涌)稳定性安全系数，规范要求取大于1.100。Ky=41.50/30.00=1.38>=1.10基坑底部土抗承压水头稳定![嵌固深度计算]嵌固深度计算参数：嵌固深度是否考虑内支撑作用ㄨ是否考虑坑底隆起稳定性√是否考虑最下层支点为轴心的圆弧稳定性√嵌固深度计算过程：当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。1)嵌固深度构造要求：依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012,嵌固深度对于多支点支护结构ld不宜小于0.2h。嵌固深度构造长度ld：2.500m。2)嵌固深度满足整体滑动稳定性要求：按《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度：圆心(-0.936，3.128)，半径=12.281m，对应的安全系数Ks=1.435≥1.350嵌固深度计算值ld=9.000m。3)嵌固深度满足坑底抗隆起要求：符合坑底抗隆起的嵌固深度ld=1.100m4)嵌固深度满足以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定性要求：符合以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定的嵌固深度ld=9.200m。满足以上要求的嵌固深度ld计算值=9.200m，ld采用值=10.000m。=============================================================================[嵌固段基坑内侧土反力验算]工况1： Ps=1446.950≤Ep=10490.010，土反力满足要求。工况2： Ps=1446.950≤Ep=10490.010，土反力满足要求。工况3： Ps=1990.535≤Ep=4105.813，土反力满足要求。工况4： Ps=1990.535≤Ep=4105.813，土反力满足要求。工况5： Ps=2083.982≤Ep=3432.724，土反力满足要求。 式中： Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）； Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。2、BC支护区段（2-2剖面）[支护方案]排桩支护[基本信息]规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级一级支护结构重要性系数γ01.10基坑深度H(m)12.500嵌固深度(m)10.000桩顶标高(m)0.000桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形└桩直径(m)1.000桩间距(m)1.200有无冠梁有├冠梁宽度(m)1.400├冠梁高度(m)0.900└水平侧向刚度(MN/m)276.595放坡级数0超载个数2支护结构上的水平集中力0[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)125.000250.0002.0002.0005.000条形[附加水平力信息]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[土层信息]土层数6坑内加固土否内侧降水最终深度(m)14.000外侧水位深度(m)7.000内侧水位是否随开挖过程变化是内侧水位距开挖面距离(m)1.000弹性计算方法按土层指定ㄨ弹性法计算方法m法基坑外侧土压力计算方法主动[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1杂填土4.5018.02.5013.002粘性土0.7019.338.8015.103中砂3.9020.010.00.0025.004砾砂10.9021.010.00.0035.005强风化岩1.5025.015.06中风化岩10.0025.015.0层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(kPa)120.0m法2.33240.0m法6.93370.00.0020.00分算m法6.004190.00.0030.00分算m法15.005200.080.0025.00分算m法18.006200.0200.0030.00分算m法35.00[支锚信息]支锚道数2支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1内撑8.0002.0002内撑8.0008.000支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数10.0090.002～4500.001.0020.00100.004～4500.001.00[土压力模型及系数调整] 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: 层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa)1杂填土合算1.0001.0000.0001.00010000.0002粘性土合算1.0001.0000.0001.00010000.0003中砂分算1.0001.0000.0001.00010000.0004砾砂分算1.0001.0000.0001.00010000.0005强风化岩分算1.0001.0000.0001.00010000.0006中风化岩分算1.0001.0000.0001.00010000.000[工况信息]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖2.5002加撑1.内撑3开挖10.5004加撑2.内撑5开挖12.500[设计结果][结构计算]各工况：内力位移包络图：地表沉降图：[冠梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HRB4009E25As2HRB40011E25As3HRB400E12@150[环梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HRB40011E32As2HRB4009E32As3HRB400E12@150[截面计算]钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500[截面参数]桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)35桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HRB400桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)22.50[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)1402.671387.871639.371639.371基坑外侧最大弯矩(kN.m)889.801390.451039.951039.95最大剪力(kN)544.59411.33748.81748.81段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB40025E2512272[11892]箍筋HRB400E10@1501047[839]加强箍筋HRB400E14@2000154[整体稳定验算]计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度:0.40滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=2.740圆弧半径(m)R=21.019圆心坐标X(m)X=-0.960圆心坐标Y(m)Y=10.928[抗倾覆稳定性验算]抗倾覆安全系数: Mp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。 Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 0.000 2 内撑 0.000 Ks=3.029>=1.250,满足规范要求。工况2： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 562.500 2 内撑 0.000 Ks=3.593>=1.250,满足规范要求。工况3： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 562.500 2 内撑 0.000 Ks=1.251<1.250,满足规范要求!工况4： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 562.500 2 内撑 562.500 Ks=1.593>=1.250,满足规范要求。工况5： 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 562.500 2 内撑 562.500 Ks=1.358>=1.250,满足规范要求。安全系数最小的工况号：工况3。 最小安全Ks=1.251<1.250,满足规范要求![抗隆起验算]1)从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下： 支护底部，验算抗隆起： Ks=20.317≥1.800，抗隆起稳定性满足。2)坑底抗隆起按以最下层支点为转动轴心的圆弧条分法计算，结果如下： Ks=3.439≥2.200，坑底抗隆起稳定性满足。[流土稳定性验算] 其中: K———流土稳定性计算安全系数； Kf———流土稳定性安全系数；安全等级为一、二、三级的基坑支护，流土稳定性 安全系数分别不应小于1.6、1.5、1.4； ld———截水帷幕在基坑底面以下的长度(m)； D1———潜水水面或承压水含水层顶面至基坑底面的垂直距离(m)； γ'———土的浮重度(kN/m3)； Δh———基坑内外的水头差(m)； γw———地下水重度(kN/m3)； K=(2.00*3.50+0.80*5.50)*10.00/7.00*10.00 K=1.629>=1.6,满足规范要求。[抗承压水(突涌)验算]式中 Pcz———基坑开挖面以下至承压水层顶板间覆盖土的自重压力(kN/m2); Pwy———承压水层的水头压力(kN/m2); Ky———抗承压水头(突涌)稳定性安全系数，规范要求取大于1.100。Ky=41.50/30.00=1.38>=1.10基坑底部土抗承压水头稳定![嵌固深度计算]嵌固深度计算参数：嵌固深度是否考虑内支撑作用ㄨ是否考虑坑底隆起稳定性√是否考虑最下层支点为轴心的圆弧稳定性√嵌固深度计算过程：当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。1)嵌固深度构造要求：依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012,嵌固深度对于多支点支护结构ld不宜小于0.2h。嵌固深度构造长度ld：2.500m。2)嵌固深度满足整体滑动稳定性要求：按《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度：圆心(-0.150，4.115)，半径=13.165m，对应的安全系数Ks=1.610≥1.350嵌固深度计算值ld=9.000m。3)嵌固深度满足坑底抗隆起要求：符合坑底抗隆起的嵌固深度ld=1.100m4)嵌固深度满足以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定性要求：符合以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定的嵌固深度ld=8.800m。满足以上要求的嵌固深度ld计算值=9.000m，ld采用值=10.000m。=============================================================================[嵌固段基坑内侧土反力验算]工况1： Ps=1490.721≤Ep=10573.463，土反力满足要求。工况2： Ps=1490.721≤Ep=10573.463，土反力满足要求。工况3： Ps=2006.970≤Ep=4282.660，土反力满足要求。工况4： Ps=2006.970≤Ep=4282.660，土反力满足要求。工况5： Ps=2087.560≤Ep=3609.572，土反力满足要求。 式中： Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）； Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。（二）理正基坑三维整体计算情况分析采用理正三维分析模块进行整体分析计算，计算结果如下：1、基坑位移情况分析（1）基坑整体开挖至坑底最大位移为19.69mm（红色区域），该最大变形发生在桩身中下部，桩顶水平位移均小于15基坑整体位移计算结果最大为19.69mm，发生在基坑东北侧基坑整体位移计算结果最大为19.69mm，发生在基坑东北侧（2）冠梁层支撑位移变形情况（即基坑支护顶面水平位移）：最大位移为5.8mm。冠梁层最大位移约5冠梁层最大位移约5.8mm，发生在基坑（3）第一道支撑位移变形情况：最大位移为6.8mm第一道支撑第一道支撑最大位移约6.8mm，发生在基坑（4）第二道支撑位移变形情况：最大位移为19.2mm第二道支撑最大位移约第二道支撑最大位移约19.2mm，发生在基坑2、基坑围护桩内力分析基坑开挖时，围护桩最大内力主要发生在基坑开挖至坑底时，故本计算书仅将基坑开挖至坑底时各围护桩内力计算结果列出。(1)桩Z-1位移结果:桩顶=1.14(mm)坑底=6.29(mm)桩底=0.19(mm)最大=6.36(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=506.18(kN-m)挡土侧=-342.79(kN-m)剪力：467.96(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：555.34(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：559.36(kN)扭矩：224.01(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(2)桩Z-2位移结果:桩顶=1.36(mm)坑底=6.27(mm)桩底=0.19(mm)最大=6.35(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=499.44(kN-m)挡土侧=-378.18(kN-m)剪力：470.56(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：265.61(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：265.61(kN)扭矩：-174.86(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(3)桩Z-3位移结果:桩顶=1.87(mm)坑底=7.05(mm)桩底=0.20(mm)最大=7.34(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=499.41(kN-m)挡土侧=-278.90(kN-m)剪力：443.71(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：129.00(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：129.00(kN)扭矩：-199.87(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(4)桩Z-4位移结果:桩顶=2.36(mm)坑底=9.84(mm)桩底=0.22(mm)最大=11.50(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=627.21(kN-m)挡土侧=-344.92(kN-m)剪力：-410.56(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：49.21(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：49.21(kN)扭矩：-431.73(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(5)桩Z-5位移结果:桩顶=2.64(mm)坑底=12.31(mm)桩底=0.25(mm)最大=15.58(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=829.09(kN-m)挡土侧=-531.34(kN-m)剪力：-471.42(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：20.17(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：20.17(kN)扭矩：-279.72(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：5920(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(6)桩Z-6位移结果:桩顶=2.59(mm)坑底=13.44(mm)桩底=0.26(mm)最大=17.48(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=951.13(kN-m)挡土侧=-616.75(kN-m)剪力：-499.46(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：22.57(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：22.57(kN)扭矩：-86.01(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：6886(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(7)桩Z-7位移结果:桩顶=2.20(mm)坑底=13.22(mm)桩底=0.26(mm)最大=17.06(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=933.03(kN-m)挡土侧=-599.04(kN-m)剪力：-495.02(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：44.74(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：44.74(kN)扭矩：98.26(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：6681(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(8)桩Z-8位移结果:桩顶=1.56(mm)坑底=11.71(mm)桩底=0.24(mm)最大=14.46(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=790.19(kN-m)挡土侧=-484.27(kN-m)剪力：-459.61(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：80.10(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：80.10(kN)扭矩：272.53(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：5443(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(9)桩Z-9位移结果:桩顶=0.93(mm)坑底=9.28(mm)桩底=0.22(mm)最大=10.50(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=614.36(kN-m)挡土侧=-315.48(kN-m)剪力：-400.95(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：123.82(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：123.82(kN)扭矩：315.46(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(10)桩Z-10位移结果:桩顶=0.80(mm)坑底=8.12(mm)桩底=0.21(mm)最大=8.74(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=565.56(kN-m)挡土侧=-264.07(kN-m)剪力：393.86(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：157.56(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：157.56(kN)扭矩：-207.93(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(11)桩Z-11位移结果:桩顶=1.20(mm)坑底=10.08(mm)桩底=0.23(mm)最大=11.59(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=707.80(kN-m)挡土侧=-355.94(kN-m)剪力：-428.29(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：160.79(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：160.79(kN)扭矩：-381.16(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4565(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(12)桩Z-12位移结果:桩顶=1.66(mm)坑底=11.79(mm)桩底=0.25(mm)最大=14.19(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=883.82(kN-m)挡土侧=-643.45(kN-m)剪力：-475.71(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：159.88(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：158.47(kN)扭矩：-233.24(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：5968(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(13)桩Z-13位移结果:桩顶=2.10(mm)坑底=12.40(mm)桩底=0.26(mm)最大=15.13(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=959.48(kN-m)挡土侧=-732.95(kN-m)剪力：-492.81(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：113.34(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：110.59(kN)扭矩：-53.00(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：6706(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(14)桩Z-14位移结果:桩顶=2.48(mm)坑底=11.84(mm)桩底=0.25(mm)最大=14.24(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=897.60(kN-m)挡土侧=-606.19(kN-m)剪力：-478.36(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：97.40(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：94.72(kN)扭矩：158.63(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：6251(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(15)桩Z-15位移结果:桩顶=2.78(mm)坑底=10.16(mm)桩底=0.23(mm)最大=11.61(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=743.53(kN-m)挡土侧=-359.35(kN-m)剪力：-435.71(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：104.37(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：104.37(kN)扭矩：326.77(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：5006(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(16)桩Z-16位移结果:桩顶=2.94(mm)坑底=7.97(mm)桩底=0.21(mm)最大=8.44(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=598.90(kN-m)挡土侧=-259.47(kN-m)剪力：390.96(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：123.85(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：123.85(kN)扭矩：248.23(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(17)桩Z-17位移结果:桩顶=2.93(mm)坑底=8.38(mm)桩底=0.21(mm)最大=9.01(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=616.27(kN-m)挡土侧=-277.67(kN-m)剪力：-389.00(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：123.73(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：123.73(kN)扭矩：-318.68(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(18)桩Z-18位移结果:桩顶=2.78(mm)坑底=10.75(mm)桩底=0.24(mm)最大=12.57(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=779.05(kN-m)挡土侧=-404.62(kN-m)剪力：-448.24(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：109.55(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：109.55(kN)扭矩：-326.79(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：5272(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(19)桩Z-19位移结果:桩顶=2.61(mm)坑底=12.35(mm)桩底=0.25(mm)最大=15.16(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=929.79(kN-m)挡土侧=-529.11(kN-m)剪力：-487.79(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：103.35(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：101.03(kN)扭矩：-147.89(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：6493(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(20)桩Z-20位移结果:桩顶=2.52(mm)坑底=12.71(mm)桩底=0.26(mm)最大=15.76(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=966.32(kN-m)挡土侧=-561.80(kN-m)剪力：-496.30(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：104.34(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：102.02(kN)扭矩：47.62(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：6787(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(21)桩Z-21位移结果:桩顶=2.54(mm)坑底=11.80(mm)桩底=0.25(mm)最大=14.27(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=868.74(kN-m)挡土侧=-484.18(kN-m)剪力：-473.33(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：112.50(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：112.50(kN)扭矩：241.13(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：5978(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(22)桩Z-22位移结果:桩顶=2.60(mm)坑底=9.75(mm)桩底=0.23(mm)最大=11.05(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=692.38(kN-m)挡土侧=-338.84(kN-m)剪力：-421.62(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：127.40(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：127.40(kN)扭矩：371.36(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4539(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(23)桩Z-23位移结果:桩顶=2.60(mm)坑底=7.74(mm)桩底=0.21(mm)最大=8.14(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=575.20(kN-m)挡土侧=-248.19(kN-m)剪力：403.61(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：148.70(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：148.70(kN)扭矩：85.85(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(24)桩Z-24位移结果:桩顶=2.50(mm)坑底=9.29(mm)桩底=0.22(mm)最大=10.37(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=658.88(kN-m)挡土侧=-318.31(kN-m)剪力：-409.73(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：133.11(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：133.11(kN)扭矩：-362.60(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(25)桩Z-25位移结果:桩顶=2.31(mm)坑底=11.52(mm)桩底=0.24(mm)最大=13.85(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=836.15(kN-m)挡土侧=-464.02(kN-m)剪力：-465.49(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：119.09(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：119.09(kN)扭矩：-271.74(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：5699(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(26)桩Z-26位移结果:桩顶=2.14(mm)坑底=12.72(mm)桩底=0.26(mm)最大=15.83(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=957.40(kN-m)挡土侧=-554.86(kN-m)剪力：-495.01(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：112.11(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：112.11(kN)扭矩：-82.59(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：6693(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(27)桩Z-27位移结果:桩顶=2.07(mm)坑底=12.67(mm)桩底=0.26(mm)最大=15.74(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=949.49(kN-m)挡土侧=-550.74(kN-m)剪力：-493.35(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：112.74(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：112.74(kN)扭矩：111.17(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：6629(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(28)桩Z-28位移结果:桩顶=2.10(mm)坑底=11.36(mm)桩底=0.24(mm)最大=13.61(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=815.99(kN-m)挡土侧=-452.14(kN-m)剪力：-460.59(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：120.99(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：120.99(kN)扭矩：297.06(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：5533(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(29)桩Z-29位移结果:桩顶=2.15(mm)坑底=9.10(mm)桩底=0.22(mm)最大=10.10(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=639.49(kN-m)挡土侧=-309.13(kN-m)剪力：-403.45(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：136.47(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：136.47(kN)扭矩：358.72(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(30)桩Z-30位移结果:桩顶=2.10(mm)坑底=7.94(mm)桩底=0.21(mm)最大=8.44(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=575.59(kN-m)挡土侧=-256.97(kN-m)剪力：397.12(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：148.89(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：148.89(kN)扭矩：-152.63(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(31)桩Z-31位移结果:桩顶=1.96(mm)坑底=10.11(mm)桩底=0.23(mm)最大=11.65(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=706.84(kN-m)挡土侧=-358.50(kN-m)剪力：-428.45(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：128.54(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：128.54(kN)扭矩：-360.47(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4649(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(32)桩Z-32位移结果:桩顶=1.78(mm)坑底=12.08(mm)桩底=0.25(mm)最大=14.80(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=880.80(kN-m)挡土侧=-506.87(kN-m)剪力：-477.74(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：115.60(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：115.60(kN)扭矩：-216.32(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：6064(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(33)桩Z-33位移结果:桩顶=1.68(mm)坑底=12.88(mm)桩底=0.26(mm)最大=16.13(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=966.02(kN-m)挡土侧=-567.59(kN-m)剪力：-497.54(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：109.85(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：109.85(kN)扭矩：-23.53(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：6770(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(34)桩Z-34位移结果:桩顶=1.71(mm)坑底=12.41(mm)桩底=0.25(mm)最大=15.35(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=915.02(kN-m)挡土侧=-531.87(kN-m)剪力：-485.93(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：111.59(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：111.59(kN)扭矩：169.80(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：6351(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(35)桩Z-35位移结果:桩顶=1.84(mm)坑底=10.71(mm)桩底=0.24(mm)最大=12.59(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=755.13(kN-m)挡土侧=-403.57(kN-m)剪力：-443.65(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：120.66(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：120.66(kN)扭矩：338.95(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：5052(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(36)桩Z-36位移结果:桩顶=1.98(mm)坑底=8.37(mm)桩底=0.21(mm)最大=9.04(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=597.73(kN-m)挡土侧=-276.35(kN-m)剪力：-385.11(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：137.60(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：137.60(kN)扭矩：280.77(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(37)桩Z-37位移结果:桩顶=2.04(mm)坑底=8.41(mm)桩底=0.21(mm)最大=9.09(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=603.61(kN-m)挡土侧=-278.46(kN-m)剪力：-386.91(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：134.04(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：134.04(kN)扭矩：-285.39(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(38)桩Z-38位移结果:桩顶=2.02(mm)坑底=10.54(mm)桩底=0.24(mm)最大=12.28(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=753.63(kN-m)挡土侧=-390.21(kN-m)剪力：-441.68(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：114.47(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：114.47(kN)扭矩：-303.08(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：5056(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(39)桩Z-39位移结果:桩顶=1.99(mm)坑底=11.88(mm)桩底=0.25(mm)最大=14.40(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=879.14(kN-m)挡土侧=-529.15(kN-m)剪力：-475.74(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：102.51(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：100.15(kN)扭矩：-107.58(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：6087(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(40)桩Z-40位移结果:桩顶=2.02(mm)坑底=11.84(mm)桩底=0.25(mm)最大=14.33(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=877.05(kN-m)挡土侧=-533.00(kN-m)剪力：-475.08(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：98.38(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：96.00(kN)扭矩：114.23(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：6083(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(41)桩Z-41位移结果:桩顶=2.12(mm)坑底=10.43(mm)桩底=0.23(mm)最大=12.09(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=750.07(kN-m)挡土侧=-381.39(kN-m)剪力：-439.86(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：102.86(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：102.86(kN)扭矩：305.23(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：5062(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(42)桩Z-42位移结果:桩顶=2.24(mm)坑底=8.27(mm)桩底=0.21(mm)最大=8.86(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=606.30(kN-m)挡土侧=-272.34(kN-m)剪力：-385.33(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：118.10(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：118.10(kN)扭矩：267.83(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(43)桩Z-43位移结果:桩顶=2.31(mm)坑底=8.28(mm)桩底=0.21(mm)最大=8.86(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=615.63(kN-m)挡土侧=-273.59(kN-m)剪力：-387.49(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：119.36(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：119.36(kN)扭矩：-286.56(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(44)桩Z-44位移结果:桩顶=2.31(mm)坑底=10.44(mm)桩底=0.24(mm)最大=11.99(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=779.85(kN-m)挡土侧=-539.19(kN-m)剪力：-445.17(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：123.38(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：120.75(kN)扭矩：-323.57(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：5239(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(45)桩Z-45位移结果:桩顶=2.25(mm)坑底=11.95(mm)桩底=0.25(mm)最大=14.36(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=923.33(kN-m)挡土侧=-735.09(kN-m)剪力：-483.45(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：149.67(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：148.18(kN)扭矩：-147.47(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：6315(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(46)桩Z-46位移结果:桩顶=2.19(mm)坑底=12.32(mm)桩底=0.25(mm)最大=14.99(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=951.56(kN-m)挡土侧=-718.35(kN-m)剪力：-490.90(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：130.91(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：128.70(kN)扭矩：44.20(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：6594(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(47)桩Z-47位移结果:桩顶=2.18(mm)坑底=11.45(mm)桩底=0.25(mm)最大=13.63(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=857.73(kN-m)挡土侧=-586.16(kN-m)剪力：-468.44(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：109.65(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：107.14(kN)扭矩：242.59(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：5897(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(48)桩Z-48位移结果:桩顶=2.27(mm)坑底=9.33(mm)桩底=0.22(mm)最大=10.37(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=682.50(kN-m)挡土侧=-321.06(kN-m)剪力：-414.70(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：96.76(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：96.76(kN)扭矩：406.85(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4552(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(49)桩Z-49位移结果:桩顶=2.42(mm)坑底=6.70(mm)桩底=0.20(mm)最大=6.82(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=542.89(kN-m)挡土侧=-224.31(kN-m)剪力：444.79(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：97.96(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：97.96(kN)扭矩：230.82(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(50)桩Z-50位移结果:桩顶=2.56(mm)坑底=5.95(mm)桩底=0.20(mm)最大=5.97(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=517.64(kN-m)挡土侧=-324.90(kN-m)剪力：438.43(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：65.31(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：65.31(kN)扭矩：101.57(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(51)桩Z-51位移结果:桩顶=2.56(mm)坑底=5.34(mm)桩底=0.19(mm)最大=5.35(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=502.92(kN-m)挡土侧=-437.63(kN-m)剪力：464.51(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：59.23(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：59.23(kN)扭矩：-50.51(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(52)桩Z-52位移结果:桩顶=2.32(mm)坑底=7.46(mm)桩底=0.21(mm)最大=7.78(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=569.47(kN-m)挡土侧=-236.88(kN-m)剪力：374.89(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：62.84(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：59.13(kN)扭矩：-412.66(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4320(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(53)桩Z-53位移结果:桩顶=1.93(mm)坑底=9.84(mm)桩底=0.24(mm)最大=11.17(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=711.33(kN-m)挡土侧=-617.84(kN-m)剪力：-426.04(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：61.79(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：59.34(kN)扭矩：-239.42(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：4878(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(54)桩Z-54位移结果:桩顶=1.52(mm)坑底=10.67(mm)桩底=0.24(mm)最大=12.45(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=776.11(kN-m)挡土侧=-763.44(kN-m)剪力：-446.68(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：79.73(kN)挡土侧最大弯矩处轴力：76.67(kN)扭矩：100.86(kN-m)配筋结果:(只考虑基坑法向内力)纵筋：5334(mm2)箍筋：839(mm2/m)─────────────────────────────────(55)桩Z-55位移结果:桩顶=1.22(mm)坑底=9.69(mm)桩底=0.23(mm)最大=10.96(mm)内力结果(轴压为正):弯矩：基坑侧=697.29(kN-m)挡土侧=-662.29(kN-m)剪力：-421.60(kN)基坑侧最大弯矩处轴力：139.44(k