模板及支架结构验算计算书

板模板(扣件式)计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

4、《钢结构设计规范》GB50017-2003

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称大堂新浇混凝土楼板板厚(mm)120

新浇混凝土楼板边长L(m)8.6新浇混凝土楼板边宽B(m)3.9

二、荷载设计

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m)2.5

当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5

施工人员及设备荷载标准值&k当计算主梁时的均布活荷载(kN/m?)1.5

当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载

1

(kN/m2)

面板自重标准值0.1

面板及小梁自重标准值0.3

模板及其支架自重标准值&k(kN/mb

楼板模板自重标准值0.5

模板及其支架自重标准值0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/mb24钢筋自重标准值G3k(kN/mb1.1

基本风压3

0.5

o(kN/m2)

风荷载标准值3k(kN/mb风压高度变化系数0.163

0.65

风荷载体型系数U=0.5

三、模板体系设计

模板支架高度(m)10.6

立柱纵向间距la(E)1000

立柱横向间距lb(m)1000

水平拉杆步距h(mm)1500

立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称

立柱距混凝土板短边的距离(mm)300

立柱距混凝土板长边的距离(run)450

主梁布置方向平行楼板长边

小梁间距(mm)300

小梁最大悬挑长度(mm)250

主梁最大悬挑长度(mm)250

结构表面的要求结构表面隐蔽

设计简图如下:

模板设计平面图

片/“方小方"十疑

模板设计剖面图（楼板长向）

模板设计剖面图(楼板宽向)

四、面板验算

面板类型覆面木胶合板面板厚度(m)15

面板抗弯强度设计值[f](N/mm?)15面板弹性模量E(N/mm?)10000

面板验算方式简支梁

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1”面板可按简支跨计算”的规

定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽

度计算。计算简图如下：

W=bh2/6=1000X15X15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000X15X15X

15/12=281250mm4

1、强度验算

q,=0.9max[1.2(Glk+(G3k+G2k)Xh)+1.4Qlk,1.35(G1k+(G3k+G2k)Xh)+1.4

X0.7Qlk]Xb=O.9max[1.2X(0.1+(1.1+24)X0.12)+1.4X2.5,1.35X

(0.1+(1.1+24)XO.12)+1.4X0.7X2.5]X1=6.511kN/m

q2=0.9X1.2XGlkXb=0.9X1.2X0.1X1=0.108kN/m

p=0.9X1.4XQ)K=0.9X1.4X2.5=3.15kN

22

M^=max[qj78,q2l/8+pl/4]=max[6.511XO.3/8,0.108X

0.378+3.15X0.3/4]=0.237kN・m

27

a=Mlfd,/W=O.237X10737500=6.332N/mm^[f]=15N/mm

满足要求！

2、挠度验算

q=(G1k+(G3k+GQXh)Xb=(O.1+(1.1+24)XO.12)X1=3.112kN/m

v=5q17(384EI)=5X3.112X3007(384X10000X281250)=0.117mm

v]=l/250=300/250=1.2mm

满足要求！

五、小梁验算

小梁类型方木小梁材料规格(mm)45X95

2

小梁抗弯强度设计值㈤(N/mm?)15.44小梁抗剪强度设计值[T](N/mm)1.78

小梁弹性模量ElN/mm?)9350小梁截面抵抗矩W(cn?)67.69

小梁截面惯性矩I(cmb321.52小梁验算方式简支梁

因小梁较大悬招K长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

4P

111%

77^9b*2/

,1000.,1000f

卬P

5

当皿皿皿I”出睚mm肥

250250

1、强度验算

qi=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)Xh)+1.4Qlk,1.35(G1k+(G3k+G2k)Xh)+1.4X

0.7Qlk]Xb=0.9Xmax[1.2X(0.3+(1.1+24)X0.12)+1.4X2.5,1.35X

(0.3+(1.1+24)X0.12)+1.4X0.7X2.5]X0.3=2.018kN/m

M^q,178=2.018X178=0.252kN•m

q2=0.9X1.2XGlkXb=0.9X1.2X0.3X0.3=0.097kN/m

p=0.9X1.4XQ1k=0.9X1,4X2.5=3.15kN

2

M2=q2L/8+pL/4=0.097X178+3.15X1/4=0.8kN-m

2

M3=max[qiL172,q2L1/2+pL1]=max[2.018X0.2572,0.097X

0.2572+3.15X0.25]-0.791kN・m

M«x=max[Mi,M2,M3]=max[0.252,0.8,0.791]=0.8kN•m

o==0.8X10767690=11.813N/nm2[f]=15.44N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

Vi=0.5q,L=0.5X2.018X1=1.009kN

V2=0.5q2L+0.5p=0.5X0.097X1+0.5X3.15=1.624kN

V3=max[qiLuq2Li+p]=max[2.018X0.25,0.097X0.25+3.15]=

3.174kN

VWBX=max[V1?V2,V3]=max[1.009,1.624,3.174]=3.174kN

2

T皿=3V.ax/(2bh0)=3X3.174X1000/(2X45X95)=1.114N/mm^[T]

=1.78N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

q=6k+(G然+GQXh)Xb=(0.3+(24+1.1)X0.12)XO.3=0.994kN/m

4

跨中vnax=5qL/(384EI)=5X0.994X10007(384X9350X3215200)=

0.43mm<[v]=1/250=1000/250=4mm

悬臂端V2=qU7(8EI)=0.994X2504/(8X9350X3215200)=0.016mm

W[v]=11X2/250=500/250=2mm

满足要求！

六、主梁验算

主梁类型方木主梁材料规格(m)95X95

可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/M58415

主梁抗弯强度设计值讦］(N/E)〉15.44主梁抗剪强度设计值OMN/mb1.66

主梁截面惯性矩1(cmb678.76主梁截面抵抗矩做cm〉142.9

主梁验算方式简支梁

1、小梁最大支座反力计算

2

Q1k=1.5kN/m

++

qi=0.9max[1.2(Gik+(G3kG2k)Xh)+1.4Q1k,1.35(Gik+(G3kG2k)Xh)+1.4

XO.7Q,k]Xb=O.9max[1.2X(0.5+(1.1+24)XO.12)+1.4X1,5,1.35X

(0.5+(1.1+24)XO.12)+1.4X0.7X1.51XO.3=1.705kN/m

q2=(G1k+(G3k+G2k)Xh)Xb=(0.5+(1.1+24)XO.12)XO.3=1.054kN/m

承载能力极限状态

按简支梁，R田=0.5ql=0.5X1.705X1=0.852kN

按悬臂梁，Ri=qiI=1.705X0.25=0.426kN

R=max[R(nax,Rt]=0.852kN;

正常使用极限状态

按简支梁，R6=0.5q2L=0.5X1.054X1=0.527kN

按悬臂梁，Ri=q21=1.054X0.25=0.263kN

R=max[R^x,Rj=0.527kN;

2、抗弯验算

计算简图如下：

0.852kN0.852kN0.852kN0.852kN0.852kN0.852kN

4

2501100012501

主梁弯矩图(kN-m)

Ma=0.213kN-m

622

a=MMX/W=O.213X10/142900=1.491N/mm^[f]=15.44N/mm

满足要求！

3、抗剪验算

1.7(1.704

0.8520.8520.852

0.852

4

I4«I。

-0.8524852-0.85252

-1.7-1.704

主梁剪力图(kN)

Va=1.704kN

2

TBax=3Vmax/(2bh0)=3X1.704X1000/(2X95X95)=0.283N/mm^[T]

=1.66N/mm2

满足要求！

4、挠度验算

主梁变形图(mm)

vnax=0.107mm

跨中vna=0.107mm^[v]=1000/250=4mm

悬挑段v皿=0.019mmW[v]二250X2/250=2mm

满足要求！

七、立柱验算

钢管类型048X3立柱截面面积A(mJ)424

立柱截面回转半径i(E)15.9立柱截面抵抗矩W(cmb4.49

抗压强度设计值[f](N/E?)205

入=h/i=1500/15.9=95^[\]=150

满足要求！

查表得，0=0.634

22

M=0.9X1.4o)klah7l0=0.9X1,4X0.163X1X1.5710=0.042kN•m

N.=0.9[1.2ZNGik+0.9X1.4ZNQlk+Mw/11二0.9X[(1.2X(0.75+(24+1.1)

X0.12)4-0.9X1.4X1)X1X1+0.042/1]=5.234kN

f=N/(QA)+MB/W=5234.391/(0.634X424)+0.042X1074490=

28.735N/mm2^[f]=205N/mm2

满足要求！

八、可调托座验算

荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30

按上节计算可知，可调托座受力N=5.234kN/[N]=30kN

满足要求！

九、立杆支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30

立杆底座长a(mm)100立杆底座宽b(mm)100

FFN=5.234kN

1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》6850010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式参数剖析

Fi局部荷载设计值或集中反力设计值

截面高度影响系数：当h《800mm时，取Bh=1.0;当h22000mm

Bh

时，取。产0.9；中间线性插入取用。

ft混凝土轴心抗拉强度设计值

FiW(0.7Bhft+O.25Opc.m)T|umi0a临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均

pc,m值，其值控制在LOT.SN/mm?范围内

临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边hO/2处

Um

板垂直截面的最不利周长。

ho截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值

ni局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数

T12临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数

T|=min(rii,T|2)ni=0.4+1.2/0局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比

08

W，TI

2=0.5+asXh0/4U„较，M不宜大于4：当0人2时取B§=2,当面积为圆形时，取3=2

板柱结构类型的影响系数：对中柱，取asNO,对边柱，取a$=30：

38

对角柱，取2产20

在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中。之值，将

说明

其取为0,作为板承载能力安全储备。

2

可得：|3h=1,ft=1.43N/mm,n=1,ho=h-2O=1OOmm,

+

cim-2[(a+h0)(b+h0)]=800mm

F=(0.7phft+0.25o「u„h0=(0.7X1X1.43+0.25X0)X1X800X

100/1000=80.08kN2FL5.234kN

满足要求！

2、局部受压承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》0850010-2010第6.6.1条规定，见下表

公式参数剖析

Fi局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值

fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值

FW1.35BCB/CAE0C混凝土强度影破系数，按本规范第6.3.1条的规定取用

Pl混凝土局部受压时的强度提高系数

A|n混凝土局部受压净面积

Ai混凝土局部受压面积

。l(Ab/A|)

Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定

2

可得：fc=14.3N/mm,(3=1,

1/2

Bi=(AJA)"2二[(a+2b)X(b+2b)/(ab)]=[(300)X(300)/(100X

1/22

100)]=3,Aln=ab=10000mm

F=1.35(3©BfAm=1.35X1X3X14.3X10000/1000=579.15kN2

F,=5.234kN

满足要求！

600X10。。梁模板计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

4、《建筑结陶荷载规范》GB50009-2012

5、《钢结构设计规范》GB50017-2003

一、工程属性

新浇混凝土梁名称KL1新浇混凝土梁计算跨度(m)8.6

混凝土梁截面尺寸(mmXmm)600X1000新浇混凝土结构层高(m)6.08

梁侧楼板厚度(mm)120

二、荷载设计

面板0.1

面板及小梁0.3

模板及其支架自重标准值(kN/m?)

模板面板0.5

模板及其支架0.75

新浇筑混凝土自重标准值Gjk(kN/mb24

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/mb1.1

当计算支架立柱及其他支承结构构件

1对水平面模板取值Q2k(kN/m?)2

时Qik(kN/mB

基本风压3

0.5

o(kN/m2)

风荷载标准值3k(kN/m?)风压高度变化系数非自定义26

0.65

风荷载体型系数Us0.8

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用B

梁跨度方向立柱间距la(mm)1000

梁底两侧立柱间距lb(mm)800

步距h(mm)1500

新浇混凝土楼板立柱间距r9(mm\l'b(mm)1000、1000

混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中

梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)400

板底左侧立柱距梁中心线距离与(mm)650

板底右侧立柱距梁中心线距离sz(mm)650

梁底增加立柱根数0

每跨距内梁底支撑小梁根数5

梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200

结构表面的要求结构表面隐蔽

设计简图如下:

本图梁侧支撑构造仅作示意，具体详见梁侧模板设计

面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15

面板抗弯强度设计值[f](N/E?)15面板弹性模量ElN/nmb10000

验算方式简支梁

按简支梁计算，简图如下:

19.721kN,/m

⑴

250

截面抵抗距：W=bh76=600X15X15/6=22500mm3,截面惯性矩：I=

bh3/12=600X15X15X15/12=168750mm4

++

qi=YoXmax[1.2(Gik+(G2kG3k)Xh)+1.4Q2k,1.35(Gik+(G2kG3k)Xh)+1.4

ipcQ2k]Xb=O.9Xmax[1.2X(0.1+(24+1.5)X1)+1.4X2,1.35X(0.1+(24+1.5)

X1)+1.4X0.7X2]XO.6=19.721kN/m

q2=[Gik+(G?k+C3k)Xh]Xb=[O.1+(24+1.5)X1]X0.6=15.36kN/m

1、抗弯验算

22

M„a>=0.125qJ=0.125X19.721XO.25=0.154kN•m

2?

a=Mmil,/W=O.154X10722500=6.848N/mm^[f]=15N/mm

满足要求！

2、挠度验算

v皿=5q2L7(384EI)=5X15.36X2507(384X10000X168750)=

0.463mmW[v]=l/250=250/250=1mm

满足要求！

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

Rm=1qi1=1X19.721X0.25=4.93kN

标准值(正常使用极限状态)

R'Bax=1q?l=1X15.36X0.25=3.84kN

五、小梁验算

小梁类型方木小梁材料规格(mm)45X95

小梁抗弯强度设计值[f](N/E?)15.44小梁抗剪强度设计值1.78

小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm')67688

小梁截面惯性矩1(cm")321.516

计算简图如下：

0.391kN0.391kN

O.O61kN/m|8.278kN/m|0.061kN./m

uuuuuuuuuuuuuuuuuuuuuuuuuiurmuuu

4⑴2Q)3⑶入

Li0°600.1,1001

承载能力极限状态

0.246kN0.246kN

0.05kN/m6.45kN/mO.OSkNAn

UUIUIHUIUUIUUIUUIUUUUUUUUUUUUUUUUUU

(2)

正常使用极限状态

承载能力极限状态：

面板传递给小梁q=4.93/0.6=8.217kN/m

小梁自重q?=0.9X1.35X(0.3-0.1)X0.25=0.061kN/m

梁左侧楼板传递给小梁荷载FFO.9Xmax[1.2X(0.1+(24+1.1)X

0.12)+1.4X2,1.35X(0.1+(24+1.1)X0.12)+1,4X0.7X2]X(0.65-0.6/2)/2

X0.25+0.9X1.35X0.5X(1-0.12)X0.25=0.391kN

梁右侧楼板传递给小梁荷载F2二0.9Xmax[1.2X(0.1+(24+1.1)X

0.12)+1,4X2,1.35X(0.1+(24+1.1)XO.12)+1,4X0.7X2]X(0.65-0.6/2)/2

XO.25+0.9X1.35X0,5X(1-0.12)XO.25=0.391kN

正常使用极限状态：

面板传递给小梁4=3.84/0.6=6.4kN/m

小梁自重q?=(0.3-0.1)X0.25=0.05kN/m

梁左侧楼板传递给小梁荷载FF(0.1+(24+1.1)XO.12)X

(0.65-0.6/2)/2X0.25+0.5X(1-0.12)XO.25=0.246kN

梁右侧楼板传递给小梁荷载F2二(0.1+(24+1.1)XO.12)X

(0.65-0.6/2)/2X0.25+0.5X(1-0.12)XO.25=0.246kN

1、抗弯验算

a=M"W=O.66X10767688=9.754N/nm2^[f]=15.44N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

小梁剪力图(kN)

7^=2.881kN

T皿=3V皿/(2bh°)=3X2.881X1000/(2X45X95)=1.011N/mmV[T]

=1.78N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

-1.124

小梁变形图(mm)

vMX=1.124rmi^[v]=l/250=800/250=3.2mm

满足要求！

4、支座反力计算

承载能力极限状态

^=2.881kN,R2=2.88kN

正常使用极限状态

R',=2.186kN,R'2=2.186kN

六、主梁验算

主梁类型方木主梁材料规格(E)95X95

可调托座内主梁根数1主梁弹性模量EW/mmb9600

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm?)13主梁抗剪强度设计值[I](N/mm2)1.4

主梁截面惯性矩I(cmb678.755主梁截面抵抗矩W(cmb142.896

验算方式简支梁

主梁自重忽略不计，计算简图如下:

2.881kN2.881kN2.881LN2.881kN2.881kN

飞

4-----------------------------------------------------------------------------------------------+

主梁计算简图

由上节可知R=maxR,R2]=2.881kN,R=max[R；,R2]=2.186kN

1、抗弯验算

-1.441

主梁弯矩图(kN-m)

a=M_/W=1.441X107142896=10.084N/mm2^[f]=13N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

4.3224,322

1.4411.441

)一去

-1.44-1.44

主梁剪力图(kN)

VTOX=4.322kN

T皿=3V皿/(2bh0)=3X4.322X1000/(2X95X95)=0.718N/mnX[T]

=1.4N/mm?

满足要求！

3、挠度验算

-1.66

主梁变形图(mm)

vnax=1.66mmW[v]=I/250=1000/250=4mm

满足要求！

4、支座反力计算

承载能力极限状态

立柱1：R,=7.202kN,立柱2：R2=7.2kN

七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1

可调托座承载力容许值[N](kN)30

可调托座最大受力N=maxR,R2]=7.202kNW[N]=30kN

满足要求！

八、立柱验算

剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(m)6UU

立杆伸出顶层水平杆中心线至支200顶部立杆计算长度系数U11.386

撑点的长度a(mm)

非顶部立杆计算长度系数421.755钢管类型048X3

立柱截面面积A(mm?)424回转半径i(m)15.9

立柱截面抵抗矩W(cn?)4.4V抗压强度设计2U5

支架自重标准值q(kN/m)0.15

1、长细比验算

顶部立杆段：Ioi=ku।(hd+2a)=1X1.386X(600+2X200)=1386mm

非顶部立杆段：102=kuzh=1X1.755X1500=2632.5mm

入二Io/i=2632.5/15.9=165.566W［入］=210

长细比满足要求！

2、风荷载计算

2

MB=YOX1.4XQJCX3kxlaXh/10=1.4X0.9X0.26X1X1.5710=

0.074kN•m

3、稳定性计算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011,荷载

设计值中有所不同：

1)面板验算

qi=[1.2X(0.1+(24+1.5)X1)+1.4X0.9X2]X0.6=19.944kN/m

2)小梁验算

E=[1.2X(0.1+(24+1.1)X0.12)+1.4X0.9X1]X(0.65-0.6/2)/2

X0.25+1.2X0.5X(1-0.12)X0.25=0.351kN

F2=[1.2X(0.1+(24+1.1)X0.12)+1.4X0.9X11X(0.65-0.6/2)/2

XO.25+1.2X0.5X(1-0.12)XO.25=0.351kN

q,=8.31kN/m

q2=0.06kN/m

同上四〜六计算过程，可得：

R=7.17kN,R2=7.17kN

顶部立杆段:Ioi=kR1(hd+2a)=1.155X1.386X(600+2X

200)=1600.83mm

X,=lOi/i=1600.83/15.9=100.681,查表得,6=0.588

立柱最大受力N*=max[RrR2]+Mw/Ib=max[7.17,7.17]+0.074/0.8=

7.262kN

f=N/(4)A)+Mw/W=7262.132/(0.588X424)+0.074X1074490=

45.545N/mmV[f]=205N/mm7

满足要求！

非顶部立杆段:102=ku2h=1.155X1.755X1500=3040.537mm

X2=l02/i=3040.537/15.9=191.229,查表得,-2=0.197

立柱最大受力Nw=rnaxR,Rj+MW/1b=rnax[7.17,7.17]+0.074/0.8=

7.262kN

立柱最大受力Nw=maxR,R2]+1.2X0.15X(6.08-1)+Mw/lb=max[7.17,

7.17]+0.914+0.074/0.8=8.177kN

f=N/((|)A)+M/W=8176.532/(0.197X424)+0.074X106/4490=

114.306N/mm2<[f]=205N/mm2

满足要求！

九、立杆支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30

立杆底座长a(mm)100立杆底座宽b(mm)100

FFN=8.177kN

1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》6850010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式参数剖析

Fi局部荷载设计值或集中反力设计值

截面高度影响系数：当hW800m时,取Bh=1.0;当h-2000mm

Bh

时，取Bh=0.9；中间线性插入取用。

ft混凝土轴心抗拉强度设计值

FiW(0.7Bhft+0.25Ope.m)T|umi0a临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均

pc,m值，其值控制在LOT.5N/mm2范围内

临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边hO/2处

Um

板垂直截面的最不利周长。

ho截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值

Til局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数

临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数

T|=min(Tii.T|2)r|i=0.4+1.2/。局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比

08

t.,qz=0.5+asXh0/4U„较，M不宜大于4:当。3<2时取当面积为圆形时，取3-2

板柱结构类型的影响系数：对中柱，取a.NO,对边柱，取a$=30：

38

对角柱，取as=20

在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中。之值，将

说明

其取为0,作为板承载能力安全储备。

2

可得：ph=1,ft=1.43N/mm,n=1,ho=h-2O=1OOmm,

u„=2[(a+h0)+(b+h0)]=800mm

F=(0.7Bhft+0.25apc,JnuBh0=(0.7X1X1.43+0.25X0)X1X800X

100/1000=80.08kN》F产8.177kN

满足要求！

2、局部受压承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》0850010-2010第6.6.1条规定，见下表

公式参数剖析

Fi局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值

fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值