春秋加油站工程站房结构计算书

重庆春秋石油有限公司

春秋加油站工程

站房结构计算书

设计：______

项目负责：

解放军后勤工程学院建筑设计研究院

二零一四年十月

目录

一、设计依据.....................................................................3

二、荷载取值.....................................................................3

1.墙自重取值...............................................................3

2.楼面......................................................................3

三、站房电算部分.................................................................4

1、结构设计总信息............................................................4

2、荷载与内力计算...........................................................14

3、结构位移.................................................................22

四、基础计算书..................................................................59

独立基础计算书...........................................................59

ZP基础设计..............................................................77

五、楼梯计算书..................................................................83

AT-1楼梯计算书..........................................................83

AT-2楼梯计算书..........................................................88

AT-3楼梯计算书..........................................................93

六、罐池计算书..................................................................98

附注：电算图纸24-39

第2页共106页

一、设计依据

1.执行国家标准、部颁标准与地方标准。

2.应用主体:PKPMvl.3系列软件。

二、荷载取值

1.墙自重取值

烧结页岩空心砖：8.5KN/m3

2.楼面

普通楼面

厚度（mm）容重(KN/m3)重量（KN/m2）

1：2.5砂浆找平20200.4

板底20厚粉刷抹平20170.34

合计0.74

3.卫生间地面

厚度（mm）容重(KN/m3)重量（KN/m2）

1：2水泥砂粘合层20200.40

纯水泥浆一道2200.04

一布四涂防水层0.30.3

合计0.74

4.上人屋面

厚度（mm）容重(KN/m3)重量（KN/m2）

碎石40200.8

SBS卷材40.3

钢筋混凝土100252.5

岩棉板801.20.096

1：2.5砂浆找平20200.4

1：6水泥焦渣找坡30130.39

板底20厚粉刷抹平20170.34

合计4.83

第3页共106页

三、站房电算部分

////////////////////!/////////////////////////I////////////////////////////

I公司名称：I

II

I建筑结构的总信息I

SATWE中文版|

|2013年12月17日14时11分

I

|文件名：WMASS.OUT|

II

I工程名称：设计人：I

I工程代号：校核人：日期：2015/3/27|

///////////////////////////////////////////////////////////////////////////

总信息................................................

结构材料信息：钢股结构

混凝土容重(kN/m3):Gc=26.00

钢材容重(kN/m3):Gs=78.00

水平力的夹角(Degree)ARF=0.00

地下室层数：MBASE=0

竖向荷载计算信息：按模拟施工1加荷计算

风荷载计算信息：计算X,Y两个方向的风荷载

地震力计算信息：计算X,Y两个方向的地震力

“规定水平力”计算方法：楼层剪力差方法(规范方法)

结构类别：框架结构

裙房层数：MANNEX=0

转换层所在层号：MCHANGE=0

嵌固端所在层号：MQIANGU=1

墙元细分最大控制长度(m)DMAX=1.00

弹性板细分最大控制长度(m)DMAX_S=1.00

弹性板与梁变形是否协调是

墙元网格：侧向出1」结点

是否对全楼强制采用刚性楼板假定否

地卜.室是否强制采用刚性楼板假定：否

墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是

计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼第：否

采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法

结构所在地区全国

风荷载信息.........................

修正后的基本风压(kN/m2):W0=0.40

风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2):W(.)C=0.35

地面粗糙程度：B类

第4页共106页

结构X向基本周期1秒）：Tx=0.27

结构Y向基本周期1秒）：Ty=0.27

是否考虑顺风向风振：是

风荷载作用下结构的阻尼比设MWDAMP=5.00

风荷载作用下舒适度验算阻尼比说）:WDAMPC=2.00

是否计算横风向风振：否

是否计算扭转风振：否

承载力设计时风荷载效应放大系数：WENL=1.00

休形变化分段数：MPART=1

各段最高层号：NSTI=4

各段体形系数（X）：USIX二1.30

各段体形系数（Y）:USIY=1.30

振型组合方法（CQC耦联;SRSS非耦联）CQC

计算振型数：NM0DE=9

地震烈度：NAF=6.00

场地类别：KD=11

设计地震分组：一组

特征周期TG=0.35

地震影响系数最大值Rmaxl=0.04

用于12层以下规则股框架结构薄弱层验算的

地震影响系数最大值Rmax2=0.28

框架的抗震等级：NF=3

剪力墙的抗震等级：NW=4

钢框架的抗震等级：NS=3

抗宸构造措施的抗宸等级：NGZDJ二提高一级

重力荷载代表值的活载组合值系数：RMC=0.50

周期折减系数：TC=0.90

结构的阻尼比（%）:DAMP=5.00

中震（或大震）设计：MID=不考虑

是否考虑偶然偏心：是

是否考虑双向地震扭转效应：是

是否考虑最不利方向水平地震作用：否

按主振型确定地震内力符号：否

斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0

活荷载信息......................

考虑活荷不利布置的层数从第1到3层

柱、墙活荷载是否折减不折算

传到基础的活荷载是否折减折算

考虑结构使用年限的活荷载调整系数1.00

-------柱，墙，基础活荷载折减系数--------

计算截面以上的层数---------------折减系数

第5页共106页

11.00

2——30.85

4—50.70

6—80.65

9——200.60

>200.55

调整信息.....................

梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是

托墙梁刚度增大系数：BK_TQL=1.00

梁端弯矩调幅系数：BT=0.85

梁活荷载内力增大系数：BM=1.00

连梁刚度折减系数：BLZ=0.60

梁扭矩折减系数：TB=0.40

全楼地震力放大系数：RSF=1.00

0.2Vo调整分段数：VSEG=0

0.2Vo调整上限:KQ_L=2.00

框支柱调整上限：KZZ_L=5.00

顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0

顶塔楼内力放大：RTL=1.00

框支剪力墙结构底剖加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是

柱实配钢筋超配系数CPC0EF91=1.15

墙实配钢筋超配系数CPCOEF91_W=1.15

是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IALT0525=1

弱轴方向的动位移比例因子XII=0.00

强轴方向的动位移比例因子XI2=0.00

是否调整与框支柱相连的梁内力1REGU_KZZB=0

薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断

强制指定的薄弱层个数NWEAK=0

薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF=1.25

强制指定的加强层个数NSTREN=0

配筋信息.....................

梁箍筋强度(N/mm2):JB=270

柱箍筋强度(N/mm2):JC=270

墙水平分布筋强度(N/mm2):FYH=360

墙竖向分布筋强度(N/mm2):FYW=360

边缘构件箍筋强度(N/mm2):JWB=210

梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00

柱箍筋最大间距(mm)：SC=100.00

墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00

墙竖向分布筋配筋率(%)：RWV=0.30

结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数：NSW=0

结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率(%):RWV1=0.60

第6页共106页

梁抗剪配筋采用交叉斜筋时

箍筋与对角斜筋的配筋强度比:RGX=1.00

设计信息.........................................

结构重要性系数：RW0=1.00

钢柱计算长度计算原则（X向/Y向）:有侧移/有侧移

梁端在梁柱重叠部分简化：不作为刚域

柱端在梁柱重叠部分简化：不作为刚域

是否考虑P-Delt效应：否

柱配筋计算原则：按单偏压计算

按高规或高钢规进行构件设计：否

钢构件截面净毛面积比：RN=0.50

梁保护层厚度（mm）:BCB=30.（）0

柱保护层厚度（mm）:ACA=30.00

剪力墙构造边缘构但的设计执行高规7.2.16-4:是

框架梁端配筋考虑受压钢筋：是

结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用：否

当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件：足

是否按混凝土规范E.0.4考虑柱二阶效应：否

支撑按柱设计临界角度：20.00

荷载组合信息........................................

恒载分项系数：CDEAD二1.20

活载分项系数：CLIVE=1.40

风荷载分项系数：CWIND=1.40

水平地震力分项系数：CEA_H=1.30

竖向地宸力分项系数：CEA_V=0.50

温度荷载分项系数：CTEMP=1.40

吊车荷载分项系数：CCRAN=1.40

特殊风荷载分项系数：CSPW=1.40

活荷载的组合值系数：CD_L=0.70

风荷载的组合值系数：CD_W=0.60

重力荷载代表值效应的活荷组合值系数:CEA_L=0.5i

重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C=0.；

吊车荷载组合值系数：CD_C=0.70

温度作用的组合值系数：

仅考虑恒载、活载参与组合：CD_TDL=0.60

考虑风荷载参与组合：CD_TW=0.00

考虑地震作用参与组合：CD_TE=0.00

碎构件温度效应折减系数：CC_T=0.30

剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................

层号塔号

第7页共106页

11

用户指定薄弱层的层和塔信息.........................

层号塔号

用户指定加强层的层和塔信息.........................

层号塔号

约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................

层号塔号类别

11约束边缘构件层

21约束边缘构件层

*********************************************************

*各层的质量、质心坐标信息*

层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量

附加质量质量比

(m)(m)(t)(0

410.0180.80411.000336.47.2

0.00.84

310.0300.9128.000379.231.8

0.00.94

210.0290.7015.000402.732.9

0.02.1801.5不满足高规3.5.6条)

111.6420.7211.000199.90.0

0.01.00

活载产生的总质量(t):71.875

恒载产生的总质量(t):1318.236

附加总质量(t):0.000

结构的总质量(t):1390.Ill

恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载

结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量

活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(It=1000kg)

斗:斗::长斗:斗:斗:斗:斗:

*各层构件数量、构件材料和层高*

层号(标准层号)塔号梁元数柱元数墙元数

层高累计高度

第8页共106页

（混凝土/主筋）（混凝土/主筋）（混凝土/主筋）

(m)(m)

1(1)148(25/360)15(25/360)0(30/360)

1.0001.000

2(2)164(25/360)15(25/360)0(30/360)

4.0005.000

3(3)161(25/360)13(25/360)0(30/360)

3.0008.000

4(4)153(25/360)13(25/360)0(30/360)

3.00011.000

*********************************************************

*风荷载信息*

*********************************************************

层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯

矩Y

4133.0533.099.164.7264.7194.2

3128.7861.8284.656.48121.2557.8

2138.72100.5686.866.89188.11310.1

117.94108.5795.313.71201.81511.9

各楼层偶然偏心信息

层号塔号X向偏心Y向偏心

110.050.05

210.050.05

310.050.05

410.050.05

各楼层等效尺寸（单位:m,m**2）

层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX

最小宽BMIN

11298.800.000.4923.5912.6023.59

12.60

第9页共106页

21298.800.000.4923.5912.6023.59

12.60

31288.000.000.7424.0012.0024.00

12.00

41288.000.000.7424.0012.0024.00

12.00

计算信息

_______—______—______

计算日期：2015.3.27

开始时间：15:22:47

可用内存：2120.0.MB

第一步：数据预处理

第二步：计算每层刚度中心、自由度、质量等信息

第三步：地震作用分析

第四步：风及竖向荷载分析

第五步：计算杆件内力

结束日期：2015.3.27

时间：15:22:54

总用时：0:0:7

各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息

FloorNo：层号

TowerNo：塔号

Xstif,Ystif:刚心的X,Y坐标值

Alf：层刚性主轴的方向

Xmass,Ymass：质心的X,Y坐标值

Gmass:总质量

Eex,E:ey：X,Y方向的偏心率

Ratx,Raty：X,Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值（剪切刚度）

Ratxl,Ratyl：X,Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值

或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者

RJX1,RJY1,RJZ1:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度（剪切刚度）

RJX3,RJY3,KJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度（地震剪力与地震层间位

移的比）

第10页共106页

FloorNo.1TowerNo.1

Xstif=0.0175(m)Ystif=0.1818(m)Alf=45.0000(Degree)

Xmass=1.6418(m)Ymass=0.7210(m)Gmass(活荷折减):

199.9021(199.9021)(t)

Eex=0.1806Eey=0.0599

Ratx=1.0000Raty=1.0000

Ratxl=14.5453Ratyl=17.1456

薄弱层地震剪力放大系数二LOO

RJX1=1.2818E+07(kN/m)RJY1=1.2818E+07(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)

RJX3=2.0099E+06(kN/m)RJY3=2.3999E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)

FloorNo.2TowerNo.1

Xstif=0.0169(m)Ystif=0.1971(m)Alf=45.0000(Degree)

Xmass=0.0289(m)Ymass=0.7014(m)Gmass(活荷折减):

468.4899(435.6124)(t)

Eex=0.0014Ecy=0.0567

Ratx=0.0156Raty=0.0156

Ratxl=0.8461Ratyl=0.9064

薄弱层地震剪力放大系数二1.25

RJX1=2.0029E+05(kN/m)RJY1=2.0029E+05(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)

RJX3=1.2269E+05(kN/m)RJY3=L3107E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)

FloorNo.3TowerNo.1

Xstif=0.0191(m)Ystif二1.1050(in)Alf=45.0000(Degree)

Xmass=0.0301(m)Ymass=0.9117(m)Gmass(活荷折减)=

442.7978(411.0003)(l)

Eex=0.0012Eey=0.0216

Ratx=2.1053Raty=2.1053

Ratxl=1.5714Ratyl=1.5759

薄弱层地震剪力放大系数=1.00

RJX1=4.2166E+05(kN/m)RJY1=4.2166E+05(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)

RJX3=2.0716E+05(kN/m)RJY3=2.0657E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)

FloorNo.4TowerNo.1

Xstif=0.0191(m)Ystif=1.1050(m)Alf=45.0000(Degree)

Xmass=0.0179(m)Ymass=0.8038(m)Gmass(活荷折减)=

350.7971(343.5968)(t)

Eex=0.0001Eey=0.0336

Ratx=1.0000Raty=1.0000

Ratxl=1.0000Ratyl=1.0000

薄弱层地震剪力放大系数=1.00

RJX1=4.2166E+05(kN/m)RJY1=4.2166E+05(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)

RJX3=1.8834E+05(kN/m)RJY3=1.8725E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)

第11页共106页

X方向最小刚度比：0.8461(第2层第1塔)

Y方向最小刚度比：0.2064(第2层第1塔)

结构整体抗倾覆验算结果

抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区划)

X风荷载169554.0795.5213.140.0()

\」刈荷载97901.51479.966.160.00

X地震166118.31933.985.900.00

Y地震95917.71974.148.590.00

结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)

按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.032

按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.005

按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.026

按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.004

按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.056

按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.005

按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.047

按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.009

结构整体稳定验算结果

层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比

10.201E+070.240E+071.0017831.112.72

134.59

20.123E+060.131E+064.0015433.31.80

33.97

30.207E+060.207E+063.009679.64.21

64.03

40.188E+060.187E+063.004238.133.31

132.54

该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算

该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应

第12页共106页

*楼层抗剪承载力、及承载力比值

Ratio_Bu:表示木层与上一层的承载力之比

层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio.Bu:X,Y

410.1622E+040.1421E+041.001.00

310.1959E+040.1996E+041.211.40

210.1821E+040.1776E+040.930.89

110.6709E+040.6453E+043.683.63

X方向最小楼层抗剪承载力之比：0.93层号：2塔号：1

Y方向最小楼层抗剪承载力之比：0.89层号：2塔号：1

第13页共106页

周期、地震力与振型输出文件

（总刚分析方法）

考虑扭转耦联时的振动周期1（秒）、X.Y方向的平动系数、扭转系数

振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数

10.7346179.931.00(1.00+0.00)0.00

20.714289.891.00(0.00+1.00)0.00

30.6520167.890.00(0.00+0.00)1.00

40.251992.370.20(0.00+0.20)0.80

50.22510.140.98(0.98+0.0())0.02

60.222690.541.00(0.00+1.00)0.00

70.200410.770.02(0.02+0.00)0.98

80.15621.150.20(0.20+0.00)0.80

90.124726.040.88(0.59+0.30)0.12

地震作用最大的方向=-0.482（度）

仅考虑X向地震作用时的地震力

Floor:层号

Tower:塔号

F-x-x:X方向的耦联地宸力在X方向的分量

F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量

F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩

振型1的地震力

FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t

(kN)(kN)(kN-m)

4192.37-0.11-32.92

3195.51-0.12-39.35

2172.15-0.08-38.92

112.08-0.01-0.41

振型2的地震力

FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t

(kN)(kN)(kN-m)

410.000.180.02

第14页共106页

310.000.180.02

210.000.130.01

110.000.000.00

振型3的地震力

FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t

(kN)(kN)(kN-m)

410.31-0.0742.28

310.20-0.0642.79

210.17-0.0532.50

110.010.020.91

振型4的地震力

FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t

(kN)(kN)(kN-m)

410.000.060.27

310.000.000.06

21-0.01-0.06-0.24

110.02-0.54-3.96

振型5的地震力

FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t

(kN)(kN)(kN-m)

41-32.87-0.27-42.26

317.090.0712.62

2143.480.3658.74

111.84-0.140.50

振型6的地震力

FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t

(kN)(kN)(kN-m)

410.000.220.01

310.00-0.060.00

210.00-0.29-0.01

110.000.000.05

振型7的地震力

FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t

(kN)(kN)(kN-m)

第15页共106页

41-0.66-0.0333.28

310.110.01-7.08

210.790.04-43.66

110.040.05-0.89

振型8的地震力

FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t

(kN)(kN)(kN-m)

411.140.01-3.24

31-1.39-0.012.23

21-0.89-0.014.37

1114.230.29-32.01

振型9的地震力

FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t

(kN)(kN)(kNm)

416.454.5110.06

31-13.50-9.63-22.21

218.346.2612.10

111.870.255.23

各振型作用下X方向的基底剪力

振型号剪刀(kN)

1262.11

20.00

30.68

40.02

519.55

60.00

70.28

813.10

93.16

X向地震作用参与振型的有效质量系数

振型号有效质量系数(盼

183.56

20.00

30.20

40.00

53.52

第16页共106页