某教学楼荷载及其内力计算过程案例 9400字

某教学楼荷载及其内力计算过程案例 1 11.2荷载传递过程分析(Loadtransferprocessan 2 31.4竖向荷载计算(Verticalloadcalculation) 5 计算单元宽度为6m,5轴线至7轴线间，故直接传给该框架的楼面荷载如1.2荷载传递过程分析(Loadtransferprocessanalysis)框架结构一般承担荷载主要有：楼(屋)面恒载、使用活荷载、风荷载、地震作用及框架自重。楼(屋)面恒、活荷载的传递路线：楼面竖向荷载→楼板→梁→柱→基础→地基。双向板荷载的传递路线：楼面竖向荷载→楼板→纵横向框架梁→柱→基础→地基。根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第9.1.1条，四向支承的板应按下列规定计算：①当长边与短边长度之比不大于2.0时，应按双向板计算；②当长边与短边长度之比大于2.0但小于3.0时，宜按双向板计算；③当长边与短边长度之比不小于3.0时，宜按沿短边方向受力的单向板计算，并应沿场边方向布置构造钢筋。本设计中所有的板均按双向板计算。荷载传递如下图：(1)一般楼面铺地砖面层10mm:1:4水泥砂浆结合层20mm:1:3水泥砂浆找平层20mm:20厚板底粉刷抹平： ∑g(标准值)(2)卫生间楼面1:4干硬性水泥砂浆：基层处理剂一遍：C20混凝土0.5%找坡：板底20厚粉刷找平：∑g(标准值)(3)不上人屋面120mm厚现浇楼板自重：20厚1:3水泥砂浆防护层20厚1:3水泥砂浆抹灰二道TS复合防水卷材100厚水泥膨胀珍珠岩保温层1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最薄处40mm20厚1:3水泥砂浆找平层∑g(标准值)1.3.2墙荷载标准值(1)外墙：240mm厚混凝土空心砌块：0.24m×12kN/m³=2.88kN/m²∑g(标准值)3.34kN/m²(2)内墙：240mm厚蒸汽加压混凝土砌块：0.24m×6kN/m³=1.442.7m高墙体：2.7m×2.12kN(3)女儿墙：6厚水泥砂浆罩面0.006m×20kN/m³=0.12kN/m²240厚粘土空心砖0.24m×11kN/m³=2.64kN/m² 6厚外墙贴面砖0.006m×19.8kN/m³=0.12kN/m²∑g(标准值)3.12kN/m²0.9m高墙体：0.9m×3.12kN/m²=2.808N/m1.3.3构件自重(1)柱二到六层框架柱：(500mm×500mmx3300mm)1.05×0.5×0.5×3.3×25=21.7kN(2)梁次梁：(250mm×500mm) (3)门窗自重钢框玻璃窗：钢化玻璃门：1.3.4可变荷载(1)雪荷载根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012,屋面水平投影面上的雪荷载标准值，应按下式计算：式中：Sk----雪荷载标准值(kN/m²);本工程基本雪压：So=0.35kN/m²,屋面积雪分布系数μr=1.0。屋面水平投影面积上的雪荷载标准值为：Sk=μSo=1.0×0.25=0.35kN/m²(2)其他可变荷载可变荷载取值均来自《建筑结构荷载规范》(GB5009-2012)。不上人屋面走廊、门厅楼梯教室、教师休息室卫生间梁上荷载简化：六号轴线处框架涉及的荷载类型主要有：梯形荷载和三角形荷载。根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012规定：设计楼面梁、墙、柱及基础时，楼面活荷载标准值应根据具体情况乘以规定的折减系数，本工程为安全起见，下文计算不考虑楼面活荷载标准值的折减系数。对于双向板承重框架，简化公式如下：设板面均布荷载为q,则：对于梯形荷载和三角形荷载，查《建筑结构静力荷载手册》得各种形式荷载作用下化简：(1)永久荷载不上人屋面永久荷载标准值：梁侧粉刷2×(0.6-0.12)×0.02×17=中跨BC跨梁侧粉刷2×(0.4-0.12)×0.02×17=∑g作用在顶层框架梁上的线恒荷载标准值为梁自重86ab₁=86cd1=4.07kN/m,g₆bc₁=2.69kN/m板传来的荷载U(2)活荷载作用在顶层框架梁上的线活荷载标准值为(1)永久荷载1、第五层AB跨永久荷载：AB跨框架梁自重内墙传给横梁的自重合计楼面永久荷载标准值：板传来荷载BC跨永久荷载：BC跨框架梁自重内墙传给横梁的自重合计楼面永久荷载标准值：板传来荷载CD跨永久荷载：CD跨框架梁自重内墙传给横梁的自重合计楼面永久荷载标准值：板传来荷载m板传来荷载2、第四层AB跨永久荷载：AB跨框架梁自重内墙传给横梁的自重合计楼面永久荷载标准值：板传来荷载BC跨永久荷载：BC跨框架梁自重内墙传给横梁的自重合计楼面永久荷载标准值：板传来荷载CD跨永久荷载：CD跨框架梁自重内墙传给横梁的自重合计楼面永久荷载标准值：板传来荷载3、第三层AB跨永久荷载：AB跨框架梁自重内墙传给横梁的自重合计楼面永久荷载标准值：CD跨永久荷载：BC跨永久荷载：BC跨框架梁自重内墙传给横梁的自重合计楼面永久荷载标准值：板传来荷载CD跨永久荷载：CD跨框架梁自重内墙传给横梁的自重合计楼面永久荷载标准值：板传来荷载4、第二层AB跨永久荷载：AB跨框架梁自重内墙传给横梁的自重合计楼面永久荷载标准值：板传来荷载BC跨永久荷载：BC跨框架梁自重内墙传给横梁的自重合计楼面永久荷载标准值：板传来荷载CD跨框架梁自重内墙传给横梁的自重合计楼面永久荷载标准值：板传来荷载5、第一层AB跨永久荷载：AB跨框架梁自重内墙传给横梁的自重合计楼面永久荷载标准值：板传来荷载BC跨永久荷载：BC跨框架梁自重内墙传给横梁的自重合计楼面永久荷载标准值：板传来荷载CD跨永久荷载：CD跨框架梁自重内墙传给横梁的自重合计楼面永久荷载标准值：板传来荷载(2)活荷载楼面活荷载(以二楼为例，其余相同)1.4.3屋面框架节点集中荷载标准值(1)永久荷载1、A轴柱顶荷载次梁自重屋面板传给次梁次梁集中荷载边跨纵向框架梁自重粉刷0.9m高女儿墙2×(0.60-0.12)×0.02×6.0×17纵向框架梁传来屋面自重1.39×1/2×3×5/8×6=30.32kN顶层边节点A轴柱顶集中荷载G₆A=129.87/2+22.5+1.96+16.85+30.2、B轴柱顶荷载次梁自重屋面板传给次梁次梁集中荷载中柱纵向框架梁自重粉刷[(0.60-0.12)+(0.60-0.1纵向框架梁传来屋面自重顶层中节点B轴柱顶集中荷载G₆B=43.2+30.32+1.96+22.5+129.83、C轴柱顶荷载次梁自重屋面板传给次梁次梁集中荷载中柱纵向框架梁自重粉刷纵向框架梁传来屋面自重[(0.60-0.12)+(0.60-0.1顶层中节点C轴柱顶集中荷载G₆c=43.2+30.32+1.96+22.5+129.84、D轴柱顶荷载次梁自重屋面板传给次梁次梁集中荷载边跨纵向框架梁自重粉刷0.9m高女儿墙 2×(0.60-0.12)×0.02×6.0×17纵向框架梁传来屋面自重1.39×1/2×3×5/8×6=30.32kN顶层边节点D轴柱顶集中荷G₆D=129.87/2+22.5+1.96+16.85+30.(2)活荷载A轴柱顶荷载：屋面板传给次梁次梁集中荷载屋面板传给纵梁顶层边节点A轴柱顶集中荷载B轴柱顶荷载：屋面板传给次梁次梁集中荷载19.92/2=9.96kN屋面板传给纵梁0.5×1/2×3×5/8×6=2.81kN顶层中节点B轴柱顶集中荷载Q6B=9.96/2+2.81+4.0=11.79kN屋面板传给次梁次梁集中荷载19.92/2=9.96kN屋面板传给纵梁0.5×1/2×3×5/8×6=2.81kN顶层中节点C轴柱顶集中荷载Q6c=9.96/2+2.81+4.0=11.79kN屋面板传给次梁次梁集中荷载屋面板传给纵梁顶层边节点D轴柱顶集中荷载1.4.4楼面框架节点集中荷载标准值一到五层：(1)永久荷载1、A轴柱顶荷载次梁自重屋面板传给次梁次梁集中荷载边柱纵向框架梁自重粉刷钢窗自重窗下墙体自重粉刷窗边墙体自重粉刷纵向框架梁传来的楼面自重中间层边节点A轴柱顶集中荷载(6.0-0.5)×(3.3-0.6-1.8)×GA=22.5+1.96+2.6+14.26+3.37+9.85+2.33+24.41+108.9柱传来集中荷载框架柱自重2、B轴柱顶荷载次梁自重屋面板传给次梁次梁集中荷载中柱纵向框架梁自重粉刷内墙自重(忽略门窗按墙重量计算)粉刷纵向框架梁传来楼面自重中间层中节点B轴柱顶集中荷载Gg=22.5+1.90+21.4+10.1+24.41+34.79+108.9柱传来集中荷载Gg=169.57kN框架柱自重Gg=20.63kN3、C轴柱顶荷载次梁自重屋面板传给次梁次梁集中荷载中柱纵向框架梁自重粉刷内墙自重(忽略门窗按墙重量计算)粉刷纵向框架梁传来楼面自重(6.0-0.5)×(3.3-0.6)中间层中节点C轴柱顶集中荷载Gc=22.5+1.90+21.4+10.1+24.41+34.79+108.9柱传来集中荷载框架柱自重4、D轴柱顶荷载次梁自重屋面板传给次梁次梁集中荷载边柱纵向框架梁自重粉刷钢窗自重窗下墙体自重粉刷窗边墙体自重粉刷纵向框架梁传来的楼面自重中间层边节点D轴柱顶集中荷载(6.0-0.5)×(3.3-0.6-1.8)×Gp=22.5+1.96+2.6+14.26+3.37+9.85+2.33+24.41+108.9柱传来集中荷载Gp=131.75kN框架柱自重Gp=0.5×0.5×3.3×25=20.63kN(2)活荷载1、A轴柱顶荷载楼面板传给次梁次梁集中荷载99.60/2=49.80kN屋面板传给纵梁顶层边节点A轴柱顶集中荷载2、B轴柱顶荷载楼面板传给次梁次梁集中荷载99.60/2=49.80kN屋面板传给纵梁2.5×1/2×3×5/8×6=14.06kN顶层中节点B轴柱顶集中荷载QB=49.80/2+14.06+28.05=67.01kN3、C轴柱顶荷载楼面板传给次梁次梁集中荷载99.60/2=49.80kN屋面板传给纵梁2.5×1/2×3×5/8×6=14.06kN顶层中节点C轴柱顶集中荷载Qc=49.80/2+14.06+28.05=67.01kN4、D轴柱顶荷载楼面板传给次梁次梁集中荷载99.60/2=49.80kN屋面板传给纵梁2.5×1/2×3×5/8×6=14.06kN顶层边节点D轴柱顶集中荷载Qp=49.80/2+14.06=38.96kN由《建筑结构荷载规范》GB50009-201主体结构计算时，垂直于建筑物表面的风荷载标准值应按下式计算：W-----基本风压(kN/m²);H----风荷载体型系数；z----z高度处的风振系数。式中各参数由《建筑结构荷载规范》第7.1节GB50009-2012查得。计算时，将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，范围是上下各半层、左右各1/2跨的风压总和，如图5-7所示。基本风压：wo=0.35kN/m²;风载体型系数μs:迎风面为0.8,背风面为-0.5;风振系数βz:1.0(因结构高度H=20.7m<30m,从室外地面算起)风荷载图如图所示：风压高度变化系数：第一层：H=3.3m,μz=0.65;第二层：H=6.6m,μz=0.65;第三层：H=9.9m,μz=0.65;第四层：H=13.2m,μz=0.65;第五层：H=16.5m,μz=0.68;第六层：H=19.8m,μz=0.73;如图5-8所示：(1)第一层：A=3.3×6.0=19.8m²;(2)第二层：A=3.3×6.0=19.8m²;(3)第三层：A=3.3×6.0=19.8m²;(4)第四层：A=3.3×6.0=19.8m²;(5)第五层：A=3.3×6.0=19.8m²;(6)第六层：A=1.3×6.0+1/2×3.3×6.0=17.7m²。(考虑到女儿墙)。1.1.2风荷载标准值(1)第一层：Wk=βz·Hs·μz·Wo=1.0×1.3×0.65×0.35=0.296kN/m²;(2)第二层：Wk=βz·Hs·μz·Wo=1.0×1.3×0.65×0.35=0.296kN/m²;(3)第三层：Wk=βz·Hs·μz·Wo=1.0×1.3×0.65×0.35=0.296kN/m²;(4)第四层：Wk=βz·Hs·μz·Wo=1.0×1.3×0.65×0.35=0.296kN/m²;(5)第五层：Wk=βz·μs·Hz·Wo=1.0×1.3×0.68×0.35=0.309kN/m²;(6)第六层：Wk=βz·μs·Hz·Wo=1.0×1.3×0.73×0.35=0.332kN/m²。(1)第一层：P₁=0.296×19.8=1.86kN;(2)第二层：P₂=0.296×19.8=1.86kN;(3)第三层：P₃=0.296×19.8=1.86kN;(4)第四层：P₄=0.296×19.8=1.86kN;(5)第五层：P₅=0.309×19.8=6.12kN;(6)第六层：P₆=0.332×17.7=1.88kN。在线弹性范围内，水平荷载作用下框架的层间位移可按下式计算：式中V----第i层所受总剪力；∑D----第i层所有柱的抗侧刚度和；第5号轴线框架在风荷载作用下的位移计算如下：(1)第六层：(2)第五层：P₅=6.12kN,V₅=5.88+6.12=12.0kN,∑D₅=(3)第四层：(4)第三层：(5)第二层：根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010,水平荷载作用下框架结1.6地震作用(Earthquakeeffect)1.6.1建筑物总重力荷载代表值G₁的计算(1)集中于屋盖处的质点重力荷载代表值G₆50%雪荷载：层面永久荷载横向梁纵向梁次梁0.5×0.35×6×(7.2+7.24.07×(7.2-0.5)×2+2.69×(3-0.5)=6(0.25×0.60×(6.0-0.5)×25+1.90.25×0.50×(7.2-0.25)×2下半层柱自重：2.12×[(7.2-0.5)×(3.3/2-0.6)]×2+2.12×[(3.0-0.5)×(3.3/纵墙41.42kN(忽略内纵墙的门窗按墙的重量计算)(2)集中于二、三、四、五层处的质点重力荷载代表值G₂、G₃、G₄、G₅50%楼面活载：楼面永久荷载横向梁纵向梁次梁4.34×6×3+4.34×7.2×6×2=4纵墙(忽略内纵墙的门窗按墙重量计算)(3)集中于一层处的质点重力荷载标准值G₁50%楼面活载：0.5×(6×3×3.5+2×6×7.2×2.5)=楼面永久荷载4.34×6×3+4.34×7.2×6×2=453.10kN横向梁61.26kN纵向梁90.34kN次梁86.88kN横墙35.4×2=70.8kN纵墙41.42×2=82.84kN1.6.2地震作用计算(1)框架自振周期的计算按顶点位移法计算，考虑填充墙对框架刚度的影响，取基本周期调整系数式中-------基本周期调整系数；(2)地震作用计算当结构高度不超过40m、以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，可采用底部剪力法简化计算地震作用。根据本工程设防烈度7、Ⅱ类场地土，设计地震分组为第三组，设计基本地震加速度为0.1g,查《建筑抗震设计规范》GB50011-2010:特征周期：Tg=0.45s;水平地震影响系数最大值：αmax=0.08。由于T₉<T₁<5Tg,根据规范，建筑结构水平地震影响系数按下式计算：式中α₁--水平地震影响系数；~------曲线下降段的衰减指数，取0.9;μz----阻尼调整系数，取1.0。结构等效总重力荷载：Geq=0.85GL=0.85×6369.29=5413.86kN;因为T₁<1.4Tg=1.4×0.45=0.63,故不需要考虑框架顶部附加集中力作用。框架横向水平地震作用标准值为：结构底部：FEk=α₁Geq=0.067×采用底部剪力法时，各楼层可仅取一个自由度，结构的水平地震作用标准值，应按下式确定：式中FEk----结构总水平地震作用标准值；Ge----结构等效总重力荷载，单质点应取总重力荷载值；F------质点i的水平地震作用标准值；Gi,G----分布为集中于质点i、j的重力荷载代表值；δn----顶部附加地震作用系数，本工程中取0;a₁----相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数；H₁,H-----分布为质点i、j的计算高度。1.6.3地震作用下位移验算计算水平荷载作用下的侧移可以采用D值法，水平荷载作用下框架结构楼层内最大弹性层间位移应满足：式中△ue----多遇地震作用下标准值产生的楼层内最大的[0e]----弹性层间位移角限值，钢筋混凝土框架取值为1/55本工程计算多遇地震作用下横向框架的层间弹性侧移，见表5-4。1.6.4地震作用下结构刚重比和剪重比验算抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：式中VEKi-----第i层对于水平地震作用标准值的楼层剪力；----剪力系数，由规范知，本工程剪力系数不应小于0.016;G----第j层的重力荷载代表值。当结构在地震作用下的重力附加弯矩大于初始弯矩的10%时，应计入重力二阶效应的影响。注：重力附加弯矩指任一楼层以上全部重力荷载与该楼层地震平均层间位移的乘积；初始弯矩指该楼层地震剪力与楼层层高的乘积。需要验算刚重比。需要注意的是，刚重比和剪重比验算采用重力荷载代表值。由上表计算结果可知：各层刚重比大于10,不必考虑重力二阶效应；各层剪重比均大于0.016。1.7内力计算(Internalforcecalculation)1.7.1竖向荷载作用下框架内力计算框架结构承担的荷载主要有恒载、使用活荷载、风荷载、地震作用，其中恒载、活荷载一般为竖向作用，风荷载、地震则为水平方向作用，手算多层多框架结构的内力及侧移时，一般采用近似方法。在竖向荷载作用下较规则的框架产生的侧向位移很小，可以忽略不计。框架的内力采用无侧移的弯矩分配法进行简化计算。相交于同一点的多个杆件中的某一杆件，其在该节点的弯矩分配系数的计算(1)确定各杆件在该节点的转动刚度杆件的转动刚度S与杆件远端的约束形式有关。如下表：(2)相交于一点杆件间的弯矩分配弯矩分配之前，还需要先求出节点的固端弯矩，这可查阅相关静力手册得到。在弯矩分配的过程中，一个循环可同时放松和固定多个节点，以加快收敛速度。计算杆件固端弯矩产生的节点不平衡弯矩时，不能丢掉由于纵向框架梁对柱偏心所产生的节点弯矩计算。2.D值法D值法为修正反弯点法，修正后的柱的抗侧刚度为式中α为柱刚度修正系数，柱的反弯点高度修正后可按下式计算：y=yo+y₁+y₂+y₃。式中y₀为标准反弯点高度比，是在各层等高、各跨相等、各层梁和柱线刚度都不改变的情况下求得的反弯点高度比；y₁为因上、下层梁刚度比变化的修正值；y₂为因上层层高变化的修正值；y₃为因下层层高变化的修正值。Yo、y₁、y₂、y₃的取值见规则框架承受均布水平力作用时反弯点标准高度比y。值、上下层横梁线刚度比对y₀的修正值y₁、上下层高变化对y₀的修正值y₂和y₃。D值法具体计算步骤为：先计算各层柱修正后的抗侧刚度D及柱的反弯点高度，将该层层间剪力分配到每个柱，柱剪力分配式为：根据柱剪力和反弯点位置，可计算柱上、下端弯矩为：Mjk下=Vjkyjkh式中V;k-----第j层第k柱所分配到的剪力；1.弯矩分配系数由于该框架为对称结构，取框架的一半进行简化计算。如图6-11所示。节点A₁:SA1A₀=4×5.8=23.2,SA1B1=4×4.06=16.24SA2A3=4×5.12=20.48,SA2B2=4×4.06=16.2HA3A2=0.358,μA3A4=0.358,μA3B₃μA4A3=0.358,μA4A5=0.HA5A4=0.358,μA5A3=0.358,μA5B5节点A₆:SB1B₂=4×5.12=20.48,SB1A1=4×4.06=16.SB2A2=4×4.06=16.24,SB2B1=4×5.12节点B₃:节点B₄:μB4A4=0.258,μB4B3=0.325节点B₅:μB5A5=0.258,μB5B4=0.325,μB5B6=节点B₆:SB6B5=4×5.12=20.48,SB6A6=4×4.06=16.22.杆件固端弯矩计算杆件固端弯矩时应带符号，杆端弯矩一律以顺时针方向为正。(1)横梁固端弯矩1)顶层横梁板传来的永久荷载作用：其中：MB6D6=-5/96ql²=-5/96×16.17×3²=-7.58MD6B6=-1/32ql²=-1/32×16.17×3²=-4.552)二至五层横梁(以四层为例，其余相同)板传来的永久荷载作用：其中：MB6D6=-5/96ql²=-5/96×13.02×3²=-6.10kN·mMD6B6=-1/32ql²=-1/32×13.02×3²=-3.66kN·m(2)纵梁引起柱端附加弯矩顶层外纵梁：MA6=-MD6=136.56×0.125=17.07kN·m楼层外纵梁(以四层为例，其余相同):MA4=-MD₄=135.75×0.125=16MB6=-Mc₆=162.91×0.125=-20楼层中纵梁(以四层为例，其余相同):MB4=-Mc₄=169.57×0.125=-213.节点不平衡弯矩(其中中间层以四层为例，其余相同)节点A₄:-17.58-51.87+16.96=-52.49kN·m4.内力计算根据对称原则，只计算AB、BC跨。恒载弯矩分配过程见图5-12。注：梁的跨中弯矩计算：将梁作为隔离体，以跨中截面为矩心，考虑梁上全部荷载建立弯矩平衡方程，即可得到上表公式。其中，0.71为梯形分布荷载1/2跨的合力距梁跨中的距离，具体计算为： 0.35810.8010.80856 29.7817.96-64.69A4A5-52.49A4A3A21.36二22.92-61.2413.92A2A3A²=16.7966.09二 图5-11恒载弯矩分配过程Figure5-11Deadloadbendingmomentdistribution图5-12永久荷载作用下弯矩图(kN·m)Figure5-12Bendingmomentdiagramunderpermanentlo59.17-62.图5-13永久荷载作用下梁剪力、柱轴力(kN)Figure5-13Beamshearforceandco1、弯矩分配系数与恒载作用下相同。2、梁固端弯矩(1)顶层MB6D6=-5/96ql²=-5/96×1.5×MD6B6=-1/32ql²=-1/32×1.5×3²=-0.42kN·m(2)二至五层横梁(以四层为例，其余相同)MB6D6=-5/96ql²=-5/96×10.5×3²=-4.92MD6B6=-1/32ql²=-1/32×10.5×3²3、纵梁偏心引起柱端附加弯矩(1)顶层外纵梁：MA6=-MD₆=7.79×0.125=0(2)楼层外纵梁(以四层为例，其余相同):MA4=-MD4=38.96×0.125=4.(3)顶层中纵梁：MB6=-Mc₆=11.79×0.125=-1(4)楼层中纵梁(以四层为例，其余相同):MB4=-Mc₄=67.01×0.125=-84、最不利组合本工程只考虑活载满跨布置。见图5-15。5、各节点不平衡弯矩(以四层为例，其余相同)6、内力计算根据对称原则，只计算AB、BC跨。活载弯矩分配过程见图5-16。活载作部荷载建立弯矩平衡方程，即可得到上表公式。其中，0.71为梯形分布荷载1/247317110.92A3A43.30-1.90-1.49-2.392.62-2.693.-0126B1B2BIA1B1B2BIA1B202B2B1Figure5-15Liveloadbendingmomentdist图5-16满跨活载弯矩图(kN·m)Figure5-16Fullspanliveloadbendingmom图5-17满跨活载剪力、轴力图(kN)1.水平风载作用下框架层间剪力图5-18风载作用下层间剪力图(kN)2.各层柱反弯点位置注：其。y1、y₂、y₃、yo查表得知。3.风荷载作用下框架柱剪力及柱端弯矩1.地震作用下横向框架的内力计算地震作用下框架柱剪力及柱端弯矩计算过程见表5-22、梁端弯矩计算过程见表5-23、柱剪力和轴力计算过程见表5-24。2.0.5(雪+活)重力荷载作用下横向框架的内力计算按《建筑抗震设计规范》GB50011-2010,计算重力荷载代表值时，顶层取用雪荷载，其他层取用活荷载。当雪荷载与活荷载相差不大时，可近似按满跨活荷载