机组除氧煤仓上部结构排架搭设方案

作业指导书

工程名称：江苏常熟发电有限企业2X1000MW机组扩建工程

编号：

作业项目名称：#5机组I除氧煤仓间上部构造排架搭设专题施工方案

编制单位：江苏省电力建设第一工程企业常熟分企业（建筑工地）

编写：日期：

日期：

审定：日期：

日期：

目录

1、合用范围

2、编制根据

3、工程概况及工程量

4、参与作业人员的资格、规定及数量

5、作业所需的工器具、仪器的规定和规格、数量

6、施工准备工作

7、作业程序、措施

8、脚手架搭设施工安全专题措施

9、质量保证措施与通病防治措施

10.职业健康及安全风险控制

11、文明施工筹划与管理

12、环境管理措施及成品保护

13、有关强制性原则条文

14、职业健康安全风险和环境影响控制计划表

1、合用范围

本方案合用于江苏常熟发电有限企业2X1000MW机组扩建工程#5机组主厂房除氧

煤仓间上部构造排架搭设施工。

2、编制根据

2.1经会审时施工图纸《除氧煤仓间框架施工图》T5216

2.2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)

2.3《钢构造设计规范》(GB50017—2023)

2.4《电力建设施工质量验收及评估规程》(土建部分)(DL/T5210.1-2023)

2.5《电力建设安全工作规范》(DL.5009.1-2023)

2.6《地基与基础施工及验收规范》(GB50202-2023)

2.7《建筑施工手册》第四版

2.8《工程建设原则强制性条文》(房屋建筑部分)2023版

2.9建筑工程专业施工组织设计

2.10《建筑施工计算手册》

2.11《现行建筑施工规范大全》(修订缩印本)

2.12《建筑施工安全检查原则》JGJ59-99

2.13《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2023

2.14《钢管脚手架扣件》GB15831-2023

2.15《建筑施工扣件式脚手架安全技术规程》JGJ130-2023

3、工程概况及工程量

3.1工程概况

本工程为常熟发电有限企业(2X1000MW)机组扩建工程井5机组除氧煤仓间上部构

5.1规定

多种工器具在施工前即应就位，并进行清点、检修，可随时投入使用。多种仪器、

仪表必须经检查合格并有校验证明。

5.2施工工器具、仪器的数量、规格

序型号

机械或设备名称数量单位

号规格

1运送车/3（1台备用）辆

2经纬仪J21只

3水准仪/1只

注一管吊随时紧密配合

6、施工准备工作

3.1基础承台施工完，回填完。

3.2施工所需图纸及配套图集已齐全

3.3劳动力及施工机具已组织进场，机具试运转后一切正常。

3.4重要周转性材料已所有到位

6.5施工场地回填，并扎实，基本保持平整，地表无积水。

6.6质量、安全保证体系已建立并完善。

7、作业程序、措施

7.1作业程序

复核检查标高及轴线f放线一拉线一标高控制一排架搭设自检一质检查收

7.2脚手架搭设

17米如下搭设双排脚手架进行操作施工，0〜1轴38米层以上、1〜10轴17米以上

外侧搭设悬挑脚手进行施工，内侧搭设满堂架进行施工。I〜10轴线在煤斗吊装及45

米层楼面施工完毕后，在3排外侧搭设钢管悬挑脚手架进行上部施工。固定端BC跨间

搭设“之”字型上人斜道，施工脚手架及通道外侧均满挂密目网进行封闭。搭设规定

符合JGJ130-2023《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。

7.2.1脚手架的材料选用与规定

a、钢管采用外径48mm,壁厚3.0〜3.5mm的焊接钢管，钢材材质为Q235,其材性

应符合《碳素构造钢》(GB700-88)时对应规定。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的

钢管长度为4〜6.5m。用于小横杆的钢管长度为1.4〜2.0m,以适应脚手架宽日勺需要。

钢管应严禁使用有明显变形、裂缝和严重锈蚀的钢管。

b、扣件：扣件均选用可锻铸铁扣件，其性能应符合可锻铸铁扣件的规定指标规定,

即：扣件应采用GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》日勺规定，机械性能不低于KT33-8

日勺可锻铸铁制造。扣件的I附件采用的材料应符合GB730-88《碳素构造钢》中Q235钢日勺

规定，垫圈应符合GB96-76《垫圈》日勺规定。铸铁不得有裂纹、气孔，不适宜有疏松、

砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷，并应将影响外观质量日勺粘砂、浇冒口残存、披缝、

毛刺、氧化皮等清除洁净。扣件与钢管日勺贴合面必须严格整形，应保证与钢管打紧时接

缝良好。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件日勺两旋转面间隙应不不小于1mm。所用

扣件规定符合GB15831-2023《钢管脚手架扣件》所规定的规定。

c、脚手板：均采用5cm厚木架板。架板不得腐朽、扭曲、破裂。架板日勺两端8cm

处应用12#铁丝与小横杆绑扎牢固。

d.封闭用密目式安全网的技术规定不不不小于300目/100cm2。

7.2.3重要搭设措施

a.施工脚手架搭设形式为在主体构造外侧搭设双排架，主体构造内部搭设满堂脚手

架。为在固扩、侧及B、D轴外侧搭设双排通道及操作脚手，C排施工时不另行搭设施工

通道脚手架，在原有满堂架基础上铺设脚手扳作为施工的临时通道。

b.外架内侧立杆至主体构造间距不不小于350mir,小横杆外露外架长均为100mm；

保证尺寸一致。

c.水平、竖向钢管的接头要交错设置；

d.脚手架立杆的垂直偏差应不不小于架高的1/300,并网步控制其绝对偏差：当架

高W40nl时为不不小于40mmo立杆的横向间距为1.5m,作业通道宽度为1.05mc

e.小横杆紧靠立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。

f.在脚手架日勺每层通道外侧用木模板制作黄、黑相间日勺斜条纹挡脚板作围护。

g.护栏和挡脚板:在铺脚手板日勺操作层上必须设二道护栏和挡脚板，上栏杆高1.2m,

下横杆高0.6口。挡脚板亦可采用架板制作高度20cm,外刷黄、黑相间日勺油漆二遍。

h.安全网：沿脚手架的外立面绑扎密目式安全网进行全封闭的防护措施，密目式安

全网日勺技术规定不不不小于800目/lOOcm）17米以上每10米挂设平网，平网重要挂设

在楼层内及双排架底部。

i.外排架大剪刀撑按5倍步距、4倍立杆间距尺寸设置约56°（详见附图），外架小

剪刀撑每6根立杆设一道，剪刀撑杆件不准使用对接扣件连接，剪刀撑搭设成“X”形；

j.满堂架在每隔10米必须设宽4500mm、高6000mm由下至上日勺竖向持续式剪刀撑，

剪刀撑杆件日勺底端应与地而顶紧。在相邻日勺两竖向剪刀撑之间设“之”子型斜撑，“之”

子型斜撑夹角宜控制在45〜60°之间。在各竖向剪刀撑的顶部及底部均要设置水平剪刀

撑。

k.采用拉线搭设，保证间距、尺寸的I对欧I，使其到达稳固、美观、实用；

1.脚手板的铺设：内外架脚手架应设置宽度不不不小于1000mm日勺通道脚手板，并

在两侧搭设护栏，每一脚手板两头应与钢管用12#铁丝捆绑牢固，在悬空的J脚手板头部

位应加设小横杆，使其搁置稳固；

m.外架在主体构造柱位置，沿柱子在外架每两步采用脚手钢管抱柱与脚手架连接,

保证架子的整体稳定，及垂直。柱拆模后抱柱钢管内侧垫设模板保护砂表面。搭设施工

过程中按照两步三跨与楼面满堂架连接。

n.通道板铺设囚做到平整、接头无空挡、通道板纵向整洁一条线。

7.2.417米如下脚手架搭设要点：

a.底部场地平整、坚实，所有立杆下均应垫设2023X250mm以上厚50mm的木板，

木板纵向设置，并设扫地杆；

b.两侧脚手架立杆横距为1500mm、纵距为1050mm、步距为1.8m；

7.2.517米以上施工槽钢悬挑脚手架搭设要点：

a.采用［18槽钢做为悬挑梁；在17米梁浇筑施工时预埋中20钢筋锚脚，锚脚悬挑

梁及脚手架连接详细做法详见附图

b.在各立杆底部位置悬挑梁上焊接立16钢筋及设置扫地杆固定钢管防止位移。

c.两侧脚手架立杆间距、步距同17米如下双排架;

7.2.645米以上施工钢管悬挑脚手架搭设要点：

a.采用钢管及扣件在脚手架底部搭设成三角型稳定体系日勺支撑，三角型支撑外角点

上搭设外立杆，排架内立杆底部支撑在梁上。

b.两侧操作脚手架立杆横距1500mm、纵距lOOOnmi、步距为1.8m、小横杆间距为

750mm；

c.挑架部分与内满堂脚手架连接形成整体。详细搭设详见下图

产叫

7.2.7“之”字型走道搭设

本工程“之”字型走道搭设在固定端BC跨之间，与排架分离搭设，搭设置杆纵、

横间距1.5米；步距1.8米，在楼梯井位置均按照楼梯井两侧分别设置立杆。在各楼层

采用钢管与各楼层梁、柱连接。走道梯段搭设高度1.8米，梯段水平长度为6大，梯段

及各休息平台宽度均为1.5米。梯段及休息平台上满铺5cm木跳板，17米如下梯段采用

18mm木模板做成台阶式（详细做法详见下图）。17米以上梯段上每30cm设三角防防滑

杠一道。梯段及及休息平台底部设20cm高挡脚板，挡脚板刷黄、黑相间油漆，距底部

30cm设踢脚栏杆一道，距底部1.2米设扶手栏杆一道，踢脚栏杆及扶手栏杆均刷黄、黑

相间油漆。安全通道口防护棚按照《全场安全文明施工总筹划》规定搭设。

之”字型通道立面图

梁底支撑架搭设要点

梁模板支撑按照梁截面宽度及高度不一样分三种搭设形式：

a.500mm宽如下(含5()0),高不不小于16()()mm梁立杆间距均采用500X1500nimnimo

梁底必须超过一排立杆且梁底立杆间距加密，步距1500mm。

b.500mm宽以上，高1600mm如卜梁立杆间距500X1500mm,梁底必须超过两排立杆,

步距1500mm。

c.500nlm宽以上，高1600mm以上立杆间距采用400X750,梁底必须超过三排立杆，,

步距为1500mm。

d.梁两侧均搭设双道栏杆作安全防护栏杆c

板底支撑架搭设要点

a.C〜D交0-0/1轴间38米如下满堂脚手架立杆间距1200X1200mm,步距1500mm

b.B〜D交1〜10及C〜D交0―0/1轴间38米以上满堂架立杆间距1500X1500mni,

步距1500mm。

c.在所有900高以上日勺钢梁底部中间位置设钢管支撑一排，立杆间距同板底支撑架，

加设置杆顶部设调整顶撑托住橡条钢管。其他钢梁直接搁置在板底支撑满堂脚手上，并

在视钢梁大小在梁底加设小横杆，小横杆宜为500mm,必要状况下下在钢梁侧加设置

杆。

施工时不另行搭设卸料平台，运用主体内满堂脚手架作为卸料平台使用。在楼面模板铺

设前运用满堂脚手架作为临时卸料使用，临时卸料平台底板采用50nlm模脚手板铺设，

四面必须搭设防护栏杆，防护栏杆上采用木模板全封闭，严防落物。楼面模板铺设后可

直接运用楼面模板作为卸料平台使用。卸料平台限载3KN/.M2

7.3操作脚手架计算

脚手架搭容许设高度计算

脚手架立杆间距为1050X1500mm,步距为1.8m,按照两层同步作业,4层脚手

板铺设。

?7

a.由A=3.14X(242・212)=423.9mm2,/=1>/48+42=15.945mm,按三步三跨取值,

4

计算得：1=必=1.7x1800-192,查表得：9=0.195

ii15.945

b.由b=1.05,/=1.5脚手板铺设4层，查表得心2K=j~=1475KN,

c.由b=1.05,/=1.5按照两个作业面同步作业每作业面施工均布荷载

QK=2.5KN/M2,查表得：工心=笥=525KNI病，

d.钢管采用Q235钢f=205N/mirr,

e.采用最小中48X3钢管W=5.08c•0，gk=0.1248KN/M

f.由封闭式构筑物查表得〃二二0.8（建筑构造荷载规范第39页），杳表（建筑施工计

算手册7-13,7-14）得0=0.089,〃,=1.30=0.1157,按n=10江苏地区最大值查表得

g=O.35KN/M2,（建筑构造荷载规范第39页），

5=0.74•4•豌=0.7xO.8xO.H57x0.35=0.02267KN/M2,

A=0.85x1.4^K,U//r=0.85xl.4x0.02267x1.5x1.8?=0.1311KN•M

g.计算最高搭设高度:

,2NG2K+O.85X1.4(ZN0K+孽。

H<=-------------------------------------------------------------

'L2gk

(1311

0.195x423.9x0.205-b.2xl.475+0.85xl.4x5.25十,x0.195x423.9

I5.08xiO3

H,==42.66m

1.2x0.1248

42.66

=35.16/7?

［昨看说-1+0.005x42.66

本方案考虑在①〜。轴17米层以上及0〜①轴38米层以上用［18槽钢做悬挑支撑

搭设悬挑脚手架。脚手架高度分别为17m、45・17=28m、63.5-45=18.5m均满足规定。

对于C〜D跨固定端，38米层如下施工无楼面只有梁口勺状况，顶板脚手架搭设采用满堂

架的形式进行搭设，满堂架立杆间距1.2米，步距1.5米，外操作架与满堂架连接形成

整体提高整体稳定性，外操作架立杆纵距1.05米，横距L2米，步距1.8米。38米层

以上采用悬挑脚手施工搭设措施同D排外侧。

a.由A=3.14X（242-212）=423.9mm2,/=-7482+422=15.945mm,根据连墙件辐射

面积A=1.8X10=18M:=必=L7xl800=i92,查表得：^=0.195

ii15.945

b.由b=L05,/=1.2脚手板铺设2层,查《施工计算手册》表7-18得:

1372

&2K=^~=S686KN，

c.由b=1.05,/=1.2按照一种作业层作业，每作业面施工均布荷载QK=2KN/M2,

2

查《施工计算手册》表7-19表得：YNOK=—=\.6SKN/mf

d.钢管采用Q235钢f=205N/mm2,

e.采用最小中48X3钢管W=5.08cW,

f.由h=1.8,/=1.2,查《施工计算手册》表7-6表得：kg=0.1161KN/M

g.由封闭式构筑物查表得也=0.8（建筑构造荷载规范第39页），查表（建筑施工计

算手期7-13,7-14）得？=0.089,〃,=1.38=0.1157,按『10江苏地区最大值查表得

4R.35KN/M2,（建筑构造荷载规范第39页），

叫=0.74•4、•g=0.7x0.8x0.1157x0.35=0.02267KN/M2,

22

»>=0.85x\AMAj(Jh=0.85xl.4x0.02267xl.5x|,8=0.131\KN»M

(pAf-\\：ZNG2K+().85x1.4(ZNQK+^j»

12gk

131.1

().195x423.9x0.205-U.2x0.686+().85xl.4x1.68+x().195x423.9L

5.08xIO,

H5二=83.15m

1.2x0.1161

G_83.15

1+0.005H~-1+0.005x83.15=58.7/zz

本区域脚手架搭设高度为39.5米满足，强度及稳定性规定。

7.3.3大横杆的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2023）第条规定，大横

杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆口勺上面。将大横杆上面的脚手

板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大潜矩和变形。

a.均布荷载值计算

大横杆的自重原则值:P尸0.038KN/m

脚手板的自重原则值：P2=0.35X1.2/(2+1)KN/m=0.14KN/m

活荷载原则值：Q=3X1.2/(2+1)KN/m=1.2KN/m

静荷载设计值:q产L2X0.038KN/m+1.2X0,123KN/m=0.193KN/m

活荷载设计值：q2=1.4X1.2KN/m=l.68KN/m

脚手板自重的原则值:0.35KN/m2(建筑施工手册表5T0)

每米脚手架钢管日勺自重原则值：0.038KN/m2(建筑施工手册表5-7)

脚手板上每层施工荷载3KN/m2

b.强度计算

跨中和支座最大弯矩分别按图1和图2组合

qiq2

八这nrn

A

图i

qlq2

图2

跨中最大弯矩计算公式

222

M皿二0.08q,l+0.1q2l-0.08X0.193X1.5+0.1X1.68X1.5=0.41274KN・m

支座最大弯矩计算公式

2222

Mniix=-0.1q,l-0.U7q2l=-0.1X0.193X1.5-0.117X1.68X1.5=-0.4857KN・m

选择支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度计算：MIlrtX=0.4857KN-m

2

。=M(lrtX/W=0.4857X1075080=95.61N/m

W-—截面抵御矩①48钢管取5080min3

大横杆的最大弯曲应力为。=95.61N/mm2,不不小于大横杆的抗压强度设计值

f=205N/mm；满足规定

c.挠度验算

模板弹性模量E=206000N/mm2；

模板惯性矩I=(d4-di4)Ji/64=(484-424)X3.1416/64=107831.5mm4：

根据JGJ130—2023,刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载原则值计算，不

乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

4mx=0.677P1+P2/3+099—^—/3Vmin(-^-J0)

nux100£7c100EZc150

384403

e3=0.677x------------------------x15(X)'+()99%.................-..................x1500<min(-^-.10)

a100x206()()0x107831.5l(X)x2()6(XX)x107831.515()

o)=1.988mm；

最大挠度计算值①=L988mm不不小于挠度设计值[3]=Min(1500/150,10)mm，满

足规定。

7.3.4小横杆计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)第条规定，小横

杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆日勺上面。用大横杆支座的最大反力

计算值作为小横杆集中荷或，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

a.荷载值计算

小横杆的自重原则值P1=0.038KN/D1

计算图如下:

P

脚手板的自重原则值：P2=0.35X0.75=0.2625KN/m

活荷载原则值：Q=3X0.75=2.25KN/m

集中荷载设计值:P=1.2X(0.038+0.2625)+1.4X2.25=3.5106KN/m

b.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载原则值最不利分派日勺弯

矩和均布荷载最大弯矩计算公式为：

NU=P178=3.5106X1.278=0.64KN・m

最大应力计算：o-=M/W=0.64X1075080N/mm2=126N/mm2^205N/mm2,满足规定

c.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载日勺设计值最不利分派的

挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：

W-5qi，

Wqmax=--------

384日

=5X3.5106X12023/(384X2.06X105X107831.5)mm=0.43mm

小横杆口勺最大挠度0.43mm不不小于小横杆的J最大容许挠度1200/150=8nmi与10mm,

满足规定。

7.3.5扣件抗滑力计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)表，直角，旋

转单扣件承载力取值为8K\,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际旋转单扣件承

载力取值为6.4KN0

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

RW&

式中凡一-扣件抗滑承载力设计值，取6.4KN

R——纵向或横向水平杆传给立杆日勺竖向作用力设计值

大横杆的自重原则值P1=O.038X1.5=0.057KN

小横杆的自重原则值P2=0.038X1.2=0.0456KN

脚手板的自重原则值P3=0.35X1.2X1.5/2=0.315KN

活荷载原则值Q=3X1.2X1.5/2KN=2.7KN

荷载原则值R=1.2X(0.057+0.0456+0.315)+1.4X2.7

=4.282KN<6.4KN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定

7.3.6挑脚槽钢计兑

a.按照挑脚上部搭设高度3()米计算,每根槽钢上单侧脚手架及施工荷载作用力

Pa

P*

八八VV

AA~~

国[1050]

M=PiCi+P2c2=13.6XI.4+15.8952X0.35=24.60332KN.M

Pi、P2取值详见本节

卬二工24.60332即=]200⑹加

fm205

采用[18a#槽钢截面抵御矩为141000mm3>120016mm3满足使用规定。

7.3.7吊环承受的拉应力计算

满挂密眼网

mi,,11人、।

‘①20吊环-幡钢

9001200105000

kJ\-200J-J\-20020J0-.7),在J-。一J-P

a.每米范围荷载。

模板N、=(1.2x2+0.4)x1x0.01x0.5x1000x9.8=l37,2N/m

木材N?=((1.2x2+0.4)4-0.15)xlx0.07x0.05x().5x1000x9.8=320,IN/m

梁碎N3=0.4X1.2X1X2.4X1000X9.8=11290N/m

输送泵浇捣混凝土时产生的冲击荷载：

$=上(多+2而乂10=60乂(^|^+2^/5^)乂10乂0.4=340.33?4/加

0---单位时间内泵送混凝土量//h

所有有荷载按可变荷或计算：

NG=137.2+320.1=457.3N/m

NQIK=11290+340.33=11630.33N/m

N=YGNG+YQIKNQIK

N为设计值，

YG为永久荷载分项组合系数取1.2,

YQIK为可变荷载分项系数取1.4,

NG为永久荷载原则值，

NQIK为可变荷载原则值，

q=1.2X457.3+1.4X11630=16831.222N/m

1.5米范围内荷载:N=16831.222X1.5=25246.833N

Q=25.2468/0.4=63.U7kn/m

P/^63.117X0.222952KN

2/2x0.55

b.组合各荷载传递至悬挑梁

脚手架自重Ni=Hkg=30x0.1248=3.75KN

脚手板重N2=1.475KN

施工作用荷载N3=5.24KN

P1=1.2(N।+N2)+1.4N3=1.2X(3.75+1.475)+1.4X5.24=13.6KN

P2=Pi+P2'=13.6+2.2952=15.8952KN

由于悬挑受力吊环所受拉力根据受力平衡计算如下：

1.4XP7=1.4XPI+0.35Xp2

P7=(1.4XP1+0.35Xp2)/l.4=p,+0.25p2=13.6+0.25X15.8952=17.5738KN

根据(〈混凝土构造设计规范》(GB50010—2023)10.9预埋件及吊环中第条,在构

件的自重原则值作用下,每个吊环按2个截面计算的吊环应当不小于50N/mm2;

。=P7/(2XAO20)=17573.8/(2X3.1415926X100)=27.97N/mm2<50N/mm2.满足规定.

738脚手架立杆稳定性计算

a.单根立杆稳定性

147064

-------------=138/V/MM2<205?//MM2

0.218x489

b.整体稳定性

按照一次搭设高度28米计算脚手架立杆间距为1000X1500mm、步距为1.8m,按

照两层同步作业，4层脚手板铺设。

a.由A=3.14X(242-212)=423.9mn?,i=-^S2+422=15.945mm,根据连墙件辐射

4

面积A=1.8X10=18M2,几1=MJ6X1800=]81,查表得：。二0.218

ii15.945

b.由b=l,/=1.5脚手板铺设4层,查表得NG2K=2.95KN,

c.由b=l,7=1.5按照两个作业面同步作业每作业面施工均布荷载QK=2.5KN/M2,

查表得：£NQK=105KN,

d.钢管采用Q235钢f=205N/〃加，

e.采用最小①48X3钢管W=5.08C7〃，依=0.1248KN/M

f.由封闭式构筑物查表得=0.8(建筑构造荷载规范第39页)，查表(建筑施工计

算手册7-13,7-14)得0=0.089,=1.30=0.1157,按n=10江苏地区最大值查表得

%=O.35KN/M2,(建筑构造荷载规范第39页)，

①k=。.7〃二•=0.7x0.8x0.1157x0.35=0.02267KNIM1,

=0.85x1.4^.//:2=0.85xl.4x0.02267x1.5x1.8?=0.1311KN•M

MW•»AKK«

根据前式计算成果聆I：S”=io.5KN,SWK=0.02267X28=0.635KN,

SGK=2.95+0.1248X28X2=9.94KN

l+0.9(〃+2)―八1+0.9x(1.056+0.0639).

y'm=1.59--------------------=1.59x--------------------------------------=1.50o

1+77+41+1.056+0.0639

N=\2{SGK+SWK+SQK)=1.2x(9.94+0.635+10.5)=25.29KN

。・噎+骼）=必（25290131.1)=123.2N/mm2<工==136.12N/mm2

0.218x423.9x25.08x103y,m1.506

满足规定

7.3.9钢管悬挑架，斜杆稳定型计算,

按照最高悬挑高度10米,立杆间距1000X1500run,步距1800mm搭设,外侧满挂密

目网，一层作业面，两层脚手板进行计算

a.由A=3.14X(242-212)=423.9mm2,i=-^482+422=15.945mm,根据连墙件辐射

4

面积A=1.8X10=18M:2=-^=^=17x1800=192,查表得：。=0.195,钢管采用Q235

ii15.945

钢f=205NImm

b.由b=l,/=1.5脚手板铺设2层，查《施工计算手册》表7-18得:

1715

/2K=--=().86MV,

2

c.由b=l,/=1.5按照一种作业层作业，每作业面施工均布荷载

A7

QK=2KN/M2,查《施工计算手册》表7-19表得：=—=2.\KN,

d.由h=1.8,/=1.5,查《施工计算手册》表7-6表得：

I11R/kNI

\-^J

kg=0A24SKN/M,

即=0.125X10=1.25KN

f

N'=l.4义(0.86+2.1+1.25)=5.894KN/

N=N7C0S16=5.894/C0S16=6.1315KN

—=831.5=74.7%/mm2<f=205N/W

(pA0.195x423.9

7.3.10梁底支撑架计算

1)500mm宽如下按照最大梁500X1500进行计算，支撑立杆间距按照500X1500mm,

梁底中间必须保证一道顶撑，且顶撑间距750,步距1500mm布置

a.每米梁范围荷载。

模板M=(1.4x2+0.5)x1x0.01x0.5x1000x9.8=161.7N

木防N?=((1.4x2+0,5)4-0.15)x1x0.07x0.05x0.5x1000x9.8=377.3N

梁碎N,=0.5x1.4x1x2.4x1000x9.8=16464N

输送泵浇捣混凝土时产生的冲击荷载：

N5=0(¥+2〃)X10=60X(J1^+2后)X10X0.5=425.42N/M

Q—单位时间内泵送混凝土量Hi?/h

所有有荷载按可变荷载计算：

NG=161.7+377.3=539N/M

NQIK=16464+425.42=16889.42N/M

N,=YGNG+YQIKNQIK

N为设计值，

YG为永久荷载分项组合系数取1.2,

YQIK为可变荷载分项系数取1.4,

NG为永久荷载原则值，

NQIK为可变荷载原则值，

N'=1.2X539+1.4X16889.42=24292N/m

立杆受力分析：

、0.75川,C久0.75x24292八0.5、

B21I2x111彳瑞1

=13664.25N||||||||

zfi~~~~~~ZX

在1500方向上中间增设的立杆：N・N,

7V/=0.75x24292=18219N

N=睫=。,75>24292、0.5=455475N

八2/2x1

单根立杆荷载取最大18219N带入计算：

b.长细比的I计算

i=15.8mm

i为回转半径，

入二Uh/i,

“为换算长细比，取1.5

X=1.5X1500/15.8=143

查表:3=0.336

c.立杆口勺稳定性

—=18219=U1%/mm2<f=205N/mm2

(pA0.336x489

满足规定

d.扣件抗滑移

梁中立杆顶部设置顶撑，固扣件抗滑移只考虑两侧立杆取NA=4554.75NV6400N满足

规定。

e.小横杆刚度计算

小横杆间距按照750nlm布置

“=0.75N'b/(c2h)2=0.75x24292x0.5x0.25-0.25,_^/inu

-F--7-------------8-------------xl2--)-640.5N・M

—="max=6405x1°=126N/mm2^205N/mm2,满足规定

W5080

f.小横杆挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载日勺设计值最不利分派日勺挠

度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：

x=67+—=0.25+^^=0375

272

0.5N'R2〃2xi*一幻4

(D=-----------(2——---7-)+——:一

24E//2/2b2l2

0.5x24292x250x500-25022x3752、375-2500】］

-----------：---------xr(z2n-------------)+——------=0.911mm

24X2.06X105X107831.55OO2500-2502x5002

小横杆口勺最大挠度0.43mm不不小于小横杆的)最大容许挠度500/150=3mm与lOmm,

满足规定。

2)500mm以上宽、1600mm高如下梁，按照最大梁700X1600进行计算，支撑立杆

间距按照500*1500mm,梁中间保证两道支撑，步距1500mm布置

：—j.>

a.每米梁范围荷载。

模板乂=(1.6x2+0.7)x1x0.01x0.5x1000x9.8=191.IN

木材N2=((1.6x2+0.7)4-0.15)x1x0.07x0.05x0.5x1000x9.8=445.9N

梁位N3=0.7X1.6X1X2.4X1000X9.8=26342.4N

输送泵浇捣混凝土时产生的冲击荷载：

N5=e（-^+2V^）x10=60X（-^!?+2V（15）X10X0.7=595.58N/M

心---单位时间内泵送混凝土量//h

所有有荷载按可变荷载计算：

NG=191.1+445.9=637N/M

NQIK=26342.4+595.58=26938N/M

N6=YGNG+YQIKNQIK

N为设计值，

YG为永久荷载分项组合系数取1.2,

YQIK为可变荷载分项系数取1.4,

•isnn,

NG为永久荷载原则值，—7on

,口IIIIII11________

k,△

TNA1I

NQIK为可变荷载原则值，NBNB

LSAD.5nn.5nnL

N6=1.2X637+1.4X26938=38477.6N/m

N-38477.6N/mX1.5=57716.4N

立杆受力分析：

N_0.143Nb0.142x57716.4,0.1二院州

八一27~2x0.5

Nl{=--N,=57716.4_82（）=28038.2N

82八2

单根立杆荷载取最大23038.2N

b.长细比的计算

i=15.8mm

i为回转半径,

入二Rh/i,

以为换算长细比，取1.5

X=1.5X1500/15.8=143

查表：”=0.336

c.立杆H勺稳定性

—=238038.2=157N/mm2<f=205N/mm2

cpA0.336x489

d.扣件抗滑移

梁中立杆顶部设置顶撑，固扣件抗滑移只考虑两侧立杆取NL820NV6400N满足规定。

e.小横杆刚度计算

小横杆间距按照500m布置

0.715N'/"0.715x57716.4x0.5“人

Mwmax=-----------(1-4—)=-------------------------x(I-4x--)-723N•M

a8x3I28x3O.52

723x1°'+43N/nMW205N/mm2,满足规定

W5080

f.小横杆挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载日勺设计值最不利分派日勺挠

度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

0.715N/\0.715x57716.4x5003«r3

co=------------(5-24—a)=-----------------7-------------x(5-24——-)=2.44mm

384£772384x2.06x10、x107831.55002

小横杆日勺最大挠度2.44mm不不小于小横杆的)最大容许挠度500/150=3mm与10mm,

满足规定。

3)500mm宽以上按照最大梁950X2023进行计算，支撑立杆间距按照750*400mm梁中

间保证三道支撑，步距1500mm布置

每米梁范围荷载。

模板N、=(2.2x2+0.95)xlx0.01x0,5xl000x9.8=262.15N/M

木材N?=((2.2x2+().95)+0.15)x1x0.07x0.05x0.5xlOOOx9.8=611.68N/M

梁碎N3=0.95x2.2xlx2.4xl000x9.8=49156.8N/M

输送泵浇捣混凝土时产生的冲击荷载：

N=e(-^+2V^)x10=60x(j!!?+2V05)x10x0.95=808.3N/M

0一一_单位时间内泵送混凝土量m3/h

所有有荷载按可变荷载计算：

NG=262.15+611.68=873.83N/M

NQIK=49156.8+808.3=49965.1N/M

N6=YGNG+YQIKNQIK

N为设计值,

YG为永久荷载分项组合系数取1.2,

YQIK为可变荷载分项系数取1.4,

NG为永久荷载原则值，

NQIK为可变荷载原则值，

N6=1.2X873.83+1.4X49965.1=70999.74N

线性荷载4=70999.74x0.75"6Q53N/〃如

950

立杆受力分析:

qb：=56.053x75\394N

卜712x04

3翳鸿二誓小嘘）+号％5。.

旌=1=56.053x400=22421.2N

单根立杆荷载取最大22421.2N

长细比日勺计算

i=15.8mm

i为回转半径,

入二Rh/i,

U为换算长细比，取L5

X=1.5X1500/15.8=143

查表:6=0.336

立杆的稳定性

N22421.2

___________\36.5N/nmr<f=205N/mm2

(pA0.336x489

满足规定

d.扣件抗滑移

梁中立杆顶部设置顶撑，固扣件抗滑移只考虑两侧立杆取NA=394N<6400N满足规定。

&小横杆刚度计算

小横杆间距按照375m布置

20,375x560532

Mnwc=0.125/=0.125xx1000x0.4=561N-M

皿0.750.75

0=丝皿=型型=111N/mm2^205N/mm2,满足规定

W5080

f.小横杆挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分派的挠

度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：

*56.053x4(X)4

。=0.521=0.521x=0.34mm

I00E/100X2.06XI05X107831.5

小横杆H勺最大挠度0.34mm不不小丁•小横杆的最大容许挠度400/150=2.6mm与10mm,

满足规定。

4）双支梁支撑按照最大梁400X1200进行计算，支撑立杆间距按照1500*600mm、立

杆步距1500mm布置

每米范围荷载。

模板N[=(1.2x2+0.4)xlx0.01x0.5xl000x9.8=137.2N/m

木材N?=((1.2x2+0.4)4-0.15)x1x0.07x0.05x0.5x1000x9.8=320.IN/m

梁碎N，=0.4x1.2x1x2.4x1000x9.8=11290N/m

输送泵浇捣混凝土时产生的冲击荷载：

N5=e(-^-+2^/^)xl0=60x(-^^+2^/05)xl0x0.4=340.33N/M

Q—单位时间内泵送混凝土量n)3/h

所有有荷载按可变荷载计算：

NG=137.2+320.1=457.3N/m

NQIK=11290+340.33=11630.33N/m

N=YGNG+YQIKNQIK

N为设计值，

YG为永久荷载分项组合系数取1.2,

YQIK为可变荷载分项系数取1.4,

NG为永久荷载原则值，

NQIK为可变荷载原则值，

q=1.2X457.3+1.4X11630=16831.222N/m

1.5米范围内荷载：N=16831.222X1.5=25246.833N

最不利单根立杆：F产；(2一今=2*833一(2一照=21039N

2I2().6

长细比日勺计算

i=15.8mm

i为回转半径,

X=uh/i,

H为换算长细比，取1.5

X=1.5X1500/15.8=143

查表:6=0.336

立杆的稳定性

—=21。39=]29N/nun2<f=205N/mm2

(pA0.336x489

满足规定

7.3.11满堂脚手架稳定性计算

1)一般区域满堂脚手架稳定性计算

模板支架立面图

a.荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。

模板自重原则值：N=1x1x0.01x0.5x1000x9.8=49^/M2；

木材自重原则值：N?=—^―x1x0.05x0.07x0.5x1000x9.8=867V/M2

新浇混凝土自重原则值:N3=().15x1x1x24x1000x9.8=3528N/M2；

2

施工人员及设备活荷载原则值：N4=2X75X9.8=1470N/M；

输送泵浇捣混凝土时产生的冲击荷载：

2

N5=2(-^-+2V^)xl0=80x(-^?^-2^/(k5)xl0=1140N/M