第六节底板大体积混凝土施工方案

技术标部分宝能环球金融中心GFC（A座）总承包工程-26-底板大体积混凝土施工方案基础底板简介基础底板概况本工程基础底板面积共38113m2，其中塔楼区域底板厚度5500mm，为区域大体积混凝土，裙楼区域底板厚度900mm，具体设计情况见表6.1.1-1。底板设计概况项目部位设计概况底板面积底板全部38113㎡底板厚度塔楼位置5500mm裙楼位置900mm底板混凝土量塔楼位置约42000m3总量：约74620m3裙楼位置非逆作区12100m3逆作区20520m3底板混凝土强度等级底板裙楼：C35P10塔楼：C50P10后浇带设置按照设计要求设置。基础底板施工重难点分析(1)塔楼基础平均厚度达到5500mm，钢筋层数多，钢筋绑扎要求高。(2)穿越底板的格构柱、降水井、平台桩处防水细部处理复杂；(3)底板超厚，混凝土强度等级高，水化热控制及防开裂难度大；(4)混凝土一次浇筑量大，塔楼基础混凝土浇筑量达到4.2万m³，计划4天浇筑完成，扣除中途机械降效、人员换班时间，平均每小时浇筑量达到500m³，混凝土浇筑组织难度大。基础底板施工组织基础底板施工顺序基础底板施工段划分根据工程设计划分3个施工区。按照塔楼裙楼后浇带为分界，主塔楼所在区域为A区，包含2个施工段；裙楼非逆作区域为B区，一期裙房所在区域为B区，包含4个施工段，南侧逆作法施工区域为C区包含4个施工段,北侧逆作法施工区域为D区，包含4个施工段。底板分区图底板施工顺序底板A、B、C三个区独立施工，在插入时间上A区最先施工，其次是B1~B4区，最后是C、D区，其中C、D区内各段组织流水施工，总体顺序为：A区→B1区、B2区、B3区、B4区→C区、D区。基础底板施工方法底板施工主要以A区5.5米厚大体积混凝土施工区域为例进行详细介绍，其余区域底板因施工工艺基本相同，方案不再赘述。基础底板钢筋施工本工程基础底板配筋密集、用量大。为方便混凝土振捣，同向布置的钢筋要上下对齐。钢筋直径≥16mm连接方式主要采用直螺纹套筒连接，局部直螺纹套筒无法连接或连接困难处，采用电弧焊焊接；钢筋直径﹤16mm连接方式主要采用绑扎搭接，电弧焊为补充连接方式。900mm厚底板，钢筋支架采用焊接钢筋支架，5500mm厚底板，钢筋支架采用焊接型钢支架。钢筋连接接头位置应符合设计及施工规范要求，机械连接接头等级按Ⅰ级接头考虑。直螺纹加工工艺直螺纹加工工艺要求详见表6.3.1-1.直螺纹加工工艺要求（单位：mm）钢筋规格套筒长度螺距丝头长度外径内径16402.520241618452.522.5271620502.525311822552.527.5332025603.030372328683.035412632753.037.54729.840903.0455938螺纹连接工艺流程钢筋下料→钢筋套丝→接头单体试件试验→钢筋连接→质量检查端头用砂轮切割机切平，端面与钢筋轴线垂直，端头无弯曲、马蹄型。钢筋丝头加工操作人员经培训合格后上岗，并执行钢筋直螺纹连接技术规程施工。丝头加工时要逐个检查，发现不合格丝头后重新加工。检验合格后的丝头加以保护，在其端头戴保护帽或用套筒拧紧，按规格堆放整齐。现场连接钢筋时，钢筋规格和套筒的规格一致，钢筋和套筒的丝扣干净、无损。钢筋直螺纹连接接头拧紧，外露丝扣符合规范要求，经检查合格的接头用油漆作好标记。基础底板上部钢筋架立上部钢筋架立原则900mm厚基础底板采用A形钢筋马凳作为钢筋支架。马凳采用C25钢筋制作。马凳长度1.0m～1.9m；高度为：板厚-上下保护层-下铁下层钢筋直径-上铁两层钢筋直径。马凳制作大样如图6.3.1-1所示。900mm厚底板马凳制作大样塔楼基础底板区域钢筋支架采用[10槽钢作为立柱，纵横间距2000mm，立柱下端立于基础底板下皮钢筋之上，下端垫L75×7mm短角钢(L＝350)，顶部焊接[10槽钢作为承受底板上皮钢筋重量及施工荷载的横梁。横梁上口位置为基础底板上皮最下排钢筋下皮。立柱中间设置双向L63×5角钢与立柱焊接，作为水平连系构件。示意图6.3.1-2。塔楼基础底板钢筋支架设置钢筋支架设计计算本工程投标阶段暂未提供配筋设计，正式施工前需对钢筋支架进行核验。墙柱插筋定位柱、墙竖向钢筋插入底板中长度及构造要求如下：柱、墙竖向钢筋插入底板中的长度及构造：按16G101-3图集中“柱插筋构造(一)、墙插筋构造(一)”的要求执行。柱、墙竖向插筋伸出底板的第一排接头位置及错开的相邻接头位置按11G101-1图集中的要求执行。柱、墙插筋定位方案为了保证墙、柱插筋位置正确，放线人员将墙、柱位置线用红油漆标记在底板上层钢筋上，按标记线进行插筋施工。为了防止墙插筋位移，把墙插筋与底板钢筋绑扎并点焊固定，为防止伸出底板的墙插筋在混凝土浇筑过程中跑位，在墙插筋顶部安装工具式梯形钢筋卡具，将墙竖向插筋位置做相对固定。柱插筋定位时先在底板钢筋上绑扎一道箍筋，位置校核准确后与底板钢筋点焊固定，并将柱插筋与箍筋绑扎并点焊固定。在高出底板500mm位置再绑扎一道箍筋定位。柱插筋顶部还安装工具式钢筋卡具将柱插筋位置做相对固定，以进一步加强定位。墙、柱钢筋卡具按流水施工进行周转使用。做法详见图9.3-6～7。墙插筋定位梯子型筋示意图方柱插筋定位钢筋卡具基础底板模板施工斜坡垫层模板施工方法本工程斜坡面按照60°开挖，基础错台200mm，施工中均考虑砌砖胎膜、抹灰工艺。见图6.3.2-1。基础斜坡垫层砖胎膜施工示意图集水坑模板施工方法集水坑的模板采用15mm厚的多层板，加固体系采用木方、钢管和顶撑，底部加设抗浮拉筋。具体做法详见图6.3.2-2.集水坑模板支设图基础顶部不同标高处模板施工方法底板高低跨处的模板采用15mm厚的多层板，加固体系采用木方、钢管和对拉螺栓。具体做法详见图6.3.2-3。底板高低跨模板示意图后浇带模板的支设后浇带的模板均采用快易收口网。快易收口网是一种永久性模板，是一种薄形热浸镀锌钢板材质，经加工成为单向U型密肋骨架和单向立体网格的模板。该部位模板一般采用快易收口网+木模体系综合模板施工技术，在底板上、下皮多排钢筋范围内采用无需拆模的快易收口网拦截＋镀锌钢丝网堵缝。后浇带两侧底板下皮第一排钢筋下设混凝土条挡浆，兼做钢筋保护层垫块，多排钢筋之间随钢筋绑扎同步设置快易收口网，拦截多排钢筋之间的缝隙，并在钢筋穿过快易收口网的位置绑扎镀锌钢丝网封堵小缝隙，以保证多排钢筋之间无漏浆。后浇带内，最顶与最底一道对拉螺栓位置各设置一道钢管斜撑，钢管斜撑水平间距同竖向双钢管，一端通过可调托撑与竖向钢管顶牢，另一端与底板钢筋顶牢。对拉螺栓或拉筋穿过位置若有孔洞，采用镀锌钢丝网封堵。底板最上一排钢筋上皮、快易收口网外侧设压口木方。详见流程图6.3.2-4。流程1：后浇带位置，在外贴式橡胶止水带之上、底板下皮第1排钢筋之下浇筑混凝土挡浆条，兼做第1排钢筋保护层垫块流程1：后浇带位置，在外贴式橡胶止水带之上、底板下皮第1排钢筋之下浇筑混凝土挡浆条，兼做第1排钢筋保护层垫块流程2：底板钢筋每绑扎一层，快易收口网安装一层流程3：垂直穿过后浇带底板下皮第2排钢筋绑扎完毕、快易收口网安装流程4：钢筋穿过快易收口网位置留下的小缝隙采用镀锌钢丝网绑扎塞缝流程3：垂直穿过后浇带底板下皮第2排钢筋绑扎完毕、快易收口网安装流程4：钢筋穿过快易收口网位置留下的小缝隙采用镀锌钢丝网绑扎塞缝流程5：底板下皮第4排钢筋绑扎完毕、快易收口网安装流程6：多排钢筋之间镀锌钢丝网堵塞快易收口网小缝隙的节点流程7：后浇带中部木模板内侧采用对拉螺栓拉结流程8：后浇带中部木模板外侧采用钢管顶撑辅助加固流程5：底板下皮第4排钢筋绑扎完毕、快易收口网安装流程6：多排钢筋之间镀锌钢丝网堵塞快易收口网小缝隙的节点流程7：后浇带中部木模板内侧采用对拉螺栓拉结流程8：后浇带中部木模板外侧采用钢管顶撑辅助加固后浇带模板支设流程图大体积超厚底板混凝土施工本工程A区塔楼基础施工段面积最大(约5825㎡)，混凝土浇筑方量最大(约42000m³)，混凝土强度为C50P10，做为本工程基础底板混凝土的重点，作为本节重点阐述对象。A区底板混凝土浇筑量约42000m³,计划4天(96h)天内一次性浇筑完成,考虑商品混凝土搅拌站交接班、现场操作人员交接班的占用时间及上下班高峰时间，每天实际浇筑时间按21小时考虑，则每小时需要的混凝土浇筑量为：Qn=42000/(21+21+21+21)=500m³/h搅拌站选择搅拌站选择原则质量控制水平及供应能力是选择搅拌站的依据，单位时间内的供应能力不低于工程需要量的1.2倍。塔楼基础施工阶段混凝土日浇筑量达到10500m³左右，故要求搅拌站的日生产供应能力应达到12600m³以上。搅拌站选择综合考虑混凝土一次性浇筑量、浇筑时间、搅拌站生产及运输能力、运输路线等因素，最终选定在合肥市地区与我司长期合作的四家混凝土搅拌站，便于统一进行混凝土配合比及原材料的管理，确保混凝土供应满足需求。商品混凝土搅拌站详细地理位置详见图6.3.3-1。搅拌站位置及与项目位置关系示意图大体积超厚底板混凝土试配原材料选用及配合比原则水泥的选用应综合考虑其单位水化热和水泥活性，以及因水泥品种所导致的掺合料可能的最大掺量。普通硅酸盐水泥单位体积水化热较高，但其活性较高，单方混凝土的水泥用量较少。所以水泥的选用应综合考虑，使得总水化热降到较低。外加剂的选用：应优选减水率较高的外加剂，以降低混凝土中的单方用水量，从而降低混凝土的水胶比，可有效减少水泥用量，降低总水化热值。此外，适当使用混凝土的缓凝技术，使水泥水化热缓慢释放，以降低水化热峰值，并推迟水化热峰的出现时间，从而达到减少混凝土内外温差的目的。掺加高抗阻锈抗裂防水剂，增强混凝土抵抗腐蚀的能力，并保护混凝土中钢筋不被锈蚀，抗蚀系数不低于0.9；同时具有收缩补偿功能，对混凝土早期、中期及后期所产生的收缩进行有效补偿。掺合料的选用：粉煤灰与矿渣粉掺合料的总量不宜超过胶凝材料用量的50%。应优先选用水化热较低，需水量小，对混凝土后期强度贡献较大的掺合料。需水量小的掺合料，能降低单方混凝土的用水量，从而降低单方水泥用量；大掺量粉煤灰和适量的矿粉的应用也是降低水化热峰值和推迟水化热峰出现的主要手段之一。其它材料：如砂，石、水等，除满足常规施工规范要求外，应尽量降低其温度，从而降低混凝土的出机温度。混凝土出机温度的增减，直接影响结构混凝土的温度。选用材料的性能水泥：为P.O42.5级振兴水泥，碱含量0.50%；3天强度27.2Mpa，3d水化热≤240KJ/kg，28天强度48.6Mpa，7天水化热≤270KJ/kg，铝酸三钙含量≤8%。砂子：中砂，细度模数2.5～2.7左右；含泥量0.5～1.0%，泥块含量0.01～0.02%。石子：粒径5～31.5mm，含泥量：0.3～0.8%，泥块含量0.01～0.02%。粉煤灰：Ⅱ级粉煤灰，需水量比100%，细度0.045mm，方孔筛余量23%，烧失量1.9%；游离氧化钙含量≤10%。矿粉：S95级矿粉，7天活性78%，28天活性99%；碱含量0.48%，氯离子含量0.02%。高性能减水剂：为北京金隅水泥节能科技有限公司生产的JY-PS-1型聚羧酸高效减水剂。防腐抗裂防水剂：具有防水、防腐蚀和抗渗性能的外加剂SY-HG。配合比及计算根据工程技术要求，确定采用以下混凝土配合比：基础底板混凝土配比（单位：kg/m3）强度等级水泥砂石水粉煤灰矿粉抗蚀增强剂减水剂P.O42.5河砂5~25mm饮用水Ⅱ级S95SY-HGJY-PS-1型聚羧酸高效减水剂C35P10200740108016013050319.3C50P102306951090155120903510.5相关计算本节以塔楼大体积超厚底板作为计算重点。水泥水化热是产生混凝土绝热温升的根源，因此降低混凝土单方水泥用量和推迟放热峰是降低水化温升的主要措施。施工前首先假定施工条件，计算混凝土的水泥水化热绝热温升，估算可能产生的最大温度收缩应力。若收缩应力大于混凝土的抗拉强度，则应采取进一步的措施减少水泥用量或加强内部冷却和外部保温；若收缩应力小于混凝土的抗拉强度，则可以按计算施工。①混凝土绝热温升计算(A)水泥水化热计算已知水泥龄期3d时的累积水化热Q3=221kJ/kg，7d时的累积水化热Q7=253kJ/kg。得水泥水化热总量Q0=284kJ/kg。根据配合比矿物掺合料用量，选用水化热调整系数k=0.877得胶凝材料水化热总量Q=kQ0=249kJ/kg(B)混凝土绝热温升T(t)其中：T(t)――龄期为t时，混凝土的绝热温升℃W――单方混凝土的胶凝材料用量kg/m3Q――胶凝材料水化热总量kJ/kgC――混凝土比热容，取1.0[kJ/(kg.K)]ρ――混凝土的容重，为2426kg/m3m――取0.45部分龄期混凝土绝热温升值列表如下：混凝土绝热温升（单位：℃）龄期(d)36912151821242730T(t)36.145.547.948.548.748.748.748.848.848.8绝热温升变化曲线(C)混凝土的弹性模量计算――混凝土龄期为t时弹性模量(N/mm2);――混凝土弹性模量，取3.35×104N/mm2――系数，取0.09β――混凝土中掺合料对弹性模量的修正系数，取1.01混凝土弹性模量（单位：N/mm2）龄期(d)36912151821242730E(t)8020141421881622383251072718628773299853091031616(D)龄期为t时，混凝土中心的实际最高温度计算其中：TMM(t)――各龄期混凝土内部实际最高温度℃T0――混凝土的浇筑温度(28℃)ξ――降温系数混凝土中心最高温度（单位：℃）龄期(d)36912151821242730降温系数ξ0.980.960.850.810.750.660.510.40.330.31Tm63.471.768.767.364.560.252.947.544.143.1②混凝土收缩变形值的当量温度――龄期为t时，混凝土收缩引起的相对变形值；――标准试验状态下混凝土最终收缩相对变形值，取4.0×10-4；M1、M2M11――混凝土收缩值不同条件影响修正系数；Ty(t)――龄期为t时，混凝土收缩当量温度；――混凝土线性膨胀系数，取1.0×10-5；混凝土收缩当量温度（单位：℃）龄期(d)369121518212427301.32.43.54.46.47.48.38.39.210③保温层厚度及混凝土虚拟厚度计算(A)保温层厚度计算:――混凝土表面的保温层厚度(m)；――混凝土导热系数[W/(m·K)]；――第i层保温材料的导热系数[W/(m·K)]；――混凝土浇注体表面温度(℃)；――混凝土达到最高温度时的大气平均温度(℃)；――混凝土浇注体内最高温度(℃)；――混凝土浇注体的实际厚度，取5.5m；Kb――传热系数修正值，取1.5；各参数取值λ0λ1hTb-TqTmax-TbKb1.280.055.55251.5λ1为工业毛毡的导热系数，经计算δ1为43mm。现场计划采用45mm厚工业毛毡保温养护。(B)保温层热阻计算:――保温层总热阻[(m2·K)/W]――第i层保温层厚度(m)――第i层保温材料的导热系数[W/(m·k)];――固体在空气中的传热系数[W/(m2·k)]，取96.6019得：Rs=0.91[(m2·K)/W] (C)混凝土表面向保温介质传热的总传热系数――保温材料总传热系数[W/(m2·k)]；得：βs=1.10[W/(m2·K)] (D)保温层相当于混凝土的虚拟厚度h’――混凝土的虚拟厚度(m)得：h’=1.17m混凝土计算厚度(包括混凝土保温层折算为混凝土厚度)得：H=h+2h’=7.84m④混凝土结构物表面温度计算其中，Tb(t)――龄期为t时，混凝土的表面温度℃；Tq――龄期为t时，大气平均温度，取23℃；△T――龄期为t时，混凝土内部实际最高温度和外界气温之差℃；混凝土表面温度（单位：℃）龄期(d)36912151821242730Tb(t)43.547.546.045.344.041.738.135.333.633.1⑤里表温差计算△T1(t)――龄期为t时，混凝土浇注块体的里表温差(℃)；Tb(t)――龄期为t时，混凝土的表面温度(℃)；Tm(t)――各龄期混凝土内部实际最高温度(℃)；里表温差及混凝土表面与大气温差（单位：℃）龄期(d)36912151821242730里表温差ΔT1(t)/℃20.024.122.722.020.618.414.812.210.510.0混凝土表面与大气温差(Tb-Tq)15.519.518.017.316.013.710.07.35.65.1⑥混凝土浇注体的综合降温差△T2(t)――龄期为t时，混凝土浇注体降温过程中的综合温降(℃)；△Tbm(t)、△Tdm(t)――混凝土浇注体中部达到最高温度时，其块体上、下表层的温度(℃)；Tw(t)――龄期为t时，混凝土浇注体预计的稳定温度(℃)；混凝土综合降温差（单位：℃）龄期(d)36912151821242730综合降温差ΔT2(t)35.143.141.641.440.137.432.328.726.826.9⑦温度应力和抗裂计算(A)自约束拉应力计算――龄期为t时，因混凝土浇筑体里表温差产生自约束拉应力的累计值(MPa)；△T1i(t)――龄期为t时，在第i计算区段混凝土浇筑块体里表温差的增量(℃)；Ei(t)――第i计算区段，龄期为t时，混凝土的弹性模量(N/mm2)；――混凝土的线膨胀系数；Hi(t,τ)――在龄期为时，在第i计算区段混凝土产生的约束应力延续至t时的松弛系数；混凝土各龄期自约束拉应力（单位：MPa）龄期(d)369121518212427300.0390.008-0.004-0.009-0.011-0.011-0.009-0.007-0.006-0.006(B)外约束拉应力可按下式计算：――龄期为t时，因综合温降差，在外约束条件下产生的拉应力(MPa)；――龄期为t时，在第i计算区段内，混凝土浇筑块体综合温降差的增量(℃)；――混凝土的泊松比，取0.15；Ri(t)――龄期为t时，在第i计算区段，外约束的约束系数。混凝土各龄期外约束拉应力（单位：MPa）龄期(d)369121518212427300.1010.0330.0160.0100.0090.0080.0070.0070.0060.006(C)防裂指标Ftk(t)――混凝土抗拉强度标准值，根据工程选用2.51N/mm2；K――防裂安全系数，取1.15；λ――掺合料对混凝土抗拉强度影响系数，取1.14；r――系数，无试验数据时，可取0.3混凝土各龄期防裂指标（单位：MPa）龄期(d)369121518212427301.4832.0862.3312.4302.4712.4872.4942.4972.4982.498C50P10混凝土内外拉应力曲线根据以上计算可得：该配合比基本满足大体积混凝土施工基本要求，同时需要做好混凝土浇注过程中以及浇注后的温控措施。电梯基坑位置底板厚度可能达到8米以上，我司进场后将对该部位采用有限元进行大体积混凝土体积温度应力及体积稳定性分析。大体积超厚底板浇筑底板浇筑机械选择根据计算，塔楼底板大体积混凝土浇筑时，需同时投入9台三一重工HBT8018C-5D型混凝土拖泵(备用1台)，6套溜槽，容积12m³混凝土运输车(罐车)至少94辆。其中HBT8018C-5D型混凝土拖泵的技术参数见表6.3.3-11。HBT8018C-5D混凝土拖泵技术参数序号技术参数输送泵型号HBT8018C-5D1混凝土理论输送压力(MPa)10/18——2混凝土理论输送量(m³/h)85/50——3柴油机额定功率(KW)1864混凝土坍落度(mm)100～2305输送缸直径×最大行程(mm)Φ200×18006料斗容积×上料高度(m³/mm)0.7×14207外形尺寸长×宽×高(mm)7431×2075×26288总质量(kg)7300有效容积12m³混凝土运输车(罐车)整车尺寸：9500mm×2490mm×3980mm。混凝土泵配置复核①HBT8018C-5D型混凝土拖泵的实际输出量的计算：采用公式Q1=Qmax·α1·η，公式中：Q1——每台混凝土泵的实际平均输出量(m3/h)Qmax——每台混凝土泵的最大输出量(m3/h)，取Qmax=85m3/hα1——配管条件系数，可取0.8～0.9，取α1=0.8η——作业效率，可取0.5～0.7，取η=0.6计算，得Q1=85×0.8×0.6=40.8m3/h则HBT8018C-5D型混凝土拖泵的实际输出量为40.8m3/h。②根据我司以往工程施工经验，倾斜度为30°溜槽实际混凝土浇筑速度约为75~90m³/h。，取Q2=80m³/h计算。根据平面布置6套溜槽，计算按照3套同时使用计算。计划投入混凝土泵数量的复核：Q=Q1×8+Q2×3＝40.8×8+80×3=566.4m³/h＞Qn=500m³/h所以，A区底板混凝土浇筑计划投入9台混凝土拖泵（1台备用），六套溜槽，其配置型号及数量满足施工要求。混凝土运输车计算(罐车)混凝土拖泵当输送泵连续作业时，每台泵所需混凝土运输车(罐车)数量按下式计算：N1――混凝土汽车泵连续作业时，每台混凝土泵需要配备混凝土罐车数量(辆)Q1――每台混凝土汽车泵的实际平均输出量，取40.8m3/hV――每台混凝土罐车容量，取12m3L――混凝土罐车往返一次行程，取40kmS0――混凝土罐车平均速度，根据现场实际情况取40km/hTt――每台混凝土罐车在一个运输期内总停歇时间，包括等待、冲洗等，取0.3hN2=40.8/12×(40/40+0.3)=4.42≈5辆8台混凝土拖泵需要混凝土罐车5×8=40辆溜槽N2――混凝土汽车泵连续作业时，每台混凝土泵需要配备混凝土罐车数量(辆)Q2――每台混凝土汽车泵的实际平均输出量，取80m3/hV――每台混凝土罐车容量，取12m3L――混凝土罐车往返一次行程，取40kmS0――混凝土罐车平均速度，根据现场实际情况取40km/hTt――每台混凝土罐车在一个运输期内总停歇时间，包括等待、冲洗等，取0.3hN2=80/12×(40/40+0.3)=8.67≈9辆6个溜槽需要混凝土罐车9×6=54辆合计塔楼基础底板混凝土浇筑理论上需要12m³混凝土罐车40+54=94辆。底板浇筑顺序及施工塔楼混凝土浇筑方法采用推移式斜向分层连续浇筑法。如图6.3.3-6所示。底板混凝土浇筑分层示意图泵车定位根据基础底板平面结构形状及场地布置，基础底板采取从东西西浇筑的施工顺序进行总体浇筑，基坑外侧一期裙房场地共布置8台泵车和6个溜槽进行现场混凝土浇筑施工。详见图6.3.3-7.塔楼基础施工现场布置图浇筑顺序（1）、1#~6#溜槽浇筑核心筒区域，同时1~8#混凝土泵自东向西浇筑混凝土底板。（2）、核心筒浇筑完成后，拆除1#~3#溜槽，4#~6#溜槽随着地泵一起自东向西继续浇筑混凝土底板，直至浇筑完成。在剪力墙、暗柱等节点钢筋密集处，混凝土振捣应仔细进行。因钢筋密集，应保证竖直插拔，必要时可用Φ30棒振捣。振捣应随下料均匀有序的进行，不可振漏，亦不可过振。由于混凝土坍落度大，混凝土斜坡摊铺较长，混凝土振捣时必须沿固定线路由坡脚和坡顶同时向坡中振捣，振捣棒必须插入已浇层内50～100㎜，使层间不形成冷缝，结合紧密，成为一体。振捣棒插入点要均匀排列，必须按顺序有规律插棒，可采用“排列式”和“交错式”的次序移动，尽量避免混凝土漏振。每一插点要控制好振捣时间，一般在15～20秒，不能过振，避免混凝土出现离析现象。混凝土泌水处理大体积混凝土浇筑时泌水较多，地下结构施工阶段设置排水沟、集水井、沉淀池与现场排水沟相连。用8台小型吸水高压泵将混凝土泌水吸入基坑外排水沟，沉淀后进入现场排水系统。振捣后沁水振捣后沁水混凝土竖向浇筑顺序斜向分层浇筑，每层50cm放抽水泵将水抽到坑外排出底板混凝土浇筑泌水处理示意图混凝土表面处理混凝土浇筑至设计标高后，振动棒振捣密实，用长刮尺刮平，在混凝土浇筑2～3h后，用铁滚筒反复碾压数遍压实，用木蟹打磨，等混凝土收水后，终凝前再第二次用木蟹反复抹平压实，以防出现收缩裂缝。试块留置因底板混凝土一次浇筑量超过1000m3，标准养护抗压试块每200m3取样一组，抗渗试块根据要求连续浇筑每500m3留置一组抗渗试件，且每项工程不得少于两组。大体积超厚底板温控及养护温控指标如下：大体积混凝土浇筑体在入摸温度基础上的温升≤50℃；大体积混凝土的里表温差≤25℃，表面与环境温差≤20℃；降温阶段，混凝土浇筑体的降温速率不大于2℃/d。大体积超厚混凝土保温及养护本工程大体积混凝土养护方案为：混凝土表面先严密覆盖一层塑料薄膜进行保湿养护，塑料薄膜表面再严密覆盖总厚度45mm的工业毛毡保温养护。底板上皮混凝土浇筑至设计标高，在第一遍抹压收活完毕后立即进行混凝土保湿养护。保湿养护用塑料薄膜优先选用厚度较薄的一次性薄膜，相邻两幅塑料薄膜接缝处需搭接，搭接宽度不小于200mm，以保证不漏气，要求塑料薄膜要紧贴混凝土表面，边角及搭接处用木方压牢。特别强调墙柱插筋内部及根部、突出底板的预埋件位置、集水坑位置及底板边角等部位的塑料薄膜要精心覆盖严密，不漏气。塑料薄膜覆盖时若混凝土表面水分散失较多、发白，用喷壶喷洒少量水后再覆盖保湿养护材料。养护期内混凝土表面要始终处于湿润状态，塑料薄膜内始终含有凝结水珠，若发现有覆盖不严密、漏气的部位，先用喷壶喷洒少量水后再重新将保湿养护材料覆盖严密。底板沉降后浇带外侧(快易收口网或木模板表面)也要求覆盖保温层。特别强调保温材料也要覆盖严密，墙柱插筋内部及根部、突出底板的预埋件位置、集水坑位置及底板边角等部位的要精心覆盖严密。保温材料覆盖完毕后，表面用脚手板压住，以防刮风掀开。同类工程测温记录表明，5.5m厚底板大体积混凝土降温过程非常缓慢(中心温度降至与大气温度的温差小于5℃时大约需要1.5～2个月)，根据大体积混凝土施工规范规定，本工程大体积混凝土保温养护覆盖材料拆除的时间按如下原则确定：首先必须满足抗渗混凝土保湿养护要求，不得少于14天，14天后保温材料可分层逐步拆除，但要控制混凝土的降温速率不得超过规范要求，当混凝土的表面温度与大气最大温差小于20℃时，保温材料可以全部拆除。大体积超厚混凝土底板测温本工程计划采用无线测温仪体统，该系统是计算机通过无线测温设备自动采集测温数据，代替以往的人工利用电子测温仪现场测温，能更加及时有效地反应混凝土的温度变化，为施工提供便利。无线测温仪特点及原理无线测温仪特点如下：①施工人员通过计算机可以每三分钟记录一次混凝土的实际温度，并自动生成温度曲线；②操作人员无需进入现场人工测温，可直接通过计算机读取真实、准确的数据，避免人为的操作失误；③可以获得混凝土浇筑前、浇筑过程中及养护阶段的全过程测温数据；④同时获得所有测温点的测温数据，并具有温差报警提示功能；⑤历史曲线查询，历史数据处理分析及打印；无线测温仪的施工流程及工艺无线测温仪的施工流程：现场测温点的布置—现场传感器的埋设—观测温度变化施工工艺：

①固定传感器:将传感器与普通导线连接起来，并牢固地绑扎在一根Φ12的钢筋上，温度传感器采用钢丝或胶布固定，且与钢筋之间要隔开。竖向间距与底板测温点竖向间距对应，但不得少于三点(距底板表面50mm处)、中(底板中心)、下(距底板底部50mm处)。传感器温度测量无线传输器传感器温度测量无线传输器传感器示意图②埋设传感器:传感器固定牢固后，将绑有传感器的钢筋伸入基础内部，固定在基础底板钢筋上。此处应注意绑有传感器的钢筋必须在钢筋绑扎完毕、混凝土浇注前安放好，测温导线应绑在钢筋上,传感器应处于测温点位置,且不得与钢筋接触，以免影响测温的准确性。室外天线室内天线室外天线室内天线信号传输设施③连接:把测温导线与温度测量无线传输器连接起来，再将导线插头插于温度测量无线传输器的插座上。此时注意插座编号与测温点编号要一一对应并记录好，以免混淆。连接好室外天线，开启电源开关，每隔三分钟传输器将自动发射一组数据。温度测量接收器自动绘制温度变化曲线温度测量接收器自动绘制温度变化曲线信号集成及成果展示3)测温点布置根据《大体积混凝土施工规范》GB50496-2009中相关规定要求，塔楼基础底板测温点布置如图6.3.3-12。A区基础底板测温点布置图每段混凝土浇筑前将探头按测温点平面布置图埋设在底板内，沿混凝土厚度方向布置外表、地面和中心测点，其余点按测点间距不大于600mm布置。5500mm厚底板每个监测点在底板厚度范围内埋设10个传感器，5000mm厚底板每个监测点埋设9个传感器，900mm厚底板每个监测点布置3个传感器。大体积混凝土测温除监测点测量外，还需测量入模温度、环境温度和大气温度。监测点所在区域的混凝土浇筑完成、终凝前就开始进行第一次测温，入模温度测量每台班不少于2次。基础底板施工技术措施基础底板施工防水技术措施底板细部节点防水处理的质量的好坏直接影响工程的使用功能。故而，我们特制定各个节点的防水处理措施。降水井的防水处理与设计协商后确定需要保留的降水井数量及位置，遗留的降水井穿越底板，需换成钢制井管以后才可以进行防水处理。具体做法如下图6.4.1-1。降水井防水处理示意图与设计协商后，确定需要保留的降水井数量及位置，其余减压井进行封井处理。具体封井方法及步骤如下：(1)将减压井中水全部抽干，并准备好350×8mm的钢板；(2)将减压井截断至底板垫层上皮；(3)先往井内投放10袋干水泥(约500kg)吸水，然后向井内浇筑C15混凝土；(4)待混凝土浇筑至距井口(垫层上表面)1m时，观察井内是否有明水，如有，则改为向井内再投放水泥吸水；(5)继续浇筑混凝土至距井口50mm；(6)将准备好的钢板与减压井内壁满焊，封闭井口；(7)以上工序应在1小时内完成，以防地下水渗出而影响封井质量。格构柱的防水措施格构柱的防水采用焊接3mm厚止水钢板的方式。具体做法详见图9.4-2。格构柱穿越底板防水做法塔吊钢管桩的防水措施高桩承台塔吊钢管桩穿越混凝土底板，防水同样采用焊接3mm厚止水钢板的方式。做法详见图6.4.1-3。平台支撑桩的防水做法沉降后浇带的防水措施沉降后浇带由于使用的是快易收口网做模板，在浇筑混凝土以前只需要将模板上的浮浆处理干净，就可以很好的解决新旧混凝土的结合问题。为了更好地解决施工缝易出现渗水的问题，再在采用内设膨胀止水胶条的方式予以加强。具体做法详见图6.4.1-4。沉降后浇带防水做法详图基础底板施工钢筋工程技术措施钢筋支架技术措施底板钢筋支架根部焊接在角钢上，角钢规格为L75×7，长度为350mm，与底板钢筋点焊连接固定。详细做法见图6.4.2-1。基础底板支架根部连接示意图支架顶部布设与立柱规格相同的槽钢，立柱成排连成整体，上部钢筋首先绑扎固定与立柱同心的最下皮钢筋。槽钢对接连接方式：采用直径不小于22mm的钢筋两根，长度不小于450mm在槽钢内侧焊接；外侧采用10mm厚钢板，宽度为80mm，长度为不小于80mm进行四边满焊；槽钢对接处进行对焊焊接。见详图6.4.2-2。基础底板槽钢支架连接示意图为加强基础钢筋支架的稳定性，增设三层与横梁方向垂直的角钢L63*5与立柱进行焊接，三层角钢的高度与支架钢筋中间构造筋布置高度相符，作为构造钢筋的网片支架,如图6.4.2-3。5500mm基础中间构造筋支撑布置示意图穿越底板构件施工措施由于本工程有大量的格构柱穿越底板，另有部分降水井、平台及栈桥支撑桩穿越底板，因底板钢筋密集，且直径粗，底板钢筋与之相交处无法打弯绕行。这些构件穿越底板会造成底板局部一根或几根钢筋截断，我们将按照以下处理大样进行处理。格构柱断底板钢筋节点处理如图6.4.2-4~5。格构柱断底板筋处理方法一格构柱断底板筋处理方法二平台及栈桥支撑桩穿底板钢筋节点处理如图6.4.2-6。塔吊桩断底板筋处理大样图该节点处理方式附加钢筋数量原则是灌注桩截断几根，附加几根，若桩两侧钢筋密集，影响混凝土浇筑，可将每根附加钢筋与相邻底板钢筋绑扎在一起。基础底板钢筋降水井处节点基础底板钢筋铺设遇降水井时，钢筋不断,此部位处理做法如图6.4.2-7：降水井(减压井)断底板钢筋处理方法下人孔的设置和钢筋处理后浇带下人孔设置按设计要求，底板混凝土浇筑完毕在相当长的一段时间之后才能浇筑后浇带混凝土，因底板后浇带位于大楼最底部，现场很难保证后浇带内不进入垃圾和污水，因此底板后浇带网片预留底板钢筋上必须设置下人孔，用于后浇带内的垃圾和污水清理，并用于底板施工阶段后浇带内进人支模和混凝土浇筑。下人孔位置在底板钢筋绑扎时预留直螺纹连接套筒，涂抹黄油和缠绕黄胶带包裹保护，在