建筑钢结构课程设计

谭中科技大章

建筑钢结构课程设计

专业班级

学号______________

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指导老师

完毕时间

1设计基本资料

1.1设计题目：**集团轻钢结构设计

1.2建设地点：武汉市

1.3工程概况

**集团轻钢结构房屋工程的具体规定如下：

1）长度为122.4m,跨度24m,柱网为5.1m,檐口高度为8m,屋面坡度为

1/12,屋面材料为单层彩板或夹芯板，墙面材料单层彩板或夹芯板，天沟为彩板

天沟或钢板天沟。

2）荷载：静荷载当有吊顶时为0.45kN/n?；活荷载为0.3kN/n?（计算刚架

时）、0.5kN/m2（计算橡条时）；基本风压0.35kN/n?,地面粗糙度为B类;雪荷

载为0.5kN/n?；地震设防烈度为6度。

1.4设计原始资料

1）材料规格

钢材：门式刚架采用Q345-B钢，楼面梁、屋面棵条、墙架、楝条采用Q235-B

螺栓：采用扭剪型高强度螺栓10.9级,普通螺栓采用六用头螺栓（C级）；

焊条：手工焊、自动埋弧焊和CO2气保护焊；

基础混凝土C2O,垫层混凝土CIO；

钢筋：直径9212mm为II级钢筋，直径0W10mm为1级钢筋。

2）地震设防烈度6度；

L5建设规模以及标准

建筑规模：建筑面积约120x240?,为单层钢结构建筑。

1.6设计依据

建筑结构荷载规范(GB50009—2023)

钢结构设计规范(GB50017—2023)

《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102:2023

冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB5OO18—2023)

建筑制图标准(GBJ104—87)

2建筑设计

2.1建筑设计指导思想

1)设计满足生产工艺的规定，这是对设计的基本规定。

2)应发明良好的操作环境，有助于保证工人健康和提高劳动生产率。

3)应满足有关技术规定：

(1)厂房应具有必要的坚固耐久性能，使在外力、温湿度变化、化学侵蚀等

各种不利因素作用下可以保证安全；

(2)厂房建筑应具有一定的灵活应变能力，在满足当前使用的基础上，适当

考虑到以后设备更新和工艺改革的需要，使远近期结合，提高通用性，并为以后

的厂房改造和扩建提供条件；

(3)设计厂房时应遵守国家颁布的有关技术规范与规程。

4)设计要注意提高建筑的经济、社会和环境的综合效益，三者间不可偏废。

5)工业建筑在合用、安全、经济的前提下，把建筑美与环境美列为设计的

重要内容，美化室内外环境，发明良好的工作条件。

2.2建筑布置

考虑工艺、结构和经济三方面规定，按照设计规范，厂房可不设立伸缩缝。

锚栓刚性连接。结构示意图如下:

图1结构示意图

框架重要尺寸为：

(1)跨度：24m

(2)柱高：8m

(3)柱距：5.1m

(4)横梁坡度为1:12

2.框架柱及横梁

框架柱采用等截面H型钢柱，钢材采用Q345钢，横梁采用分段变截面焊接

工字形截面，钢材采用Q345钢。

3.墙架及柱间支撑布置

墙架系由横梁(墙梁)及拉条、窗镶边构件、墙架柱、抗风柱等构件组成。

其作用是支撑墙体，保证墙体的稳定，墙体承受风荷载传递到厂房骨架和基础上。

柱间支撑为交叉腹杆体系，交叉腹杆体系最为经济且刚度较大。

4.屋盖支撑布置

门式刚架的屋盖支撑体系由纵向水平支撑、横向水平支撑和系杆构成。

3.3静力计算简图

选取轴刚架为典型单元进行静力计算，计算单元如图所示:

图2计算单元

3.4荷载计算

1.荷载取值计算

恒载（坡向）：结构自重（涉及屋面板、橡条、保温层及刚架自重）

无吊顶（橡条计算）0.2kN/m2

有吊顶（刚架计算）0.45kN/m2

活载：计算刚架取O.3kN/n『;计算楝条取O.5kN/n心

雪载：（）.5kN/nr

风荷载：基本风压按荷载规范GB50009-2023取，地面粗糙等级B级，基本

风压：0.35kN/n?;由于柱高小于10m,不考虑高度变化系数，故取基本风压为0.35

kN/m2o风载体形系数按表A.0.2-1选取:

图3风载体形系数

3.5橡条设计

1）截面选型

按z=l/12,楝条跨度6m,楝条高度==120mm,从

（3550J

而初选C形橡条140x50x20x2.5,橡距为1.5m,樵条跨度大于4m,故在橡条间

跨设立拉条，在檐中处设立斜拉条和刚性撑杆。

2）荷载标准值

水久荷载：压型钢板（含保温）O.15kN/mi

模条（涉及拉条）0.05kN/nr

合计OZkN/n?

可变荷载：屋面均布活荷载和雪荷载的最大值为OSOkN/n?。

3）内力计算

（1）永久荷载与屋面活荷载组合

橡条线荷载

［八=（0.2+0.5）x1.5=1.05kN/m

/?=(1.2x0.2+1.4x0.5)xl.5=1.41kN/m

px="sin4.76°=0.117kN/m

p、,=pcos4.76";=1.405kN/m

弯矩设计值

Mx=P，/=14）5x5.%=4.57kN/m

Mv=4%=Q117x5.%=0.1OkN/m

（2）永久荷载与风荷载吸力组合

按《建筑结构荷载规范》GB50009—2023,房屋高度小于10米，风荷载高度

变化系数取10米高度处的数值，4=10。按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规

程》CECS102:2023附录A,风荷载体型系数为1.5logA-2.9=-1.57（边沿带）,

A=1.5x5.1=7.65m2o

垂直屋面的风荷载标准值：

2

wk=氏•-vv0=-1.57x1.0x（1.05x0.35）=-0.58kN/m

楝条线荷载：

pky=（0.58-0.2xcos4.76"）x1.5=0.57kN/m

［人=0.2xl.5xsin4.76”=0.025kN/m

p、,=1.4x0.58xl.5-0.2xl.5xcos4.760=0.919kN/m

弯矩设计值（采用受压下翼缘设拉条的方案）

=0.919x5.i^=2.988kNm

00255A

%="%=x%2=°°2°kNm

4）截面选择及截面特性

（1）选用C160x60x20x2.5

L=288.13cm4,W=36.02cm3，1=35.96cm4,W=19.47cm3,

人x）vVm11kilAx

3

Wynin=8.66cm，ix=6.21cm,zv=2.19cm,x0=1.85cm；

先按毛截面计算的截面应力为：

4.57xl()6O.lxlO6

一工1%-1—1QQON/mm2(压)

F,19.47xl03—1vlN/I11111xZJb./

Wyniax36.02x10'

MM4.57xlO6O.lxlO6

C-xyv115(FK)

-11111111\Z-1Xz

2一叱w.36.02xl()38.66xIO,

ymin

4.57xlO6O.lxlO6

My

rr—*-1./IN/IlllllV12L/

3W,36.02xlO319.47x10--

wyniax

(2)受压板件的稳定系数

①腹板

腹板为加劲板件〃=4%=-121.%20=-0.9222-1,山《冷弯薄壁型钢

结构技术规范》公式(5.6.2-2)

女=7.8-6.29招+9.78炉=7.8-6.29x(-0.922)+9.78x(-0.922)2=21.91

②上翼缘板

上翼缘板为最大压应力作用于部分加劲件的支承边，

收=4%=115%320=0.8732-1,由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式

(5.6.2-3)Z=5.89—11.59”+6.68〃？=5.89-11.59x0.873+6.68x0.8732=0.863

(3)受压板件的有效宽度

①腹板

2

A:=21.91,k(.=0.863,b=160mm,c=60mm,t=2.5mm,巧=132.ON/mm

由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式(5.63-3)

cIT_60>21,91

E收一询\0.863=1.890>1.1

按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式(5.6.3-2)计算的板组约束系数为

k'=°。+。%.890-0.。5)2=°385

上俨%=巧吟五乐"619

=7475mm

由于研<0,则。=1•15，以=%,)=1%+o.873),

%=16%§=64，18^=18x1,15x3.619=74.91,

38即=38x1.15x3.619=158.15

由于%<18即，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式(5.6.1-1)计算的

截面有效宽度为be=b.=74.45mm

由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式(5.6.5-2),

=0.40=0.4x74.45=29.78mm,/?,2=0.6/7,=0.6x74.45=44.67mm

②上翼缘板

攵=0.863,%=21.91,b=60mm,c=160mm,=132.0N/mm2

cIT16010.863_____

石归一而丫湎

按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式(5.6.3-1)计算的板组约束系数为

为谢"5

联1%=J205XL375X0.86%2『.358

由W>0，则a=l.15—0.15勿=1.15-0.15x0.873=1.019,b=b=60mm,

%=6%5=24

18^=18x1.019x1358=24.91,38a夕=38x1.019x1.358=52.58

所以%(18ap,按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式(561-1)计算的

截面有效宽度为〃=b(.=60mm

由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式(5.6.5-3)beX=0.4。=0.4x60=24mm,

bc2=0.6"=0.6x60=36mm。

③下翼缘板

下翼缘板全截面受拉，所有有效。

④有效净截面模量

有效净截面模量为:

43

叱心=3.37x10mm,叱〃、心=1.915x104mm3,叱％=060gx1Q41nm3

5)强度计算

屋面能阻止楝条恻向失稳和扭转，《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式

%My4.57x1O.lOxltf

(8.1.1-1)<7,=--=138.8N/mm?<Q5N/mm2

-3.37xl041.915xl042

6)稳定计算

(1)有效截面模量

永久荷载与风吸力组合下的弯矩小于永久徜载与屋面可变荷载组合下的弯

矩，根据前面的计算结果，可以取：

叱生=3.37x10"mm3,叱小=1.915xl04min3,也»=0.609x104mm3

(2)受弯构件的整体稳定系数按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》附录A中

A.2的规定计算，

查表，跨中设一道侧向支承4=0.5,=135,^2=0.14

e(i=e0-x()+b/2=4.45-1.85+6/2=5.6cm(取正值)

〃=2疑j/，=2x0.]4x5.6/16=0.098

4x1887.710.156x0.1559,0.5x510?

4=等+岑礼(空了=

162x35.96+35.96=1.051

16

h~IyIyh

300=H858

'2.53

4320AhJ「~\235

T

4320x7.48x16x1.35x(Vo.O982+1.051+0.098)=1.24>0.7

102.792x36.02

2^.091-^.871

或=1.091=1=0

源1.24

（3）风吸力使楝条下翼缘受压，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式

(8.1.1-2)

计算的稳定性为:

2.988xlQ60.020xlO6

旦+”+----------=102.8N/mnr<205N/mm2

猴也町0.87lx33.7xlO519.15xl03

计算表白永久荷载与风荷载组合不起控制作用。

7）挠度计算

5p"51.05xcos4.76〃x51()0,//…

v=-------:—=----------------------------=15.53mm<%八八=25.5mm

v34/200

'384EIS384206xl0x288.13xl0

8）构造规定

25

4=5%=82.13<200,A=%10=116.44<200

故此檄条在平面内、外均满足规定。

3.6墙梁设计

1）截面选型

初选C形墙梁2（X）x70x20x2.5,间距为2m,墙梁跨度大于4m,故在墙梁

间跨设立拉条一道。如图4。

图4墙梁布置

2）荷载标准值

永久荷载：压型钢板（含保温）O.15kN/m2

墙梁（涉及拉条）0.08kN/nr

合计0.23kN/m2

3）内力计算

墙梁所受荷载设计值

竖向：^=0.15x2x1.2=0.36kN/m

^=0.08x2xl.2=0.192kN/m

=q；+g：=0.552kN/m

水平：v=1.0x1.05x0.35x2x1.4=1.029kN/m（压力）

<7；=-1.1x1.05x0.35x2x1.4=-1.132kN/m（拉力）

墙梁所受荷载标准值

竖向：外,=（0.15+0.08）x2=0.46kN/m

水平：=1.0x1.05x0.35x2=0.735kN/m（压力）

4、=l.lxl.05x0.35x2=0.8085kN/m(拉力)

荷载组合考虑两种情况：①义+%；②

(1)竖向荷载以产生的弯矩M、.。由于墙梁跨中竖向设有一道拉条，可视为

墙梁支承点。IM、.—=—x0.552x5.12=0.45kN.m

(2)水平荷载生、.、6产生的弯矩Mr、M；。墙梁承担水平方向荷载作用下，

按单跨简支梁设计内力，则

迎风：M、=-qf=-xl.029x5.12=3.35kN・m

x8%8

2

背风：M［二Lq12=lx1.132x5.1=3.68kN.m

x8,8

(3)剪力：在竖向荷载生.作用下，两跨连续梁的最大剪力为

匕皿=0.625”=0.625x0.552x5.1=1.76kN

在水平方向的剪力按单跨简支梁计算

迎风匕=0.5久/=0.5x1.029x5.1=2.62kN

背风吸皿=°・5或/=0.5x1.132x5.1=2.89kN

4)截面验算

由初选墙梁截面C形槽钢200x70x20x2.5,查表得其截面特性:

24

A=8.98cm；/v=538.21cm；Ws=53.82cm'；(=7.74cm；x0=2.0cm；

43

/v=56.27cm；叱3=28.18cm'；VVvirtn=11.25cm；iy=2.5cm；

6444

Z>»,=4376.18cm；I/=0.1871cm；WHI,=155.14cm；WIVX2=129.75cm

(1)各板件端的应力值为:

迎风:

3.35xlQ60.45xlQ6

=-78.21N/mm2:拉)

一一53.82x1()328.18x1()3

。一当工+生电72.243(拉)

53.82x1()311.25x1()3

3.35x106045x1068N/mnf(压)

53.82xlO328.18x1()3

3.35xlO60.45X106,.....2zrr\

+----------=102.24N/mm-(玉)

巴-53.82x1()311.25xl03

Mv

背风：CT-=+--:

368X106.XU524m压)

一53.82x1()328.18xl03-

3.68xlO60.45xlO6

—108.38N/m/(压)

53.82xlO3'U.25X103'

_3.68xlO60.45xlO6

=-84.34N/mnr(拉)

―53.82xlO328.18x10'

3.68xlO60.45xlO6

=—28.38N。加(拉)

53.82x1()311.25xl03

(2)受压板件的有效宽度

①迎风:

1-3板为加劲板件，〃=%%,=-78,21/628=-1.690<-1,由《冷弯薄

壁型钢结构技术规范》公式(5.6.2-2)取〃=-1计算,

%=7.8-6.29”+9.78^2=7.8-6.29x(—1)+9.78x(-l)2=23.87

3-4板为最大压应力作用于部分加劲件的支承边,

W=

由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式(5.6.2-4)

2=1.15-0.22〃+0.045,=1.15-0.22x0.453+0.045x0.4532=1.06

1-3板1=23.87，%=1.06，/?=200mm,c=70mm,r=2.5mm,

5=46.28N/mm2,

由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式(5.6.3-3)

c7(),23.87

=1.66>1.1

200V1.06

按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式(5.6.3-2)计算的板组约束系数为

…11+°%.0.05)21+°%66-。。5尸=°47

一产%Mois.=7.05

由于收<(),则a=1.15,〃=%,)=2%+]690)=74.35mm

18«/9=18x1.15x7.05=145.94,%=20%$=80<18切，1-3板截面有效

be=bc=74.35

3-4板攵=1.()6,kc=23.87,b=70mm,c=2(X)mm,t=2.5mm,

200

按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式(5.6.3-1)计算的板组约束系数为

为丽"29

由收>0,则c=1.15—0.15〃=L15—0.15x0.453=1.08,b.=b=70mmf

/=7%5=28,18欣=18x1.08x1.66=32.27,38即=38x1.08x1.66=68.13

所以/<18即，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式(561-1)计算的截

面有效宽度为"=bc=70mm

由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式(5.6.5-3),

b八=0.4"=0.4x70=28mm,h,2—0.6b,=0.6x70=42mm

1-2板全截面受拉，所有有效

②背风：

1-3板为加劲板件，〃=-84.3%24]=-1.609工一1,由《冷弯薄

壁型钢结构技术规范》公式(5.6.2-2)取“=-1计算

%=7.8-6.29〃+9.78/=7.8-6.29x(—1)+9.78x(-1)2=23.87

1-2板为最大压应力作用于部分加劲件的支承边，

51Z

=%)838=0.484>-1,由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》

公式(5.6.2-4)

Z=1.15-0.22^+0.045/=1.15-0.22x0.484+0.045x0.4842=1.03

1-3板k=23.87,k(=1.03,b=2(X)mm»c=70mm,Z=2.5nmi,

历=52.4IN/mm2,

/2W

C/T=21=L72>11

b\kc200\1.03

…11+。%_005尸」1+0%72-(W=°⑷

一F%支(MS%⑷=619

由于“<(),则a=1.15,2=%,)=2%+]609)=7666mm

=2()=80<18,

180/9=18x1.15x6.19=128.13,%%5^所以M板全截面有

效be=h.=76.66mm。

3-4板k=1.03,k.=23.87,/?=7()mm,c=2(X)mm,t=2.5mm,

5=108.38N/mm2,

吗呼0.59<LI,

70V23.87

P=/054%「,205x1.3x1.0%0838=1.59,

由〃>0,则a=1.15—0.15"=l.15—0.15x0.484=1.07,"=〃=70mm,

7

%=%5=28,18a/9=18x1.07x1.59=30.62,

所以/<18即，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式(5.6.1-1)计算的截

面有效宽度为"=bc=70mm

由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式(5.6.5-3),

，=0.45=0.4x70=28mm,be2=0.6"=0.6x70=42mm

3-4板全截面受拉，所有有效。

（3）有效净截面模量

有效净截面模量为:

434343

W=5.024xlOmm,VV„n.=2.670xlOmm,叱小=1.068xlOmm

5）强度计算

（1）正应力：根据《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式（8.1.1-1）

迎风时,

M、3.35x3)6().45xl(F

纹一=108.81N/mm2<205N/mm2

44

Wenx叱小5.024xlOI.068xl0

背风时,

M：%3.68xlO60.45x106

=115.38N/mm2<205N/mm2

%4

WenxWenv5.024XlO1.068x1()4

(2)剪应力：根据《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式(8.3.1-1)、(8.3.1-2)

3%3x1.76x10

竖向剪应力Tx=8.12N/mnr</,

4x(70-2x2.5)x2.5

3%3x2.89x10

水平剪应力=8.89N/mnr</_

2hj2x(200-2x2.5)x25

6)稳定计算

受弯构件的整体稳定系数然,按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》附录A中A.2

的规定计算。查表，跨中设一道侧向支承，4=0.5,=1.35,^2=0.14

/=%-/+〃/2=4.89-2+7/2=6.39cm(取正值)

rj=纥2〃/人=2x0.14x6.39/20=0.089

44J.156/,(/2=4x4376.180.156x0.187lf0.5x510

—--------1----------=0.872

h2l202x56.2756.2720

/l=—=102

,v2.5

4320A力235

落=

~)

优：煞;％35x(版即赤+。.。89卜.48＞。.7

=1.091-^^=0.906

以=1.091

僚1.48

按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》公式(8.1.1-2)

计算的稳定性为

3.68xlO60.45xlO6

MA”=122.98N/mm2<205N/mm

0.906x5.024xlO41.068xl04

7）挠度计算

竖向：按两跨连续梁计算

0.46x5KX)4

=0,88mm<=25.5mm

3070x206xl03x56.27xlO4

水平方向：按单跨简支梁计算

5qj4_50.8085x51(X)4

Vv=6.43mm<25.5mm

一丽.瓦―384,206X103X538.21X104

8)构造规定

儿=51(%65.89<200,A=25/4=1()2<200

故此墙梁在平面内、外均满足规定。

3.7抗风柱设计

每侧山墙设立2根抗风柱，则每根抗风柱作用宽度为8米。

1）荷载计算

墙面及墙梁自重为0.23kN/m2,抗风柱自重约为0.4kN/m

风荷载：风压高度变化系数〃二=1.0

风压体型系数由《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102：2023附录

A表A.0.2-4查出，入=±1。

风荷载标准值vv,==1.0x1.0x（0.35x1.05）=0.3675kN/m2

单根抗风柱承受的均布荷载设计值：

永久荷载设计值tz=1.2x0.23x8=2.21kN/m

风荷载设计值4“=14x0.3675x8=4.12kN/m

风荷载标准值qhv=0.35xl.05x8=2.94kN/m

2）内力计算

取中间柱作为计算对象，计算模型如图5

24000

图5抗风柱计算

构件最大轴压力乂叱二(2.21+0.4)x8.67=22.63kN

构件最大弯矩=ix4.12x8.672=38.71kN-m

8

3)截面选择

43

取工字形截面H350xl75x6x9,Zt=10456cm,IV,=604.4cm,4=14.12cm,

432

/v=791.1cm,Wv=90.9cm,4=3.88cm,A=52.45cm,g=41.2kg/m

4)强度计算

根据《钢结构设计规范》GB50017-2023公式(521)

N也22.63xlO338.71x1()6

=65.31N/mm2</=215N/mm2

52.45x1()21.()5x604.4x10s

5)稳定计算

⑴弯矩作用平面内的稳定：根据《钢结构设计规范》GB50017-2023公式

(5.2.2-1),绕强轴4="=理乙=61.4<[2]=150

Iv14.1

由于々＞0.8,所以查《钢结构设计规范》GB50017-2023附录C的b类

h

7,TT2EA7t2x2.06x10^x52.45x102

截面，°、=0.724,N=-----=----------------------------------=2571.48kNXT

&Frl.U^7l.lx61.42

所计算段无端弯矩但有横向荷载，故篇L0

N//fLlA22.63xlO31.0x38.71xl06

7242322,63

4\AyMv(1-().8—)°-X5245xlOj()5x6()44xl()x(1-0,8x)

2571.48

=67.39N/mm2</=215N/mm

(2)弯矩作用平面外的稳定：根据《钢结构设计规范》GB50017-2023

公式(5.2.2-3),绕弱轴考虑墙梁隅撑的支持作用，计算长度取墙梁间距2米。

hy=200

=51.55<[2]=150

7--188

由于2>().8,所以查《钢结构设计规范》GB50017-2023附录C的b类

h

51.552

截面，内=0.794,由=1.07=1.07=1.01

4400044000

所计算段有端弯矩和横向何在作用，并使构件段产生同向曲率，故取

0,“=1・0,另〃=1.0

N22.63x10s1.0x38.71xl06

=68.85N/mm2</=215N/mm2

痣A+啜-0.794x52.45xlO21.01x604.4xl03

(3)挠度

根据《钢结构设计规范》GB50017.2023附录A续表A.1.1,在横向风荷载作

用下，抗风柱水平挠度为

5qJA_52.94x867()4.r-I/8670..

=10n.04mm<|vl=-----=-------=21.68mm

384-384206x1()3x1()456x1()4L」4004(X)

3.8门式刚架设计

1)计算简图:

由计算条件可得各荷载取值如表1

表1组合内力荷载取值

荷载名称荷载取值

恒载0.45kN/m2

活载0.3kN/nr

风载O.35kN/m2

雪载0.5kN/nr

由表1可得出，雪荷载大于屋面活荷载，应取max（活载，雪载）=0.5kN7m2。

依据各部分从属面积，从属宽度可以得到：

屋面：

恒荷载标准值：0.45x5.l=2.3kN/m

雪荷载标准值：0.5x5.l=2.55kN/m

刚架柱：

恒荷载标准值：0.23x5.l=1.17kN/m

风荷载标准值：

基本风压(oo=1.05x0.35kN/m2=0.3675kN/m2

迎风面：柱上qw尸0.3675x5.1x0.25=0.47kN/m

横梁上qw2=~0.3675x5.1x1.0=-1.87kN/m

背风面：柱上qw3=-0.3675x5.1x().55=-1.()3kN/m

横梁上qW4=-0.3675x5.1x0.65=-1.22kN/m

3)荷载效应组合

(1)恒荷载作用内力计算

根据前面所述，进行刚架恒荷载内里分析:内力计算荷载工况如图6所示。

luuuuiiiiiiiiuuuiuuimiuuuiuiu

图6恒荷载分析工况

采用结构力学求解器求解内力，求解得到如下结果。刚架弯矩图、剪力图和

轴力图分别见图7、8和9,数值见表2。

图8刚架恒载下剪力图

图9刚架恒载下轴力图

表2恒载下刚架内力

杆端1杆端2

单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩

1-36959.9999-11007.27420.00000001-27599.9999-11007.2742-88058194.3

2-13261.307726590.5585-88058194.3-10969.2525-914.10137766534E31.2

3-10969.2525914.10437366534531.2-13251.3077-26590.5585-88058194.4

4-27600.000011007.2743-88058194.4-36950.000011007.27430.000C0000

（2）活荷载作用内力计算

根据前面所述，进行刚架活荷载内里分析，内力计算荷载工况如图10所示。

iiiiuiiuiuuimuiuuiiiiiiuiiuiuiiuii

图10活荷载分析工况

采用结构力学求解器求解内力，求解得到如下结果。刚架弯矩图、剪力图和

轴力图分别见图11、12和13,数值见表3。

图11刚架活载下弯矩图M

G-

图12刚架活载下剪力图

图13刚架活载下轴力图

表3活载下刚架内力

杆端1杆端2

单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩

1-30599.9999-12203.7171-0.00000001-30599.9999-12203.7171-97629737.2

2-14702.754229480.8366-97629737.2-12161.5625-1013.4635473766H45.5

3-12161.562510.3.4635473766545.5-14702.7542-29480.8366-97629737.3

4-30600.000012203.7171-97629737.3-30600.000012203.7171-0.000C0001

（3）左风荷载作用内力计算

根据前面所述，进行刚架活荷载内力分析，内力计算荷载工况如图14所示。

三三

三三

三三

三三

三三

一一

佞

载工况

左风荷

图14