大桥支架计算书(完整经典版)

1.编制依据.............................................2.工程概况...............................................-2- 4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算.4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算......................-14-4.2.3立杆底座和地基承载力计算....................-15-4.2.4箱梁底模强度计算............................-17- 单位为完成本合同段工程拟投入的管理人员、专业技术人员、机械设备《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T37.6m，本桥主梁采用双边箱梁开口截面，预应力混凝土结构主梁支架搭设采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为梁根据主梁分段长度、混凝土方量、主梁断面构造等分析，每号块主梁分3个中横梁，中横梁之间标准间距为6m，0#号块横梁间距为6.4m。1#索张拉完后拆除中间箱式，保留两侧斜腹板支撑整体梁重为例，对荷根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表距支架自重q7的计算值(kPa)⑴+⑵+⑺⑴+⑵+⑺⑴+⑵+⑶+⑷+⑺则：主桥0#块斜腹板支架每延米现浇段混凝土方量为15.7m³,则斜中板每延米混凝土方量为2.74m³,均布荷载为q顶=2.74×2600×碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。a证二二二二二二二二二二"二NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力=0.6×0.6×38.33=13.8KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN+0.85×1.4×2.1=19.49KNN33kN，强度满足要求。NG2K=0.6×0.9×q2中=0.6×0.9×1.0=0.5+0.85×1.4×2.74=9.82KNN33kN，强度满足要求。NG1K=0.6×0.6×qA=0.6×0.6×60.7=21.85KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1为14.49KNN33kN，强度满足要求。NG1K=0.6×0.3×q=0.6×0.3×83.2=14.98KN端NG2K=0.6×0.3×q2=0.6×0.3×1.0=0.18KN+0.85×1.4×0.98=19.36KNN33kN，强度满足要求。根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤f长细比λ=L/i。于是，λ=L/i＝76，参照材料力学查得Φ=0.813。MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz—风压高度变化系数，参考《桥梁支架安全施工手册》表2-1得uz=1.0us—风荷载脚手架体型系数，查《桥梁支架安全施工手册》表2-3得：us=1.0），故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1×1×0.故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附W=5.08×103mm3+0.04×106/（5.08×10375.66KN/mm2≤f＝205KN/mm2K0=稳定力矩/倾覆力矩=y×Ni/ΣMw故：钢管总重（11934+5850+8840）×3.84稳定力矩=y×Ni=10×1109=WK=0.7uz×us×w0=0.7×1×1×0.55=0.385KN/m2K0=稳定力矩/倾覆力矩=11090/700=15.84>1.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求N＝a×b×q＝a×b×(q端+q2+q3+q4+q7)N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)=19.72kN底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd=40Ad——为立杆底座面积Ad=10cm×10cm=100cm2；A=(2×0.15×tg450+0.15)2=0.2025㎡NEQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up5(P),2)EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up5(P),4)（2）截面惯性矩：I=bh3/12=100×1.53/12=2（3）截面抵抗矩：W=bh2/6=100×1.52/6=37b.模板受力计算(按三跨等跨连续梁考虑)）：=58.8×204/(128×0.1×105×28.12)=0.26mm＜L/400=0.5mm3/12=8.333×10-6m40.24mm≤[f]=L/400=600/400=1.5mm3/12=1.25×10-5m40.32mm≤[f]=L/400=600/400=1.5mmEQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up5(P),2)EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up5(P),4)（2）截面惯性矩：I=bh3/12=100×1.53/12=2（3）截面抵抗矩：W=bh2/6=100×1.52/6=37b.模板受力计算(按三跨等跨连续梁考虑)）：=111.56×204/(128×0.