【《Orbal氧化沟处理城市污水的工艺设计》12000字（论文）】

Orbal氧化沟处理城市污水的工艺设计目录TOC\o"1-3"\h\u7720摘要 381391.1选题的背景 446351.2选题目的和意义 4150281.3国内外研究现状 4211821.3.1活性污泥法 4255561.3.2氧化沟 5145641.3.3SBR工艺 59451第二章项目概况及工艺选择 7211562.1项目概况 765922.2处理工艺的比较 788392.3处理工艺的确定 8166552.4工艺流程 83302.4.1处理工艺流程图 8229912.4.2工艺流程说明 832400第三章污水处理构筑物设计计算 9224183.1设计流量 9164323.2格栅 938633.2.1设计说明 974413.2.2设计计算 910953.3污水泵站 11224383.3.1水泵选择 11197613.3.2集水池 12157553.4沉砂池 12229723.4.1设计说明及主要设计参数 1223767沉砂池是污水处理环节中必不可缺的一个工艺。污水流动过程中空气中以及设备中的泥砂会随着水流一起流动。污水中的泥砂不及时处理的话，会影响后续设备的运行和处理。其工作原理是以重力分离为主，在重力的作用下，使得比重较大颗粒和悬浮物下沉，而其他污染物随着水流进入下一个处理工艺。 12118263.4.2沉砂池选择 12176823.4.3工艺设计与计算 12201703.4.4设备选型 13145973.5厌氧池 13196763.5.1设计说明 1381093.5.2设计计算 13108583.5.3设备选择 14138463.6Orbal氧化沟 14120543.6.1氧化沟的设计说明 14207323.6.2氧化沟的设计计算 1525034V总=V1+V2=48001.684+25890.909133923.6.3曝气装置选择 20134663.7沉淀池 22307493.7.1设计说明 2273293.7.2设计计算 22280013.7.3初沉污泥量 23240463.7.4设备选型 2319151第四章污泥部分处理构筑物计算 24214394.1污泥浓缩池 24267864.1.1设计说明 24326614.1.2设计计算 24194164.2污泥脱水间 25158484.2.1设计说明 2511804.2.2设计计算 2632482第六章高程布置 27147966.1布置原则 27109736.2污水部分高程计算 27108016.2.1相关参数 27196616.2.2设计计算 27313956.2.3污水处理高程布置 3525136.3污泥处理构筑物高程布置 3517704第七章工程概预算 37326917.1说明 37217137.2工程概算 37102147.2.1土建部分 37218357.2.2设备部分 38162247.2.3废水处理成本计算 39摘要通过研究设计合理的废水处置路线,降低废水中的化学污染物。本次设计的污水处理厂进水水量（万吨）＝

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；如果废水不能及时处理降低污染物浓度，很可能会形成一个污染源，破坏生态系统，给我们的生存环境带来不可磨灭的影响。本设计是选用Orbal（奥贝尔）氧化沟进行污水处理设计，设计的污水处理厂进水水量（万吨）＝

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。本次设计工艺流程为主要为：污水→格栅→沉砂池→厌氧池→氧化沟→沉淀池→出水。此工艺所设计的流程中出水基本上达到了排放要求,且此种工艺在污泥处理中具有良好的脱氮作用,具有较好的抵抗冲击和负载的能力,有利于污泥很容易被降解的有机物去除,并且还可以大大减少污泥膨胀现象的产生,处理效果佳等优点。关键词：污水处理Orbal（奥贝尔）氧化沟化学污染物第一章绪论1.1选题的背景科技的进步和发展也给人们带来了许多便利,同时,也给人们带来许多不利,环境的问题也被认为是一个困扰着整个世界的一个大问题,环境污染问题当中的水问题也被认为是重中之重，目前我国水量为2.8万亿立方米，可用水量为8400亿立方米，所以，水的循环利用成为了我国的燃眉之急。为了解决水的循环利用问题，也衍生了许多的处理方法，而最好的也是最有效的就是设立污水处理厂，污水处理厂的工艺流程也是一直更新换代，目的也是只为找到一个更好的处理工艺流程。1.2选题目的和意义作为一个地区性水资源匮乏的国家,我们的水环境目前存在着严峻的形势。水资源短缺矛盾愈来越严重,使得城市污水处理问题成为了水污染防治的头等大事。目前我国的污水处理工程行业也在迅猛地发展。实事求是的说，建立污水处理厂不过是将污染进行处理到最小，污染物的累积，甚至慢慢累积成为一个污染源的话，会造成非常严重的后果，不仅仅是环境问题，生态问题也得不到保障。我国水污染涉及到人类生活多方面，对人类影响大，持续的时间也长，近年来也虽有好转，但也还是成为水研究者重要的一大课题。所以，更加合理有效的污水处理工艺也逐渐成为国家甚至世界所探求和摸索的目标。1.3国内外研究现状目前国内外学者通过在实验室里进行的实验研究还有在工程实践中进行的研究方法,经过不断的研究和改良，发现普遍采用的都是传统活性污泥法、氧化沟、SBR工艺等，这些处理工艺发展较早，沿用至今，现比较成熟。而此次设计主要采用Orbal氧化沟工艺进行处理，而现在该工艺技术已经成熟，并且部分地方污水处理厂都开始采用改工艺了。1.3.1活性污泥法活性污泥法是利用好氧生物进行处理，活性泥除去废水中化学有机污染物，主要利用好氧生物进行吸附和氧化污染物的能力进行处理。事实上，大多数污染物都存在于其产生的污泥中。其好氧速度迅速，但是为了避免由于缺氧所形成的厌氧状态，需严格控制进水有机物浓度。其缺点有：对有毒物质不能进行处理，对水的适应性不强；占用的土地也比较多；费用高。图1-1活性污泥法基本流程1.3.2氧化沟其良好的性质吸收厌水氧化物的反应速度迅猛,但是为了要使人想尽量避免因为水缺氧而氧化导致水所形成的厌水缺氧氧化状态,需要人们严格控制其进入水中的厌氧有机物。氧化沟最不同的主要特征是封闭的环形池型，能在池子中进行好氧和缺氧处理，并且回流的污泥可以和需要处理的污水进行重复交替流动，但是污水在此工艺中的池子停留时间过于长久。由于其的生产工艺结构简便,对不容易降解处理的有机污染物也有很好的处理效果，是目前我国采用的较多污水处理技术。图1-2活性污泥法基本流程1.3.3SBR工艺SBR全名叫做序批式活性污泥法。其工艺有着许多另外的工艺所具有的功能，特别是出水水质要求较高的地方，基本上都采用SBR工艺，该工艺可以对污水进行除磷除氮处理，在水源缺乏的地区，该工艺还利于水的循环使用。其工艺的反应时间与污水中难降解物成正比。由于其的生产工艺结构简便,是目前我国采用的较多污水处理技术。图1-3SBR基本流程

第二章项目概况及工艺选择2.1项目概况本设计是处理日产120000吨的城市污水，要求其出水水质达到《污水综合排放标准》（GB8978）中一级A标准。进水水质和排放标准见下表表。进水水质和出水水质情况指标CODBOD5SSNH3╴NTP进水水质（mg/L）580210190252出水水质(mg/L)50101050.52.2处理工艺的比较2.2.1传统活性污泥法这是活性污泥法最早的形式,一直沿用至如今。传统活性污泥法是污水处理中应用最早且最广泛工艺方法，经过长时间的使用，其工艺成熟，易于操作，有着丰富的管理运行经验。处理效果好，占地面积比较大，费用高。2.2.2SBR工艺SBR工艺也是活性污泥法的其中一种，其工艺原理是在反应器内预先培养一定量的活性污泥，通过多阶段的曝气来达到去除污染物的目的。效率高，效果好，耐冲击负荷。但间歇性运行，要求高;脱氮除磷效果不是很好；污泥稳定性也不是很好。2.2.3氧化沟氧化沟又名氧化渠。它主要采用了基于活性污泥处理方法的污水变形处理技术。目前的氧化沟类型包括：奥贝尔（Orbal）氧化沟、三沟式氧化沟、D型氧化沟和一体化氧化沟等。一般氧化沟不再需要厌氧消化，操作较为简单，处理效果也比活性污泥法要好。但也非常容易形成污泥膨胀。不利于对后续的处理，但是经过相对性的处理，能很好地解决这一问题。2.2.4A/O及A2/O系统处理技术A/O系统处理技术A/O工艺是缺氧/好氧工艺或厌氧/好氧工艺的缩写，A/O工艺实质上是将缺氧和好氧放在一起进行处理，首先进行厌氧处理，会大大降低有机污染物含量。其次在进行好氧处理，进一步降低污染物含量，以达到标准。其效率高，操作简单，费用低。A2/O系统处理技术A2/O工艺是厌氧-缺氧-好氧生物脱氮除磷工艺。一般在处理系统中应用,具有对脱氮除磷的要求。一般该工艺用于封闭的富营养化的水体。其主要特点之一是位于污泥内部的污水回流系统容量大,能耗相对较高;污泥沼气的转化回收和综合利用的过程经济效益不好;溶于污泥的污水渗出液不被要求同时进行有机化学物质去除和脱磷。2.3处理工艺的确定Orbal氧化沟具有较强的抵抗冲击和高负荷的能力;和不同的污泥溶解量浓度及污泥充填负荷,因为它们具有相互串联的性质,可以大大减少污泥膨胀现象的产生,进一步降低了后续工艺的污水处理困难，与其他工艺相比，Orbal氧化沟能更好地增加污水充氧能力，构筑简单，占地面积适中，对水质要求低，Orbal氧化沟还具有脱氮除磷效果，根据处理规模，进水水质，出水要求，本设计选择Orbal氧化沟工艺进行污水处理。2.4工艺流程2.4.1处理工艺流程图污水→格栅→进水泵房→沉砂池→厌氧池→氧化沟→沉淀池→出水↓↓栅渣压榨打包分砂机污泥浓缩池↓↓↓栅渣外运沉砂外运污泥脱水间→泥饼外运污泥上清液2.4.2工艺流程说明污水进水先通过格栅，其中的工作原理目的主要也就是为了有效过滤进入污水管道中的大量悬浮物和较大的固形物,防止空气阻碍进入水泵，格栅过滤的栅渣经过压榨打包后外运。为后续处理进行优化。再进入进水泵房经过提升泵的提升后进入沉砂池。后进入厌氧池、氧化沟、沉淀池，其中沉淀池产生的污泥由回流泵房提升到储泥池，在进行脱水后压缩后外运。污泥脱水时的上清液可以作为进水进行处理。后最终排出。第三章污水处理构筑物设计计算3.1设计流量设计流量：Q=120000m3/d=5000m3/h=1.389m3/s，城市污水的时变化系数Kh=1.2～1.6，取1.4，设日变化系数为Kd=1，则总变化系数Kz=Kh×Kd，其值为1.4，最大时流量为：Qmax=Kz×Q=1.4×1.389=1.945m3/s。3.2格栅3.2.1设计说明格栅是预处理的第一步，一般安装在进水口或前端，用来截留废水中悬浮物和大体积固体，防止堵塞水泵，降低负荷，为后续处理提供较好的水流状态。因此设立一个格栅间，安装格栅和泵房，由于处理量打，可采用机器清楚，格栅设计两台，一台备用，即N=2。3.2.2设计计算（1）栅条间隙数n（因设置两台机器，故每台格栅通过水量减半，以下计算以一台格栅为例。）n=Qmaxsinα°aℎv式中：Qmax——污水最大设计流量，ma——栅条间隙，m，取20mm=0.02mh——栅前水深，m，取1mv——过栅流速，m/s，取0.7m/sα——格栅倾角，取α=60；（2）栅槽宽度B，栅槽宽度一般比格栅宽0.2~0.3m，取0.20mB=sn−1+an=0.02×式中：B——格栅有效宽度，m；s——格栅条宽度，m，取20mm=0.020m；（3）通过格栅的水头损失h1 ℎ1=kξs式中：k——格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般取k=3ξ——阻力系数，与栅条的断面形状有关.即ξ=2.42（4）栅后槽总高度HH=ℎ+ℎ1式中：h2——栅前水渠超高，m，取0.5m；（5）进水水渠渐宽部分长度l式中：B1——进水水渠的宽度，m，取Bα1——进水水渠渐宽部分的展开角度，°，取α（6）出水水渠渐窄部分长度l2=l（7）栅槽总长度LL=l1式中：H1——栅前水渠深，m，H（8）每日产生栅渣量WW=Q2所以应采用机械清渣。式中：W1——栅渣量，取W1=0.10m3／103m3（废水）；图3-1格栅设计简图（9）设备选型选用回转式格栅HG-1400型3台（其中一台备用），其性能参数如下：设备宽度：B=1400mm；功率：N=1.5kW；有效栅隙：35~40mm；栅前流速：0.8~1.5m/s耙污速度：5m/min；安装角度：60~75°3.3污水泵站3.3.1水泵选择设计水量为Q、Q故本设计选用4台潜污泵（1台备用），单台流量为：Q=1944.44m选用500WQ2000−10−90型潜污泵，性能参数如下：流量：2000m扬程：10m功率：90kw转速：980r3.3.2集水池容积V（按照5分钟最大流量计算）V=2000603.4沉砂池3.4.1设计说明及主要设计参数沉砂池是污水处理环节中必不可缺的一个工艺。污水流动过程中空气中以及设备中的泥砂会随着水流一起流动。污水中的泥砂不及时处理的话，会影响后续设备的运行和处理。其工作原理是以重力分离为主，在重力的作用下，使得比重较大颗粒和悬浮物下沉，而其他污染物随着水流进入下一个处理工艺。主要设计参数：沉砂池座数应不少于2座。本次应选择6座沉砂池。即N=6城市污水的沉砂量可按含水率为60%，容量为1500kg/立方米来计算。沉砂池的超高不宜小于0.3m。流量应按最大设计流量计算，即Qmax3.4.2沉砂池选择旋流式沉砂池相比其他沉砂池，具有更好的附壁效果，而且其没有桨板，能使池子内的污水在其中进行环流，促进有机物和比重较大的颗粒分离，达到更好的沉砂效果，且水头损失小，对流量的变化适应性强，砂粒去除率也相对较高，因此该工艺选择旋流式沉砂池。3.4.3工艺设计与计算沉砂按照1m3沉砂0.003L来计算，其含水率大约为60%，Q=QmaxW=972.22×0.031−0.6式中：Q——沉砂池水量mW——产砂量L3.4.4设备选型沉砂池选择XL30旋流沉砂池，设备参考参数如下：流量：1220贮砂区深度F：1800/mm沉沙区底坡降G：400/mm沉砂池深度L：1400/mm进水渠宽度H：400/mm出水渠宽度D：1200/mm沉沙区水深J：450/mm功率：0.55kW故沉砂池水深h:h=F+G+H+J=3.05m3−123.5厌氧池3.5.1设计说明厌氧池是在没有氧气的条件下，厌氧微生物对污水中难降解的污染物进行分解转化，有着过滤污染物、水解有机物、甚至是对污水进行脱氮。减轻了后续设备的负担，以便于后续工艺进行处理。是污水处理中最必不可少的工艺技术之一。厌氧过程可以将大分子有机污染物水解为小分子溶解性有机物的过程、将小分子有机物进一步分解为乙酸的过程和将分解的乙酸再转化为甲烷的过程同时进行。3.5.2设计计算设计相关参数选取：水深取h=5m水力停留时间：T=1.0h污泥浓度：X=4g/L污泥回流浓度：Xδ设计水量按照所给的设计最大日平均时流量进行计算，即Q=2.66m3/s，共设4座厌氧池，每座设计流量为设计的单座厌氧池容积VV=QT=0.665×1.0×3600=2394设计的单座厌氧池面积：A=设计的单座厌氧池直径：D=设计的单座厌氧池高度为：5.3m（3）污泥回流量δ=XXQδ=Qδ=0.8×0.665×86400=45964.8式中：δ——污泥回流比；Qδ——污泥回流量，m3.5.3设备选择选用两台DQT型低速潜水推流器，型号为DQT045×2000。具体参数如下：电机功率：4.5Kw叶轮直径：1400mm转速：64r/min推力：1.58kN3.6Orbal氧化沟3.6.1氧化沟的设计说明Orbal型氧化沟不进能够降解大部分有机物，还能进行脱氮处理，在沟内有着好氧区域和缺氧环境，且污水经过氧化沟的充氧处理，产生的剩余污泥好氧稳定，不需要进行后续的污泥处理，有着成熟的污泥系统，减轻了后续处理工艺难度。该工艺在城镇污水处理中有着比较好的适用性。设计相关参数选取：设计废水水量：Q=120000m3/d=5000m3/h进水COD浓度：COD=580mg/L进水BOD5浓度：BOD进水SS浓度（mg/l）＝

190进水氨氮浓度＝

25mg/L3.6.2氧化沟的设计计算（1）去除BODOrbal氧化沟出水溶解性BOD5浓度S式中：S0——进水BOD5浓度，mg/LSe——出水BOD5浓度，mg/La1——斗底宽，m，取0.5mVSS=0.75SS=90mg/LOrbal氧化沟好氧区容积V1V1=式中：Y——污泥产率系数，取0.55——污泥龄，取25dX（MLSS），取4000mg/L，则Xv（MLVSS）=3000mg/LKd——自身氧化系数，d-1，取0.055Orbal氧化沟好氧区所需的水力停留时间t1t单座Orbal氧化沟池底剩余污泥量ΔX∆X=Q∆S根据上述计算可得每去除1kgBOD5产生的干污泥量δδ=（2）脱氮计算单座Orbal氧化沟需氧化的氨氮量N1若单座Orbal氧化沟氧化沟产生剩余的污泥中含氮率为12%，那么用于后续处理的总氮量为N0=0.12×=30−5−5.760=19.240mg/L式中：TKN，取30mg/L单座Orbal氧化沟所需的脱氮量Nr3−25=30−10−5.760=14.240mg/L碱度平衡剩余碱度=280−7.14×19.240+3.57×14.240+0.1×得出的值根据要求此值可保持pH≥7.2，生物反应能够正常进行。式中：碱度（SALK），取280mg/L脱氮所需的容积20℃时脱硝速率qdn=0.035kg还原的NO3—-N/（kgMLVSS·d）脱硝速率14℃时：kgNO脱氮所需的容积V2=t（3）氧化沟总容积VV总t校核污泥负荷N=QOrbal氧化沟的设计污泥负荷要求一般在0.05~0.1kg（4）需氧量计算①设计单座Orbal氧化沟的需氧量单座Orbal氧化沟BOD需氧量D1为D1==0.58×120000×=23610.446kg/d式中：α——微生物对有机底物氧化分解的需氧率，取0.58b——活性污泥自身氧化需氧率，取0.1则可得出单座Orbal氧化沟剩余污泥中BOD的需氧量D2为D2=1.42每1kgNH3-N进行的硝化反应共需要消耗4.6kgO2，那么单座Orbal氧化沟NH3-N的需氧量D3为D3=4.6×剩余污泥中NH3-N的耗氧量D4为D每1kgNO3-进行还原反应所产生2.86kgO2，那么单座Orbal氧化沟脱氮产氧量D5为D=23610.446−5760.202+13800+2239.177−4887.168=29002.246kg/d计算中需要考虑安全系数，安全系数取1.4，则实际求得的总需氧量为：AOR即可得出每座Orbal氧化沟去除1kgBOD5的需氧量=校验：根据设计规程，每座Orbal氧化沟去除BOD5设计规定一般在1.6~2.5之间，根据上述计算知符合规定的要求.②标准状态下每座Orbal氧化沟需氧量SOR=AOR式中：Cs(20)——20℃氧的饱和度，Cs(25)——25℃氧的饱和度，Orbal氧化沟工艺一般为三沟通道系统，该设计按照外购：中沟：内沟=0.2:1:2来计算单座Orbal氧化沟需氧量，该设计的充氧量按照外购：中沟：内沟=65:25:10来考虑，则供氧量分别为：外沟道AOR中沟道AOR内沟道AOR其中每座Orbal氧化沟中的各沟道标准需氧量分别为：SORSORSOR根据上述计算可的每座Orbal氧化沟总标准需氧量为：SOR=（5）每座Orbal氧化沟尺寸本次设计共需建设Orbal氧化沟两座，每一座的有效容积为V设每座Orbal氧化沟按照弯道部分占总容积的80%直线部分按照占总容积的20%来计算，则：V弯V直设Orbal氧化沟的容积深度h=4.5m，超高0.5m，外沟道、中沟道、内三沟道之间所需的用于阻隔的墙体的厚度为0.25m，那么：AA单座Orbal氧化沟直线段长度L的计算：设每座Orbal氧化沟内沟道的宽度为八米、中沟道的宽度也设为八米、外沟道的宽度设置为九米，则：L=需要设计的中心岛半径rA即3284.115=解得r=8.248m，取r=8.25m（6）Orbal氧化沟进出水管以及调节堰计算进出水管的参数计算。设污泥回流比R=100%，进出水管流量Q=2×120000m进出水管直径d=校核进出水管流速v=满足要求出水堰计算在出水处可设置一个出水竖井，并在其安装可调节堰，以便于操作。设出水堰的上水头高H=0.2m。则出水堰的宽为：bQ1.86H根据一般调节堰的所需的布置要求，出水堰宽度可多取0.3m，出水竖井宽度B取1.2m，则出水竖井长度为：L=出水竖井平面尺寸为：L×B=5×1.2=6.0m所以出水井设置在中心岛，曝气转碟在上游安装，以达到最好的效果。曝气装置选择曝气设备经过构筑类型相比，转蝶式氧化沟曝气机更适合，设转跌直径D=2000mm，单碟充氧能力为1.5kgO2/(h·ds)每个外沟道标准需氧量SOR外沟道所需碟片数量：n=SOR根据要求，每米轴安装碟片4个，最外侧碟片距池内壁0.25m。则：所需曝气转碟组数=n每组转碟安装的碟片数=500计算得出外道沟共安装15组曝气转碟，每组转碟有34片碟片。校核：每米轴安装碟片数=34−19−0.25×2=3.88片<5片每个中沟道标准需氧量：SOR中沟道所需碟片数量：n=SOR2根据要求，每米轴安装碟片4个，最外侧碟片距池内壁0.25m，则：所需曝气转碟组数=n每组转碟安装的碟片数=217计算得出中道沟共安装7组曝气转碟，每组转碟有31片碟片。校核：每米轴安装碟片数=31−1每个内沟道标准需氧量：SOR内沟道所需碟片数量：n=SOR根据要求，每米轴安装碟片4个，最外侧碟片距池内壁0.25m，则：所需曝气转碟组数=n每组转碟安装的碟片数=104计算得出中道沟共安装4组曝气转碟，每组转碟有26片碟片校核：每米轴安装碟片数=31−1根据上述计算，得出每座氧化沟需A型短轴转碟15组，轴长9m。B型长轴转碟11组，轴长（8+8）m。碟片数：外沟：34×15=510片，中沟：31×7=217片，内沟：26×4=104片单座氧化沟所需功率：N=22×15+22×7+18.5×4=558kW3.7沉淀池3.7.1设计说明沉淀池是利用长时间的废水停驻，沉降可沉淀的污染物，微生物分解其有机物，有效降低废水的SS，所以也可降低部分COD和BOD5。初次沉淀池可分为平流式沉淀池、竖流式沉淀池、辐流式沉淀池。其构造简洁，费用低，但是占地面积多。因为本设计流量较大，污泥含水率较高。经过比较选用辐流式沉淀池来进行处理较为合适。3.7.2设计计算因为污水是由氧化沟流向沉淀池，即采用最大设计流量：Q=140000m3d沉淀池部分水面面积Aqmax=A1=式中：qmax——单座沉淀池流量q0——表面负荷m3沉淀直径DD=4A沉淀池的有效水深ℎℎ2=式中：t——沉淀时间h取1.5h沉淀池的有效容积VV0=污泥斗容积ℎ5=r式中：r1——污泥斗下半边缘半径m取r2——污泥斗上半边缘半径m取2mα——污泥斗截锥侧壁倾斜角°取60°。ℎ5V1=式中：V1——污泥斗容积mℎ4式中：R——沉淀池底直径m取15m。ℎ4V2=式中：V2——池底可贮存污泥的体积m故共贮存污泥体积V=H+ℎ1式中：H——沉淀池的总高度m。径深比较合核D故符合要求3.7.3初沉污泥量V=100c式中：c0——进水SS浓度，mg/L，190mg/η——初沉池对SS的去除率，%，取55%；P——污泥的含水率，%，取96%；故该部分污泥含水率为96%，因此不需要进行污泥浓缩。3.7.4设备选型选用BGQ−30型双周边传动刮泥机，性能参数如下：池径：30m驱动效率：0.55（×2）Kw周边线速度：2m第四章污泥部分处理构筑物计算4.1污泥浓缩池4.1.1设计说明活性污泥中一般都会存在大量有机物、无机物等不利于直接排放的对于我们来说属于有害的物质,但是一般存在的污泥含水率普遍高于正常标准,不便于进行后续的处理加工或者直接排放,所以需要设立污泥浓缩池来进行后续处理,不仅为后续处理降低处理难度和把后续处理进行简单化处理，降低成本。污泥浓缩池通过长时间的静置，使污泥受重力作用，上层产生上清液，下层产生污泥。本设计采用辐流式浓缩池。设计污泥流量为Q=18303.5kg/d=1830.4m4.1.2设计计算（1）浓缩池总面积浓缩污泥固体通量M取30kg/（m式中：Q——污泥量，m3/dC——污泥浓度，g/LM——浓缩池污泥固体通量，kg/（本设计的辐流式浓缩池一共采用两个幅流式浓缩池，那么每个浓缩池的面积为则浓缩池的直径可由上式可计算：（3）每个浓缩池工作部分池子的高度h1设污泥浓缩时间T=16h，则（4）浓缩池总高度H设超高h2取、缓冲层高度h3都为0.3m，则总高度H：（5）浓缩后所得的污泥体积V2：（6）刮泥机的选择本设计刮泥机经比选，决定采用ZXG−10型中心传动刮泥机,参数如表：ZXG−10型中心传动刮泥机型号池径(m)推荐池深(m)工作桥高度(mm)电动机功率(kW)ZXG-101043000.55浓缩后所产生的上清液可以通过出水堰回流至进水口，重复进行处理。（7）排泥管选择经过污泥浓缩池浓缩后的剩余污泥量为0.00424m3/s，经查询比选最终选用DN400污泥管排泥。4.2污泥脱水间4.2.1设计说明在污泥进行浓缩时，因为还能产生上清液，其污泥与上清液底下部分一起，还是有着较大的水分，通常来讲，其含水率较高，达不到污泥直接排放处理标准。因此需设计一个污泥脱水间来进行脱水，使得污泥含水率降低，再选用机器脱水的方法，通过压滤机把污泥压缩，使经过脱水的污泥减少污泥体积，以节省污泥外运的成本。4.2.2设计计算（1）脱水处理后污泥量Q式中：Q0——浓缩后污泥量，m3/d，Q0=366.08m3/d；P0——浓缩后污泥含水率，%，PP——脱水处理后污泥含水率，%，设P=75%。（2）干污泥重量M本次设计采用带式压滤机，污泥经过压滤机制作成泥饼，在经过运输外运至污泥停放间或者废物处理厂。（3）设备选型选择DY−2500型带式压榨过滤机,主要参数如下表：DY−2500型带式压榨过滤机参数型号滤带宽度压滤面积重滤面积电动机功率DY25002500mm8m210m25.5kW

第六章高程布置5.1布置原则按照城市污水处理通用原则5.2污水部分高程计算5.2.1相关参数连接管渠总的水头损失，其流速设计为均匀流速，则：沿程阻力损失为：式中：l——连接的管段长，md——水力直径，mv——管内流速，m/sg——重力加速度，取λ——摩擦系数本次设计所有管道均为铸铁管，故按舍维列夫钢管及铸铁实验，新铸铁管摩擦系数为：计算得λ得0.0276。管渠的局部阻力损失依《城市污水厂处理设施设计计算第二版》按沿程阻力损失的50%估算。5.2.2设计计算一、构筑物水头损失构筑物水头损失构筑物名称水头损失(m)构筑物名称水头损失(m)格栅0.2Orbal氧化沟0.5旋流式沉砂池0.2辐流式二沉池0.5厌氧池0.2水力计算1.出水管—二沉池设计流量：共四个二沉池，每两个共用一条管道。因此此段流量设计分两段，第一段为出水管至两个二沉池共用管道处。按最大流量计算，即Qmax=3.99m3/s，Q1=3.99/2=1.995m3/s，第二段为分支管至各个二沉池处，Q2=3.99/4=0.9975m3/d设计流速：按约v=1m/s设计管道长度：l1=45m，l2=35m第一段管径为第一段取管道为DN1200，铸铁管，则实际流速为第一段摩擦系数为第二段管径为第二段取管道为DN900，铸铁管，则实际流速为第二段摩擦系数为第一段水头损失为第二段水头损失为总水头损失为2.二沉池—Orbal型氧化沟设计流量：共两个氧化沟，共用一条管道。因为厌氧池和氧化沟可看做是一个工艺，所以两者计算设为一起。总的水力停留时间超过了15h，所以设计水量按最大日平均时流量考虑，即Q1=2.66m3/s。设计流速：v=1m/s管道长度：l1=50m，l2=40m，l3=30m第一段管径为第一段取管道为DN1500，铸铁管，则实际流速为第一段摩擦系数为第二段取管道为DN900，铸铁管，则实际流速为第二段摩擦系数为第一段水头损失为第二段水头损失为总的水头损失：Σh=Σ3.Orbal型氧化沟—厌氧池设计流量：此段流量设计分三段，第一段为Orbal氧化沟至四个厌氧池共用管道处，即Q1=2.66m3/s，第二段为四个厌氧池共用管道处至其中两个厌氧池管道共用处，Q2=1.33m3/s，第三段为两个厌氧池管道共用处至单个厌氧池处，Q3=0.665m3/s。设计流速：v=1m/s第一段管径为第一段取管道为DN1500，铸铁管，则实际流速为第一段摩擦系数为第二段管径为第二段取管道为DN1000，铸铁管，则实际流速为第二段摩擦系数为第三段管径为第三段取管道为DN800，铸铁管，则实际流速为第三段摩擦系数为第一段水头损失为第二段水头损失为第三段水头损失为总水头损失为4.厌氧池—沉砂池设计流量：此段流量设计分两段，第一段为四个单座厌氧池污水聚到一处，按最大流量设计，即Q1=0.9975m3/s，第二段为初沉池至沉砂池处，Q2=3.99m3/s。设计流速：v=1m/s管道长度：l1=10m，l2=30m第一段管径为第一段取管道为DN900，铸铁管，则实际流速为第一段摩擦系数为第二段管径为第二段取管道为DN1500，铸铁管，则实际流速为第二段摩擦系数为第一段水头损失为第二段水头损失为总水头损失为5.沉砂池—格栅设计流量：Q=3.99m3/s，设计流速：v=1m/s，管道长度：l=10m管径为取管道为DN1500，铸铁管，则实际流速为摩擦系数为沿程阻力损失局部阻力损失此段水头损失为5.格栅—进水管设计流量：Q=3.99m3/s，设计流速：v=1m/s，管道长度：l=25m管径为取管道为DN1500，铸铁管，则实际流速为摩擦系数为沿程阻力损失局部阻力损失此段水头损失为5.2.3污水处理高程布置厂区地面标高为0.00m，污水进入厂区时水位标高为-4.00m，最终出水水渠水面标高-1.00m。均考虑额外水头损失0.1m。各构筑物高程如下：污水构筑物水面标高计算表构筑物名称构筑物水头损失管道水头损失（m）额外水头损失（m）总水头损失（m）顶部标高（m）底部标高（m）水面标高（m）出水水渠—0.2160.10.316——-1.00二沉池0.50.27570.10.8757-0.38-18.125-0.68Orbal氧化沟0.50.22650.10.45301.54-4.671.03厌氧池0.20.16320.10.46321.38-4.921.08旋流式沉砂池0.20.0410.10.3411.84-3.571.54格栅0.20.10230.10.4023———注：额外水头损失包括考虑管内淤积、阻力增加的可能等情况。5.3污泥处理构筑物高程布置设有出泥管的构筑物最低排泥高度为-1.00m，设污泥通过重力自流至集泥井，集泥井井底标高为-2.00m，出泥管的标高为2.00m，地面标高为0.00m。设DN300的污泥管每100m的水头损失为0.2m，额外水头损失为0.1m。估算污泥处理构筑物之间水头损失与高程如下：污泥构筑物标高计算表序号管渠及构筑物名称构筑物损失水力损失（m）额外水头损失（m）最高水位构筑物水面标高（m）1污泥脱水间0.40.010.1-0.49—2污泥浓缩池0.30.0140.1-0.0764.553集泥井0.30.030.10.3542.00

第七章工程概预算6.1说明6.1.1费用说明本设计概预算分为三个部分：土建预算、设备预算、经营成本预算。通过三部分的预算来预计本处理厂一年的支出。通过所有的费用计算该处理厂所需的总投资以及经营预算。6.1.2人员编制查资料得，按照劳动定员试行规