某5万吨重力式沉箱修船码头设计

PAGE摘要某拟建港口所在的工业园区是某经济带重点发展区域，地处某地的最西端，岸线条件较好，发展潜力与活力极为显著的区域之一。本次毕业设计的5万吨级重力式沉箱修船码头工程为船舶制造配套园区中总体工程的一部分。某5万吨级重力式沉箱修船码头毕业设计充分考虑和运用当地地基条件的天然优势，采用重力式沉箱码头的结构型式，满足了港口发展和使用要求，同时节省了工程投资。本次设计显示综合分析了某拟建码头所在地区的自然环境条件，而后对该5万吨重力式沉箱修船码头进行了码头的平面设计。接着对该拟建码头的标准断面进行了设计计算，包括胸墙、沉箱和后方填石。对沉箱也进行了单独的浮游稳性和压力计算，对胸墙则是进行了单独的稳定性计算。计算后对该码头应使用的施工工艺及方法进行了说明。关键词：修船码头、重力式码头、沉箱码头、结构设计。ABSTRACTTheindustrialparkwhereaproposedportislocatedisakeydevelopmentareaofaneconomicbelt,locatedinthewesternmostpartofacertainplace,withgoodshorelineconditions,andoneoftheareaswithextremelysignificantdevelopmentpotentialandvitality.The50,000-tongravitycaissonshiprepairwharfprojectdesignedbythisgraduationispartoftheoverallprojectintheshipbuildingsupportingpark.Thegraduationdesignofa50,000-tongravitycaissonrepairwharffullyconsidersandmakesuseofthenaturaladvantagesoflocalfoundationconditions,andadoptsthestructuraltypeofgravitycaissonwharf,whichmeetstherequirementsofportdevelopmentanduse,andsavesengineeringinvestment.Thedesignshowsacomprehensiveanalysisofthenaturalenvironmentalconditionsintheareawhereaproposedwharfislocated,andthentheplanedesignofthe50,000-tongravitycaissonshiprepairwharfwascarriedout.Designcalculationswerethenmadeforthestandardsectionoftheproposedpier,includingthebreastwork,caissonandrearfill.Separatefloatstabilityandpressurecalculationswerealsomadeforthecaissonandforthebreastwall.Afterthecalculation,theconstructiontechnologyandmethodthatshouldbeusedinthewharfaredescribed.Keywords：shiprepairdocks,gravitydocks,caissondocks,structuraldesign.

目录1设计资料 71.1地理位置 71.2气象条件 71.2.1气温 71.2.2降水 71.2.4雾况 111.3水文条件 111.3.1潮汐 111.3.2工程设计水位 111.3.3海流 111.3.4波浪 121.4工程地质 141.5地震 141.6使用材料 141.7高程系统及坐标系统 151.8设计船型 152总平面设计 162.1工程规模 162.2总体尺度 162.2.1码头泊位长度 162.2.2码头前沿水深 172.2.3码头前沿停泊水域尺度 182.2.4码头前沿回旋水域尺度 182.2.5航道设计尺度 182.3作业条件 192.3.1风 192.3.2雨 192.3.3雾 192.3.4泥沙 192.3.5波浪 193码头标准断面设计 213.1码头各部分标高 213.1.1码头（胸墙）顶标高 213.1.2沉箱顶标高 213.1.3胸墙底标高 213.1.4码头（沉箱）底标高 223.1.5抛石基床底标高 223.1.6抛石棱体顶标高 223.1.7二片石顶标高 223.1.8倒滤层顶标高 223.2沉箱尺度的确定 233.2.1外形尺度 233.2.2细部尺寸 233.2.3沉箱体积和重量 263.3上部结构设计 263.3.1胸墙断面设计 263.3.2系船柱设计 273.3.3门机设计 283.3.4管沟设计 283.3.5护舷设计 283.4其他设计问题 293.4.1抛石棱体 293.4.2二片石 293.4.3倒滤层 303.4.4抛石基床 303.4.5挖泥边坡 313.4.6变形缝 314沉箱计算 324.1沉箱浮游稳定验算 324.1.1计算资料 324.1.2沉箱的浮游稳定性计算 324.2沉箱吃水验算 344.2.1滑道末端吃水验算 344.2.2航道中吃水验算 344.2.3沉放地点吃水验算 354.3沉箱干舷高度验算 355作用标准值分类及计算 365.1结构自重力（永久作用） 365.1.2极端高水位 385.1.3极端低水位 405.1.4设计低水位 415.1.5抛石基床自重 435.2土压力（永久作用、可变作用） 435.2.1填料土压力（永久作用） 445.2.2门机荷载产生的土压力（可变作用） 495.3船舶系揽力（可变作用） 515.3.1计算码头的稳定性 515.3.2计算胸墙的稳定性 525.4作用标准值汇总 525.4.1胸腔作用标准值汇总 525.4.2码头作用标准值汇总 536码头标准断面各项稳定性验算 546.1胸墙稳定性验算 546.1.1作用效应组合 546.1.2沿胸墙底面抗滑稳定性验 546.1.3绕胸墙前端点抗倾稳定性验算 556.2码头抗倾抗滑稳定性验算 566.2.1作用效应组合 566.2.2码头绕沉箱前趾抗倾稳定性验算 566.2.3码头沿码头底面抗滑稳定性验算 576.3基床和地基承载力验 596.3.1作用效应组合 596.3.3地基承载力验算 607施工工艺及施工方法 617.1施工条件 617.2施工流程 617.3施工方法 617.3.1测量方法 617.3.2基床施工 627.3.3墙体构件的预制安装 62结论 64参考文献 65致谢 66

1设计资料1.1地理位置某拟建港口位于辽东湾西北部某半岛上。港区面积2平方公里，水深7至9米，港阔水深，夏避风浪，冬微结薄冰，为理想的不冻良港。1.2气象条件1.2.1气温1.2.2降水1.2.3风况表1-1风玫瑰统计表风向冬季(2004.12月~2005.2月)春季(2005、3~5月)多年（1961~1982）平均风速（m/s）最大风速(m/s)频率（%）平均风速(m/s)最大风速(m/s)频率（%）平均风速(m/s)最大风速(m/s)频率（%）N9.01758.92146.8403.72NNE12.8241411.32788.03418.25NE12.925298.224155.02410.21ENE5.61595.11343.4145.30E3.2542.5533.4182.76ESE2.0317.51524.5134.41SE6.11039.11784.8142.74SSE7.21038.91854.7132.99S5.71149.120104.6182.90SSW6.515611.81975.0193.97SW6.51989.918194.8185.96WSW8.52466.71465.01813.68W4.4825.71344.9187.88WNW6.31624.1925.2163.61NW4.5615.3815.1161.64NNW7.81225.41325.6202.19C27.79PAGE表1-2风况特征统计表时段项目冬季（2004、12月~2005、2月）春季（2005、3~5月）多年（1961~1982）时段平均风速（m/s）常风向NESWNNE常风向对应频率（%）291918.25次常风向NNENEWSW次常风向对应频率（%）141513.68强风向NENNEN对应实测最大风速（m/s）252740出现时间20062004194次强风向NNE、WSWNENNE对应实测最大风速（m/s）242434出现时间200820081986级以上大风出现频率(%)合计28.97.4

图1-12005年实测冬、春季玫瑰图图1-2多年风玫瑰图1.3水文条件1.3.1潮汐某拟建港口所在地区的潮汐情况如下：最高高潮位： 4.58m平均高潮位： 3.08m平均低潮位： 0.58m最低低潮位：-1.18m平均海平面： 1.78m最大潮差：4.08m平均潮差：2.08m1.3.2工程设计水位某拟建港口所在地区的工程设计水位如下：设计高水位： 3.48m设计低水位：0.18m极端高水位：4.38m极端低水位： -1.38m施工水位：2.18m1.3.3海流该拟建码头所在港区的海流主要是往复型的潮流，流速为0.2～0.3m/s,方向则涨潮时为NW方向，落潮时为SE方向。1.3.4波浪表1-3本海区各测站波况特征统计表测站项目葫芦岛锦州兴城常浪向NESN常浪向对应频率（%）18.0213.9525.41次常浪向SWSSWSSW次常浪向对应频率（%）8.4412.638.65强浪向NENS、W实测H1/10最大波高（m）3.7(6.0)1.11.6(5.0)次强浪向NNNESSW实测H1/10最大波高（m）3.5(5.4)1.01.5(4.5)H1/10波高≥1.0m出现频率33.4%1.6%7.28%H1/10波高≥1.6m出现频率13.1%00.4%统计年限2004年12月~2005年5月注：括号内为对应周期图1-3波玫瑰图1.4工程地质1.5地震某拟建港口抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g。1.6使用材料某拟建港口所需部分材料可按表1-4选用。

表1-4材料重度与内摩擦角标准值材料名称重度内摩擦角（°）水上水下水上水下混凝土2414//钢筋混凝土2515//开山石碴18103636块石171045451.7高程系统及坐标系统某拟建港口工程高程系统采用某城理论深度基准面，坐标系统采用某城建坐标系统。1.8设计船型某拟建港口设计船型为散货船，根据《海港总体设计规范（JTS165-2013）》设计船型主尺度见表1-5表1-5设计船型表船型载重吨级DWT（t）船型主尺度（m）备注总长型宽型深空载吃水满载吃水散货船5000022031.817.86.812.0修船码头

2总平面设计2.1工程规模本工程拟在某拟建港口建设四个五万吨级泊位的修船码头。为使船舶保持正常的安全营运技术状态而对船体结构和船上机械、设备、系统等所进行的修理工作。2.2总体尺度总体尺度包括：1、码头泊位长度2、码头前沿水深3、码头前沿停泊水深4、码头前沿回旋水域水深5、航道设计尺度2.2.1码头泊位长度码头泊位的长度需要考虑停靠船舶的安全。具体而言，码头泊位的长度应该等于设计船型的船长加上停泊船与船之间必要的安全操作和系缆间隔距离。这样的设计能够确保船舶在码头停靠时不受到碰撞或其他安全风险的影响。修船码头的设计可以参考舾装码头的设计，在舾装码头设计中，直立式岸壁折角泊位长度的计算应依照《GB/T8522-2011》规范第五条公式进行：L式中：LbL：设计船长（m）。d：泊位间富裕长度（m）（见下表2-2）。ξ：船长系数（见下表2-1）。图2-1泊位图表2-1船长系数ξ两直立式岸壁夹角（°）607090120DWT＞5000t1.451.351.251.15DWT≤5000t1.551.401.301.20 表2-2泊位间富裕长度取值表L（m）<4041～8586～150151～200201～230＞231D（m）1016～2022～3034～4040～4860～70有本文1.8节可知，设计船长220，故按上表2-2取d=40m。得码头泊位长度靠近直立式岸壁的泊位为L远离岸壁的码头泊位长度按照同一码头线上连续布置的端部泊位公式为L中间泊位长度为L则此泊位为直立岸壁式码头连续四个泊位，泊位长度为四个泊位长度相加295+280+260×2=1095m。2.2.2码头前沿水深码头前沿要求水域平稳，并且码头前沿具有一定的水深和宽度，用来保证船舶停靠装卸前后的入港出港过程中的安全。根据《舾装码头设计规范（GB/T8522-2011）》公式（7），前沿设计水深D=T+Z1+Z2+Z3其中：T：因为修船码头没有运载任务，故采用空载吃水，取T=6.8m；Z1：龙骨下最小富余水深（m），取Z1=0.6m；Z2：波浪富余深度（m），Z2=KH4%-Z1=0.5×1.0-0.6=-0.1<0，取Z2=0Z3：备淤深度，取Z3=0.4m因此：码头前沿设计水深D=T+Z1+Z2+Z3=6.8+0.6+0+0.4=7.8m码头标高=设计低水位-码头前沿设计水深=0.18-7.8=-7.62m2.2.3码头前沿停泊水域尺度码头前沿停泊水域的尺度包括泊位长度和水域宽度，泊位长度见本文2.2.1节。根据《舾装码头设计规范（GB/T8522-2011）》，码头前沿停泊水域宽度为：2×31.8=63.6m。即码头前沿停泊水域宽度应当是设计船型的宽度的二倍。2.2.4码头前沿回旋水域尺度码头前沿回旋水域是为了船舶停靠码头和掉转航向所必需的一片水域，应结合考虑码头设计船型的尺寸大小、码头所在地区的自然条件和码头配备的拖船设备及定位标志等个个因素。根据《舾装码头设计规范（GB/T8522-2011）》，船舶自行掉头回旋圆直径为：2L=2×220=440m。2.2.5航道设计尺度航道水深航道水深的确定应该结合码头前沿水深，相较于码头前沿水深用于已经停靠的船舶，航道水深的确定需要考虑船舶进出港口的航行过程中因为航行中船体下沉而增加的富裕水深。根据《海港总体设计规范（JTS165-2013）》公式（6.4.6-1与6.4.6-2），航道设计水深D与航道通航水深D0DD其中：T：设计船型满载吃水（m），采用空载吃水，取T=6.8m。Z0：船舶航行过程中船体下沉量，取0.2m。Z1：龙骨下最小富余水深（m），按岩石土考虑，取Z1=0.8m。Z2：波浪富余深度（m），Z2=KH4%－Z1=0.5×1.0－0.6=－0.1＜0，取Z2=0。Z3：船舶装载纵倾富裕深度，散货船取0.15m。Z4：备淤深度，取0.4m。综合以上各值，得D＝8.35m。航道通航水深D0=D－Z3=8.35－0.4=7.95m。2.3作业条件2.3.1风某拟建5万吨重力式沉箱修船码头的作业天数确定：对于该拟建码头所在地区，大风持续时间在12h～24h,记为一天，在6h～12h，记为半天。综上所述，大风天数为：0.75%×365=3天。除此之外风对作业天数的影响可忽略不计。2.3.2雨根据某5万吨重力式沉箱修船码头的设计资料，该拟建码头所在地区降水强度≥25mm的天数为平均6天/年。2.3.3雾根据某5万吨重力式沉箱修船码头的设计资料，该拟建码头所在地区平均每年水平能见度小于1公里的大雾日为9.3天，约合10天。2.3.4泥沙根据某5万吨重力式沉箱修船码头的设计资料，该拟建码头所在地区泥沙来源很少，泥沙搬运沉积不是特别活跃，因此该拟建码头所在地区的泥沙的影响可忽略不计。2.3.5波浪因为某5万吨重力式沉箱修船码头设有掩护的防波堤，因此波浪因素的影响可忽略不计。结合上2.3节全部地区自然条件资料，某5万吨重力式沉箱修船码头所在施工地区的累计不能通航天数为3+6+10=19天。综上所诉，该拟建码头的年作业天数为：365－19=346天。

3码头标准断面设计3.1码头各部分标高码头标高包含：1、码头（胸墙）顶标高2、沉箱顶标高3、胸墙底标高4、码头（沉箱）底标高5、抛石基床底标高6、抛石棱体顶标高7、二片石顶标高8、倒滤层顶标高3.1.1码头（胸墙）顶标高根据《舾装码头设计规范（GB/T8522-2011）》表4，以及考虑到拟建码头设有防波堤掩护，码头标高的计算标准分为基本标准和复核标准。基本标准按照设计高水位（3.48m）加上超高值（1.0m～1.5m）计算，得出码头顶标高的基本标准范围为4.48m～4.98m。复核标准则是根据极端高水位（4.38m）加上超高值（0m～0.5m）计算，得出码头顶标高的复核标准范围为4.38m～4.88m。综合考量后，码头顶标高取值为4.60m。此数值既符合规范要求，又兼顾了实际情况，适用于该拟建码头的实际需求。3.1.2沉箱顶标高沉箱顶标高应结合该拟建码头所在地区的施工水位来考虑。根据《舾装码头设计规范（GB/T8522-2011）》。沉箱顶标高=施工水位+（0.3～0.5m）=2.18+（0.3～0.5）=2.48～2.68m综合考虑，沉箱顶标高取2.60m。3.1.3胸墙底标高胸墙底标高=沉箱顶标高－（0.3～0.5m）=2.60－（0.3～0.5m）=2.30～2.10m胸墙底标高取2.10m。3.1.4码头（沉箱）底标高由上一章总平面设计可知，码头底标高取－7.62m。3.1.5抛石基床底标高为将建筑物的整体压力分散到较大的面积上，保证整体建筑的稳定性，需要增加抛石。取抛石基床厚度为1.5m，则基床底标高=－7.62－1.50=－9.12m3.1.6抛石棱体顶标高在设计抛石棱体时，需要将其顶标高设定为沉箱顶标高加上0.5米的厚度，以此确保结构的整合性和稳定性。具体计算结果显示，当沉箱顶标高为2.60米时，相应的抛石棱体顶标高应调整为3.10米。这种设置对于保证工程结构的安全和功能发挥至关重要。3.1.7二片石顶标高在抛石工程中，顶层与坡面应铺设厚度为0.5至0.8米的二片石层。常规做法是选择0.5米厚度，从而保证结构的稳定性。计算二片石顶层的高程时，应将抛石的顶标高与二片石层的厚度相加。例如，若抛石顶标高为3.1米，二片石层的厚度为0.5米，则二片石层的顶标高达3.6米。此做法确保了工程的精准与效率。3.1.8倒滤层顶标高碎石倒滤层的厚度定为0.8米，以确保结构稳定性。考虑到该层位于二片石层之上，其顶部高程由二片石层顶部高程加上0.8米计算得出，结果为4.4米。此设计参数关键于保证工程质量与安全。3.2沉箱尺度的确定3.2.1外形尺度泊位长度由2.2.1节可知，该5万吨重力式沉箱修船码头的设计泊位为直立岸壁式码头连续四个泊位，该拟建码头总的泊位长度为四个泊位长度相加295+280+260×2=1095m。沉箱长度为12m，安装缝为50mm，当码头安排91个沉箱平接时，安装缝数量为90个，此时计算泊位的实际长度为：91×12m+90×0.05m=1096.5＞拟建码头泊位理论长度1095m，可行，故该拟建码头采用91个沉箱平接。沉箱长度由节可知，沉箱长度取12.00m。沉箱高度由3.1.2和3.1.4节可知，沉箱高度=沉箱顶标高-沉箱底标高=2.60-（-7.62）=10.22m。沉箱宽度根据经验取（0.6～0.8）倍码头高度（胸墙顶到沉箱底），即（0.6～0.8）×[4.60－（－7.62）]=（0.6～0.8）×12.22=7.332～9.776.根据经验，沉箱宽度取9.00m。3.2.2细部尺寸沉箱的细部尺寸包括：隔墙厚度外壁厚度底板厚度加强角宽度隔墙厚度根据《重力式码头设计与施工规范（JTS167-2-2009）》隔墙厚度取隔墙间距的1/25～1/20，且不得小于0.2m，隔墙间隔为3.8m。经计算，厚度取值为0.152m～0.19m，均小于0.2m。因此，隔墙厚度取0.2m。外壁厚度根据《重力式码头设计与施工规范（JTS167-2-2009）》，外壁厚度由计算确定，且不得小于250mm。在某5万吨重力式沉箱修船码头的沉箱设计中外壁厚度取0.3m。底板厚度根据《重力式码头设计与施工规范（JTS167-2-2009）》，底板厚度由计算确定，且不宜小于壁厚。在某5万吨重力式沉箱修船码头的沉箱设计中底板根据经验厚度取0.4m。箱内隔墙布置在某5万吨重力式沉箱修船码头的沉箱设计中，箱内隔墙成对称分布，隔墙间距沿沉箱长取3.6m、3.8m、3.6m，沿沉箱宽分别取3.6m、3.6m。加强角宽度根据《重力式码头设计与施工规范（JTS167-2-2009）》，加强角宽度一般为150～200mm根据经验，在某5万吨重力式沉箱修船码头的沉箱设计中加强角宽度取200×200mm。沉箱三视图如图3-1所示图3-1沉箱三视图

3.2.3沉箱体积和重量计算沉箱重量时，钢筋混凝土重度为25.0kN/m3。沉箱材料体积和重量计算见下表3-1：表3-1沉箱材料体积和重量编号构建名称体积计算式体积Vi（m3）重量Gi（KN）1前壁0.3×12.0×10.2236.792919.82后壁0.3×12.0×10.2236.792919.83侧壁0.3×7.4×10.22×245.37681134.424底板0.4×7.4×11.433.744843.65横隔墙0.2×11.4×9.8222.3896559.746纵隔墙0.2×3.6×9.82×642.42241060.567端内加强角0.5×0.2×0.2×9.82×40.185619.648内加强角0.5×0.2×0.2×9.82×285.4992137.489底加强角0.5×0.2×0.2×（4.7+3.6）×162.68867.210前趾0.5×0.3×0.75×12.01.3533.750.4×0.75×12.03.69011后趾0.5×0.3×0.75×20.01.3533.750.4×0.75×20.03.690总和235.78965894.74沉箱重量为589.474吨，低于预制场设定的上限2000吨，符合预制能力要求。3.3上部结构设计上部包括胸墙、系船柱、门机、管沟和护舷3.3.1胸墙断面设计胸墙顶宽某拟建港口胸墙采用L型，顶宽取5.00m。胸墙底宽在沉箱式修船码头设计中，胸墙的稳定性是核心考量之一。对于一个重达5万吨的力式沉箱，胸墙底部宽度必须超过其顶宽的一半（8米），故不得小于4米。综合实践经验，建议该码头胸墙底宽设置为6米，以确保结构安全与功能需求得到满足。胸墙高度某拟建港口胸墙高度：胸墙高度=胸墙顶标高－胸墙底标高=4.60－2.10=2.50m。胸墙断面图如图3-2所示图3-2胸墙剖面3.3.2系船柱设计某拟建港口设计如下系船柱系揽力：Fxw=73.6×10按75%保证率，Axw=4460设计风速：v查表得ζ1=0.6，计算得到：F设计船长220m，实际受力系船柱为6个NaN系揽力标准值取1000kN。用100t系船柱，柱高500mm。3.3.3门机设计某拟建港口的门机的轨距、跨距均为10.5m.根据《舾装码头设计规范（CB/T8522-2011）》，某5万吨重力式沉箱修船码头前沿线至临水域侧起重机轨道宽度取2.5～5.0m。根据经验，门机前轨距码头前沿取2.5m，布置在胸墙上，临陆侧起重机轨道至舾装码头后沿线宽度可取2.5～3.0m。综合考虑沉箱后沿抛石、二片石、倒滤层的不知，后轨布置在单独设置的轨道梁上，距后沿线宽度取9.85m。3.3.4管沟设计胸墙内设置的管沟中心线位于码头前沿1.5米处，设计为高于平均海面，其规格为0.4米宽乘0.6米高，确保功能与安全。3.3.5护舷设计护舷类型和规格的选择有效撞击能量E0其中，ρ取0.8，m查《海港总体设计规范》得5万吨级散货船满载65000t，Vn=查橡胶护舷性能表，选择V型H800×L2000标准型橡胶护舷，反力R=1200kN。吸收能量E=324kJ护舷的布置橡胶护舷间断布置，在沉箱的中心位置布置一个护舷，即每间隔一个沉箱布置一个，4个泊位共46个橡胶护舷。同时在3.14m高程处悬挂V型标准型橡胶护舷，在4.24m高程处沿前线悬挂D300水平护舷。使停泊的船舶的船体干舷部分接触护舷，同时防止小型船舶摇摆对码头产生碰撞。3.4其他设计问题3.4.1抛石棱体作用防止回填土流失，并且减少墙后回填土对沉箱和胸墙的土压力。材料采用10～100kg块石。顶宽距沉箱后壁5m。假设θ=25°，h1=1.5m，h2=11.85m，H=h1+h2=13.35m回填土（碴石）：内摩擦角φ=36°，破裂角θ1=28.9°块石：内摩擦角φ=45°，破裂角θ2=23.9°试算得到θ则出破点高程为+3.0m。坡度抛石棱体坡度采用1:1。3.4.2二片石材料0.5m厚的二片石抛设在抛石棱体顶面坡度坡度为1:1.25。3.4.3倒滤层作用防止墙后回填土流失。材料采用碎石倒滤层，且不分层，采用级配较好的混合石料石渣。厚度倒滤层厚度采用0.8m。坡度倒滤层坡度采用1:1.5。3.4.4抛石基床作用抛石基床设计使得墙身受力可有效传导至地基，从而降低建筑沉降与地基承受的应力，保护地基结构。同时，抛尸机床还可以整平地基的基面，便于墙身的砌筑。型式采用暗基床的型式。材料采用10～100kg块石。厚度抛石基床厚度取1.5m。肩宽和底宽外肩宽取5.0m；内肩宽取5.0m。底宽=10.0+5.0+5.0=20.0m。3.4.5挖泥边坡根据地质资料柱状图，挖泥边坡坡度采用粘土1:3，片麻岩1:1.5。3.4.6变形缝作用减小由于不均匀沉降和温度变化在结构内产生的附加应力。缝宽采用50mm，用弹性材料填充。间距变形缝为上下通缝，胸墙的变形缝设在两个沉箱的接头处，间距为20m。

4沉箱计算4.1沉箱浮游稳定验算4.1.1计算资料钢筋混凝土重度标准值为25kN/𝑚3，海水重度标准值为10.25kN/𝑚3，且该沉箱左右对称，所以不需加平衡压舱水。4.1.2沉箱的浮游稳定性计算沉箱材料体积和体积矩计算沉香材料体积和体积矩计算见表4-1：

表4-1沉箱材料体积和体积矩计算表编号构建名称体积计算式体积Vi（m3）形心位置（m）体积矩（m4）yivi×yi1前壁0.30×12.00×10.2236.7925.11188.002后壁0.30×12.00×10.2236.7925.11188.003侧壁0.30×7.40×10.22×245.37685.11231.884底板0.40×8.40×11.438.3040.207.665纵隔墙0.20×3.60×9.82×642.42245.11216.786横隔墙0.20×11.40×9.8222.38965.11114.417端内加强角0.50×0.20×0.20×9.82×40.78565.114.018内加强角0.50×0.20×0.20×9.82×285.49925.1128.109底加强角0.50×0.20×0.20×（4.70+3.60）×162.6560.471.2510前趾0.50×0.30×0.75×12.001.350.500.680.40×0.75×12.00211后趾0.50×0.30×0.75×12.001.350.500.680.40×0.75×12.002总和240.9176982.89注：前趾0点为x、y坐标原点沉箱的中心位置：xy全部舱加水深2.5m时的浮游稳定计算1.沉箱的重力和重心高度计算见表4-2：表4-2沉箱的重力和重心高度计算项目计算式重力g（KN）重心高度y（m）重力矩g×y（KN·m）沉箱本身240.9176×25.06022.944.124694.054全部舱加水深2.5m(3.6×3.6×2.5×4+3.8×3.6×2.5×2)×10.252035.441.653358.476Σ8058.3828052.53重心高度：y2.沉箱排水体积及浮心高度总排水体积：V=前后趾悬臂的排水体积：v沉箱吃水：T=浮心高度：y3．定倾高度重心距浮心的距离：a定倾半径：ρ=定倾高度：m故满足沉箱浮游稳定。4.2沉箱吃水验算4.2.1滑道末端吃水验算某重力式修船码头沉箱在加压充水时，吃水达到7.19米，预留了0.5米的安全裕度。因此，实际吃水应小于滑道末端水深8.5米（9米减去0.5米）。故滑道末端吃水满足要求。4.2.2航道中吃水验算在进行沉箱加压载水后，船舶的吃水量为T=7.19m，富裕深度为0.5m。根据前文节的信息得知航道水深D=8.35m。因此，沉箱加压舱水后的吃水应小于减去富裕深度后的航道水深，计算结果为8.35m减去0.5m等于7.85m。故航道中吃水满足要求。4.2.3沉放地点吃水验算沉箱在加压充水后，其下潜深度T为7.19米，留有0.5米的安全余量，与基床表层水域深度9米对比，确保沉箱下潜后上浮空间不少于0.5米，即实际下潜深度应控制在8.5米以内。故沉放地点吃水满足要求。4.3沉箱干舷高度验算沉箱的干舷高度F=H－T=11.35－7.19=4.16m，考虑沉箱干舷富裕高度S=1.0m，波高h=1.0m，沉箱的倾斜角度θ=8°，沉箱顶宽B0=10.00m，则F>故沉箱干舷高度满足要求

5作用标准值分类及计算设计五万吨级重力式沉箱修船码头时，必须充分考量极端高水位、设计高水位、设计低水位及极端低水位四种关键水文条件。结构计算与安全验算均应依据承载极限状态进行，采用持久作用效应组合以确保结构的安全性与稳定性。其中：混凝土重度：水上24KN/m3水下14KN/m3钢筋混凝土重度：水上25KN/m3水下15KN/m3块石：水上17KN/m3水下10KN/m3碴石：水上18KN/m3水下10KN/m35.1结构自重力（永久作用）设计高水位码头结构自重力计算示意图如图5-1图5-1设计高水位码头结构自重力计算示意图设计高水位码头结构自重力计算见下表5-2

表5-1设计高水位码头结构自重力编号项目计算式G（kN）距前沿xi(m)Gixi(kN·m)1胸墙124×1.1×3×201584.02.03168.02胸墙214×0.9×3×20756.02.01512.03胸墙314×0.8×2×20448.04.52016.04沉箱15×381.45721.05.028605.05沉箱内填石[4.1×4.7×10.95×8－0.5×0.22×10.95×32－0.5×0.22×（4.1+4.7）×20]×1016775.25.083876.06沉箱上填石110×0.9×4×20720.07.55400.07沉箱上填石210×0.1×6×20120.06.5780.08沉箱上填石318×1.1×6×202376.06.515444.09沉箱后填石118×1.1×0.5×20198.09.751930.010沉箱后填石210×11.7×0.5×201170.09.7511407.5总和29868.2154139.0每延米自重作用1493.47707.0设计高水位胸墙结构自重力计算示意图如下图5-3图5-2设计高水位胸墙结构自重力计算示意图设计高水位码头结构自重力计算表见下表5-4编号项目计算式G（kN）距前沿xi(m)Gixi(kN·m)1胸墙124×1.1×3×201584.01.52376.02胸墙214×0.9×3×20756.01.51134.03胸墙314×0.8×2×20448.04.01792.04胸墙上填石110×0.1×2×2040.04.0160.05胸墙上填石218×1.1×2×20792.04.03168.0总和3620.08630.0每延米自重作用181.0431.5表5-4设计高水位码头结构自重力5.1.2极端高水位极端高水位码头结构自重力计算示意图如下图5-5图5-5极端高水位码头结构自重力计算示意图极端高水位码头结构自重力计算见下表5-6

编号项目计算式G（kN）距前沿xi(m)Gixi(kN·m)1胸墙124×0.13×3×20187.22.0374.42胸墙214×1.87×3×201570.82.03141.63胸墙314×0.8×2×20448.04.52016.04沉箱15×381.45721.05.028605.05沉箱内填石[4.1×4.7×10.95×8－0.5×0.22×10.95×32－0.5×0.22×（4.1+4.7）×20]×1016775.25.083876.06沉箱上填石110×0.9×4×20720.07.55400.07沉箱上填石210×0.1×6×20120.06.5780.08沉箱上填石318×1.1×6×202376.06.515444.09沉箱后填石118×0.13×0.5×2023.49.75228.210沉箱后填石210×12.67×0.5×201267.09.7512353.3总和29208.2152218.5每延米自重作用1460.47610.9表5-6极端高水位码头结构自重力极端高水位胸墙结构自重力示意图如下图5-7图5-7极端高水位胸墙结构自重力示意图极端高水位胸墙结构自重力计算见下表5-8

编号项目计算式G（kN）距前沿xi(m)Gixi(kN·m)1胸墙124×0.13×3×20187.21.5280.82胸墙214×1.87×3×201570.81.52356.23胸墙314×0.8×2×20448.04.01792.04胸墙上填石110×1.07×2×20428.04.01712.05胸墙上填石218×0.13×2×2093.64.0174.4总和2727.66515.4每延米自重作用136.4325.8表5-8极端高水位胸墙结构自重力5.1.3极端低水位极端低水位码头结构自重力计算示意图如下图5-9图5-9极端低水位码头结构自重力计算示意图极端低水位码头结构自重力计算见下表5-10编号项目计算式G（kN）距前沿xi(m)Gixi(kN·m)1胸墙124×2×3×202880.02.05760.02胸墙224×0.8×2×20768.04.53456.03沉箱上填石118×1.2×6×202592.06.516848.04沉箱上填石218×0.3×4×20432.07.53240.05沉箱上填石317×0.5×4×20680.07.55100.06沉箱内填石1（4.1×4.7×3.82×8－0.5×0.22×3.82×32）×179969.6549848.07沉箱125×381.4×3.82/11.353210.0516050.08沉箱内填石2[4.1×4.7×7.53×8－0.5×0.22×7.53×32－0.5×0.22×（4.1+4.7）×20]×1011524.9557624.59沉箱215×（381.4－128.4）3795.0518975.010沉箱后填石118×1.5×0.5×20270.09.752632.511沉箱后填石217×4.32×0.5×20734.49.757160.412沉箱后填石310×7.03×0.5×20703.09.756854.3总和37558.9193548.7每延米自重1877.99677.4表5-10极端低水位码头结构自重力5.1.4设计低水位设计低水位码头结构自重力计算示意图如下图5-11图5-11设计低水位码头结构自重力计算示意图设计低水位码头结构自重力计算见下表5-12编号项目计算式G（kN）距前沿xi(m)Gixi(kN·m)1胸墙124×2×3×202880.02.05760.02胸墙224×0.8×2×20768.04.53456.03沉箱上填石118×1.2×6×202592.06.516848.04沉箱上填石218×0.3×4×20432.07.53240.05沉箱上填石317×0.5×4×20680.07.55100.06沉箱内填石1（4.1×4.7×2.65×8－0.5×0.22×2.65×32）×176916.0534580.07沉箱125×381.4×2.65/11.352226.2511131.08沉箱内填石2[4.1×4.7×9×8－0.5×0.22×9×32－0.5×0.22×（4.1+4.7）×20]×1013781.6568908.09沉箱215×（381.4－89.0）4386.0521930.010沉箱后填石118×1.5×0.5×20270.09.752632.511沉箱后填石217×3.15×0.5×20535.59.755221.112沉箱后填石310×8.5×0.5×20850.09.758287.5总和36317.3187094.1每延米自重1815.99354.7表5-12设计低水位码头结构自重力5.1.5抛石基床自重基床厚1.5m，抛石基床每延米自重G5.2土压力（永久作用、可变作用）码头墙背所受土压力的计算需依据《重力式码头设计与施工规范》，该压力主要来源于两个部分：一是填料引起的持久土压力；二是门机荷载引起的可变土压力。此方法确保了设计的科学性与实用性。根据《重力式码头设计与施工规范》附录C得第n层土的主动土压力系数标准值如下：k渣石：内摩擦角φ块石：内摩擦角φ外摩擦角φ第n层填料顶、底层的土压力强度标准值永久作用e可变作用e5.2.1填料土压力（永久作用）设计高水位设计高水位时码头后填料土压力强度计算见下表5-13土层高程(m)土层厚度(m)回填材料材料重度(kN/𝑚3)外摩擦角(°)主动土压力系数土压力强度标准值算永久作用kPa计算式数值4.501.10渣石1800.26003.4018×1.10×0.260=19.8×0.2605.153.400.4010（水下）03.00(19.8+10×0.4)×0.260=23.8×0.2606.193.000.50块石10（水下）00.17223.8×0.1724.092.50(23.8+10×0.5)×0.172=28.8×0.1724.952.5011.35150.16028.8×0.1604.61-8.85(28.8+10×11.35)×0.160=142.3×0.16022.77表5-13设计高水位时码头后填料土压力强度第n层土的水平压力标准合力，作用于码头前趾的力臂LHn，可计算为该层底高与码头底高程之差，再加上该层土压力强度图形心至土层底的垂直距离yn。其中：y土压力标准值得水平力、竖向分力分别按下式计算：E在设计高水位下，码头填料自重引发的土压力及其力矩标准值计算见下表5-14

土层高程（m）土层厚度（m）土压力合力标准值（kN/m）水平分力标准值及其生的倾覆力矩竖向分力标准值及其产生的稳定力矩顶底水平分力(kN/m)力臂(m)倾覆力矩(kN)竖直分力(kN/m)力臂(m)稳定力矩(kN)4.501.101.10(0+5.15)×1.1/2=2.832.8312.6235.71003.403.000.40(5.15+6.19)×0.4/2=2.272.2712.0427.33003.002.500.50(4.09+4.95)×0.5/2=2.262.2611.5926.19002.50-8.8511.35(4.61+22.77)×11.35/2=155.38150.094.42663.4040.2210402.2∑157.45752.6440.22402.2表5-14设计高水位时码头后填料自重力产生的土压力合力（永久作用）标准值及其力矩设计高水位时胸墙后填料土压力强度计算见下表5-15土层高程(m)土层厚度(m)回填材料材料重度(kN/𝑚3)外摩擦角(°)主动土压力系数土压力强度标准值算永久作用kPa计算式数值4.501.10渣石1800.26003.4018×1.10×0.260=19.8×0.2605.153.400.401003.00(19.8+10×0.4)×0.260=23.8×0.2606.193.000.50块石1000.17223.8×0.1724.092.50(23.8+10×0.5)×0.172=28.8×0.1724.95表5-15设计高水位时胸墙后填料土压力强度在设计高水位下，拟建码头胸墙后的填土所产生的永久作用力及力矩的标准值计算见下表5-16

土层高程（m）土层厚度（m）土压力合力标准值（kN/m）水平分力标准值及其生的倾覆力矩竖向分力标准值及其产生的稳定力矩顶底水平分力(kN/m)力臂(m)倾覆力矩(kN)竖直分力(kN/m)力臂(m)稳定力矩(kN)4.501.101.10(0+5.15)×1.1/2=2.832.831.273.59003.403.000.40(5.15+6.19)×0.4/2=2.272.270.691.57003.002.500.50(4.09+4.95)×0.5/2=2.262.260.240.5400∑7.365.7000表5-16设计高水位时胸墙后填料自重力产生的土压力合力（永久作用）标准值及其力矩极端高水位在极端高水位下，该拟建码头后填料土压力强度计算见下表5-17土层高程(m)土层厚度(m)回填材料材料重度(kN/𝑚3)外摩擦角(°)主动土压力系数土压力强度标准值算永久作用kPa计算式数值4.500.13渣石1800.26004.3718×0.13×0.260=2.34×0.2600.614.371.3710（水下）03.00(2.34+10×1.37)×0.260=16.04×0.2604.173.000.50块石10（水下）00.17216.04×0.1722.762.50(16.04+10×0.5)×0.172=21.04×0.1723.622.5011.35150.16021.04×0.1603.37-8.85(21.04+10×11.35)×0.160=134.54×0.16021.53表5-17极端高水位时码头后填料土压力强度在极端高水位下，码头填料自重引发的土压力及其力矩标准值计算见下表5-18土层高程（m）土层厚度（m）土压力合力标准值（kN/m）水平分力标准值及其生的倾覆力矩竖向分力标准值及其产生的稳定力矩顶底水平分力(kN/m)力臂(m)倾覆力矩(kN)竖直分力(kN/m)力臂(m)稳定力矩(kN)4.504.370.13(0+0.61)×0.13/2=0.040.0413.260.53004.373.001.37(0.61+4.17)×1.37/2=3.273.2712.3640.43003.002.500.50(2.76+3.62)×0.5/2=1.601.6011.5918.5400∑4.913.7600表5-18极端高水位时码头后填料自重力产生的土压力合力（永久作用）标准值及其力矩极端低水位在极端低水位下，该拟建码头后填料土压力强度计算见下表5-19土层高程(m)土层厚度(m)回填材料材料重度(kN/𝑚3)外摩擦角(°)主动土压力系数土压力强度标准值算永久作用kPa计算式数值4.501.50渣石1800.26003.0018×1.50×0.260=27×0.2607.023.000.50块石1700.17227×0.1724.642.50(27+17×0.50)×0.172=35.5×0.1726.112.503.81150.16035.5×0.1605.68-1.32(35.5+17×3.82)×0.160=100.44×0.16016.07-1.327.5310（水下）16.07-8.85(100.44+10×7.53)×0.160=175.74×0.16028.12表5-19极端低水位时码头后填料土压力强度在极端低水位下，码头填料自重引发的土压力及其力矩标准值计算见下表5-20土层高程（m）土层厚度（m）土压力合力标准值（kN/m）水平分力标准值及其生的倾覆力矩竖向分力标准值及其产生的稳定力矩顶底水平分力(kN/m)力臂(m)倾覆力矩(kN)竖直分力(kN/m)力臂(m)稳定力矩(kN)4.503.001.50(0+7.02)×1.5/2=5.275.2712.3565.08003.002.500.50(4.64+6.11)×0.5/2=2.692.6911.5931.18002.50-1.323.82(5.68+16.07)×3.82/2=41.5441.549.14379.6800-1.32-8.857.53(16.07+28.12)×7.53/2=166.38160.713.42549.6343.0610430.6∑210.211025.5743.06430.6表5-20极端低水位时码头后填料自重力产生的土压力合力（永久作用）标准值及其力矩设计低水位在设计低水位下，该拟建码头后填料土压力强度计算见下表5-21土层高程(m)土层厚度(m)回填材料材料重度(kN/𝑚3)外摩擦角(°)主动土压力系数土压力强度标准值算永久作用kPa计算式数值4.501.50渣石1800.26003.0018×1.50×0.260=27×0.2607.023.000.50块石1700.17227×0.1724.642.50(27+17×0.50)×0.172=35.5×0.1726.112.502.65150.16035.5×0.1605.680.15(35.5+17×2.65)×0.160=80.6×0.16012.890.159.0010（水下）12.89-8.85(80.6+10×9)×0.160=170.6×0.16027.30表5-21设计低水位时码头后填料土压力强度在设计低水位下，码头填料自重引发的土压力及其力矩标准值计算见下表5-22土层高程（m）土层厚度（m）土压力合力标准值（kN/m）水平分力标准值及其生的倾覆力矩竖向分力标准值及其产生的稳定力矩顶底水平分力(kN/m)力臂(m)倾覆力矩(kN)竖直分力(kN/m)力臂(m)稳定力矩(kN)4.503.001.50(0+7.02)×1.5/2=5.275.2712.3565.08003.002.500.50(4.64+6.11)×0.5/2=2.692.6911.5931.18002.500.152.65(5.68+12.89)×2.65/2=24.6124.6110.15249.79000.15-8.859.00(5.68+12.89)×2.65/2=24.61174.703.96691.8146.8110468.1∑207.271037.8746.81468.1表5-22设计低水位时码头后填料自重力产生的土压力合力（永久作用）标准值及其力矩各水位下，该拟建码头后填料土压力分布图如下图5-23图5-23各水位下码头后填料土压力分布图在各水位下，该拟建码头的胸墙后填料土压力分布图如下图5-24图5-24各水位下胸墙后填料土压力分布图5.2.2门机荷载产生的土压力（可变作用）使用门机型号为Mh-10-250.75×4+10.5+1.5=15m，由于设计的沉箱长度为12m，小于计算所得的15m，所以前后轨道共计可以放置9个轮子。门机荷载产生的土压力计算图如下图5-31图5-31门机荷载产生的土压力计算图吊臂朝前时在提议建设的码头设计中，门机前部支腿承受的垂直荷载为660KN，而后部支腿的相应荷载为240KN。分析显示，当门机吊臂朝前作业时，后轮对土壤压力的影响可视作三角形分布。这种负载分布对碼头后方土壤压力层产生明显影响，需精细评估其作用深度，以确保结构的稳定性和安全性。因此，当吊臂朝前时，该拟建码头的门机所产生的集中荷载对墙后土压力的影响深度范围：ℎ门机后轮产生的附加土压力强度：e式中：KℎP=240×e门机后轮产生附加土压力引起的水平作用和倾覆力矩：EM门机后轮产生附加土压力引起的竖向作用和稳定力矩：EM门机前轮引起的竖向作用和稳定力矩：G=660×M吊臂朝后时当门机的吊臂朝后时，前轨支腿承受的垂直荷载为240KN，而后轨支腿的相应荷载则为660KN。门机后轮产生的附加土压力强度：P=660×e门机后轮产生附加土压力引起的水平作用和倾覆力矩：EM门机后轮产生附加土压力引起的竖向作用和稳定力矩：EM门机前轮引起的竖向作用和稳定力矩：G=240×M5.3船舶系揽力（可变作用）选用100吨系船柱，直径1.2m。5.3.1计算码头的稳定性垂直于码头岸线方向的系缆力水平力标准值：N系缆力竖向力标准值：N将系缆力按每20米分段沿码头线方向布置，各段系缆力的水平和竖直分力标准值分别为PRH和PRV，其对码头底的倾覆力矩为MRH：PPn5.3.2计算胸墙的稳定性垂直于码头岸线方向的系缆力水平力标准值：N系缆力竖向力标准值：N将系缆力按每20米分段沿码头线方向布置，各段系缆力的水平和竖直分力标准值分别为PRH和PRV，其对码头底的倾覆力矩为MRH：PPM5.4作用标准值汇总5.4.1胸腔作用标准值汇总胸墙作用标准值汇总见下表5-32：作用分类荷载情况垂直力(kN/m)水平力(kN/m)稳定力矩(kN∙m/m)倾覆力矩(kN∙m/m)永久作用自重力设计高水位181431.5极端高水位136.4325.8填料土压力设计高水位7.45.7极端高水位4.93.8可变作用堆货土压力9.510.2船舶系揽力12.924.273.4表5-32胸墙作用标准值5.4.2码头作用标准值汇总码头作用标准值汇总见下表5-33：作用分类荷载情况垂直力(kN/m)水平力(kN/m)稳定力矩(kN∙m/m)倾覆力矩(kN∙m/m)永久作用结构自重力设计高水位1439.47707.0极端高水位1460.47610.9极端低水位1877.99677.4设计低水位1815.99354.7填料土压力设计高水位40.2157.5402.2752.6极端高水位36.6141.4365.7646.4极端低水位43.1210.2430.61025.6设计低水位46.8207.3468.11037.9可变作用堆货土压力9.444.694.0318.5前沿堆货210.01102.5门机作用（吊臂超前）301.516.7951.640.2门机作用（吊臂超后）120.046.0490.5110.5船舶系揽力12.924.2354.5表5-33码头作用标准值

6码头标准断面各项稳定性验算6.1胸墙稳定性验算本次胸墙稳定性验算考虑极端高水位、设计高水位情况。6.1.1作用效应组合组合原则：水平力最大、垂直力最小，计算以下组合：持久组合一：自重力+系缆力+堆货+土压力（自重，门机前轨产生稳定力和稳定力矩，故不计门机荷载）6.1.2沿胸墙底面抗滑稳定性验沿胸墙底面抗滑稳定性计算见下表6-1组合情况系揽力为主导可变作用结论γ1状况水位γγEγPψγE结果γγGPf结果持久组合一设计高水位1.001.357.401.4024.200.701.359.5052.801.001.00181.0012.900.5589.60稳定极端高水位1.001.354.901.3024.200.701.259.5046.401.001.00136.4012.900.5589.60稳定表6-1沿胸墙底面抗滑稳定性6.1.3绕胸墙前端点抗倾稳定性验算绕胸墙前端点抗倾稳定性验算见表6-2组合情况系揽力为主导可变作用结论γ1状况水位γγEγPψγE结果γγM结果持久组合一设计高水位1.001.355.701.4073.400.701.3510.20120.101.001.00181.0089.60稳定极端高水位1.001.353.801.3073.400.701.2510.20109.501.001.00136.4089.60稳定表6-2绕胸墙前端点抗倾稳定性6.2码头抗倾抗滑稳定性验算本次验算考虑设计高水位、极端高水位、极端低水位和设计低水位情况。6.2.1作用效应组合组合原则：水平力最大、垂直力最小，计算以下两种组合：持久组合一：自重力+系缆力+堆货+土压力（自重引起）持久组合二：自重力+系缆力+门机+土压力（自重、门机引起）6.2.2码头绕沉箱前趾抗倾稳定性验算码头绕沉箱前趾抗倾稳定性验算见下表6-3：

组合情况可变作用产生的主动土压力为主导可变作用结论γ1状况水位γγMγMψγM结果γγMMM结果持久组合一设计高水位1.001.35752.601.35318.500.701.40354.501793.401.251.007707.00402.2094.006701.50稳定极端高水位1.001.35646.401.35318.500.701.30354.501607610.90365.7094.006858.20稳定极端低水位1.001.351025.801.35318.500.701.30354.50209677.40430.6094.008308.50稳定设计低水位1.001.351037.901.35318.500.701.40354.502178.601.251.009454.70468.1094.008090.80稳定持久组合二设计高水位1.001.35752.601.35110.500.701.40354.501512.601.251.007707.00402.20490.507129.70稳定极端高水位1.001.35646.401.35110.500.701.30354.501344.401.251.007610.90365.70490.507013.40稳定极端低水位1.001.351025.801.35110.500.701.30354.501856.301.251.009677.40430.60490.508736.70稳定设计低水位1.001.351037.901.35110.500.701.40354.501897.801.251.009454.70468.10490.508519.00稳定表6-3码头绕沉箱前趾抗倾稳定性6.2.3码头沿码头底面抗滑稳定性验算码头沿码头底面抗滑稳定性验算见下表6-4

组合情况可变作用产生的主动土压力为主导可变作用结论γ1状况水位γγEγEψγP结果γγGEEf结果持久组合一设计高水位1.001.35157.501.3544.600.701.4024.20296.601.001.001493.4040.20219.400.601106.30稳定极端高水位1.001.35141.401.3544.600.701.3024.20273.101.001.001460.4036.60219.400.601083.60稳定极端低水位1.001.35210.201.3544.600.701.3024.20366.001.001.001877.9043.10219.400.601339.40稳定设计低水位1.001.35207.301.3544.600.701.4024.20363.801.001.001815.9046.80219.400.601305.20稳定持久组合二设计高水位1.001.35157.501.3546.000.701.4024.20298.401.001.001493.4040.20120.000.601025.80稳定极端高水位1.001.35141.401.3546.000.701.3024.20275.001.001.001460.4036.6012