设计说明书正文范文

年4月19日设计说明书正文范文文档仅供参考，不当之处，请联系改正。1绪论1.1工程概况本设计为学校综合办公楼，建筑地点位于河南省郑州市南三环黄河科技学院。办公楼为六层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约5600m2，办公楼的各层建筑平面图、立面图、剖面图等详见建筑施工图设计。底层层高为4.2m，其它各层层高均为3.6m，室内外高差为0.45m，建筑使用年限为50年。1.2设计资料工程地质条件拟建场地呈长方形，地貌单一，地势较平坦。土层分布比较规律，地下水位深约7m，在一般季节施工可不考虑地下水的影响，土的物理指标为：=19kN/m3，=25.5%，=9.5，=0.683，Ш类场地，=150kN/m2，冻土深度为18cm。气象条件河南省郑州市属于北温带大陆性气候，冬季干燥，夏季炎热多雨，四季分明。年平均日照时数为2385小时，全年无霜期220天。1、气温：年平均气温为14.4摄氏度，冬季取暖室外计算温度为−9摄氏度，夏季室外计算温度为31摄氏度。2、雨量：年降水量为1200mm，日最大降水量为160mm，每小时最大降水量为40mm/h。3、基本风压：0.4kN/m2，最大风级7~8级，全年主导风向为东北风，夏季主导风向为南风。4、基本雪压：0.35kN/m2，最大积雪深度为25cm。5、相对湿度：冬季49%，夏季56%。抗震设防烈度根据国家地震局的资料，郑州地区地震烈度为7度，抗震等级为三级。材料梁、板、柱的混凝土均采用C35，梁、柱主筋采用HRB400，箍筋采用HPB235，板受力钢筋采用HRB335；整体梁式楼梯的混凝土采用C25，楼梯梁的纵向受力钢筋采用HRB335，其余钢筋均采用HPB235。2建筑设计说明办公室是脑力劳动者管理和生产信息的部门，随着国民经济的发展，作为信息集散地的办公楼也得到迅速的发展。国外的办公楼的发展趋向为：向高层、综合性、灵活性、智能化发展；中国办公建筑的需求量在不断增长，办公建筑的设计不断得向更高层次的水平发展。研究现代办公楼的分类是为了掌握不同类型办公楼的特点，从而使设计满足各种不同要求。办公建筑按功能分为行政办公楼、专业性办公楼、出租办公楼、综合性办公楼；按重要性程度分为一类、二类、三类；按高度划分标准，建筑高度24m以下为低层或多层办公建筑，建筑高度超过24m而未超过100m为高层办公建筑，建筑高度超过100m为超高层办公建筑。办公建筑的设计不但要满足人们的使用要求，还要满足人们对美观的要求，与总体规划相结合，与周围环境相协调。2.1建筑平面设计办公建筑根据使用性质、建筑规模与建筑标准的要求，确定各类用房。办公建筑一般由办公室用房、公共用房、服务用房和设备用房等组成。根据使用要求、用地条件、结构选型等情况按建筑模数选择开间和进深，合理确定建筑平面，提高使用面积系数。办公用房设计办公用房主要是领导办公室和普通办公室，领导办公室用房面积约60m2，普通办公室用房面积约50公共用房设计公共用房主要有会议室、接待室、值班室、传达室、机要室、文印室、档案室、公共卫生间等。小会议室使用面积约80m2，大会议室使用面积约150m2，值班室和传达室使用面积约20m2，其它房间使用面积约40m2。卫生间有天然采光和不向邻室对流的自然通风，楼地面有防滑地砖，且比走道低50mm，并有坡度坡向地漏。采光设计办公用房采用天然采光和自然通风，采光设计以窗地比进行估算，办公室和会议室侧窗采光的窗地比为1:5，文印室和档案室侧窗采光的窗地比为1:7，走道、楼梯间和卫生间侧窗采光的窗地比为1:12。交通设计建筑交通主要有楼梯、走廊、坡道、台阶、门厅等，建筑交通有机的联系了建筑的各个房间，把建筑组成一个整体。1、台阶、坡道、走廊的设计公共建筑室内外台阶踏步宽度不宜小于0.30m，踏步高度不宜大于0.15m，并不宜小于0.10m，踏步应设置防滑。室内台阶踏步数不应少于2级，不足2级应设置为坡道。坡道按无障碍设计，入口室外的地面坡度不应大于1:50，大型公共建筑的入口平台最小宽度不应小于2.00m，小型公共建筑的入口平台最小宽度不应小于1.5m。走廊按无障碍设计，最小宽度不应小于1.50m。双面布房且建筑长度大于40m时，走廊的最小净宽不应小于1.80m。2、楼梯的设计（1）大中学校楼梯踏步的最小宽度为0.28m，最大高度为0.16m，无障碍设计时的最大高度为0.15m。确定踏步尺寸时应按经验公式（2.1）计算，即mm（2.1）b为踏步宽度，h为踏步高度，600~620mm为成人的平均步距。（2）每个梯段的踏步不应超过18级，亦不应少于3级。（3）楼梯梯段宽度按每股人流为0.55+（0~0.15）m的人流股数确定，并不应少于两股人流。（4）楼梯改变方向时，扶手转向端处的平台最小宽度不应小于梯段宽度，并不得小于1.2m。（5）楼梯平台上部及下部过道处的净高不应小于2.00m，梯段净高不宜小于2.20m。（6）楼梯栏杆扶手的高度不宜小于900mm，一般取为900mm；梯井宽度一般为0~200mm。2.2建筑造型设计建筑造型设计力求稳重大方，利用周围环境的元素，使建筑层次分明，并与自然环境融为一体。整体造型综合考虑建筑美学要求、围护结构基本物理要求（保温、防水、节能等）、经济适用的要求、高性能、低维护、一定灵活性等，并使建筑与原有建筑形体结合，给人们以和谐、靓丽的视觉效果。建筑立面以独特的女儿墙处理，使建筑的风格与周围教学楼建筑相区别，又体现了办公建筑的性格特征和韵律美。建筑形体、空间、构件乃至门窗、阳台、雨篷、色彩等为建筑造型提供了有利的条件，运用各种线条的表现力，创造以条理性、重复性和连续性的韵律美。2.3建筑剖面设计建筑剖面设计经过分析建筑在水平方向和垂直方向上的相互关系，将功能不同的各个房间组合在一起，使之成为使用方便、结构合理、体型简约的整体。根据建筑结构和构造、比例与尺度、对比与协调等给人以舒服的空间感。建筑剖面更多的是对建筑空间的利用和表现，垂直空间的表现主要是对楼梯和结构空间的诠释。在满足房间高度要求的前提下，合理解决结构层高度的问题，以减小层高，对于有空调要求的房间，还要考虑风管设备的尺寸及必要的检修空间。对于办公建筑门的宽度不应小于1.00m，高度不应小于2.10m。2.4防火设计为了防止和减少建筑火灾的危害，保护人身和财产安全，9层及9层以下的居住建筑（包括设置商业服务网点的居住建筑）、建筑高度不大于24m的公共建筑、建筑高度大于24m的单层公共建筑、地下或半地下建筑（包括建筑附属的地下室、半地下室）等需要考虑防火设计。本设计采用钢筋混凝土结构，耐火等级为二级。防火分区是具有一定耐火性的墙、楼板等耐火构件作为一个区域的边界构件，防止该区域内的发生的火灾向区域外扩散。根据规范，9层及9层以下的居住建筑（包括设置商业服务网点的居住建筑）、建筑高度不大于24m的公共建筑、建筑高度大于24m的单层公共建筑的防火分区的最大允许建筑面积为2500m2。二级耐火等级的防火间距为6.00m。民用建筑的安全疏散设计主要考虑安全出口、疏散距离、疏散楼梯、走道和门等方面。每个防火分区、一个防火分区的每个楼层，其相邻两个安全出口最近边缘之间的水平距离不应小于5.00m，其安全出口的数量应经计算确定，且不应少于两个。当房间位于两个楼梯间之间时，直接通向疏散走道的房间疏散门至最近安全出口的距离为35.0m，当房间位于尽端时，直接通向疏散走道的房间疏散门至最近安全出口的距离为22.0m。在本设计中，用楼梯做为疏散楼梯。2.5建筑节能设计中国建筑用能已超过全国能源消费总量的1/4，并将随着人民生活水平的提高逐步增加。民用建筑节能，是指民用建筑在规划、设计、建造和使用过程中，经过采用新型墙体材料，执行建筑节能标准，加强建筑物用能设备的运行管理，合理设计建筑围护结构的热工性能，提高采暖、制冷、照明、通风、给排水和通道系统的运行效率，以及利用可再生能源，在保证建筑物使用功能和室内热环境质量的前提下，降低建筑能源消耗，合理、有效地利用能源的活动。郑州地区属于夏热冬冷地区，主要是控制建筑体形系数和窗墙面积比。条式建筑物的体形系数不应超过0.35，点式建筑物的体形系数不应超过0.40。建筑总平面的布置和设计，宜利用冬季日照并避开冬季主导风向，利用夏季自然通风。建筑的主朝向宜选择本地区最佳朝向或接近最佳朝向。2.6抗震设计《建筑抗震设计规范》（GB50011—）规定，抗震设防烈度为6度及以上地区的建筑，必须进行抗震设计。建筑应根据其使用功能的重要性分为甲类、乙类、丙类、丁类四个抗震设防类别。甲类建筑应属于重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害的建筑；乙类建筑应属于地震时使用功能不能中断或需要尽快恢复的建筑；丙类建筑应属于除甲、乙、丁类以外的一般建筑，丁类建筑应属于抗震次要建筑。本工程的抗震设防类别为丙类，郑州地区抗震设防烈度为7度，必须进行抗震设防，根据规范规定，郑州地区的抗震等级为三级。防震缝、伸缩缝和沉降缝应综合考虑，伸缩缝和沉降缝应满足防震缝的要求。框架结构房屋的防震缝宽度，当高度不超过15m时可采用70mm；超过15m时，6度、7度、8度和9相应每增加高度5m、4m、3m和2m，宜增加宽度20mm。防震缝两侧宜布置双墙或双柱。2.7基础工程设计基础是建筑结构的重要组成部分，建筑设计的成败。根据地基复杂程度、建筑物规模和功能特征以及由于地基问题可能造成建筑物破坏或影响正常使用的程度，将地基基础设计分为甲级、乙级、丙级三个设计等级。场地和地基条件简单、荷载分布均匀的七层及七层以下的民用建筑及一般工业建筑物，次要的轻型建筑物为丙级，本基础设计为丙级。在钢筋混凝土框架结构中，当荷载比较大时为了增加基础的整体性，采用柱下钢筋混凝土条形基础。基础的埋置深度，应按下列条件确定：建筑物的用途，有无地下室、设备基础和地下设施，基础的型式和构造；作用在地基上的荷载大小和性质；工程地质和水文地质条件；相邻建筑物的基础埋深；地基土冻胀和融陷的影响。在满足地基稳定和变形要求的前提下，基础宜浅埋，当上层地基的承载力大于下层土时，宜利用上层土作持力层。除岩石地基外，基础埋深不宜小于0.5m。综合考虑各种因素本设计的基础顶面至室外地坪的距离选为0.55m，室内外高差为0.45m，则底层柱的柱高为5.2m。2.8建筑构造设计和措施建筑构造是建筑设计不可分割的一部分，涉及到建筑材料、建筑物理环境、建筑力学、建筑结构、建筑经济学等各个学科。建筑构造设计主要是根据建筑物的功能要求，研究并提供适用、安全、经济、美观的构造设计方案，以综合解决建筑设计中的技术问题。常见民用建筑的功能各异，形体多样，基本组成包括基础、墙或柱、楼地层、楼梯、屋顶、门窗六个基本组成部分。基础和楼梯设计的相关设计在前面已经提到，这里就着重就其它的四个方面进行说明。墙体框架结构的墙体为非承重填充墙，在墙体设计时尽量选用轻质材料，以减少墙体荷载对框架的影响。在本设计中选用加气混凝土砌块，这种材料不但材质轻，而且具有良好的保温、隔热、隔声、防火效果。内外墙为200厚加气混凝土砌块，卫生间内隔墙采用100厚加气混凝土砌块。墙面装修分为室外装修和室内装修，本设计进行精装。外装修主要综合运用抹灰类、贴面类、涂料类。内装修踢脚采用地砖贴面，办公室墙面采用乳胶漆，卫生间墙面采用瓷砖墙面，公共走廊墙面采用大理石贴面。室内外墙面的装修使办公楼显得稳重大方。楼地面楼地面是供人们在其上活动的受力构件，设计时要满足强度和刚度要求，另外为了满足使用要求，还要进行隔声、隔热、防水、防潮的设计。除卫生间采用防滑地砖贴面外，其它楼地面采用地砖贴面。地砖楼面做法：500×500地砖面层（白水泥勾缝），5mm厚1:3水泥砂浆结合层，20mm厚1:3水泥砂浆找平层，120mm厚现浇钢筋混凝土板，10mm混合砂浆板底抹灰。卫生间防滑地砖楼面做法：200×200防滑地砖面层，5mm厚1:3水泥砂浆结合层，20mm厚1:3水泥砂浆找平层，C15细石混凝土找坡1%，100mm厚现浇钢筋混凝土板，改性沥青防水层，10mm混合砂浆板底抹灰，纸筋灰面，白色内墙涂料二度。地砖地面做法：500×500地砖面层（白水泥勾缝），5mm厚1:3水泥砂浆结合层，20mm厚1:3水泥砂浆找平层，100mm厚C25细石混凝土，80mm厚碎石，素土分层夯实。卫生间防滑地砖地面做法：200×200防滑地砖面层，5mm厚1:3水泥砂浆结合层，20mm厚1:3水泥砂浆找平层，C15细石混凝土找坡1%，100mm厚C25细石混凝土，80mm厚碎石，素土分层夯实。办公室的顶棚采用轻钢龙骨硅钙板吊顶，卫生间的顶棚采用铝合金条板吊顶，公共走廊的顶棚采用轻钢龙骨石膏板吊顶。屋顶屋顶设计时要考虑防水、保温、隔热、隔声等措施，本工程采用不上人屋顶，女儿墙采用外装饰，屋面排水采用女儿墙内排水。不上人屋面的做法：20mm厚1:3水泥砂浆保护层，内配14号镀锌钢丝网，网孔30，分缝处钢丝网断开，双向分缝中距为钢丝网网宽+20mm，缝宽10mm嵌塑料条；60mm厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层；4+3mm厚自粘型聚乙烯胎改性沥青防水卷材防水层；20mm厚1:3水泥砂浆找平层；40mm厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找坡；120mm现浇钢筋混凝土板；10mm厚混合砂浆板底抹灰。门窗铝合金门窗由于用料省、质量轻、密闭性好、耐腐蚀、坚固耐用、色泽美观、维修费用低等特点而得到广泛发展。办公室的门采用铝合金门，卫生间的门采用木夹板门，楼梯间的门采用防火门。因此的窗采用铝合金窗，与外墙装饰相结合，创造自然和谐、简约大方的性格。考虑到后期结构设计的要求，本设计在建筑设计上不是以独到匠心的建筑形体设计为设计目的，而是在空间利用上为人们提供舒服的心灵感受，更大程度上使办公建筑成为人们愉悦身心的场所，提高工作效率，经过精心的室内装修和室内工作空间安排，一定能够达到设计的效果。3结构平面布置本设计为六层办公楼，采用框架结构体系，框架结构具有传力明确、结构布置灵活、抗震性和整体性好的特点，能够创造多样的立面效果。3.1结构平面布置图根据建筑使用的要求和框架结构体系的要求，经过分析荷载传递路线确定结构布置图。本设计各层的结构平面布置图如图3.1、图3.2、图3.3、图3.4所示。图3.1二层结构平面布置图图3.2三、四、五层结构平面布置图图3.3六层结构平面布置图图3.4顶层结构平面布置图3.2初估框架梁柱的截面尺寸初估框架梁的截面尺寸1、横向框架梁8.1m，1012~675mm，取800mm400~266mm，取350mm2、纵向框架梁7.2m，900~600mm，取700mm350~233mm，取350mm3、横向次梁A~B跨：6.0m，750~500mm，取650mm325~216mm，取300mmB~C跨：8.1m，900~600mm，取700mm350~233mm，取300mm4、纵向连梁7.2m，900~600mm，取700mm350~233mm，取300mm5、卫生间纵向两跨次梁3.6m，450~300mm，取400mm200~133mm，取200mm6、井字梁井字楼盖的平面尺寸为14400mm×16200mm，由图3.4可知，井字梁采用6×6网格，网格尺寸为2400mm×2700mm。14.4m，960~720mm，取井字梁梁高为900mm300~225mm，取25井字梁的截面尺寸为250mm×900mm。井字梁四周的边梁需要保证有足够的刚度，其高度一般大于井字梁截面高度的20%~30%，故取井字梁四周的边梁的截面尺寸为350mm×1000mm。由于框架纵向较长，横向较短，=4\*GB3④轴线处的井字梁宽度增加而高度不变，即其截面尺寸取为300mm×900mm。初估框架柱的截面尺寸1、按轴压比初估框架柱的截面尺寸框架柱的受荷面积如图3.5所示。图3.5框架柱的受荷面积图框架柱选用C35混凝土，16.7N/mm2，框架抗震等级为三级，轴压比为0.9，则框架柱的截面尺寸按式（3.1）进行计算，即（3.1）式中柱轴向压力设计值N按式（3.2）进行估算，即（3.2）式中，竖向荷载分项系数取1.25，每个楼层上的单位面积的竖向荷载标准值q取11kN/m2（由于采用轻质材料），楼层数n为6，考虑水平力产生的附加系数取1.05（三级抗震），轴向力增大系数角柱取1.2边柱取1.1，柱轴力折减系数取1.0。框架柱截面尺寸的估算详见表3.1。表3.1框架柱截面尺寸的估算柱位置S（m2）N（kN）（mm2）(mm×mm)中柱58.325051.97336125600×600横向边柱29.162778.58184868600×600轴向边柱29.162778.58184868600×600角柱14.581515.59100838600×600注：由于边柱承受单向偏心荷载作用，而角柱承受双向偏心荷载作用，受力都比较复杂,故截面尺寸取得较大。2、校核框架柱截面尺寸（1）抗震设计时，框架柱的截面高度及截面宽度均不宜小于300mm。框架柱截面长边与短边的比值不宜大于3。（2）剪跨比宜大于2，对于反弯点位于柱高中部的框架柱，剪跨比可按柱净高与2倍柱截面高度之比计算。本设计中较短柱的柱高为3600mm，则（3）框架柱截面高度与宽度一般可取(1/10~1/15)层高。本设计中较大的层高为4200mm，则420mm~280mm综上所述，所选的框架柱的截面尺寸满足构造要求。楼板设计各层楼板均采用钢筋混凝土梁板结构，板厚120mm，卫生间、雨篷和屋顶井字楼盖的楼板板厚100mm。对于四边支撑的板，《混凝土结构设计规范》（GB50010—）规定：当长边与短边之比小于或等于2.0时，应按双向板计算；当长边与短边之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算，当沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋；当长边与短边之比大于或等于3.0时，可按沿短边方向的单向板计算。4.1楼板荷载恒荷载1、不上人屋面恒荷载（板厚120mm）当板厚为120mm时，不上人屋面的恒荷载计算详见表4.1。表4.1不上人屋面恒荷载（板厚120mm）构造层面荷载(kN/m2)保护层：20mm厚1:3水泥砂浆0.02×20=0.40保温层：60mm厚聚苯乙烯泡沫塑料板0.06×0.5=0.03防水层：4+3改性沥青防水卷材0.40找平层：20mm厚1:3水泥砂浆0.02×20=0.40找坡层：40mm厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找坡0.04×14=0.56结构层：120mm现浇钢筋混凝土板0.12×25=3.00抹灰层：10mm厚混合砂浆0.01×17=0.17合计4.962、不上人屋面恒荷载（板厚100mm）当板厚为100mm时，不上人屋面的恒荷载计算详见表4.2。表4.2不上人屋面恒荷载（板厚100mm）构造层面荷载(kN/m2)保护层：20mm厚1:3水泥砂浆0.02×20=0.40续表构造层面荷载(kN/m2)保温层：60mm厚聚苯乙烯泡沫塑料板0.06×0.5=0.03防水层：4+3改性沥青防水卷材0.40找平层：20mm厚1:3水泥砂浆0.02×20=0.40找坡层：40mm厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找坡0.04×14=0.56结构层：100mm0.10×25=2.50抹灰层：10mm厚混合砂浆0.01×17=0.17合计4.463、标准层楼面恒荷载（板厚120mm）当板厚为120mm时，标准层楼面的恒荷载计算详见表4.3。表4.3标准层楼面恒荷载（板厚120mm）构造层面荷载(kN/m2)板面装修荷载1.10结构层：120mm现浇钢筋混凝土板0.12×25=3.00抹灰层：10mm厚混合砂浆0.01×17=0.17合计4.274、楼梯平台恒荷载（板厚80mm当板厚为80mm时，楼梯平台的恒荷载计算详见表4.4。表4.4楼梯平台恒荷载（板厚80mm）构造层面荷载(kN/m2)板面装修荷载1.10结构层：80mm现浇钢筋混凝土板0.08×25=2.00抹灰层：10mm厚混合砂浆0.01×17=0.17合计3.275、雨篷恒荷载（板厚10当板厚为100mm时，雨篷的恒荷载计算详见表4.5。表4.5雨篷恒荷载（板厚100mm）构造层面荷载(kN/m2)40mm厚C20细石混凝土面层0.04×25=1.00续表构造层面荷载(kN/m2)防水层：4+3改性沥青防水卷材0.40找坡层：40mm厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找坡0.04×14=0.56找平层：20mm厚1:3水泥砂浆0.02×20=0.40结构层：100mm现浇钢筋混凝土板0.10×25=2.50抹灰层：10mm0.01×20=0.20合计5.066、卫生间楼面恒荷载（板厚100mm）当板厚为100mm时，卫生间楼面的恒荷载计算详见表4.6。表4.6卫生间楼面恒荷载（板厚100mm）构造层面荷载(kN/m2)板面装修荷载1.10找平层：15mm厚1:3水泥砂浆0.15×20=0.30结构层：100mm0.10×25=2.50防水层0.30蹲位折减荷载1.50抹灰层：10mm厚混合砂浆0.01×17=0.17合计5.87活荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB50009—），活荷载的取值详见表4.7。表4.7活荷载取值类别活荷载标准值(kN/m2)不上人屋面活荷载0.5办公楼一般房间活荷载2.0档案室、储藏室活荷载5.0走廊、门厅、楼梯活荷载2.5雨篷活荷载（按不上人屋面活荷载考虑）0.5卫生间活荷载2.04.2楼板配筋计算梁系把楼板分为单向板或双向板。当分布比较均匀时，按连续单向板或双向板进行内力计算；当分布不均匀时，比较近似的简便方法是按单独的板块进行内力计算。为了计算方便，本设计按单独的板块进行内力计算，且板块的计算跨度近似取轴线之间的距离。由结构平面布置图可知，除了C区格板和C1区格板按单向板进行计算外，其它区格板都按双向板进行计算。双向板内力计算双向板的单位板宽跨中弯矩按式（4.1）和式（4.2）进行计算，即（4.1）（4.2）式中，为对称荷载对应的的跨中弯矩系数，为对称荷载对应的的跨中弯矩系数，为反对称荷载对应的的跨中弯矩系数，为反对称荷载对应的的跨中弯矩系数，跨中弯矩系数是根据查双向板计算系数表。为恒荷载标准值乘以分项系数1.2，为活荷载标准值乘以分项系数1.4。对于支座截面弯矩，由于另一个方向板带弯矩为零，故不存在两个方向板带弯矩的互相影响。双向板的单位板宽支座弯矩按式（4.3）和式（4.4）进行计算，即（4.3）（4.4）式中，为的支座弯矩系数，为的支座弯矩系数。双向板的单位板宽跨中弯矩计算详见表4.8。表4.8双向板单位板宽跨中弯矩计算位置截面A区格板方向3.60.44(取0.50)0.040.00380.09650.01745.122.85.26方向3.60.44(取0.50)0.040.00380.09650.01745.122.81.66续表位置截面A1区格板方向3.60.44(取0.50)0.040.00380.09650.01745.950.73.78方向3.60.44(取0.50)0.040.00380.09650.01745.950.71.13A2区格板方向3.60.44(取0.50)0.040.00380.09650.01745.127.09.09方向3.60.44(取0.50)0.040.00380.09650.01745.127.02.98B区格板方向3.60.600.03670.00760.0820.02425.122.84.81方向3.60.600.03670.00760.0820.02425.122.82.00B1区格板方向3.60.600.03670.00760.0820.02425.127.08.21方向3.60.600.03670.00760.0820.02425.127.03.51B2区格板方向3.60.600.03670.00760.0820.02425.950.73.51方向3.60.600.03670.00760.0820.02425.950.71.40F区格板方向3.60.600.03670.00760.0820.02425.123.55.37方向3.60.600.03670.00760.0820.02425.123.52.25D区格板方向3.60.600.03670.00760.0820.02427.042.85.76方向3.60.600.03670.00760.0820.02427.042.82.37E区格板方向2.10.580.03740.00680.08490.02297.042.82.00方向2.10.580.03740.00680.08490.02297.042.80.78注：表中的单位为m，和的单位为kN/m2，的单位为kN·m/m。双向板的单位板宽支座弯矩计算详见表4.9。表4.9双向板单位板宽支座弯矩计算位置截面A区格板方向3.60.44(取0.50)−0.0829−0.05705.122.8−8.51方向3.60.44(取0.50)−0.0829−0.05705.122.8−5.85A1区格板方向3.60.44(取0.50)−0.0829−0.05705.950.7−7.14方向3.60.44(取0.50)−0.0829−0.05705.950.7−4.91A2区格板方向3.60.44(取0.50)−0.0829−0.05705.127.0−13.02方向3.60.44(取0.50)−0.0829−0.05705.127.0−8.95B区格板方向3.60.60−0.0793−0.05715.122.8−8.14方向3.60.60−0.0793−0.05715.122.8−5.86B1区格板方向3.60.60−0.0793−0.05715.127.0−12.46方向3.60.60−0.0793−0.05715.127.0−8.97B2区格板方向3.60.60−0.0793−0.05715.950.7−6.83方向3.60.60−0.0793−0.05715.950.7−4.92F区格板方向3.60.60−0.0793−0.05715.123.5−8.86方向3.60.60−0.0793−0.05715.123.5−6.38D区格板方向3.60.60−0.0793−0.05717.042.8−10.11方向3.60.60−0.0793−0.05717.042.8−7.28E区格板方向2.10.58−0.0801−0.05717.042.8−3.48方向2.10.58−0.0801−0.05717.042.8−2.48注：表中的单位为m，和的单位为kN/m2，的单位为kN·m/m。双向板配筋计算当板厚为120mm时，跨中截面120−20=100mm，120−30=90mm，支座处均为100mm；当板厚为100mm时，跨中截面100−20=80mm，100−30=70mm，支座处均为80mm。双向板的钢筋截面面积可近似的按式（4.5）进行计算，即（4.4）板受力钢筋采用HRB335，300N/mm2。板的最小配筋率为0.236%，当板厚为120mm时，单位板宽板的最小配筋面积为283mm2，当板厚为100mm时，单位板宽板的最小配筋面积为236mm2。双向板的配筋计算详见表4.10。表4.10双向板配筋计算位置截面(mm)(kN·m/m)(mm2)选配钢筋实配面积A区格板跨中方向1005.261858@200251方向901.66658@200251A区格板支座方向100−8.5129910@200393方向100−5.852068@150335A1区格板跨中方向1003.781338@200251方向901.13448@200251A1区格板支座方向100−7.142518@150335方向100−4.911738@150335A2区格板跨中方向1009.093198@150335方向902.981178@150335A2区格板支座方向100−13.0245710@170462方向100−8.953148@150335续表位置截面(mm)(kN·m/m)(mm2)选配钢筋实配面积B区格板跨中方向1004.811698@200251方向902.00788@200251B区格板支座方向100−8.1428610@200393方向100−5.862068@150335B1区格板跨中方向1008.212888@150335方向903.511378@150335B1区格板支座方向100−12.4643810@170462方向100−8.973158@150335B2区格板跨中方向1003.511248@200251方向901.40558@200251B2区格板支座方向100−6.832408@150335方向100−4.921738@150335F区格板跨中方向1005.371898@200251方向902.25888@200251F区格板支座方向100−8.8631110@200393方向100−6.382248@150335D区格板跨中方向1005.761338@200251方向902.37448@200251续表位置截面(mm)(kN·m/m)(mm2)选配钢筋实配面积D区格板支座方向100−10.1144410@170462方向100−7.283208@150335E区格板跨中方向802.001018@200251方向700.78348@200251E区格板支座方向80−3.4815310@170462方向80−2.481098@150335单向板内力计算1、荷载组合设计值（1）C区格板的荷载组合设计值由可变荷载效应控制的组合：1.2×4.27+1.4×2.5=8.62kN/m2由永久荷载效应控制的组合：1.35×4.27+1.4×0.7×2.5=8.21kN/m2故取由可变荷载效应控制的组合：8.62kN/m2（2）C1区格板的荷载组合设计值由可变荷载效应控制的组合：1.2×4.96+1.4×0.5=6.65kN/m2由永久荷载效应控制的组合：1.35×4.96+1.4×0.7×0.5=7.19kN/m2故取由可变荷载效应控制的组合：7.19kN/m22、内力计算取1m板宽作为计算单元，按弹性理论计算，取C区格板和C1区格板的计算跨度为2100mm，则C区格板和C1区格板的弯矩计算详见表4.11。表4.11单向板内力计算截面C区格板跨中C区格板支座C1区格板跨中C1区格板支座弯矩系数1/10−1/141/10−1/14(kN·m/m)3.80−2.723.17−2.26单向板配筋计算取板的截面有效高度为：mm，混凝土采用C35，16.7N/mm2，板受力钢筋采用HRB335，300N/mm2。则C区格板和C1区格板的配筋计算详见表4.12。表4.12单向板配筋计算截面(kN·m)选配钢筋实配钢筋C区格板跨中3.800.02280.9881288@250201C区格板支座−2.720.01630.992918@250201C1区格板跨中3.170.01900.9901078@250201C1区格板支座−2.260.01350.993768@250201井字梁内力计算井字梁梁格划分如图4.1所示，井字梁网格为6×6，区格长度2.4m，2.7m，四边框架边梁截面尺寸采用350mm×1000mm，井字梁截面尺寸采用250mm×900mm，4轴线处的井字梁截面尺寸采用300mm×900mm，框架柱截面尺寸为600mm×600mm，楼板划分为A、B、C、D四种区格板。按照恒荷载满布及活荷载棋盘式进行内力计算，因为四周的板都嵌固在梁里，因此各计算跨度都为mm，则所有区格板都能够归为一个板来计算。图4.1井字梁梁格划分图由于井字楼板的计算与双向板的计算一样，则井字楼板的单位板宽跨中弯矩计算详见表4.13。表4.13井字楼板单位板宽跨中弯矩计算位置截面井字楼板方向2.40.890.02260.01580.04660.03495.350.650.94方向2.40.890.02260.01580.04660.03495.350.650.75注：表中的单位为m，和的单位为kN/m2，的单位为kN·m/m。井字楼板的单位板宽支座弯矩计算详见表4.14。表4.14井字楼板单位板宽支座弯矩计算位置截面井字楼板方向2.40.89−0.0596−0.05435.350.65−2.06方向2.40.89−0.0596−0.05435.350.65−1.88注：表中的单位为m，和的单位为kN/m2，的单位为kN·m/m。井字梁配筋计算考虑区格板四周与梁整体连接，跨中弯矩乘以折减系数0.8，板受力钢筋采用HRB335，300N/mm2。计算时，跨中截面100−20=80mm，100−30=70mm，支座处均为80mm。井字楼板的配筋计算也与双向板的配筋计算一样，则井字楼板的配筋计算详见表4.15。表4.15井字楼板配筋计算位置截面(mm)(kN·m/m)(mm2)选配钢筋实配面积井字楼板跨中方向800.94×0.8=0.75338@200251方向700.75×0.8=0.60308@200251井字楼板支座方向80−2.06918@150335方向80−1.88828@150335楼梯设计建筑1层层高为4.2m，其它各层层高为3.6m，楼梯为整体现浇梁式楼梯，主要由踏步板、斜梁、平台梁、和平台板等四种构件组成，其设计也主要包括这四个方面。本设计把楼梯设计放在框架设计的前面，主要是为了把楼梯荷载传递到框架上，对框架进行精确的分析。整体梁式楼梯的混凝土采用C25，楼梯梁的纵向受力钢筋采用HRB335，其余钢筋均采用HPB235。5.1踏步板设计内力计算整体现浇梁式楼梯的踏步板斜向支承在斜梁上，是斜向支承的单向板。踏步尺寸为300mm×150mm，斜板厚度取40mm，取一个踏步作为计算单元，楼梯倾斜角为，则截面的平均高度为：150/2+40/0.894=120mm。荷载计算踏步板的荷载计算详见表5.1。表5.1踏步板荷载计算荷载种类荷载标准值(kN/m)恒荷载踏步自重0.12×0.3×25=0.930mm厚水磨石面层(0.3+0.15)×0.65=0.29板底20mm厚混合砂浆抹灰0.335×0.03×17=0.17合计1.36活荷载2.5×0.3=0.75荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合：1.2×1.36+1.4×0.75=2.68kN/m由永久荷载效应控制的组合：1.35×1.36+1.4×0.7×0.75=2.57kN/m故取可变荷载效应控制的组合：2.68kN/m内力计算斜梁截面尺寸为200mm×350mm，由于踏步板两端均与斜梁整体现浇，踏步板的计算跨度为1650−200=1450mm，考虑到斜梁的弹性约束，踏步板跨中最大弯矩设计值为：kN·m截面设计踏步板的计算截面尺寸为300mm×120mm，则踏步板的计算有效高度为120−20=100mm，则mm2按构造配筋，每个踏步采用26（mm2），分布钢筋采用8@300。5.2斜梁设计由于底层比其它层的层高大，这里选择底层楼梯的斜梁进行设计。内力计算确定截面尺寸斜梁的截面高度为：mm，取mm，斜梁的截面宽度取mm。荷载计算斜梁的荷载计算详见表5.2。表5.2斜梁荷载计算荷载种类荷载标准值(kN/m)恒荷载栏杆自重0.2踏步板传来的荷载1.36×(1.45/2+0.20)×1/0.3=4.19斜梁自重25×0.2×(0.35−0.04)/0.894=1.73斜梁外侧20mm厚混合砂浆抹灰17×0.02×(0.15/2+0.35/0.894)=0.16斜梁梁底及内侧20mm厚混合砂浆抹灰17×0.02×[0.20+(0.35−0.04)]×1/0.894=0.19合计6.47活荷载2.5×(1.45/2+0.20)=2.31荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合：1.2×6.47+1.4×2.31=11.00kN/m由永久荷载效应控制的组合：1.35×6.47+1.4×0.7×2.31=11.00kN/m故取可变荷载效应控制的组合：11.00kN/m内力计算平台梁截面尺寸为200mm×400mm，斜梁水平方向的计算跨度为3.9m。斜梁跨中最大弯矩设计值为：kN·m斜梁跨中最大剪力设计值为：kN斜梁的支座反力为：kN截面设计斜梁的计算截面斜梁按T形截面进行配筋计算，取350−35=315mm。翼缘有效宽度按倒L形截面进行计算。按梁的跨度考虑：mm按梁的净跨考虑：mm按翼缘高度考虑：故取mm判别T形截面类型kN·m>kN·m属于第一类T形截面。配筋计算mm2选用214（mm2）。kN>19.18kN按构造配置箍筋，选用8@200双肢箍。5.3平台板设计平台板为四边支承板，长宽比为3600/(2100-300)=2，按双向板进行设计。内力计算平台板的单位板宽跨中弯矩计算详见表5.3。表5.3平台板单位板宽跨中弯矩计算位置截面平台板方向2.10.580.03740.00680.08490.02293.923.51.66方向2.10.580.03740.00680.08490.02293.923.50.66注：表中的单位为m，和的单位为kN/m2，的单位为kN·m/m。平台板的单位板宽支座弯矩计算详见表5.4。表5.4平台板单位板宽支座弯矩计算位置截面平台板方向2.10.58−0.0801−0.05713.923.5−2.62方向2.10.58−0.0801−0.05713.923.5−1.87注：表中的单位为m，和的单位为kN/m2，的单位为kN·m/m。配筋计算计算时，跨中截面80−20=60mm，80−30=50mm，支座处均为60mm。则平台板的配筋计算详见表5.5。表5.5平台板配筋计算位置截面(mm)(kN·m/m)(mm2)选配钢筋实配面积平台板跨中方向601.661668@200251方向500.66558@200251平台板支座方向60−2.622188@200251方向60−1.871568@2002515.4平台梁设计由于底层比其它层的层高大，在底层平台梁承受的荷载相对来说也比较大，这里选择底层楼梯的平台梁进行设计。内力计算荷载计算平台梁的截面尺寸为200mm×400mm，平台梁的荷载计算详见表5.6。表5.6平台梁荷载计算荷载种类荷载标准值(kN/m)恒荷载由平台板传来的荷载3.27×(2.10−0.20)/2=3.11平台梁自重25×0.4×0.2=2.0平台梁上的水磨石面层25×0.03×0.2=0.15平台梁梁底及内侧20mm厚混合砂浆抹灰17×0.02×[0.20+2×(0.4−0.08)]=0.29合计5.55活荷载2.5×(1.65/2+0.20)=2.56由斜梁传来的集中荷载为：kN荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合：1.2×5.55+1.4×2.56=10.24kN/m由永久荷载效应控制的组合：1.35×5.55+1.4×0.7×2.56=10.00kN/m故取可变荷载效应控制的组合：10.24kN/m内力计算平台梁两端与竖立在框架梁上的梯柱相连，故平台梁的计算跨度取净跨，即3400mm，平台梁的计算简图如图5.1所示。图5.1平台梁计算简图则平台梁跨中弯矩：kN·m梁端剪力设计值为：kN截面设计平台梁按矩形截面进行配筋计算，取400−35=365mm。mm2选用218（mm2）。kN>38.86kN按构造配置箍筋，选用8@200双肢箍。6横向框架的计算简图及内力计算假定框架柱嵌固在基础顶面，框架梁与框架柱刚接，AB轴线之间的跨度为8100mm，BC轴线之间的跨度为8100mm，底层柱高从基础顶面算起至二楼楼面，柱高为5200mm，其余各层柱高为3600mm。本设计选取受荷相对比较复杂的=2\*GB3②轴线的横向框架进行分析，则=2\*GB3②轴线的横向框架简图如图6.1所示。图6.1=2\*GB3②轴线横向框架简图6.1横向框架在恒荷载作用下的计算简图第一层框架计算简图第一层楼面梁布置图如图6.2所示，第一层楼面板布置如图6.3所示。双向板传递给长边的是梯形荷载，传递给短边的是三角形荷载，都要转化为等效均布荷载。=2\*GB3②轴线第一层框架未转化的简图如图6.4所示，经过转化，=2\*GB3②轴线第一层框架的简图如图6.5所示。1、的计算（1）板B1传递的荷载板B1的面荷载为4.27kN/m2，由图6.3可知，传递给AD段的荷载为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：kN/m由于板B与板B1的面荷载相同，则传递给AD段的等效均布荷载为6.51kN/m。图6.2第一层楼面梁布置图图6.3第一层楼面板布置图图6.4=2\*GB3②轴线第一层框架简图图6.5=2\*GB3②轴线第一层框架简图（2）梁自重及抹灰梁（350mm×800mm）自重为：25×0.35×(0.8−0.12)=5.95kN/m抹灰层（10mm厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01×(0.8−0.12)×2×17=0.23kN/m梁自重及抹灰为：5.95+0.23=6.18kN/m（3）墙体荷载墙体选用加气混凝土砌块（容重5.5~7.5kN/m3），取容重为6.0kN/m3。200mm填充墙外墙面荷载计算详见表6.1，200mm厚填充墙内墙面荷载计算详见表6.2，100mm厚填充墙内墙面荷载计算详见表6.3。表6.1填充墙外墙荷载计算（墙厚200mm）构造层面荷载(kN/m2)构造层面荷载(kN/m2)墙体自重6.0×0.2=1.20水泥内墙面0.36装饰外墙面0.50合计2.06表6.2填充墙内墙荷载计算（墙厚200mm）构造层面荷载(kN/m2)构造层面荷载(kN/m2)墙体自重6.0×0.2=1.20水泥内墙面0.36装水泥内墙面0.36合计1.92表6.3填充墙内墙荷载计算（墙厚100mm）构造层面荷载(kN/m2)构造层面荷载(kN/m2)墙体自重6.0×0.1=0.60水泥内墙面0.36装水泥内墙面0.36合计1.32AD段墙体荷载为：1.92×(3.6−0.8)=5.38kN/m（4）计算：=6.51×2+6.18+5.38=24.58kN/m2、的计算只有梁自重及抹灰，即=6.18kN/m3、的计算是由LL1传来的集中荷载，LL1的计算简图如图6.6所示。图6.6LL1计算简图（1）计算包括梁自重及抹灰、板C传递的荷载和梁上墙体荷载。LL1（300mm×700mm）自重：25×0.30×(0.7−0.12)=4.35kN/m抹灰层（10mm厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）：0.01×(0.7−0.12)×2×17=0.20kN/m板C的面荷载为4.27kN/m2，传递给LL1的线荷载为：4.27×2.1÷2=4.48kN/mLL1两跨上的墙体荷载相同，一跨内墙长7.2m，有1个门M3（1.5m×2.1m），钢铁门的面荷载为0.45kN/m2，简化为均布线荷载为：kN/m=4.35+0.20+4.48+4.92=13.95kN/m（2）计算为板B1和板B传递的荷载，板B1和板B的面荷载相同（4.27kN/m2），传递给LL1的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：=4.80kN/m（3）计算为L1传递的集中荷载，L1的计算简图如图6.7所示。图6.7L1计算简图为梁自重及抹灰。L1（300mm×650mm）自重：25×0.30×(0.65−0.12)=3.98kN/m抹灰层（10mm厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）：0.01×(0.65−0.12)×2×17=0.18kN/m=3.98+0.18=4.16kN/m为板B1传递的梯形荷载，等效转化为均布荷载为：=13.02kN/m=(4.16+13.02)×6.0÷2=51.54kN（4）计算由于板B1和板B的面荷载相同，51.54kN（5）计算=(13.95+4.80)×7.2+51.54=186.54kN4、的计算包括梁自重及抹灰、梁上墙体荷载和板传递的荷载。（1）梁自重及抹灰梁（350mm×800mm）自重为：25×0.35×(0.8−0.1)=6.13kN/m抹灰层（10mm厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01×(0.8−0.1)×2×17=0.24kN/m梁自重及抹灰为：6.13+0.24=6.37kN/m（2）墙体荷载梁上墙体荷载：1.92×(3.6−0.8)=5.38kN/m（3）板传递的荷载板E的面荷载为5.87kN/m2，传递给BF段的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：×5.87×2.1÷2=3.85kN/m板PTB1的面荷载为4.27kN/m2，传递给BF段的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：×4.27×2.1÷2=2.80kN/m（4）计算=6.37+5.38+3.85+2.80=18.40kN/m5、的计算包括梁自重及抹灰、梁上墙体荷载和板传递的荷载。（1）梁自重及抹灰同的计算，梁自重及抹灰为6.37kN/m。（2）墙体荷载同的计算，梁上墙体荷载为5.38kN/m。（3）板传递的荷载板D的面荷载为5.87kN/m2，传递给FC段的荷载为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：kN/m（4）计算=6.37+5.38+8.95=20.07kN/m6、的计算是由LL2传来的集中荷载，LL2的计算简图如图6.8所示。图6.8LL2计算简图（1）计算包括梁自重及抹灰、和梁上墙体荷载。LL2（200mm×400mm）自重：25×0.20×(0.4−0.10)=1.50kN/m抹灰层（10mm厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）：0.01×(0.4−0.10)×2×17=0.10kN/mLL2墙体荷载，墙长7.2m，有2个门M4（0.9m×2.1m），木门的面荷载为0.20kN/m2kN/m=1.50+0.10+3.64=5.24kN/m（2）计算为板D和板E传递的荷载。板D的面荷载为5.87kN/m2，传递给LL2的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：×5.87×1.8=6.60kN/m板E的面荷载为5.87kN/m2，传递给LL2的荷载为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：kN/m=6.60+5.27=5.24kN/m（3）计算=(+)×3.6÷2=(5.24+11.87)×3.6÷2=30.80kN7、和的计算和为楼梯传递的荷载。（1）计算为由TL3传递的集中荷载，由楼梯的设计可知TL3的计算简图如图6.9所示。图6.9TL3计算简图kN（2）计算为由TL4（二层）经过TZ传至下端支承梁上的集中荷载，由平台梁的设计可知TL4的计算简图如图6.10所示。的计算详见表6.4。图6.10TL4计算简图表6.4计算类别荷载TL4传递的集中力5.55×3.4÷2+10.15=19.59kNTZ（200mm×400mm）自重25×0.2×0.3×(1.8−0.4)=2.1kN平台边梁（200mm×300mm）自重25×0.2×0.3=1.5kN/m平台边梁上墙体自重(1.8−0.7)×1.92=2.11kN/m平台边梁传至TZ的集中力(2.11+1.5)×(2.1−0.3)÷2=3.25kN合计19.59+2.1+3.25=24.94kN即=24.94kN8、的计算是KL3传递的集中荷载，严格意义上KL3传递的集中荷载应为KL3在A支座的两端的剪力差，但由于纵向框架并没有计算，近似将KL3上的荷载以支座反力的形式传递到A支座。KL3的计算简图如图6.11所示。图6.11KL3计算简图（1）计算包括梁自重及抹灰和梁上墙体荷载。KL3（350mm×700mm）自重：25×0.35×(0.7−0.12)=5.08kN/m抹灰层（10mm厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）：0.01×(0.7−0.12)×2×17=0.20kN/mKL3两跨上的墙体荷载相同，一跨内墙长7.2m，有2个窗C1（1.8m×1.8m），钢铁门的面荷载为0.45kN/m2，简化为均布线荷载为：kN/m=5.08+0.20+4.53=9.81kN/m（2）计算的计算同LL1计算简图中的计算，即=4.80kN/m（3）计算=(9.81+4.80)×7.2+51.54=156.73kN9、的计算是KL2传递的集中荷载，KL2的计算简图如图6.12所示。图6.12KL2计算简图（1）计算包括梁自重及抹灰、梁上墙体荷载、板E及板C传递的荷载。KL2（350mm×700mm）自重：25×0.35×(0.7−0.12)=5.08kN/m抹灰层（10mm厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）：0.01×(0.7−0.12)×2×17=0.20kN/mKL2上的墙体荷载，墙长7.2m，有1个门洞（2.0m×2.1m），简化为均布线荷载为：kN/m板E传递的荷载同计算中的板E传递的荷载，即5.27kN/m。板C传递的荷载同计算中的板C传递的荷载，即4.48kN/m。=5.08+0.20+4.45+5.27+4.48=19.48kN/m（2）计算包括梁自重及抹灰和板C及板PTB1传递的荷载。梁自重及抹灰为：5.08+0.2=5.28kN/m，板C传递的荷载为4.48kN/m。板PTB1传递的荷载为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：kN/m=5.28+4.48+3.83=13.59kN/m（3）计算包括梁自重及抹灰、梁上墙体荷载、板C及板A传递的荷载。梁自重及抹灰为5.28kN/m，板C传递的荷载为4.48kN/m。板A传递的荷载为：×4.27×1.8=4.80kN/mKL2上的墙体荷载，墙长3.6m，有1个门M3（1.5m×2.1m），钢铁门的面荷载为0.45kN/m2，简化为均布线荷载为：kN/m=5.28+4.48+4.80+4.28=18.84kN/m（4）计算为L3传递的集中荷载，L3的计算简图如图6.13所示。图6.13L3计算简图包括梁自重及抹灰和板E传递的荷载。板E传递的荷载为：3.85×2=7.70kN/m，L3（300mm×700mm）自重为：25×0.30×(0.7−0.10)=4.50kN/m，抹灰层（10mm厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）：0.01×(0.7−0.10)×2×17=0.20kN/m。=7.70+4.50+0.20=12.40kN/m包括梁自重及抹灰、梁上墙体荷载和板D传递的荷载。板D传递的荷载为8.95×2=17.90kN/m，L3自重及抹灰为：4.550+0.20=4.70kN/m。L3梁上墙体荷载，墙长6.0m，无洞口，均布荷载为：(3.6−0.7)×1.32=3.83kN/m。=17.90+4.70+3.83=26.43kN/m为LL2传递的集中荷载，根据的计算，=(5.24+11.87)×3.60=61.60kN/m。kNkN（5）计算为L4传递的集中荷载，L4的计算简图如图6.14所示。图6.14L4计算简图包括梁自重及抹灰、梁上墙体荷载和板A及板PTB1传递的荷载。板PTB1传递的荷载为2.80kN/m，L4（300mm×700mm）自重为：25×0.30×(0.7−0.12)=4.35kN/m，抹灰层（10mm厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）：0.01×(0.7−0.12)×2×17=0.20kN/m，梁上墙体荷载，墙长8.1m，无洞口，均布荷载为：(3.6−0.7)×1.92=5.57kN/m，板A传递的荷载为：kN/m。=2.80+4.35+0.20+5.57+7.01=19.93kN/m包括梁自重及抹灰、梁上墙体荷载和板A传递的荷载。L4自重及抹灰为：4.35+0.20=4.55kN/m，梁上墙体荷载为5.57kN/m，板A传递的荷载为7.01kN/m。=4.55+5.57+7.01=17.13kN/m=23.67kN，=24.94kNkNkN（6）计算kN10、的计算是KL1传递的集中荷载，KL1的计算简图如图6.15所示。图6.15KL1计算简图（1）计算的计算同KL3计算简图中的计算，即为9.81kN/m。（2）计算为板D传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载为6.60kN/m。（3）计算的计算同KL3计算简图中的计算，即为4.80kN/m。（4）计算kN11、=2\*GB3②轴线第一层框架计算简图经计算，=2\*GB3②轴线第一层框架计算简图如图6.16所示。图6.16=2\*GB3②轴线第一层框架计算简图第二层框架计算简图图6.17第二层楼面梁布置图图6.18第二层楼面板布置图图6.19=2\*GB3②轴线第二层框架简图图6.20=2\*GB3②轴线第二层框架简图第二层楼面梁布置图如图6.17所示，第二层楼面板布置如图6.18所示。=2\*GB3②轴线第二层框架未转化的简图如图6.19所示，经过转化，=2\*GB3②轴线第二层框架的简图如图6.20所示。1、、、、、、及的计算、、、、、及的计算同第一层框架的计算，即=24.58kN/m，=6.18kN/m，=186.54kN，=20.07kN/m，=30.08kN，=24.94kN，=156.73kN。2、的计算包括梁自重及抹灰、梁上墙体荷载和板传递的荷载。梁自重及抹灰为6.37kN/m，梁上墙体荷载为5.38kN/m，板E传递的荷载为3.85kN/m。板PTB2的面荷载为4.27kN/m2，传递的荷载为：×4.27×2.7÷2=3.60kN/m。=6.37+5.38+3.85+3.60=19.20kN/m3、的计算包括梁自重及抹灰、梁上墙体荷载和板传递的荷载。梁自重及抹灰为6.37kN/m，梁上墙体荷载为5.38kN/m，板PTB2传递的荷载为3.60kN/m，板D传递的荷载为8.20kN/m。=6.37+5.38+3.60+8.20=23.55kN/m4、的计算为由TL5传递的集中荷载，由楼梯的设计可知TL5的计算简图如图6.21所示。图6.21TL5计算简图kN5、的计算是KL2传递的集中荷载，KL2的计算简图如图6.22所示。图6.22KL2计算简图（1）计算同第一层框架KL2的计算简图中的计算，即为19.48kN/m。（2）计算包括梁自重及抹灰和板C及板PTB2传递的荷载。梁自重及抹灰为5.28kN/m，板C传递的荷载为4.48kN/m。板PTB2传递的荷载为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：kN/m=5.28+4.48+4.45=14.21kN/m（3）计算同第一层框架KL2的计算简图中的计算，即为18.84kN/m。（4）计算同第一层框架KL2的计算简图中和的计算，即=127.03kN，=119.19kN。（5）计算为L3传递的集中荷载，L3的计算简图如图6.23所示。图6.23L3计算简图包括梁自重及抹灰、梁上墙体荷载和板A及板PTB2传递的荷载。梁自重及抹灰为4.55kN/m，梁上墙体荷载为5.57kN/m，板A传递的荷载为7.01kN/m，板PTB2传递的荷载为3.60kN/m。=4.55+5.57+7.01+3.60=20.73kN/m的计算同第一层框架L4计算简图中的的计算，即为17.13kN/m。=23.38kN，=24.94kNkNkN（6）计算kN6、的计算是KL1传递的集中荷载，同第一层框架中的计算，即为：kN7、=2\*GB3②轴线第二层框架计算简图经计算，=2\*GB3②轴线第二层框架计算简图如图6.24所示。图6.24=2\*GB3②轴线第二层框架计算简图第三层、第四层及第五层框架计算简图第三层、第四层及第五层框架的计算简图同第二层框架的计算简图。第六层框架计算简图第六层楼面梁布置图如图6.25所示，第六层楼面板布置如图6.26所示。=2\*GB3②轴线第六层框架未转化的简图如图6.27所示，经过转化，=2\*GB3②轴线第六层框架的简图如图6.28所示。图6.25第六层楼面梁布置图图6.26第六层楼面板布置图图6.27=2\*GB3②轴线第六层框架简图图6.28=2\*GB3②轴线第六层框架简图1、的计算包括梁自重及抹灰和板B2传递的荷载。梁自重及抹灰为6.18kN/m，板B2的面荷载为4.96kN/m2，传递给AD段的荷载为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：kN/m=6.18+7.56×2=21.30kN/m。2、的计算只有梁自重及抹灰，即=6.18kN/m3、的计算是由LL1传来的集中荷载，LL1的计算简图如图6.29所示。图6.29LL1计算简图（1）和计算包括梁自重及抹灰、板C1传递的荷载。梁自重及抹灰为4.55kN/m，板C1的面荷载为4.96kN/m2，传递给LL1的线荷载为：4.96×2.1÷2=5.21kN/m。为板B2传递的荷载：=5.58kN/m。+=4.55+5.21+5.58=15.34kN/m（2）计算为L1传递的集中荷载，L1的计算简图如图6.7所示。为梁自重及抹灰，即为4.16kN/m，为板B2传递的荷载，即为15.12kN/m=(4.16+15.12)×6.0÷2=57.84kN（3）计算=15.34×7.2+57.84=168.29kN4、的计算包括梁自重及抹灰和板A1传递的荷载。梁自重及抹灰6.18kN/m，板A1的面荷载为4.96kN/m2，传递给BC段的荷载为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：kN/m=6.18+8.14×2=22.46kN/m。5、的计算是KL3传递的集中荷载，KL3的计算简图如图6.30所示。（1）和计算图6.30KL3计算简图包括梁自重及抹灰和梁上女儿墙墙体荷载。梁自重及抹灰为5.28kN/m，KL3上的女儿墙墙体荷载（女儿墙高1.0m）：2.06×1.0=2.06kN/m。的计算同LL1计算简图中的计算，即=5.58kN/m。+=5.28+2.06+5.58=12.92kN/m（2）计算=12.92×7.2+57.84=150.86kN6、的计算是KL2传递的集中荷载，KL2的计算简图如图6.31所示。图6.31KL2计算简图（1）和计算包括梁自重及抹灰和板C1传递的荷载。梁自重及抹灰为5.28kN/m，板C1传递的荷载为5.21kN/m。为板A1传递的荷载：=5.58kN/m。+=5.28+5.12+5.58=16.07kN/m（2）计算为L2传递的集中荷载，L2的计算简图如图6.32所示。为梁自重及抹灰，即为4.70kN/m，为板A1传递的荷载，即为16.28kN/m。kN图6.32L2计算简图（3）计算kN7、的计算是KL1传递的集中荷载，KL1的计算简图如图6.33所示。图6.33KL1计算简图（1）和计算的计算同KL3计算简图中的计算，即为7.34kN/m，为板A1传递的荷载，即为5.58kN/m。（2）计算kN8、=2\*GB3②轴线第六层框架计算简图经计算，=2\*GB3②轴线第六层框架计算简图如图6.34所示。图6.34=2\*GB3②轴线第六层框架计算简图横向框架在恒荷载作用下的计算简图横向框架在恒荷载作用下的计算简图如图6.35所示。图6.35横向框架在恒荷载作用下的计算简图6.2横向框架在活荷载作用下的计算简图第一层框架计算简图第一层楼面梁布置图如图6.2所示，第一层楼面板布置如图6.3所示。=2\*GB3②轴线第一层框架未转化的简图如图6.36所示，经过转化，=2\*GB3②轴线第一层框架的简图如图6.37所示。1、的计算为板B1和板B传递的荷载，板B1的活荷载为5.0kN/m2，板B的活荷载为2.0kN/m2，传递给AD段的荷载为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：=kN/m图6.36=2\*GB3②轴线第一层框架简图图6.37=2\*GB3②轴线第一层框架简图2、的计算为板E和板PTB1传递的荷载，板E的活荷载为2.0kN/m2，板PTB1的活荷载为2.5kN/m2，传递给BF段的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：=×（2.0+2.5）×2.1÷2=2.95kN/m3、的计算为板D传递的荷载，板D的活荷载为2.0kN/m2，传递给AD段的荷载为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：=kN/m4、的计算是由LL1传来的集中荷载，LL1的计算简图如图6.38所示。图6.38LL1计算简图（1）、和计算为板C传递的荷载：2.5×2.1÷2=2.63kN/m为板B1传递的荷载：×5.0×1.8=5.63kN/m为板B传递的荷载：×2.0×1.8=2.25kN/m（2）计算为L1传递的集中荷载，L1的计算简图如图6.39所示。图6.39L1计算简图=kN/m=15.25×6.0÷2=30.5kN（3）计算为L2传递的集中荷载，L2的计算简图如图6.40所示。图6.40L2计算简图=kN/m=16.1×6.0÷2=18.3kN（4）计算71.70kN5、和的计算和为楼梯传递的荷载。（1）计算为由TL3传递的集中荷载，斜梁传递的集中荷载为4.50kN，板PTB1传递的活荷载为：kN/m=4.50+2.25×3.6÷2=8.55kN（2）计算为由TL4（二层）经过TZ传至下端支承梁上的集中荷载，斜梁传递的集中荷载为4.16kN，板PTB3传递的活荷载为2.25kN/m。=4.16+2.25×3.6÷2=8.21kN6、的计算是由LL2传来的集中荷载，LL2的计算简图如图6.41所示。图6.41LL2计算简图为板E传递的荷载，传递给LL2的为梯形荷载，等效转化为：kN/m为板D传递的荷载，即为2.25kN/m。=(+)×3.6÷2=(1.80+2.25)×3.6÷2=7.29kN7、的计算是KL3传递的集中荷载，KL3的计算简图如图6.42所示。图6.42KL3计算简图为B1传递的荷载5.63kN/m，为板B传递的荷载2.25kN/m。52.77kN8、的计算是KL2传递的集中荷载，KL2的计算简图如图6.12所示。（1）、和计算为板C及板E传递的荷载，板C传递的荷载为2.63kN/m，板E传递的荷载为1.8kN/m，则为：2.63+1.8=4.43kN/m为板C及板PTB1传递的荷载，板C传递的荷载为2.63kN/m，板PTB1传递的荷载为2.25kN/m，则为：2.63+2.25=4.88kN/m为板C及板A传递的荷载，板C传递的荷载为2.63kN/m，板A传递的荷载为2.25kN/m，则为：2.63+2.25=4.88kN/m（2）计算为L3传递的集中荷载，L3的计算简图如图6.43所示。图6.43L3计算简图为板D传递的荷载：2×3.05=6.1kN/m，为板E传递的荷载：×2.1×2.0=2.63kN/m，