4万m³d城市污水处理厂工艺设计

VII第1章设计概述设计任务1.1.1设计及出水表本文进行某城市污水厂的A2/O工艺设计研究，在运行过程中处理能力为四万立方米每天。在设计过程中选择第三时段第二类污染物允许最高排放得浓度。确定好进出水水质，相应结果查书结果如下[1]：表1.1设计进出水水质主要污染物原水水质（mg·L-1）排放标准（mg·L-1）去除率(％)CODCr250≤4084以上BOD5100≤2080以上氨氮30≤1066.7以上磷酸盐5≤0.590以上1.1.2工程设计内容如下所示：（1）确定出适当的工艺流程（2）计算分析而确定出参数（3）进行构筑物得管道、尺寸和填料相关的参数设计与计算[2]（4）绘制出相应工程图（5）最后给出结果1.1.3设计原则（1）在设计过程中主要基于国家标准规范。（2）对比分析而选择了成熟、合理、可靠工艺，以此来满足相关处理要求。（3）流程布局合理，满足环保美观性和功能完善相关要求。（4）满足上述要求基础上，适当的减少投资，且满足运行效益要求[3-4]1.1.4设计依据图1.1设计依据图1.2工艺流程及说明1.2.1工艺方案分析本项目相关的特征具体如下：（1）主要是表现为有机物污染其中的BOD/COD=0.6,相应的重金属污染物的浓度不高在结合的范围内；对应的主要污染物BOD、COD、SS值明显超过标准排放要求[5]；（2）在设计过程中具体分析这些特征，且考虑到城市污水处理方面的要求，综合分析而选择生化处理方法进行处理。且要求出水回用，污水中的氨氮浓度较低，不必完全脱氮。而根据相关的污水处理厂的调查结果进行分析，选择A2/O活性污泥法工艺进行处理可影响到满足这方面要求[6-7]。选择A2/O工艺原因:（1）可以在交替运行模式下可以有效的控制丝状菌繁殖，SVI控制在合理水平（2）污泥中得磷含量比较高。（3）可以合适的搭配厌氧、缺氧和好氧相关类型的微生物菌群，并且可以较好的去除氮磷。（4）混合液回流比对脱氮的效果影响很明显，而除磷效果和硝酸态氧存在密切关系。脱（5）氮除磷的各种方法进行相比，A2/O最简单，且相对应的水力停留时间明显低于其他方法[8-9]。1.3工艺流程图具体流程具体如下:图1.2工艺流程图

第2章流程各结构组成2.1格栅根据调查结果表明，污水中含较大的悬浮物或漂浮物，这样为更好的满足其后处理要求，应该先设置格栅进行过滤，而有效的消除悬浮物，防止堵塞。格栅有很多种，可根据相应的净间隙的差异进行划分而分为粗、中以及细格栅，在应用过程中可以对各类型粒径的杂物进行截留，也可以选择不同的清渣方式而针对性的进行清渣[10]。设计过程中选择粗格栅与细隔栅进行隔渣，于污水泵房的前后分别进行设置选择了栅机械清渣方式，而后过满足清除要求。2.2沉砂池沉沙池在运行过程中主要的功能是去除其中的密度高的无机颗粒，相应的位置一般情况进行设置在倒虹管、泵站前，此方法可以有效地减少颗粒物的流动对水泵、管道的磨损；此外也可以使沉淀池负荷减小到合理的范围内，为其后的处理提供支持。平流沉沙池、曝气沉沙池的应用比例高，可以适当的选择。由于本设计的处理量在合理范围内，且进行了粗格栅除渣，因而设计过程中考虑到这一因素，而将沉沙池设于泵站后。根据设计和对地点给的规划而选择旋流式沉砂池，所对应的型号是沉砂池Ⅱ7)。进行排砂之前会有一段气洗过程，是为了有效的降低排出物的砂含有机物，为后续生物处理打下良好的基础[11]。2.3初沉池初沉池在运行过程中主要是起到一定的预处理作用，其处理的对象一般为固定的，也就是悬浮物质。与此同时也可以对一部分的BOD5进行处理，这样可以有效的改善生物处理构筑状态[12]。也有利于将低幅负荷。初沉池有很多种，可应根据形式的不同而划分为平流式、竖流式沉淀池等几种类型的。本设计过程中综合对比分析而选择了经济性更好的平流式沉淀池，其特征表现为灵活性高，适应能力较强，可满足复杂条件下的应用要求。2.4生物化反应池A2/O工艺也就是厌氧－缺氧－好氧生物脱氮除磷工艺，这种工艺是上世纪七十年代美国学者对A/O进行改进而形成的，在应用过程中其特征具体表现为脱氮除磷，且可以有效的应对水体富营养化相关的问题[13]。该工艺在进行污水处理过程中用好氧池流出的混合液，从而回流至缺氧池前端，在此基础上进行脱氮。A2/O工艺流程具体如下所示：图2.1A2/O工艺流程图厌氧池当中，原污水和混合液会回流做为输入，本段在应用过程中主要作用是释放磷，使污水中P的浓度控制在较高水平，从而被微生物细胞吸收，这样就可以降低BOD浓度，其中的氨氮可通过细胞的合成而被去除，不过没有去处完全。在缺氧池中，反硝化菌在生长代谢过程中可以通过有机物用作于碳源，从而高效的还原处理回流混合液氨氮，并且使其中转换成氮气额释放，所以BOD5浓度会下降，从而氨氮的浓度也会大幅度降低。好氧池当中，有机物会被降解，而当中的有机氮会被硝化，因此降低当中的氨氮的浓度，氨氮浓度增加，使得P的浓度有一定幅度的下降。脱氮过程中主要是各种类型的氮的转化成为N2而去脱除，所以常常在好氧池中，污泥里的有机氮常被细菌分解成氨，紧接着会在消化作用下转换成为硝态氨（这是因为基于对应的水解氨化作用而实现）；缺氧池里面，硝态氨会反硝化，在此因素的影响下其中的氮转换为氮气而释放出。除磷过程是使水中的磷适当的转换到生物膜上，而后适当的进行排放。具体分析可知厌氧池中，运行的过程中聚磷细菌会释放磷酸盐；好氧池当中这类细菌则会对溶解性磷化物中里磷进行吸收而转换为三磷酸腺苷，主要是基于聚磷细菌。整个工艺过程中混合液回流由重要的意义，在此期间对应的硝酸盐回流，且在原污水吸收有机物而高效的进行反硝化脱氮，也使得对应出水的硝酸氮大幅度的降低，在此过程中也可以通过内源代谢物质而满足碳源要求，为其后的清除提供支持。所以，A2O工艺的主要特征表现为组合各类型的微生物群落，适当的进行组合，且会利用于各种类生物降解和有机物被开环或断链，因而可以有效的去除氮磷，会使得CODNB也明显的被去除。应用的过程中基于硝化脱氮和磷的过量摄取从而去除。当中好氧池可以进行氮的转换，缺氧池则会完成脱氮功能，适当的组合而满足相应的处理要求。2.5二沉池从位置上看其位于在生物反应池之后，在应用过程中其主要的作用在于去除沉淀分离活性污泥且进行一定的回流处理，其有很多种可以根据池内水流方向差异进行划分，而分为平流式、竖流式和辐流式沉淀池，在实际的应用过程中可方便的选择。本设计采用辐流式沉淀，这样可以更好的满足运行和管理相关的要求。2.6浓缩池在这处理系统中，浓缩池降低脱水处置污泥的体积，为其氧化的操作做好准备。这种处理后对应的污泥的含水率降低，使得其他工程措施的成本大部分降低，可以更好的满足应用要求，总体上看其可划分为重力浓缩、气浮浓缩[14]等类型，在应用过程中可以方便的选择。本设计过程中具体分析成本和污泥量大相关的要求，而选择了重力浓缩方法，根据实际的应用经验表明其特征表现为：①贮存污泥能力高；②相应的运行管理简单；③成本也在合理的范围内，而求缺陷也是很明显的，表现为①占地面积大，在运行过程中会产生臭气

第3章构筑物设计计算3.1格栅3.1.1设计说明Qd=340000/24/3600=0.46m3/s=460L/s<1000故总变化系数Kz=2.7/Qd0.11=2.7/4600.11=1.38Qmax=0.46×1.38=0.63m3/s设计图相关情况具体如下：图3.1格栅3.1.2设计计算⑴栅槽宽度栅条的间隙在分析过程中基于如下的表达式确定出式中的Qmax是最大设计流量；h是栅前水深;是过栅流速s;将隔栅设为两组，进行设计过程中主要是基于两组同时工作设计，其中一组进行备用，相关情况如下：n=21(个)可以据此确定出其中各组细格栅之间的间隙为二十一个。栅槽的宽度B假设栅条的宽度栅槽的宽度,取上0.2m;则栅槽的宽度可以基于如下的表达式确定出B2=S(n-1)+bn+0.2≈0.85(m)单个格栅宽1.20m，综合分析确定出对应的间隔为0.60m，则栅槽总宽度带入参数确定出3.00m⑵通过格栅的水头损失h1①此部分长度L1。B1=2.0m，相应的展开角度α1=200,流速为0.52m/s。L1渐窄部分长度L2m,L2水头损失可以基于人的表达式确定出h1，mh1=h0kho式中h1水头损失，m;k系数，主要和堵塞情况下的水头损失存在相关性，一般情况下设置为3；ξ阻力系数，主要的影响因素为栅条断面形状有关；进行查表分析而确定出β=2.42。=0.097(m)⑶栅后槽总高度H，m超高h2=0.3mH=h+h1+h2=0.4+0.097+0.3=0.797(m)⑷栅槽总长度L，mL式中，H1为栅前渠道深，m.=2.22(m)⑸每日栅渣量W，m3/d式中，W1为栅渣量每天根据设计手册确定出，综合分析而选择W1=0.07污水。W=86400×0.34×0.08÷1000÷1.48=1.59(m3/d)＞0.2(m3/d)采用机械清渣。3.2沉砂池3.2.1设计说明根据日处理污水量为4万，选定旋流式沉砂池Ⅱ，根据实际的应用结果表明，该沉砂池特征具体表现为，在进水渠末端设斜坡，沿斜坡流入池底，与此同时还设置一定程度的阻流板，在应用过程中其主要的作用是避免紊流；轴向螺旋桨可以起到引水的作用，且据此产生相应的涡形水流，平底的沉砂分选区在运行的过程当中能够有效的保持涡流的形态，从而使较重的砂粒落进集砂区，从而在运行过程当中，其中的有机物在螺旋桨的作用瞎进行分离后从而转入到出水渠[15]。图3.2旋流式沉砂池旋流式沉砂池型号和相关参数情况具体如下表3.1旋流式沉砂池型号3.3初沉池3.3.1设计说明池体相关参数情况为图3.3平流式沉淀池3.3.2设计计算池子总面积在分析过程中可通过如下的表达式确定出式中，q——表面负荷)则：(m2)沉淀部分有效水深h2m，对应的表达式如下所示h2=3.0（m）可以通过如下的表达式从而确定沉淀部分有效容积V＝3402(m3)且池长的水平流速为v=5mm/sL是27(m)池子总宽度B(m)池子个数n，粗参数主要是基于相应的的分格宽度确定出则（个）校核长宽比(对比分析可知在要求内)污泥部分的总容积V在此设计过程中的污泥量25g/(人.d)，两次清除污泥间设置为T=2d这种条件下分析可以确定出每人每日污泥量g/(人.d)m3m3每格池污泥容积V=V/n＝100/5＝20（m3）污泥斗容积h4=(4.5-0.5)/2×tan60°=3.46(m)V1=1/3×h4``(f1+f2+(f1×f2)0.5)=1/3×3.46×(4.5×4.5+0.5×0.5+(4.52×0.52)0.5)=26（m3）污泥斗以上梯形部分污泥容积，取l2＝4.5m，i=0.01h4=(27-4.5)0.01=0.225(m)h=27+0.3+0.5=27.8m15)污泥斗和梯形部分污泥容积V1+V2=26+16.4=42.4(m3)>25(m3)池子总高度，设缓冲层高度h3＝0.50m，则H＝h1+h2+h3+h4＝0.3+3.0+0.50+0.225+3.46＝7.49（m）3.4生化池3.4.1设计说明整体尺寸如图3.4所示图3.4生化池平面简图3.4.2设计计算设计参数（1）BOD5污泥负荷N=0.13（2）污泥回流比R=100%（3）悬浮固体浓度4000mg/L（4）回流比R内TN去除率反应池的容积（1）计算和分析厌氧池，设置的均停流时间为1.8hV厌＝4440m3（2）各段水利的容积比1：1：3即V好＝13547立方米校核氮磷负荷gTN/(kgMLSS.d)进行校核分析确定出此参数满足要求kgTP/(kgMLSS.d)在合理范围内剩余污泥量取污泥增殖系数y＝0.6，污泥龄θc＝15d在此基础上进行分析计算确定出计算排除的悬浮污泥量Px=1514.147㎏/d计算排除的以SS计Px（ss）＝685.8㎏/d反应池尺寸反应池总体积为22200m3预设反应池为2组，单组为11100m3单组的有效面积2775㎡带入相关的参数进行计算而确定出单组反应池的长度=79m反应池进、出水系统计算1)进水管a.进水管段计算流量Q1=0.342(m3/s)b.管道流速v=0.8m/sC.管道过水断面积A==0.427㎡管径于设计过程中综合对比分析从而确定出取进水管DN500㎜2)回流污泥管在此设计过程中选择单组反应池回流污泥管流量Q内＝0.342(m3/s)进行对比分析而确定出回流管径DN500㎜3)进水井反应池进水孔尺寸：带入相关的参数进行计算而确定出孔口流速v＝0.59m/s4)出水堰及出水井按矩形堰流量公式计算：式中Q3＝（1+R+R内）Q/2带入相关的参数确定出1.37(m3/s)b为堰宽，取7.4mH为堰上水头，m得孔口的过水断面积A＝1.13㎡得孔口尺寸取为1.0m×1.0m5)出水管计算设计流量Q5＝1.36(m3/s)带入相关的参数进行计算而确定出管道过水断面A＝0.856㎡管径现取出水管径为DN1000mm校核管道得流速v＝0.86m/s曝气系统设计计算1)设计需氧量AOR2）碳化需氧量（kg/d）3）硝化需氧量反硝化需氧量（kg/d）4）总需氧量AOR＝D1+D2-D3=4279.9+3367.08-949.6=6697.38(kg/d)5）标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。取气压调整系数，曝气池内平均溶解氧CL＝2mg/l,水中溶解氧Cs(20)=9.17mg/l,CS(25)8.38mg/l6）空气扩散气出口处绝对压7）空气离开好氧反应池对氧的百分比8）好氧反应池中平均溶解氧饱和度9）标准需氧量10）好氧反应池平均时供气量11）好氧反应池最大时供气量Gmax=1.48Gs=1.48×6931.7=10258.9（m3/h）12）设计所需得空气压力P取供气管道中沿程与局部阻力之和h1+h2=0.2m得曝气器阻力h4=0.4m，富余水头Δh=0.5mP=4.9(m)13）曝气器数量得计算计算所需曝气器数量服务面积校核14）供气管道计算供气干管采用环状布置流速v=10m/s管径取干管管径DN250mm单侧供气（向单侧廊道供气）支管流速v=10m/s管径取支管管径DN150mm双侧供气流速v=10m/s决定取支管得管径DN200mm厌氧池设备选择（以单组反应池计算）在厌氧池设有导流墙，在进行设计过程中综合分析而选将池分3格，每格内都设置一个潜水搅拌机，从而有效的进行搅拌。厌氧池有效容积V厌1120m3全混合池污水所需功率：5.6千瓦这辈子情况下可乐平均处理而确定出其中各潜水搅拌机功率：1.86千瓦接着基于设计手册[16]而确定出600QJB2.2J缺氧池设备选择导流墙，在应用过程中其可以将池子分化为3格，每一格设置一台潜水搅拌机。得缺氧池得有效容积V厌=1120m3得全混合池污水得所需功率：5.6千瓦这样进行平均划分热确定出其中各潜水搅拌机功率：1866w接着基于设计手册分析而确定出其下型号为600QJB2.2J0污泥回流设备污泥得回流比R=100%污泥得回流量QR=2300m3/h在内设置3台潜污泵（其中一个为备用）单泵得流量QR单=1150m3/h1混合液回流设备得混合液回流比R内=200%带入相关的参数进行计算而确定出混合液回流量QR=4600m3/h设混合液回流泵房2座，（在运行过程中其中一个为备用）得单泵得流量QR单=1150m3/h混合液回流管。运行过程中得回流混合液流至混合液回流泵房，接着在其泵的作用下进入到缺氧段首段进行其后的处理相应的流量设计时依据单组算混合液回流管确定出带入参数确定出0.685m3/s泵房进水管流速确定出v=0.8m/sA=0.856㎡进水管管径DN600mm泵房压力出水流量进行综合分析而确定出Q7=Q6=0.685m3/s设计流速根据设计手册而确定出v=1.2m/s取DN1000mm3.5二沉池3.5.1设计说明下图显示出对应的池体尺寸相关情况图3.5幅流式二沉池3.5.2计算池体设计设沉淀部分得面积F，在此设计过程中具体分析相应的二沉池表面负荷基于如下的表达式确定出池子直径D，取D=49m设沉淀时间：污泥区高度①污泥斗高度.根据设计手册而确定出0.05,上部直径这种条件下②圆锥体高度③竖直段污泥高度污泥区高度5沉淀池总高度,基于如下的表达式确定出进水系统计算进水管进水管径取管径D1=1000mm进水井径设计过程中综合分析而选择D2=2.5m出水口尺寸：0.45×1.5㎡可以通过如下表达式确定出出口速度稳流筒计算稳流筒直径出水部分设计1）一个总出水口通过如下的表达式确定出集水槽宽度取b=0.6m集水槽起点水深h起=0.45m集水槽终点水深h终=0.75m对比分析而确定出槽深均0.8m采用出水90°三角堰每个三角堰流量q通过如下的表达式确定出三角堰个数n取686个三角堰中心距L=0.178m图3.6出水三角堰3.6.1液氯的消毒设计说明设计的流量为1458.3m3/h；水力停留时间T为0.5h;在此参数基础上进行分析计算设计计算加氯量G=10.21储氯量W=3675.61）加氯机和氯瓶在设计过程中综合分析而选择了三个20kg/h加氯机，其中一个备用，轮换使用。液氯选择了400kg的纲瓶进行存储，总共为十个。2）加氯间和氯库这种设计过程中综合分析而对加氯间与氯库合建，这种情况下可以更好的满足应用要求，其中的加氯间内布置3台加氯机，与此同时还设置了二个加压泵。氯库中的10只氯瓶会在拍摄布置过程中程两排布置模式。为了更好方便的进行搬运，氯库内将设电动葫芦一台，将对应的轨道会一直延伸于大门外。在氯库外设有事故池，综合分析而确定出其水深1.5米。自动控制系统在运行过程中可以基于传感器信息进行控制操作，而且加氯间设大型观察窗机，从而满足观察和应用要求。3）加氯间和加氯库的通风根据加氯间相关的工艺参数和运行要求情况，确定出加氯间总容积V1=145.8(m3),氯库容积V2＝=388.8(m3).总体上分析确定出加氯间通风轴流风机，功率0.4kw，为满足安全运行要求，还设置了一个漏氯探测器，在应用过程中可确定出氯气浓度而进行报警提示。3.7污泥浓缩池3.7.1设计说明含水率，处理后的固体浓度为CU=32(kg/m3)，在进行浓缩设计时，考虑到成本要求而选择重力浓缩,相关情况具体如下所示图3.7重力浓缩池3.7.2设计计算浓缩池面积A,进行综合分析而确定出对应的固体通量选用27型号的浓缩池面积基于如下的表达式确定出(取247m2)G——污泥固体通量；浓缩池直径,进行对比分析而确定出辐流二次沉淀池：直径的表达式为取D=18(m)浓缩池深度，相应的计算表达式为池底坡度造成的深度污泥斗高度浓缩池总深度：H=4.902m，对比分析可知满足相关的要求3.8污泥消化池3.8.1设计说明下图具体显示出对应的设计尺寸相关情况图3.8消化池3.8.2设计计算消化池容积在此分析过程中基于如下表达式确定出一级消化池总容积；每座池子的有效容积可通过如下表达式确定出消化池直径为D=18m消化池柱体的高度h3采用10m；下锥体的高度h4综合分析而确定出为lm；则消化池总高度可基于如下表达式确定出H=h1+h2+h3+h4=16m消化池容积的计算流程如下：通过如下表达式确定出集气罩容积为弓形部分容积为圆柱部分容积的表达式为通过如下表达式确定出下锥体部分容积为则消化池有效容积二级消化池总容积的表达式为采用2座二级消化池(在运行过程中其中的一个备用)，进行计算分析确定出其中各座二级消化池容积取2500二级同一级消化池的相关参数保持一致。消化池表面计算池盖表面积：通过如下表达式确定出集气罩表面积池顶表面积主要通过如下的表达式确定出则池盖总表面积对应的计算公式为池壁表面积相应的计算表达式为（地面上）（地面下）池底表面积通过如下表达式确定出消化池热工计算a．为更好的满足热量应用要求，从而确定污水处理厂的相关温度的参数如下所示:中温的消化温度TD=33℃日平均的最低气温为T=16℃最大生污泥量可以通过如下的表达式确定出这种条件下可以确定出全年平均耗热量为最大耗热量为b．消化池体的耗热量相关组成部分的设计参数：池盖℃)]池壁在地面以上部分为℃)]池底为℃)]平均气温为℃设池外介质为土壤，这种条件下根据气象参数确定出全年平均温度为℃，可以通过如下的表达式确定出池盖部分全年平均耗热量最大耗热量表达式如下所示以上部分全年平均热量相应的计算表达式为：最大耗热量为对应的表达式为：地面以下部分全年平均热量可以通过如下的表达式确定出：最大耗热量对应的表达式为：可以通过如下表达式确定出池底部分全部平均耗热量：最大耗热量对应的表达式为：每座消化池池体全热量为：最大耗热量可以通过如下表达式确定出：d.消化池保温结构厚度计算进行计算分析确定出池壁在地上部分及池底为地下部分及池底的具体为池盖保温材料厚度的计算相关情况具体如下所示池盖混凝土结构厚度为为满足相关的保温性能要求，而选择的保温材料为聚氨酯硬质泡沫塑料导热系数，则可以通过如下表达式确定出保温材料的厚度以上部分保温材料厚度的计算为提高保温性能而设置的聚氨酯硬质泡沫塑料进行保温。，确定出其厚度为计算池壁在地面以下的部分所对应的保温层最小厚度如下所示土壤的导热系数为λB=1.162混凝土的结构厚度为δG=400mm，这种条件下可以通过如下表达式确定出保温层厚度池底最小厚度（）相关的情况具体如下结构厚度为=700rnm,根据此方面的经验可知地下水位在结构厚度以下，大于1.7m，这种情况下在运行过程中不设置保温措施。采用聚氨酯硬质泡沫塑料进行保温，对应的厚度安装27mm计，考虑到一定的冗余情况而设置50mm。二级与一级消化池相相相关的参数和选择都保持一致。沼气混合搅拌计算在此设计过程中对应的混合搅拌采用多路沼气搅拌，以此来满足要求相应的计算情况如下。a．搅拌用气量用气量=0.25m3/sb．曝气立管管径在此设计过程中对应的流速采用12m/s，这种条件下可以确定出其总面积为0.0208m2直径为DN=60mm条件下，确定出其中各断面A=0.00283m2，确定出需要的根数为7.35根，采用8根。实际流速通过如下的表达式确定出，符合要求3.9提升泵房3.9.1设计选型在设计过程中选择了A²/O工艺方案，这种模式下可以高效的进行污水处理，且工艺管道可以充分优化，也可以更好的满足效益相关的要求[17]。故污水只考虑一次提升。在适当的提升到细格栅，进入到曝气沉砂池、消化池，不断的处理而满足要求。在设计过程中选择潜水混流泵3台，其中的一个备用，此类泵的额定功率为22N/KW，效率为77％，其扬程为7.5m。3.9.2提升泵房在泵体室外安装，于相应的室内安装设备主要如减速机、电动机、电控机、和传感器等，为满足运行和检修要求，而设置检修空间。3.9.3污泥回流泵站在设计过程中其中的各二沉池设2座回流污泥泵房，根据相关的与运行要求，而设置3台潜污泵，其中的一个备用。而设置300WL潜水污泥泵，该泵配用功率90KW，效率79％，可满足这种条件下的应用要求。3.10污泥脱水间本工艺在设计过程中选择了滚压带式压滤污泥脱水技术，这种模式下可以方便的进行操作控制，且对对应的附属设备较少、可以更好的满足操作灵活性要求。而且技术较为成熟。进在实际的应用过程中其中压滤后脱水泥饼含水率降为80％。相应的处理成本和费用也大幅度降低[18]。污泥最终处置用途有很多种，常见的如填地、投海、也可以用作为肥料而满足资源利用要求。3.11鼓风机房在此设计过程中叶片型罗次鼓风机送气，占地面积其七十个平方千米，对应的功率75KW2。3.12恶臭处理系统3.12.1设计说明根据化学检测结果表明，这种系统在运行过程中产生的气味物质主要是有机化合物，而氨气、硫化氢相关的物质都是无价污染物。胺类、醛类、酮类都是主要的无机污染物。而杂环的氮或硫化物也包括在内。具体分析可知，活性基团，容易反应，这种情况下适当的氧化后气味就消失，可以基于这种原理进行生物除设置，相关情况如下。由于恶臭气体的来源相对多，如初沉池、二沉池及污泥脱水，对应的占比例为70％，在处理过程主要是在这四种构筑物上设置集气罩，以此来满足去除要求，风机通过管道输入一器箱中，向其中通入臭氧，进行适当的混合后而去除臭气[19]。3.12.2设计计算1)初沉池排风量相应的表达式如下所示：Q1＝LBH带入参数确定出303.75m3式中L，B，H——分别为初沉池长、宽、高进行综合分析而确定出相应的总除臭风量选4600立方米每小时2)二沉池上集气罩排风量相应的计算情况如下所示：Q2＝πR2h带入参数进行分析而确定出2834m3计算确定出总除臭风量选42500立方米每小时3)污泥浓缩池上集气罩的排风量可以通过如下的表达式确定出：Q3＝πR2hm设置的换风次数为15，这种条件下带入参数确定出5364立方米每小时在此基础上确定出总除臭风量选5400立方米每小时假设除臭总量为Q44000立方米每小时总量Q=56147立方米每小时3.13风机选型型号：4－72流量1565－239654m3/h转速2900r/min功率：45KW

第4章污水处理厂总体布置4.1总平面布置4.1.1布置原则此类处理系统总平面布置相关，其内容主要是有污水和工艺构筑物及设施相关的情况，且进行管线、管道的布置，此外也需要布置辅助建筑物。为更好实现污水处理目的，而在布置过程中应遵从的原则和要求如下所示。应顺应流程、集中紧凑，从而更好的满足管理要求，也为控制提供支持工艺构筑物（或设施）和各类型的辅助建筑物在布置过程中可以根据功能相关情况而适当的独立布置[20]，并协调好与环境条件的关系，从而更好的满足应用要求，确保实现功能。间距应满足交通、管道敷设相关的要求，同时也为施工提供支持和便利。管道与渠道的平面应该合理的布置，且考虑到高程因素，在实际的布置过程中，应该尽量避免多次提升相关的现象处理，从而起到一定的节能目的，且更好的运行维护。协调好辅建筑物，道路关系，满足一定的美观性要求，总体上协调通畅。4.1.2总平面布置结果污水处理厂从形状看为矩形，对应的建筑主要如控制楼、职工宿舍和综合楼，其中的处理构筑物位置在东部，设置的流程自北向南排开，且相互间适当的连接。厂区主干道宽10米，，次干道宽8米，对应的间距超过十米，与此同时还设置绿化带。具体情况。4.2高程布置这种布置过程中主要是参考到相应的地势及城市排水系统进行布置，而确保污水经一次提升而可满足其后的处理要求，节约能源。对高程布置与平面布置的关系进行适当的调节，从而有效的减少占用空间，且使得相应工程投资在结论的范围内，更好的满足运行维护要求[21]。适当的配合污水高程布置与污泥高程，使得二者的提升次数和高度尽可能的协调，对单体竖向设计进行优化，更好的满足检修排空相关的要求，也为运管理提供支持。

结论毕业设计对于我本阶段的学习是一次难得的理论与实践相结合的机会，通过这次完整的设计城市污水处理厂，使我的理论知识更多的应用于实践上，锻炼了动手动脑，查阅资料和设计与电脑制图的能力水平。虽然内容比较繁琐但是最终还是完成了设计，以下是我设计的污水处理厂结构方面的选型和最终应用于实际的可行性。沉砂池选旋流式沉砂池Ⅱ的型号，适用于中小型污水处理厂的设计初沉池总面积612m2,宽22.5m，高7.49m，每格池污泥容积20m3生化池V厌氧池4440m3，V好氧池13547m3，总体积22200m3二沉池选型辐流式，直径49m，高1.73m，计算容积12.68m3浓缩池泥通量计算246.9m2，污泥斗高1.212m消化池总容积V=5000m3高h=10m加氯量G=10.21储氯量W=3675.6风机选型叶片型罗次鼓风机送气，占地面积其七十个平方千米，对应的功率75KW型号：4－72，流量1565－239654m3/h，功率：45KW，转速2900r/min。此设计是用于日均10万的4万m³/d城市污水处理厂工艺设计，根据亲身所看所查，应用于实践是可以进行实用的。

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