塔吊基础施工方案

塔吊基础施工方案编制人：审核人：批准人：第④。砂砾岩（③2）全场地分布有揭露，承载力较好，地震稳定性好，埋藏深浅不一，宜作建筑物持力层。承载力特征值(fak)3000kPa。表1岩土参数建议值表地层编号岩土名称承载力特征值fak（kPa）天然重度γ（kN/m3）压缩系数av1-2(MPa-1)压缩模量Es(MPa)黏聚力C(kPa)内摩擦角φ（º）①素填土/17.5//46粉质粘土18019.00.38.437.819.0强风化砂砾岩550//15.040.035.0中风化砂砾岩3000/////注：承载力特征值为经验值，以压板试验结果为准。水文条件气象水文：惠州市南临南海，地处北回归线以南，属亚热带海洋性季风气候，雨量充沛，气候温暖潮湿。据惠州市气象局提供的多年气象资料，多年平均气温22.7℃，年极端最高气温38.4℃（1953年），年极端最低气温为零下1℃（1963年），偶有霜冻，全年无雪。具有春润、夏湿、秋干、冬燥，干湿分明，季风气候明显的特点。受季风影响，降雨具有雨量多、强度大、季节长、雨日多、时程及分布不均等特点。近十年年降雨总量1680.0～2743.1mm，年平均降雨量2000.8mm，其中2015年降水量最大（2743.1mm），2017年降水量最小（1680.0mm）。3~9月份为雨季，降雨量占全年的71.1～91.7％；10月份至次年2月份为旱季，降雨量占全年的28.9～8.3％；年平均蒸发量1626.9mm。风向具明显季节性，夏季多为东风和东南风，冬季多为北风和西北风，夏季常有台风侵袭，可达10～12级，阵风12级以上，常形成风灾。2、地表水和地下水：（1）地表水：场内及场区附近无河流通过，无明显地下水。（2）地下水：1.类型及埋藏条件本场地地下水多埋藏于风化基岩的裂隙中，地下水类型属孔隙—裂隙型潜水。2.地下水的补迳排场地地下水主要接受大气降水的直接补给和相邻含水层侧向潜流的补给，消耗于蒸发和向低处迳流和排泄。3.地下水位在钻探结束后的次日测量水位，测得稳定地下水位埋藏深度为0.60～4.80m。经观测，初见水位与稳定水位相差不大，若需初见水位可参考稳定水位。地下水位随季节性升降，升降变化幅度约3.00m。本场地无地下水位长期观测资料。4.含水层及透水性场地内地层均为弱透水层。下伏强风化砂砾岩基岩裂隙发育，但多被泥质充填；透水性及富水性均较差，水量贫乏。5.地下水腐蚀性评价勘察期间在ZK3、ZK15钻孔中各取1组水样进行水质分析及ZK7、ZK12钻孔中各取1组易溶盐分析，分析结果详见《水质、易溶盐分析报告》，根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）09版有关标准评价场地环境类型，结合场地环境水文地质条件，场地环境类别为Ⅱ类，按弱透水层考虑，地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性；土对混凝土结构具微腐蚀性，混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，土对钢结构具弱腐蚀性(按土的PH值评价)。第四章施工方法第一节塔吊基础施工土方开挖1.1塔机基础顶标高与筏板面标高相平。1.2工艺流程：确定开挖坡度→放土方开挖线→土方开挖→修坡和清底→复合土钉墙支护。1.3土方开挖完后，根据塔吊布置图上塔吊位置放出塔吊基础位置线与桩的定位点。1.4塔吊桩采用机械旋挖，基础土方开挖原则上按1:0.8放坡，预留300mm操作面，具体尺寸按塔吊基础平面尺寸开挖，按照土层的具体情况采用人工修坡。1.5土方开挖从上到下分层进行，随时进行修坡。1.6塔吊基础在距基底设计标高300mm处，停止机械开挖，抄出水平线，然后用人工将暂留土层挖走，检查距槽边尺寸，确定槽宽标准，以此修整槽边，清除槽底土方。2、混凝土垫层施工基础下设100mm厚的C20混凝土垫层，垫层每边宽出基础300mm。垫层的浇筑需满足施工工艺的要求。3、砖胎模在垫层上弹出基础边线，基础周边砌筑240mm宽的砖胎模作为塔吊基础模板，高度同基础垫层面高，具体做法为：Mu15普通灰砂砖，M7.5水泥砂浆，砖胎模内侧25mm厚1:3水泥砂浆抹面。防水层先用扫帚清扫干净抹灰面粉尘，采用自粘防水卷材全满铺贴，砖胎膜上口位置反出500mm，以便以后基础底板防水层施工搭接，上反出的卷材上砌50mm高灰砂砖压头保护，接头处搭接100mm和满足相关规范要求；防水卷材层采用C20细石混凝土浇筑保护，厚度50mm。钢筋施工C7030塔吊钢筋(5#塔吊)1.塔吊基础承台底筋与面筋采用HRB400钢筋，25@120mm（单向根数59根），拉筋采用HRB400钢筋,16@500mm，马凳C25@1000*1000mm。2.根据基础配筋图进行钢筋下料及半成品加工，钢筋加工尺寸偏差应符合规范要求。加工完毕后进行现场安装，安装符合规范要求。3.钢筋施工完毕后通知业主、监理进行隐蔽验收。4.塔吊基础钢筋配置详见附图。7030（5#）塔吊基础钢筋配置详图(P7020)塔吊钢筋（1#塔吊）1.塔吊基础承台底筋与面筋采用HRB400钢筋，25@120mm（单向根数59根），拉筋采用HRB400钢筋,16@500mm,马凳C25@1000*1000mm。一根桩，桩长13.9m,HRB400钢筋主筋20根20，螺旋箍HRB335A8@200。2.根据基础配筋图进行钢筋下料及半成品加工，钢筋加工尺寸偏差应符合规范要求。加工完毕后进行现场安装，安装符合规范要求。3.钢筋施工完毕后通知业主、监理进行隐蔽验收。4.塔吊基础钢筋配置详见附图。7020（1#）塔吊基础钢筋配置详图塔吊基础桩钢筋配置平面图塔吊基础桩钢筋配置立面图TC6013,TC6012塔吊钢筋（2#、3#、6#塔吊）1.塔吊基础承台底筋与面筋采用HRB400钢筋，25@180mm（单向根数37根），拉筋采用HRB400钢筋,16@500mm，马凳C25@1000*1000mm。2.根据基础配筋图进行钢筋下料及半成品加工，钢筋加工尺寸偏差应符合规范要求。加工完毕后进行现场安装，安装符合规范要求。3.钢筋施工完毕后通知业主、监理进行隐蔽验收。4.塔吊基础钢筋配置详见附图。6013,6012（2#、3#、6#）塔吊基础钢筋配置详图5、混凝土浇筑5.11#、2#、3#、5#塔吊基础混凝土强度等级为C35P8，底面混凝土保护层厚度为50。塔吊支座位置及加劲节垂直度经检查符合要求后，才能进行混凝土浇筑。混凝土浇筑时，密切注意观察钢筋、支座有无走动情况，当发现有位移时，必须立即停止浇筑并及时修整，完全处理后再继续浇筑。5.2塔吊基础混凝土浇筑采用一次性浇筑成型，浇筑混凝土时要从四个方向同时下灰，以减少对预埋件的冲击力。浇筑过程中要边振捣边检查预埋件的位置与垂直度，如有变化应立即调整。5.3混凝土浇捣完毕并压光后覆盖塑料薄膜进行保湿养护，养护时间不少于7天。5.4混凝土浇捣采用混凝土运输车直接就位，人工转运的方式。提前将模板（砖胎模）内应清理干净，并用水将卷材保护层、砖胎模湿润。浇筑前扫除积水。混凝土应振捣密实，不得有蜂窝、空洞、露筋、裂缝等缺陷。第二节塔吊基础固定支脚的安装1、固定支腿的安装尺寸及安装方法：1）四个固定支腿顶端所组成的平面A与水平面的斜度不大于1/1000；2）固定支腿受力最大，应由生产厂家配套提供；3）作好接地，不大于4欧姆；2、塔吊基础的接地装置在塔吊基础四周围一圈做一个环形地网，具体施工步骤：1）在塔吊基础四周1米左右距离挖一个环形地沟（深60-80cm）、宽60cm左右；2）(水平接地体）在沟内围一圈镀锌扁钢；3)（垂直接地体)地沟内每隔2.5米-3米打入1根接地棒，顶部与扁钢焊接；4）扁钢不低于2点与基础焊接具体材料：热镀锌扁钢4*40铜包钢接地棒2米-2.5米。第三节塔吊基础的保护与排水措施1、塔吊基础的保护塔吊防护措施为：在塔吊混凝土基础四周用Mu15的普通灰砂砖，M7.5砂浆砌墙防护，砌筑高度不超过400mm，内外均抹灰30mm，防护墙内净大小为4m×4m，并在墙外做1200mm高钢管防护（或公司VI标准化防护）。2、塔吊基础排水措施每部塔吊在基础旁设置一个500×500×500集水坑，雨天积水后用潜水泵进行抽水排至场区排水沟。塔基四周要有2%的排水坡度，防止排水不畅造成对基础的破坏。（见示意图）塔吊基础（板洞）防护示意图（红白油漆）塔基防护及排水示意图第四节资料收集施工过程中资料员负责收集与塔吊基础施工相关的所有资料并进行整理。第五节塔吊安装、顶升及拆除塔吊的安装、顶升、拆除及塔吊锚固（附墙）另外编制专项施工方案及施工。第五章质量保证措施1、基坑土方施工的质量保证措施1.1标高控制直接引用甲方提供的高程点至施工区域并复核无误，土方开挖时以此标高点为依据，引测到基坑内。1.2机械挖土基坑土方开挖不允许一次性开挖至标高面，应在标高面留200~300mm厚土方进行人工开挖，不得超挖，超挖部分回填中粗砂。开始进行挖土时，挖土机依照坑底线进行挖土，测量人员跟随挖土机进行标高控制。在土方开挖过程中，必须采用水准仪严控挖土标高，保证做到有挖机施工就有专人控制标高。1.3人工清理土方人工清理土方时，在基坑四角各钉一根标高桩，标高桩用钢筋制成，长50cm，砸入土中20cm，距离基底标高20cm处挂小白线，作为控制清理土方的依据。验坑合格后立即打垫层。1.4、基坑回填塔吊混凝土基础砖胎模外侧的间隙回填采用人工级配沙石（配合比是砾石（20mm-40mm)：天然砂：水=9.11:4.97:3）。2、钢筋、预埋件隐蔽验收合格。3、商品混凝土进场后核实小票、检查混凝土型号、混凝土塌落度等是否符合技术要求，并做好混凝土抗压强度试块。4、基础表面严格控制水平，混凝土表面平整度差值不大于10mm。预埋基础节顶面标高误差小于5mm。5、严格控制钢筋保护层厚度。第六章安全注意事项1、土方开挖施工过程中，由专人负责指挥现场挖土。挖土时，挖机应缓慢下铲。挖机操作人员必须服从指挥。挖机工作时，其工作范围内不得进行其他交叉作业，防止发生危险。2、挖土时由上而下逐层挖掘，严禁开挖部位有人停留，以免发生危险。3、挖土和修坡时，禁止采用底脚挖空的操作法，基坑边坡3米范围内不得停靠机械车辆、堆土或堆放其他材料。4、基础土方挖土完毕后，基坑顶部先做简易围护（1.2米高钢管围栏）。5、焊接作业时注意用电安全，操作工人应戴好防护眼罩。6、混凝土浇筑时在钢筋上行走注意安全，防止踩塌跌倒。7、进入现场应佩戴安全帽。第七章塔吊施工注意事项1、塔吊安装由具有合格资质的塔吊安装单位负责，安装完毕后必须通过相关部门验收合格后才能投入使用。2、塔吊基础强度达到设计强度的100%后方可进行塔吊安装。3、塔吊施工注意事项：3.1楼板留洞：地下室负一层及首层楼板在塔身相应位置以塔身为中心留设预留洞口，尺寸为塔身尺寸每边加500mm。3.2结构处理1）结构楼板在预留洞口部位甩出钢筋头，刷阻锈剂，待塔吊拆除后钢筋进行调直，使用焊接技术连接楼板钢筋，浇筑楼板混凝土。2）预留洞部位周边板支撑不得拆除，待塔吊拆除，预留洞混凝土浇筑完毕，混凝土强度达到允许拆模强度，并经项目总工程师同意后方可拆除。3）洞口防护：在负一层及首层楼板预留洞口四周，用水泥砂浆砌筑200mm高120砖墙围挡，以防止水和杂物进入。同时搭设安全防护栏杆（参见塔吊基础（板洞）防护示意图），在塔吊司机上下塔吊处，搭通道以便司机出入。4）塔吊标准节穿结构楼层的处理：1#/2#/3#/5#/6#以上5台塔吊均在地下室范围内，塔吊标准节穿结构楼层的具体处理方式如下：1、地下室底板：底板钢筋在塔吊基础处预留搭接长度。浇筑塔吊基础混凝土时用快易收口网把底板和塔吊基础隔开，并按照设计要求设置止水钢板，以便达到地下室底板防水要求。2、地下室顶板：1）地下室顶板开洞，应严格按要求尺寸留设，板梁钢筋预留搭接长度，钢筋接头按设计要求错开，并适当的向上或向下弯起，在浇筑顶板混凝土时用快易收口网和止水钢板沿洞口四周设置。塔吊拆除后，清理砼面层，将钢筋复位，用绑条焊焊接连接，然后支设模板，继而进行混凝土施工。2）板面开洞处，在四周用钢管焊接护栏，高度1200mm，板面施工时，预留焊接栏杆用钢筋短头，间距500mm。3）为保证顶板结构的安全，在开洞附近增设一道顶板次梁或者加密此区域钢筋强度。4）5#塔吊基础位置占用地下室一个框架柱，在塔吊预留洞口时，此处周边模板单独搭设，等塔吊拆除后，混凝土封闭板面洞口和做柱，混凝土达到可拆模强度后方可拆模。塔吊基础计算书第一节TC6013（6#-3#）矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ80(TC6013A-6)-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)46塔机独立状态的计算高度H(m)48塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.8二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)624.5起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)684.5水平荷载标准值Fvk(kN)22.8倾覆力矩标准值Mk(kN·m)2152非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)624.5水平荷载标准值Fvk'(kN)97倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)2695.12、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×624.5＝843.075起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值F(kN)843.075+81＝924.075水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×22.8＝30.78倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×2152＝2905.2非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×624.5＝843.075水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×97＝130.95倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk'＝1.35×2695.1＝3638.385三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)6.5基础宽b(m)6.5基础高度h(m)1.5基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重γc(kN/m3)25基础上部覆土厚度h’(m)0基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)3000基础宽度的地基承载力修正系数ηb2基础埋深的地基承载力修正系数ηd3基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)13基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)1基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)3081基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγc=6.5×6.5×1.5×25=1584.375kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×1584.375=2138.906kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=2695.1kN·mFvk''=Fvk'/1.2=97/1.2=80.833kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=3638.385kN·mFv''=Fv'/1.2=130.95/1.2=109.125kN基础长宽比：l/b=6.5/6.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=6.5×6.52/6=45.771m3Wy=bl2/6=6.5×6.52/6=45.771m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=2695.1×6.5/(6.52+6.52)0.5=1905.723kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=2695.1×6.5/(6.52+6.52)0.5=1905.723kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(624.5+1584.375)/42.25-1905.723/45.771-1905.723/45.771=-30.991<0偏心荷载合力作用点在核心区外。(2)、偏心距验算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(2695.1+97×1.5)/(624.5+1584.375)=1.286m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(6.52+6.52)0.5/2-1.286=3.31m偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.286×6.5/(6.52+6.52)0.5=0.909m偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.286×6.5/(6.52+6.52)0.5=0.909m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=6.5/2-0.909=2.341m偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=6.5/2-0.909=2.341mb'l'=2.341×2.341=5.479m2≥0.125bl=0.125×6.5×6.5=5.281m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值Pkmin=-30.991kPaPkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(624.5+1584.375)/(3×2.341×2.341)=134.391kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(624.5+1584.375)/(6.5×6.5)=52.281kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=3000.00+2×13×(6-3)+3×1×(1.5-0.5)=3081.00kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=52.281kPa≤fa=3081kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=134.391kPa≤1.2fa=1.2×3081=3697.2kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1500-(50+25/2)=1438mmX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(624.500/42.250-(2695.100+80.833×1.500)/45.771)=-63.113kPaPxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(624.500/42.250+(2695.100+80.833×1.500)/45.771)=103.022kPa假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((6.500+1.800)/2)×103.022/6.500=65.776kPaY轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(624.500/42.250-(2695.100+80.833×1.500)/45.771)=-63.113kPaPymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(624.500/42.250+(2695.100+80.833×1.500)/45.771)=103.022kPa假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((6.500+1.800)/2)×103.022/6.500=65.776kPa基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(103.022+65.776)/2=84.399kPapy=(Pymax+P1y)/2=(103.022+65.776)/2=84.399kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=84.399×(6.5-1.8)×6.5/2=1289.192kNVy=|py|(l-B)b/2=84.399×(6.5-1.8)×6.5/2=1289.192kNX轴方向抗剪：h0/l=1438/6500=0.221≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×6500×1438=39023.725kN≥Vx=1289.192kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1438/6500=0.221≤40.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×6500×1438=39023.725kN≥Vy=1289.192kN满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400Φ25@180基础底部短向配筋HRB400Φ25@180基础顶部长向配筋HRB400Φ25@180基础顶部短向配筋HRB400Φ25@1801、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(6.5-1.8)2×84.399×6.5/8=1514.8kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(6.5-1.8)2×84.399×6.5/8=1514.8kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=1514.8×106/(1×16.7×6500×14382)=0.007ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.007γS1=1-ζ1/2=1-0.007/2=0.997AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=1514.8×106/(0.997×1438×360)=2936mm2基础底需要配筋：A1=max(2936，ρbh0)=max(2936，0.0015×6500×1438)=14020mm2基础底长向实际配筋：As1'=18216.874mm2≥A1=14020.5mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=1514.8×106/(1×16.7×6500×14382)=0.007ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.007γS2=1-ζ2/2=1-0.007/2=0.997AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=1514.8×106/(0.997×1438×360)=2936mm2基础底需要配筋：A2=max(2936，ρlh0)=max(2936，0.0015×6500×1438)=14020mm2基础底短向实际配筋：AS2'=18216.874mm2≥A2=14020.5mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=18216.874mm2≥0.5AS1'=0.5×18216.874=9108.437mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4'=18216.874mm2≥0.5AS2'=0.5×18216.874=9108.437mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向HRB40014@500。五、配筋示意图基础配筋图第二节P7020(1#塔吊)矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号四川建机P型200t.m(P7020)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)51塔机独立状态的计算高度H(m)57塔身桁架结构角钢塔身桁架结构宽度B(m)2.1二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)555.94起重臂自重G1(kN)150.9起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)28.3小车和吊钩自重G2(kN)5.46小车最小工作幅度RG2(m)2.8最大起重荷载Qmax(kN)160最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)19.55最大起重力矩M2(kN.m)3150平衡臂自重G3(kN)82.7平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)10.3平衡块自重G4(kN)243.5平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)202、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地广东惠城区基本风压ω0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.55塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数βz工作状态1.586非工作状态1.659风压等效高度变化系数μz1.401风荷载体型系数μs工作状态1.95非工作状态1.95风向系数α1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35风荷载标准值ωk(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.586×1.95×1.401×0.2＝0.832非工作状态0.8×1.2×1.659×1.95×1.401×0.55＝2.3933、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)555.94+150.9+5.46+82.7+243.5＝1038.5起重荷载标准值Fqk(kN)160竖向荷载标准值Fk(kN)1038.5+160＝1198.5水平荷载标准值Fvk(kN)0.832×0.35×2.1×57＝34.857倾覆力矩标准值Mk(kN·m)150.9×28.3+5.46×19.55-82.7×10.3-243.5×20+0.9×(3150+0.5×34.857×57)＝2384.485非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1＝1038.5水平荷载标准值Fvk'(kN)2.393×0.35×2.1×57＝100.255倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)150.9×28.3+5.46×2.8-82.7×10.3-243.5×20+0.5×100.255×57＝1421.2164、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×1038.5＝1246.2起重荷载设计值FQ(kN)1.4Fqk＝1.4×160＝224竖向荷载设计值F(kN)1246.2+224＝1470.2水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×34.857＝48.8倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(150.9×28.3+5.46×19.55-82.7×10.3-243.5×20)+1.4×0.9×(3150+0.5×34.857×57)＝3607.198非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'＝1.2×1038.5＝1246.2水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'＝1.4×100.255＝140.357倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(150.9×28.3+5.46×2.8-82.7×10.3-243.5×20)+1.4×0.5×100.255×57＝2276.912三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n5承台高度h(m)1.7承台长l(m)7承台宽b(m)7承台长向桩心距al(m)3.6承台宽向桩心距ab(m)3.6承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-1.7基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=7×7×(1.7×25+0×19)=2082.5kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×2082.5=2499kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(1198.5+2082.5)/5=656.2kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(1198.5+2082.5)/5+(2384.485+34.857×1.7)/5.091=1136.196kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(1198.5+2082.5)/5-(2384.485+34.857×1.7)/5.091=176.204kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(1470.2+2499)/5+(3607.198+48.8×1.7)/5.091=1518.656kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(1470.2+2499)/5-(3607.198+48.8×1.7)/5.091=69.024kN四、桩承载力验算桩参数桩类型灌注桩桩直径d(mm)1000桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数ψC0.9桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)50桩底标高d2(m)-15.5桩有效长度lt(m)13.8桩配筋桩身普通钢筋配筋HRB40020Φ20自定义桩身承载力设计值否桩身普通钢筋配筋HRB40020Φ20桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000普通钢筋相对粘结特性系数V1最大裂缝宽度ωlim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地面标高d(m)0是否考虑承台效应是承台效应系数ηc0.1土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)强风化岩2384000.6550中风化岩14000.730001、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×1=3.142m桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×12/4=0.785m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(7/2,5)=3.5mfak=(0.3×550+3.2×3000)/3.5=9765/3.5=2790kPa承台底净面积：Ac=(bl-n-3Ap)/n=(7×7-5-3×0.785)/5=8.329m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=0.8×3.142×(0.3×38+13.5×0)+0×0.785+0.1×2790×8.329=2352.442kNQk=656.2kN≤Ra=2352.442kNQkmax=1136.196kN≤1.2Ra=1.2×2352.442=2822.931kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=176.204kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=20×3.142×202/4=6283mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1518.656kNψcfcAp+0.9fy'As'=(0.9×16.7×0.785×106+0.9×(360×6283.185))×10-3=13834.302kNQ=1518.656kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=13834.302kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=176.204kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算As/Ap×100%=(6283.185/(0.785×106))×100%=0.8%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算Qkmin=176.204kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400Φ25@120承台底部短向配筋HRB400Φ25@120承台顶部长向配筋HRB400Φ25@120承台顶部短向配筋HRB400Φ25@1201、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:Fmax=F/n+M/L=1470.2/5+3607.198/5.091=1002.561kNFmin=F/n-M/L=1470.2/5-3607.198/5.091=-414.481kN承台底部所受最大弯矩:Mx=Fmax(ab-B)/2=1002.561×(3.6-2.1)/2=751.921kN.mMy=Fmax(al-B)/2=1002.561×(3.6-2.1)/2=751.921kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x=Fmin(ab-B)/2=-414.481×(3.6-2.1)/2=-310.861kN.mM'y=Fmin(al-B)/2=-414.481×(3.6-2.1)/2=-310.861kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1700-50-25/2=1638mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1700-50-25/2=1638mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=1470.2/5+3607.198/5.091=1002.561kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1638)1/4=0.836塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.6-2.1-1)/2=0.25ma1l=(al-B-d)/2=(3.6-2.1-1)/2=0.25m剪跨比：λb'=a1b/h0=250/1638=0.153，取λb=0.25；λl'=a1l/h0=250/1638=0.153，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαbftbh0=0.836×1.4×1.57×103×7×1.638=21068.502kNβhsαlftlh0=0.836×1.4×1.57×103×7×1.638=21068.502kNV=1002.561kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=21068.502kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2.1+2×1.638=5.376mab=3.6m≤B+2h0=5.376m，al=3.6m≤B+2h0=5.376m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1=My/(α1fcbh02)=751.921×106/(1×16.7×7000×16382)=0.002ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999AS1=My/(γS1h0fy1)=751.921×106/(0.999×1638×360)=1277mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(1277,0.0015×7000×1638)=17199mm2承台底长向实际配筋：AS1'=29126mm2≥A1=17199mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2=Mx/(α2fclh02)=751.921×106/(1×16.7×7000×16382)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999AS2=Mx/(γS2h0fy1)=751.921×106/(0.999×1638×360)=1277mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(AS2,ρlh0)=max(1277,0.0015×7000×1638)=17199mm2承台底短向实际配筋：AS2'=29126mm2≥A2=17199mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1=M'y/(α1fcbh02)=310.861×106/(1×16.7×7000×16382)=0.001ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.001)0.5=0.001γS1=1-ζ1/2=1-0.001/2=1AS3=M'y/(γS1h0fy1)=310.861×106/(1×1638×360)=528mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(AS3,ρbh0,0.5AS1')=max(528,0.0015×7000×1638,0.5×29126)=17199mm2承台顶长向实际配筋：AS3'=29126mm2≥A3=17199mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2=M'x/(α2fclh02)=310.861×106/(1×16.7×7000×16382)=0.001ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.001)0.5=0.001γS2=1-ζ2/2=1-0.001/2=1AS4=M'x/(γS2h0fy1)=310.861×106/(1×1638×360)=528mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(AS4,ρlh0,0.5AS2')=max(528,0.0015×7000×1638,0.5×29126)=17199mm2承台顶面短向配筋：AS4'=29126mm2≥A4=17199mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB40016@500。六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图第三节C7030（5#）矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ250(C7030)-四川建机塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)51塔机独立状态的计算高度H(m)57塔身桁架结构角钢塔身桁架结构宽度B(m)2.1二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)555.94起重臂自重G1(kN)150.9起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)28.3小车和吊钩自重G2(kN)5.46小车最小工作幅度RG2(m)2.8最大起重荷载Qmax(kN)160最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)19.55最大起重力矩M2(kN.m)3150平衡臂自重G3(kN)82.7平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)10.3平衡块自重G4(kN)243.5平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)202、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地广东惠城区基本风压ω0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.55塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)风振系数βz工作状态1.752非工作状态1.843风压等效高度变化系数μz0.934风荷载体型系数μs工作状态1.95非工作状态1.95风向系数α1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35风荷载标准值ωk(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.752×1.95×0.934×0.2＝0.613非工作状态0.8×1.2×1.843×1.95×0.934×0.55＝1.7723、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)555.94+150.9+5.46+82.7+243.5＝1038.5起重荷载标准值Fqk(kN)160竖向荷载标准值Fk(kN)1038.5+160＝1198.5水平荷载标准值Fvk(kN)0.613×0.35×2.1×57＝25.682倾覆力矩标准值Mk(kN·m)150.9×28.3+5.46×19.55-82.7×10.3-243.5×20+0.9×(3150+0.5×25.682×57)＝2149.146非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1＝1038.5水平荷载标准值Fvk'(kN)1.772×0.35×2.1×57＝74.238倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)150.9×28.3+5.46×2.8-82.7×10.3-243.5×20-0.5×74.238×57＝3551.8354、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×1038.5＝1246.2起重荷载设计值FQ(kN)1.4Fqk＝1.4×160＝224竖向荷载设计值F(kN)1246.2+224＝1470.2水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×25.682＝35.955倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(150.9×28.3+5.46×19.55-82.7×10.3-243.5×20)+1.4×0.9×(3150+0.5×25.682×57)＝3277.724非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'＝1.2×1038.5＝1246.2水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'＝1.4×74.238＝103.933倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(150.9×28.3+5.46×2.8-82.7×10.3-243.5×20)-1.4×0.5×74.238×57＝4685.359三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)7基础宽b(m)7基础高度h(m)1.7基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重γc(kN/m3)25基础上部覆土厚度h’(m)0基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)550基础宽度的地基承载力修正系数ηb2基础埋深的地基承载力修正系数ηd3基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)25基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)1基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)703基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγc=7×7×1.7×25=2082.5kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×2082.5=2499kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4-0.5Fvk'H/1.2=150.9×28.3+5.46×2.8-82.7×10.3-243.5×20-0.5×74.238×57/1.2=3199.204kN·mFvk''=Fvk'/1.2=74.238/1.2=61.865kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4)-1.4×0.5Fvk'H/1.2=1.2×(150.9×28.3-5.46×2.8+82.7×10.3-243.5×20)-1.4×0.5×74.238×57/1.2=4191.676kN·mFv''=Fv'/1.2=103.933/1.2=86.611kN基础长宽比：l/b=7/7=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=7×72/6=57.167m3Wy=bl2/6=7×72/6=57.167m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=3551.835×7/(72+72)0.5=2511.527kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=3551.835×7/(72+72)0.5=2511.527kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(1038.5+2082.5)/49-2511.527/57.167-2511.527/57.167=-24.173<0偏心荷载合力作用点在核心区外。(2)、偏心距验算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(3551.835+74.238×1.7)/(1038.5+2082.5)=1.178m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(72+72)0.5/2-1.178=3.771m偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.178×7/(72+72)0.5=0.833m偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.178×7/(72+72)0.5=0.833m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=7/2-0.833=2.667m偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=7/2-0.833=2.667mb'l'=2.667×2.667=7.111m2≥0.125bl=0.125×7×7=6.125m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值Pkmin=-24.173kPaPkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(1038.5+2082.5)/(3×2.667×2.667)=146.295kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1038.5+2082.5)/(7×7)=63.694kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=550.00+2×25×(6-3)+3×1×(1.5-0.5)=703.00kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=63.694kPa≤fa=703kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=146.295kPa≤1.2fa=1.2×703=843.6kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1700-(50+25/2)=1637mmX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(1038.500/49.000-(3199.204+61.865×1.700)/57.167)=-49.422kPaPxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(1038.500/49.000+(3199.204+61.865×1.700)/57.167)=106.645kPa假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((7.000+2.100)/2)×106.645/7.000=69.319kPaY轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(1038.500/49.000-(3199.204+61.865×1.700)/57.167)=-49.422kPaPymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(1038.500/49.000+(3199.204+61.865×1.700)/57.167)=106.645kPa假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((7.000+2.100)/2)×106.645/7.000=69.319kPa基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(106.645+69.319)/2=87.982kPapy=(Pymax+P1y)/2=(106.645+69.319)/2=87.982kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=87.982×(7-2.1)×7/2=1508.895kNVy=|py|(l-B)b/2=87.982×(7-2.1)×7/2=1508.895kNX轴方向抗剪：h0/l=1637/7000=0.234≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×7000×1637=47841.325kN≥Vx=1508.895kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1637/7000=0.234≤40.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×7000×1637=47841.325kN≥Vy=1508.895kN满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400Φ25@120基础底部短向配筋HRB400Φ25@120基础顶部长向配筋HRB400Φ25@120基础顶部短向配筋HRB400Φ25@1201、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(7-2.1)2×87.982×7/8=1848.396kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(7-2.1)2×87.982×7/8=1848.396kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=1848.396×106/(1×16.7×7000×16372)=0.006ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=1848.396×106/(0.997×1637×360)=3146mm2基础底需要配筋：A1=max(3146，ρbh0)=max(3146，0.0015×7000×1637)=17188mm2基础底长向实际配筋：As1'=29125.182mm2≥A1=17188.5mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=1848.396×106/(1×16.7×7000×16372)=0.006ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=1848.396×106/(0.997×1637×360)=3146mm2基础底需要配筋：A2=max(3146，ρlh0)=max(3146，0.0015×7000×1637)=17188mm2基础底短向实际配筋：AS2'=29125.182mm2≥A2=17188.5mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=29125.182mm2≥0.5AS1'=0.5×29125.182=14562.591mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4'=29125.182mm2≥0.5AS2'=0.5×29125.182=14562.591mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向HRB40016@500。五、配筋示意图基础配筋图第三节TC6012（2#）矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ80(TC6012A-6A)-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)46塔机独立状态的计算高度H(m)48塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.8二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)624.5起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)684.5水平荷载标准值Fvk(kN)22.8倾覆力矩标准值Mk(kN·m)2152非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)624.5水平荷载标准值Fvk'(kN)97倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)2695.12、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×624.5＝843.075起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值F(kN)843.075+81＝924.075水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×22.8＝30.78倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×2152＝2905.2非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×624.5＝843.075水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×97＝130.95倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk'＝1.35×2695.1＝3638.385三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)6.5基础宽b(m)6.5基础高度h(m)1.5基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重γc(kN/m3)25基础上部覆土厚度h’(m)0基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)3000基础宽度的地基承载力修正系数ηb2基础埋深的地基承载力修正系数ηd3基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)13基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)1基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)3081基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγc=6.5×6.5×1.5×25=1584.375kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×1584.375=2138.906kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=2695.1kN·mFvk''=Fvk'/1.2=97/1.2=80.833kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=3638.385kN·mFv''=Fv'/1.2=130.95/1.2=109.125kN基础长宽比：l/b=6.5/6.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=6.5×6.52/6=45.771m3Wy=bl2/6=6.5×6.52/6=45.771m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=2695.1×6.5/(6.52+6.52)0.5=1905.723kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=2695.1×6.5/(6.52+6.52)0.5=1905.723kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(624.5+1584.375)/42.25-1905.723/45.771-1905.723/45.771=-30.991<0偏心荷载合力作用点在核心区外。(2)、偏心距验算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(2695.1+97×1.5)/(624.5+1584.375)=1.286m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(6.52+6.52)0.5/2-1.286=3.31m偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.286×6.5/(6.52+6.52)0.5=0.909m偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.286×6.5/(6.52+6.52)0.5=0.909m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=6.5/2-0.909=2.341m偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=6.5/2-0.909=2.341mb'l'=2.341×2.341=5.479m2≥0.125bl=0.125×6.5×6.5=5.281m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，