【《吉拉索原油加工工艺中常压塔计算过程案例》7900字】

吉拉索原油加工工艺中常压塔计算过程案例目录TOC\o"1-3"\h\u30477吉拉索原油加工工艺中常压塔计算过程案例 184241.1计算常压塔 2230151.1.1物料平衡 2139281.1.2汽提蒸汽用量 2186541.2常压塔操作条件 277421.2.1选择塔板形式和塔板数 2106911.2.2常压塔草图 337031.2.3操作压力 330761.2.4汽化段温度 330841.2.5塔底温度 7283781.2.6回流热分配 7304501.2.7侧线及塔顶温度的校核 94031.3全塔气液相负荷 1570771.3.1中段回流量 15305921.3.2各板气液分布 1676621.3.3塔板气液相负荷数据汇总与气液相负荷图 2951411.4塔板水力学计算 31284081.1.1基础数据 31310321.1.2计算塔板尺寸 31207201.1.3溢流堰及降流管 32206901.5塔板水力学 34155541.5.1总压降 34297251.5.2验算漏液情况 34252731.5.3淹塔 3416141.5.4雾沫夹带 3412821.5.5降液管负荷 35259841.6负荷性能图 3690591.6.2液泛线 37112821.6.3液相负荷上限 37270541.6.4液相负荷下限 3735391.6.5漏液线 3878531.6.6操作弹性 38306391.6.8常压塔计算结果汇总 38326761.6.9常压塔水力学汇总 391.1计算常压塔1.1.1物料平衡根据上面对各油料的初步计算，我们可以推算常压塔物料平衡的数据：表17常压塔物料平衡油品产率产量ψ%ω%104t/at/dkg/hkmol/h闪顶进料20.718.132.58930.938786369.4闪底进料79.381.9147.424212.0175500633.6重整原料10.569.2716.69476.919869200.7航煤12.769.6617.39496.920702141.8-2#0柴油12.7113.4121.14689.728738147.40#柴油10.7511.5126.12746.331095118.2常压渣油53.2253.1595.672733.4113893—1.1.2汽提蒸汽用量生产航煤需要一定条件，所以常一线要用使再沸器进行重沸。第二侧线和三侧线的产品以则是采用过热水蒸汽汽提，常压渣油也是同样。根据以往的经验，对汽提水蒸气的用量进行下面的取值。表18汽提水蒸气用量油品质量分数%汽提蒸汽量kg/hkmol/h-20#柴油3.0862.141.420#柴油2.8870.663.31常压渣油2.02277.86126.41合计—4010.66131.281.2常压塔操作条件1.2.1选择塔板形式和塔板数参考经验和操作条件，常压塔选择使用用F1型浮阀塔板。本塔设计中有两个中段回流，每个都采用的是三层换热塔板，共6层，全塔塔板34层。我们将塔板的选择情况列在表191.2.2常压塔草图将塔体、塔板、进料及产品进出口等绘制成草图如图7。表19塔板数重整原料—航煤段9层航煤—20#柴油段5层20#柴油—0#柴油段5层0#柴油—汽化段5层塔底汽提段4层1.2.3操作压力塔顶用两级冷凝冷却，塔顶产品得压力a。空冷器压降，设置一个后冷器，将它的压降取定为。塔顶压力=取每层浮阀塔板压力降值将常压塔各关键部位压力推算出来：塔顶航煤抽出层：同样可得20#柴油抽出层：0.165Mpa0#柴油抽出层：0.169Mpa汽化段：将转油线压降取定为0.035MPa，炉出口压力1.2.4汽化段温度（1）进料得气化率过汽化度取进料的2%(质量)，计算过汽化油量原油得气化率>重整原料气化率所以在闪蒸塔中，航煤仅有部分汽化，重整原料则在塔中完全汽化。未汽化得航煤没有被汽化的煤油量要求进料在汽化段中的汽化率eF为（体积分数）：(体积分数)（2）油气分压表20气化段产品流量kmol/h重整原料200.7航煤141.8-20#柴油147.40#柴油118.2合计611.1油气得分压=（3）汽化段得温度作闪底油的P-T-e相图。图6闪底油P-T-e相图图7常压塔计算草图油气分压时闪底油平衡汽化温度：表21汽化段压力下得闪底油温度收率，%1030507090温度，℃263.4325.3382.3443.5459.7根据上面对闪底油计算画出它在不同条件下的平衡汽化曲线：图8闪底油平衡汽化汽化率为时，汽化段得温度（4）tF校核当汽化率，进料在汽化段中焓值hF如表4-6。表22进料带入汽化段的热量QF(P=0.172MPa,t=340.2℃)油料ρ20g/cm3流率kg/h焓，kcal/kg热量×106，kcal/h气相液相航煤0.781220702262—5.42-20#柴油0.803128738259—7.440#柴油0.805831095257—7.99过汽化油0.82113690256—0.94常压渣油0.8743113893—211.025.4合计————47.2所以求在加热炉出口条件下的进料焓值h0。画闪底进料的平衡汽化图，能够读出360℃时，e0为36.2%(体积)，可以知道e0<e。则过汽化油状态是液相。计算在炉出口得条件下，进料焓值由以上的结果知，h0略高于hF，所以在357.8℃之下能够满足要求。表23进料在炉出口处携带的热量(0.207MPa，360℃)油料ρ20g/cm3焓，kcal/kg热量×10-6，kcal/h气相液相航煤0.7812274—5.67-20#柴油0.8031272—7.820#柴油气相0.8058271—6.22液相0.8058—2351.91常压渣油0.8743—23026.20合计———47.821.2.5塔底温度塔底温度假设比汽化段得温度低7℃，即340.2-7=337.2℃。1.2.6回流热分配（1）假设各温度参考经验假设温度。表24温度取值总表塔顶温度，℃121抽航煤板(第9层)温度，℃165抽-20号柴油出板（第17层）温度，℃240抽0号柴油板（第25层）温度，℃291（2）按照上文的数据得出全塔回流热得总表表25全塔回流热物料流率kg/hρ20g/cm3操作条件焓，kcal/kg热量×106kcal/h压力MPa温度℃气相液相入方闪顶进料387860.76220.164228210.2—8.15闪底进料1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸气4010.66—0.300420792.3—3.18再沸器——————0.15合计218296.66—————50.65出方重整原料198690.77170.157125145.1—2.88航煤207020.78120.161175—98.52.16-20#柴油287380.80310.165240—145.51.080#柴油310950.80580.169295—179.55.83常压渣油1138930.87430.174337—209.023.33汽提蒸气4010.66—0.157125648.2—2.60合计——————40.88全塔得回流热（3）热回流方式并计算回流热分配采用二级冷凝冷却进行塔顶热回流，热回流的温度我们假设是60℃。中段回流有2个，它们的位置分别是航煤与-20#柴油间，-20#柴油与0#柴油间。可以得到回流热分配表：表26回流热分配塔顶回流取热50%Q0=3.58×106kcal/h一中段回流取热20％Qc1=1.43×106kcal/h二中段回流取热30％Qc2=2.15×106kcal/h1.2.7侧线及塔顶温度的校核（1）抽出0#柴油板作第24层板以下塔段的热平衡，见表27及图9。表27第25层热平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作条件焓，kcal/kg热量×106kcal/h压力MPa温度℃气相液相入方闪底进料1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽2277.86—0.300420792.3—2.34内回流L0.80150.168290—178.7178.7L合计——————41.51+178.7L出方航煤207020.78120.169295240.2—0.44-20#柴油287380.80310.169295237.9—5.890#柴油310950.80580.169295—187.55.83常压渣油1138930.87430.174337—201.523.29汽提蒸汽2277.86—0.169295731.5—1.37内回流L0.80150.169295231.8—231.8L合计——————36.82+231.8L由热平衡可以得到：所以内回流为：那么常三线抽出板上方的气相总量为：常三线的蒸汽分压为：将0#柴油的平衡汽化温度转化为在460.5mmHg条件下的平衡汽化温度。其计算结果如下：表28460.5mmHg下0#柴油平衡汽化项目0%10%30%50%温差，℃0.96.73.2—常压下温度，℃310.5311.4318.1321.3460.5mmHg下温度，℃295.4296.3303.0305.2由文献[2]203页图查得：460.5mmHg下平衡汽化50%点的温度为，计算可得常三线油品的泡点温度为，与假设的相差不大，假设正确。图9抽0#柴油板热平衡(2)抽出-20#柴油板表29第20层热平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作条件焓，kcal/kg热量×106kcal/h压力MPa温度℃气相液相入方闪底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽3148.52—0.300420792.3—2.49内回流L0.79130.165235—138.8138.8L合计——————41.51+138.8L出方航煤1835.040.78120.165240201.8—0.38-20#柴油287380.80310.165240—142.11.080#柴油310950.80580.169295—187.55.83常压渣油1138930.87430.174337—201.523.33汽提蒸汽3148.52—0.165240705.2—2.22内回流L0.79130.165240198.7—198.7L合计——————35.84+198.7L由热平衡可以得到：所以内回流为：那么常三线抽出板上方的气相总量为：常三线得蒸汽分压计算为：将0#柴油得平衡汽化温度转化为在645.1mmHg条件下平衡汽化温度。由文献[2]203页图查得：645.1mmHg下平衡汽化点的温度为，计算可得常三线油品的泡点温度为240.2℃，与假设的相差不大，故假设温度正确。图10抽出-20#油板热平衡（3）抽出航煤板表30第9层热平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作条件焓,kcal/kg热量×106kcal/h压力MPa温度℃气相液相入方闪顶油287860.76220.164228210.2—8.15闪底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸气4010.66—0.300420792.3—3.18内回流L0.75480.160155—146.5146.5L合计——————50.65+146.5L出方重整料198690.77170.161175172.2—3.42航煤207020.78120.161175—101.22.16-20#柴油287380.80310.165240—142.11.080#柴油310950.80580.169295—187.55.83常压渣油1138930.87430.174337—201.823.33汽提蒸气4010.66—0.161175678.5—2.72内回流L0.75480.161175196.8—196.8L一中取热——————1.43二中取热——————2.15合计——————45.12+196.8L由热平衡得：所以内回流：则常三线抽出板上方气相总量为：常三线得蒸汽分压为：将0#柴油得平衡汽化温度转化为在750.1mmHg条件下的平衡汽化温度。其计算结果如下：表31750.1mmHg下-20#柴油平衡汽化项目0%10%30%50%温差，℃1.21.31.8—常压下温度，℃173.9175.1179.4181.2750.1mmHg下温度，℃175.8177.0181.3186.1由文献[2]第203页图6-24查得：750.1mmHg下平衡汽化50%点的温度为186.1℃，计算可得常三线油品的泡点温度为175.8℃，与假设的175℃相差不大，故假设正确。图12抽出航煤板热平衡(4)校核塔顶得温度塔顶的冷回流假设，焓值塔顶得温度，回流蒸气冷回流量塔顶得油气量：分压塔顶温度应是产品在分压下的露点温度。从上文计算知露点温度为，已知其焦点温度和压力。作平衡汽化100%点P-t-e线如图13。图13重整原料油的露点油气分压时，露点温度，该温度乘：塔顶温度与假设值相差很小，假设正确。水蒸气得分压：在这个条件下饱和水蒸气得温度为，低于塔顶温度，也就是说，在该条件下，水蒸气不会冷凝。1.3全塔气液相负荷1.3.1中段回流量项目ρ20g/cm3抽出温度℃返塔温度℃抽出温度焓kcal/kg返塔温度焓kcal/kg焓差kcal/kg流率kg/h塔顶回流0.7717125601484010833148第一中段回流0.7758208108125675824655第二中段回流0.80442681571579067290541.3.2各板气液分布在计算气液分布时，我们选取1，2，8，9，10，11，13，14，15，16，17，18，19，21，24，25，26，31，34塔板计算（1）作第块板得气液负荷可用渣油流量代替第块板液相负荷。汽提水蒸气量与气相负荷近似相等。液相负荷温度。查石油密度温度系数表得：并代入下面的式子则液相负荷流率：气相负荷温度：气相得量是：气相负荷得体积流率：（2）计算第31块板气液负荷用过汽化油用量代替液相负荷温度查得并代入下面的式子液相负荷得体积流率气相总量：气相负荷得体积流率:（3）计算第块板由热平衡得：液相负荷：查得并代入下面的式子气相负荷：表32第26块板下热平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作条件焓，kcal/kg热量×106kcal/h压力MPa温度℃气相液相入方闪底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽3148.52—0.300420792.3—2.34内回流L0.80030.169290—171.5171.5L合计——————41.51+171.5L出方航煤207020.78120.1695295243.2—5.02-20#柴油287380.80310.1695295240.7—6.910#柴油310950.80580.1690295232.0—7.21常压渣油1138930.87430.1740337—180.120.51汽提蒸汽3148.52—0.1695295731.6—1.67内回流L0.80030.1695295231.3—231.3L合计——————41.32+231.3L（4）计算第25块板液相负荷：液相，查得并代入下面的式子气相负荷：（5）计算第24块板由热平衡可以得到：液相负荷：查得并代入下面的式子气相负荷：表33第24层下热平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作条件焓，kcal/kg热量×106kcal/h压力MPa温度℃气相液相入方闪底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽3148.52—0.300420792.3—2.49内回流L0.80030.168280—176.2176.2L合计——————41.66+176.2L出方航煤1835.040.78120.1685281235.5—0.43-20#柴油287380.80310.1685281230.2—6.620#柴油310950.80580.1690295—187.25.82常压渣油1138930.87430.1740337—201.523.29汽提蒸汽3148.52—0.1685281728.4—2.29内回流L0.80030.1685281223.0—223.0L合计——————38.45+223.0L（6）计算第22块板表34第22层下热平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作条件焓，kcal/kg热量×106kcal/h压力MPa温度℃气相液相入方闪底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽3148.52—0.300420792.3—2.49内回流L0.79700.1670260—150.6150.6L合计——————41.66+150.6L出方航煤1835.040.78120.1675267235.5—0.40-20#柴油287380.80310.1675267230.2—6.330#柴油310950.80580.1690295—187.25.83常压渣油1138930.87430.1740337—201.523.33汽提蒸汽3148.52—0.1675267728.4—2.24内回流L0.79700.1675267223.0—209.7L合计——————38.13+209.7L由热平衡可以得到：液相负荷：查得气相负荷：（7）计算第21块板表35第21层下热平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作条件焓,kcal/kg热量×106kcal/h压力MPa温度℃气相液相入方闪底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽3148.52—0.300420792.3—2.49内回流L0.79650.1665252—147.2147.2L二中回流290540.79650.1665252—147.21.28合计——————45.94+147.2L出方航煤1835.040.78120.1670259211.3—0.39-20#柴油287380.80310.1670259215.4—6.190#柴油310950.80580.1690295—187.25.83常压渣油1138930.87430.1740337—201.823.32汽提蒸汽3148.52—0.1670259706.5—2.22内回流L0.79650.1670259201.2—201.2L二中回流290540.79650.1670259—160.51.78合计——————42.73+201.2L由热平衡可以得到：液相负荷：查得并代入下面的式子气相负荷：计算第20块板由热平衡可以得到：液相负荷：查得并代入下面的式子气相负荷：表36第20层下热平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作条件焓,kcal/kg热量×106kcal/h压力MPa温度℃气相液相入方闪底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽3148.52—0.300420792.3—2.49内回流L0.79420.1660244—141.8141.8L合计——————41.66+141.8L出方航煤1835.040.78120.1665252212.4—0.39-20#柴油287380.80310.1665252210.3—6.040#柴油310950.80580.1690295—180.25.60常压渣油1138930.87430.1740337—215.421.53汽提蒸汽3148.52—0.1665252709.3—2.23内回流L0.79420.1665252211.5—211.5L二中取热——————2.15合计——————40.94+211.5L计算第19块板由热平衡得：液相负荷：查得并代入下面的式子气相负荷：表37第19层下热平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作条件焓,kcal/kg热量×106kcal/h压力MPa温度℃气相液相入方闪底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽2277.86—0.300420792.3—2.34内回流L0.79150.1655237—137.5137.5L合计——————61.32+137.5L出方航煤1835.040.78120.1660244210.7—0.39-20#柴油287380.80310.1660244207.6—5.970#柴油310950.80580.1690295—187.55.83常压渣油1138930.87430.1740337—201.823.33汽提蒸汽2277.86—0.1660244706.4—1.61内回流L0.79150.1660244209.8—209.8L二中取热——————2.15合计——————39.28+209.8L（10）计算第17块板液相负荷：液相查得并代入下面的式子气相负荷：（11）计算第14块板由热平衡可以得到：液相负荷：查得并代入下面的式子气相负荷：表38第14层下热平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作条件焓,kcal/kg热量×106kcal/h压力MPa温度℃气相液相入方闪顶油287860.76220.164228210.2—8.15闪底进料1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸气4010.66—0.300420792.3—3.18内回流L0.77580.1630201—129.8129.8L合计——————50.5+129.8L出方重整料198690.77170.1635209192.4—3.83航煤207020.78120.1635209188.6—3.90-20#柴油287380.80310.1650240—142.11.080#柴油310950.80580.1690295—187.55.83常压渣油1138930.87430.1740337—201.823.33汽提蒸气4010.66—0.1635209685.2—2.75内回流L0.77580.1635209190.7—190.7L二中取热——————2.15合计——————45.87+190.8L（12）计算第13块板由热平衡可以得到：液相负荷：查得并代入下面的式子气相负荷：（13）计算第12块板 由热平衡可以得到：液相负荷：查得并代入下面的式子气相负荷：表39第13层下热平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作条件焓,kcal/kg热量×106kcal/h压力MPa温度℃气相液相入方闪顶油287860.76220.164228210.2—8.15闪底进料1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽4010.66—0.300420792.3—3.18一中回流246550.77220.1625193—120.72.97内回流L0.77220.1625193—120.7116.0L合计——————53.47+120.7L出方重整料198690.77170.1630201188.7—3.75航煤207020.78120.1630201185.3—3.84-20#柴油287380.80310.1650240—142.11.080#柴油310950.80580.1690295—187.55.83常压渣油1138930.87430.1740337—201.823.33汽提蒸汽4010.66—0.1630201682.7—2.74内回流L0.80350.1630201177.4—177.4L一中回流246550.77220.1630201——1.43二中取热——————2.15合计——————47.15+177.4L（14）计算第11块板由热平衡可以得到：液相负荷：查得并代入下面的式子气相负荷：表40第12层下热平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作条件焓,kcal/kg热量×106kcal/h压力MPa温度℃气相液相入方闪顶油287860.76220.164228210.2—8.15闪底进料1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽4010.66—0.300420792.3—3.18内回流L0.76860.1620185—108.4108.4L合计——————50.5+108.4L出方重整原料198690.77170.1625193185.4—3.68航煤207020.78120.1625193182.6—3.78-20#柴油287380.80310.1650240—142.11.080#柴油310950.80580.1690295—187.55.83常压渣油1138930.87430.1740337—201.823.33汽提蒸汽4010.66—0.1625193207.7—0.83内回流L0.79540.1625193207.7—207.7L一中取热——————1.43二中取热——————2.15合计——————45.11+207.7L计算第9块板液相，查得并代入下面的式子气相负荷：V表41第11层下热平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作条件焓,kcal/kg热量×106kcal/h压力MPa温度℃气相液相入方闪顶油287860.76220.164228210.2—8.15闪底进料1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸汽4010.66—0.300420792.3—3.18内回流L0.76500.1615178—102.8102.8L合计——————50.5+102.8L出方重整原料198690.77170.1620185175.6—3.49航煤207020.78120.1620185171.8—3.56-20#柴油287380.80310.1650240—142.11.080#柴油310950.80580.1690295—187.55.83常压渣油1138930.87430.1740337—201.823.33汽提蒸汽4010.66—0.1620185207.7—0.83内回流L0.79540.1620185207.7—172.5L一中取热——————1.43二中取热——————2.15合计——————46.59+172.5L（16）计算第8块板由热平衡可以得到：液相负荷：查得并代入下面的式子气相负荷：（17）计算第2块板由热平衡可以得到：液相负荷：查得并代入下面的式子气相负荷：表42第8层下热平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作条件焓,kcal/kg热量×106kcal/h压力MPa温度℃气相液相入方闪顶油287860.76220.164228210.2—8.15闪底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸气4010.66—0.300420792.3—3.18再沸器——————0.15内回流L0.76500.1615178—102.8102.8L合计——————50.5+102.8L出方重整料198690.77170.1620185175.6—3.49航煤207020.78120.1620185171.8—3.56-20#柴油287380.80310.1650240—142.11.080#柴油310950.80580.1690295—187.55.83常压渣油1138930.87430.1740337—201.823.33汽提蒸气4010.66—0.1620185207.7—0.83内回流L0.79540.1620185207.7—172.5L一中取热——————1.43二中取热——————2.15合计——————46.59+172.5L（18）计算第1块板液相查得并代入下面的式子气相负荷：表43第1层下热平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作条件焓,kcal/kg热量×106kcal/h压力MPa温度℃气相液相入方闪顶油287860.76220.164228210.2—8.15闪底油1755000.90000.172340—223.239.17汽提蒸气4010.66—0.300420792.3—3.18再沸器——————0.15内回流L0.70600.1575115—73.373.7L合计——————50.65+73.7L出方重整料198690.77170.1575185146.2—2.90航煤207020.78120.1610185—101.22.16-20#柴油287380.80310.1650240—142.11.080#柴油310950.80580.1690295—187.55.83常压渣油1138930.87430.1740337—201.823.33汽提蒸气4010.66—0.1575185645.4—2.59内回流L0.70600.1575185145.6—145.6L一中取热——————1.43二中取热——————2.15合计——————41.47+145.6L1.3.3塔板气液相负荷数据汇总与气液相负荷图将以上计算所得各板气液相负荷数据绘总，见表格44。并作出气液相负荷分布图，见图14。图14气液相负荷分布图表格44全塔气液相负荷板数温度,℃液相负荷,m3/h汽相负荷,m3/h111553.2615162.132122138.1024489.398160123.9222431.669175169.9829578.241118587.4122232.951219381.8322083.1213201171.4330032.8714209119.2725143.5817240153.5625812.331924448.7916180.172025217.3413635.502125989.8019409.672226795.9419896.5524281106.1320878.972529091.8217071.992629553.6616875.93313406.257746.5335337169.6636911.4塔板水力学计算1.1.1基础数据从上一节的计算可知，第13层塔板得气相负荷最大，用这层板上得气液相数据进行对塔板得设计。第13层板上油品物性数据：操作得温度操作得压力流率（液相）密度（液相）流率（气相）密度（气相）1.1.2计算塔板尺寸（1）塔板间距塔板得间距初步定为。（2）允许得最大气速Wmax代值：（3）气体操作速度根据系统性质，选择KS=0.95，Ht=0.60m，K取0.82则 （4）气相空间得截面积 （5）降液管里面得液体流速，=取二者中较小值（6）降液管面积取二者中较大值Fd’=0.909m2（7）计算塔板横截面和塔径（8）塔径及空塔得气速根据上文中计算的塔径，圆整后采用塔径。塔截面积计算空塔得气速降液管面积（9）浮阀得选取选取重型阀，用三角形叉排形式。a.阀孔的临界速度b.计算塔的开孔率c.浮阀数目阀孔总面积1.1.3溢流堰及降流管（1）溢流堰得计算综合各种情况，我们选定双溢流得塔板(双号板为两侧降液，单号板为中间降液)。用的是弓形降液管。（2）溢流堰得确定a．两侧降液：查图[5]b．中间降液解出来中间堰长：中间堰宽：（3）溢流堰高度计算及板上清液得高度取堰上液头高度计算式：中间堰上液层高度：查文献[5]得b.两侧堰上液层高度：查文献[5]得塔板上的清液层高度为：中