惠溪桥设计研究

论文题目：惠溪桥设计摘要根据设计任务书要求，依据现行公路桥梁设计规范，综合考虑桥位置的地质、地形、水文、气候等条件，初步拟定了三个比选方案：中承式钢管混凝土拱桥、预应力混凝土连续刚构桥和单塔斜拉桥。根据“安全、经济、适用、美观、环保、可持续发展”的桥梁设计原则，对三个方案的优缺点进行了综合分析，最终选用了预应力混凝土连续刚构的桥梁形式作为本次桥梁的设计方案。本方案以基本设计理论为基础，参考国内外设计优秀的中大跨径的连续刚构桥，从而拟定了220米的跨径，主梁采用2次抛物线变梁高的单箱单室箱主梁，桥墩为双支薄壁空心墩，桥台的形式为轻型桥台，基础为群桩基础，桩的形式为钻孔灌注桩，箱梁施工方法采用挂篮悬臂法，桥墩使用爬模法施工。下面对本设计方案进行了结构细部尺寸的拟定，对上部结构和下部结构进行了内力计算验算、预应力筋的设计和验算、截面强度验算、应力验算，变形沉降分析等。经分析比较及验算结果表明该桥梁结构设计合理合规，验算受力良好。符合本次毕业设计的设计要求。关键词：预应力混凝土连续刚构、钢管混凝土拱桥、斜拉桥、悬臂现浇施工Title:TheDesignofHuiXiBridgeABSTRACTAccordingtotherequirementsofthedesigndesign,accordingtothecurrentdesignspecificationsofhighwaybridges,comprehensivelyconsideringthegeology,terrain,hydrology,climateandotherconditionsofthebridgeposition,threepreliminaryselectionschemesweredrafted:half-throughconcretefilledsteeltubearchbridge,prestressedconcretecontinuousrigidframeBridgeandsingle-towercable-stayedbridge.Accordingtothebridgedesignprinciplesof"safety,economy,application,aesthetics,environmentalprotectionandsustainabledevelopment",theadvantagesanddisadvantagesofthethreeschemeswerecomprehensivelyanalyzed,andfinallytheprestressedconcretecontinuousrigidframebridgeformwasselectedasthebridgeDesign.Thisplanisbasedonthebasicdesigntheory,referringtothedomesticandforeignexcellentcontinuouslarge-spancontinuousrigidframebridges,thusformulatinga220-meterspan.ThemainbeamadoptsasingleparabolicvariablebeamheightsingleboxsingleroomboxmainThebeamandthepieraredouble-supportedthin-walledhollowpier,theabutmentisalightabutment,thefoundationisagrouppilefoundation,thepileisaboredpile,theboxgirderconstructionmethodusesahangingbasketcantilevermethod,andthepierusesaclimbingformconstruction.Thedesigndetailsofthedesignarepreparedbelow,andtheinternalstructurecalculationcheck,prestressedreinforcementdesign,sectionstrengthcheck,stresscheck,deformationsettlementanalysis,etc.arecarriedoutonthesuperstructureandsubstructure.Theanalysis,comparisonandverificationresultsshowthatthedesignofthebridgestructureisreasonableandcompliant,andtheverificationcalculationiswellstressed.Meetthedesignrequirementsofthisgraduationtask.Keywords：Cast-in-situconstructionofprestressedconcretecontinuousrigidframebridge、concrete-filledsteeltubearchbridge、cable-stayedbridge、Cantilevercast-in-placeconstruction目录1.概述 .概述地质条件1.2主要技术指标桥面净宽：单幅11m（包括2×0.5m护栏）设计荷载：公路－Ｉ级行车速度：80km/h桥面横坡：2%通航要求：无温度：最高月平均温度32°、最低月平均温度-17°、施工温度20°~25°1.3设计规范及标准[1].JTGD60-2015《公路桥涵设计通用规范》[2].JTGD62-2018《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》[3].JTGD64-2015《公路钢结构桥梁设计规范》[4].JTGTB02-01-2008《公路桥梁抗震设计细则》[5].JTGTD60-01-2018《公路桥梁抗风设计规范》[6].JTGTD65-01-2007《公路斜拉桥设计细则》[7].JTG-TD65-06-2015《公路钢管混凝土拱桥设计规范》2.方案比选2.1概述桥梁设计方案比选是桥梁初步设计阶段的工作重中之重，一般要进行多个方案的综合比选，从而才能确定出最佳的方案。各个方案均要求提供桥梁的横向布置图，图上必须标明桥跨位置，高程布置，上部结构形式、下部结构形式和施工的工程数量。对推荐方案，还要提供上部结构形式、下部结构形式的布置图，以及工程控制点的细部图。根据所提供的桥位地质、地形、气象和水文资料，对已确定的桥式方案进行结构设计及施工方案计划的确定。根据设计任务的要求，参考国内外的文献资料和施工设计实例，依据现行公路桥梁设计规范,综合考虑桥位的地质、地形、气象和水文资料，初拟了三种可行性方案。2.2比选原则设计从总体安全性、技术适用性、经济性、施工难易性、总体施工时间、桥梁实用性当地的融合地貌美学和桥梁设计美学等多方面对三个比选方案进行综合评估。2.3比选方案方案一：中承式钢管混凝土拱桥方案二：独塔斜拉桥方案三：预应力混凝土连续刚构桥2.3.1中承式钢管混凝土拱桥1.结构与受力特点(1)拱桥在荷载作用下以受压为主，大都采用抗压、抗拉能力强的材料(2)拱桥在压弯荷载作用下结构稳定性问题是非常重要的。大跨径拱桥需要考虑在侧向风力和偏心活载下的扭转效应造成的失稳问题。(3)拱桥的自重较大，结构自身的水平推力也很大，所以在本设计中增加了系杆使之抵消水平推力。2.桥跨布置此桥设计为中承式钢管混凝土空腹式单拱桥，采用两脚拱的结构，腹孔采用钢筋混凝土连续梁。计算跨径150m，净跨径为250m，(分跨比例取值范围为0.25-0.5)，矢跨比为1/5（钢管混凝土取值范围为1/10-1/5），矢高为30m，梁上拱肋高度为2f/3=20m，梁下拱肋高度为f/3=10m，拱轴线形式为抛物线。拱上立柱间距为7m（现行《公路钢管混凝土桥梁规范》规定中承式距离为净跨径的1/24-1/38）。主拱圈为钢管混凝土构造，拱肋高度4m（取值范围为净跨径的1/70-1/60），拱肋宽度2m（取值范围为拱肋高度的0.5-1倍）。3.横断面布置设计为单幅桥，桥面宽22m（包括2×0.5m护栏），横向布置0.5m+21m+0.5m。4.墩、台、基础采用埋置恒重式桥台，采用C40混凝土的拱桥重力式桥墩，基础使用钻孔灌注桩，桩径2m，形式为摩擦桩。5.施工要点⑴使用缆索吊装法施工，安装过程必须严格把握控制好主拱圈的整体线形，并且保证主拱圈的横向稳定性。吊装时应该拱背朝上，拱腹向下，不能使拱段处于平躺的姿态，否则当拱段被起吊的时候，在自重的作用下会导致拱段的侧面受拉和下挠变形。⑵通过缆索吊装法进行主梁的拼装施工，为了减小主拱圈由于吊装而产生过大的挠曲变形，应该把主拱圈分段制作和吊装。(3)钢管拱肋外露面应该做长效防护处理。(4)待主拱圈合龙后，开始向钢管内灌注混凝土。灌注混凝土时，应该在拱圈两侧对称同时进行，而为减少混凝土的收缩应力，灌注应逐段进行。2.3.2预应力混凝土连续刚构桥1.结构与受力特点(1)预应力混凝土连续刚构结构既保持了连续梁桥无伸缩缝、行车平顺施工连续的特点，又有着T型刚构桥不设支座、施工方便易控制的优点，而且有很大的顺桥向抗弯刚度和横桥向抗扭刚度的结构内力的优点。(2)连续刚构使用桥梁高墩的柔度来抵抗混凝土的收缩徐变和温度应力所引起的不良应力影响。非常适用于大跨径桥梁的受力要求。(3)连续刚构桥梁的抗震工况好，每个桥墩可以分摊所受的地震效应，而连续梁需要使用制动墩或减震支座来消除地震效应。(4)墩梁固结的结构有利于采用悬臂浇筑施工方法，取消了连续梁结构在施工转换体系时所采用的墩上临时固结措施。(5)如果使用薄壁墩，不仅可以减小结构水平位移在墩顶处产生的弯矩，而且可以抵消一部分梁内的轴力。2.桥跨布置此桥为预应力混凝土连续刚构桥，根据《桥梁工程》的规定，总长220m，边主跨之比为0.55（范围0.55-0.58），桥跨布置为60.5m+99m+60.5m。桥梁设双向1%纵坡。3.横断面布置根据《桥梁工程》，主梁使用单箱单室的箱梁，跨中梁高2m（范围为主孔跨径的1/60-1/50），根部支点梁高取6m（范围为主孔跨径的1/18-1/16），设计为单幅桥，桥面宽11m（包括2×0.5m护栏），横向布置0.5m+10m+0.5m。(3车道)4.墩、台、基础桥墩采用实体式双柱式墩，因为连续刚构桥在温度荷载作用下有纵向变形。如果采用刚性桥墩，纵向的位移将会给桥墩带来很大的弯矩。高墩的柔度大，抗推刚度小，墩顶发生位移时墩内产生的弯矩较小，对结构受力有利。墩高20m（范围>主孔跨径1/10），顺桥向宽度2m（范围为墩高的1/20-1/15）基础使用钻孔灌注桩，桩径2m，形式为摩擦桩。5.施工要点(1)因为连续刚构桥是墩梁固结体系，所以造成了下部结构和基础对沉降的敏感性，如果基底发生了不均匀沉降，就会导致应力的重分布。所以当地层出现变化时，经过论证后需要适当的调整桩底的标高。(2)主梁采用挂篮悬臂法浇注施工，施工时需要对称浇注，方差量需要小于设计要求，悬臂两端张拉的顺序也应该对称，否则桥梁受偏载的作用对施工安全，合龙后的桥跨结构都会产生不利的影响。(3)合龙前应该先把悬臂两端临时固结，保持相对稳定，从而防止和龙段混凝土因为梁体的混凝土热胀冷缩使其拉裂。最好在一天温度最低且气温变化最小的时候进行合龙段施工。(4)在边跨合龙段预应力张拉完毕后，及时解除临时固结并完成桥梁的体系转换，应该通过张拉消除预应力后再逐步完成体系转换的工作。(5)尽量减少墩底与承台、墩顶和箱梁的0号段和各梁段浇筑的时间差，根据《桥梁工程》：墩底与承台的浇筑龄期差需小于30天，0号段和各个相邻梁段之间的浇筑龄期差需小于15天。2.3.3独塔斜拉桥1.结构与受力特点(1)斜拉桥结构可以不需要地锚基础，成自锚体系，适用于桥址水深，地质环境条件差的地区。(2)与悬索桥相比，斜拉桥不仅抗风性能大大的优于悬索桥，而且可以通过调整拉索的索力来调整主梁的内力，使主梁的内力的分布更加的适应需求。(3)斜拉桥的建筑高度小，可以凸显出结构轻巧，主梁纤细优美的特点。(4)斜拉桥是多次超静定构造，主梁与拉索的连接方式为弹性连接，减少了梁内的弯矩。2.桥跨布置此桥为独塔等跨斜拉桥，桥梁的体系为漂浮体系，当主跨满载时，塔柱处的主梁截面无明显的负弯矩峰值，因为主梁可以随着塔柱的高度降低而下降，所以受温度应力和混凝土的收缩徐变影响较小；而地震时允许梁的纵向位移，从而可以吸收地震给桥梁自身结构带来的不良影响。全长250m，桥跨布置为175m+175m。索距左右皆为8m(预应力混凝土梁索距<10m)，拉索布置为扇形双索面形式，主塔高85m。3.横断面布置主梁为预应力混凝土结构，混凝土标号C50，梁高2.5m。设计为单幅桥，桥面宽22m（包括2×0.5m护栏），横向布置0.5m+10m+0.5m。4.墩、台、基础基础使用钻孔灌注桩的群桩基础，桩径2m，形式为摩擦桩。5.施工要点(1)主梁不与索塔结构固结的情况，施工时必须采用塔梁临时固结，并按要求施工程序的要求及时解除临时固结。施工期内必须对临时固结进行细致的观察。(2)采用挂篮悬臂法浇筑主梁时，在设计挂篮和主梁浇筑的时候，其设计必须考虑抗风荷载的结构刚度要求；挂篮制成后应进行结构检验、试拼、整体组装检验、预压，同时测定悬臂段及挂篮的挠度、及时的调整施工性能及其他施工相关技术性能。(3)为避免施工合龙段出现裂缝，在梁底板或两肋端部预埋临时连接构件，或设置临时纵向预应力索，再或者用千斤顶调节合龙口的应力和合龙口长度从而避免裂缝的出现。施工合龙时应观测合龙前连日的昼夜温度差变化和合龙高程及合龙口长度变化的关系，从而确定最佳的合龙时间和合龙程序。在设计合龙段两端的高程在允许范围之内时，可视当时施工的情况进行适当压重。合龙浇筑后到预应力索张拉前的施工步骤应该禁止施工荷载的超均衡变化。(4)因为此桥设计为漂浮体系，所以采用悬臂施工时，塔柱处的主梁需要临时固结，从而抵抗施工过程中的不平衡弯矩和纵向剪力。(5)因为施工时不能够做到完全对称浇筑，所以成桥后解除临时固结时要注意主梁的纵向摆动。2.4方案比较根据所提供的桥位地质、地形、气象和水文资料，参阅各种国内外的文献资料，依据我国现行公路桥梁设计规范，对已确定的三种桥梁设计方案进行结构设计及施工方案的确定。根据设计任务书要求，从技术适用性、功能性的优劣、经济性的好坏、美观性、施工难易程度、工期的长短等多方面比选，最终确定本次设计的桥梁形式。桥型中承式钢管混凝土拱桥独塔斜拉桥预应力混凝土连续刚构桥跨径布置250m(50m+150m+50m)175m+175m60.5m+99+60.5m桥面高程528m528m523m受力特点主拱圈以受压为主，主梁受弯拉主梁受压弯为主，主塔受压，斜拉索受拉主要受弯和拉，与预应力产生的截面主压应力施工技术适用性建筑高度低，易保养维修，但是抗震能力差。承载力大，伸缩缝较多。地基要求高。跨越能力较差。由于钢管混凝土本身的优点决定了它的经济性是非常好的：在自重和承载能力相似的情况下，和钢结构相比，可以节约钢材大约50%；在用钢量相近、承载能力相同的情况下，钢管混凝土拱桥的构件的横截面积可以减小一半，自重减少大概50%左右。斜拉桥的梁体尺寸较小，所以使桥梁的跨越能力大大的增加；而且受桥下净空的大小和桥面标高的高度限制小；其抗风稳定性远远优于悬索桥，且不需要集中锚固构造；便于无支架施工。斜拉桥缺点：由于斜拉桥是多次超静定结构，计算较为复杂。墩梁固结的连续刚构体系，开辟了大跨桥梁向轻型结构发展的转变。而且连续刚构的桥墩高，柔性大，对梁的嵌固作用很小，其受力情况接近相似于连续梁桥。但柔性墩需要考虑主梁的纵向变形与转动的影响，以及墩身在收到偏心受压时的稳定性。当连续刚构长度过长时，需要设置伸缩缝，施工连续刚构时，不需要大型设备，但施工线性的控制与合龙施工的技术要求相对于连续梁较高。美观性线形美观，曲线与周围环境协调。给人一种独特的美感。气势宏伟，造型独特，使用不同的主塔外形与结构材料可以组合成非常新颖的造型。造型简单，线条简洁。流线形拱轴线与直线的梁与柱相辉映，线性明快平直，具有刚强坚韧的态势。经济性施工工艺复杂，材料性能要求高，施工水平要求高。钢材使用量大，抗腐蚀性能不佳，后期维护费用高。施工方法简单，施工技术要求较高，后期维护方便，但是经济型一般。无需支座，大大节约费用，无需大型施工设备，降低施工成本，使用材料普遍，维护费用少。施工难易性支架施工，需要劳动力大，工期较长，大大影响拱桥的推广与使用。拉索与梁或塔的连接构造施工设计复杂；施工中高空作业多，且施工技术要求严格。悬臂浇筑施工，以移动挂篮为施工设备，施工经济方便。预应力混凝土连续刚构桥数跨连续，跨中不设铰，墩梁直接固结不设支座，利用空心薄壁高墩的柔度来适应各种因为温度、收缩徐变等作用所引起的桥纵向位移。工期工期最长，施工工艺复杂。施工方法简单，工期适中。工期在3个方案中最短，方案最容易实施。经过以上比选，从跨径布置、受力特点、施工技术适用性、美观性、经济型、施工难易性和工期等七方面的综合对比分析，结合惠溪桥总体地形、地貌和水文资料等条件和设计需求布置的需要，预应力混凝土连续刚构桥优势明显，所以被确定为最终设计方案。3.预应力混凝土连续梁桥总体布置3.1桥型总布置此桥采用三跨预应力混凝土变截面连续刚构结构，桥梁总长220m，桥梁起始里程桩号为K4+116.70m，终止里程桩号为K4+369.97m，桥面标高523m。3.2桥跨布置本桥结构为预应力混凝土连续刚构，适当的减小边主跨之比可以降低边跨现浇段的剪力，从而减小该段的主拉应力。所以根据《桥梁工程》的规定，总长220m，边主跨之比取0.55（范围0.55-0.60），桥跨布置为60.5m+99m+60.5m。桥梁设双向1%纵坡。3.3桥梁上部结构尺寸拟定3.3.1顺桥向梁尺寸拟定根据《桥梁工程》，跨中梁高2m（范围为主孔跨径的1/60-1/50），根部支点梁高取6m（范围为主孔跨径的1/18-1/16）。3.3.2横桥向梁尺寸拟定(1)主梁使用单箱单室的箱梁,设计为单幅桥，桥面宽11m（包括2×0.5m护栏），横向布置0.5m+10m+0.5m。(2)顶板厚度：设计中箱梁的顶板需要有足够的厚度来承受恒载和活载产生的弯矩和剪力，所以顶板最小厚度必须满足承受桥面的横向弯矩和布置预应力筋的要求。《桥梁工程》中范围为（25cm-28cm），所以本设计顶板厚度取26cm，顺桥向为等厚。(3)底板厚度：底板不仅要承受自身的荷载，还要承受施工荷载，因为本设计采用悬臂施工，所以底板还要承受挂篮吊点的反力。根部支点的底板厚度取60cm（范围为墩顶梁高的1/12-1/10，为32cm-100cm），跨中底板厚度取30cm（一般范围为25cm-32cm）。(4)腹板厚度：腹板主要承受竖向的剪力和由扭转而产生的剪力。在跨中处剪力较小，可适当取小，所以本设计跨中腹板厚度取40cm（一般范围为40cm-50cm）。根部支点处剪力较大，（一般厚度范围为40cm-100cm，最小不能小于40cm）。所以在根部支点处腹板厚度取60cm。(5)悬臂尺寸：悬臂可以调节版内弯矩，在布置横向预应力筋时，往外伸长（一般范围为2m-5m）本设计取3m，端部厚度20cm，根部厚度50cm。(6)横隔板：横隔板的作用主要是增加箱梁的横向刚度，从而限制箱梁的畸变。所以本设计采用实体式刚性横隔板：在两桥台支点各1道和两墩顶支点各1道，厚度为等墩壁厚。3.3.3桥面铺装和横坡(1)桥面铺装：根据《公路桥涵设计通用规范JTGD60-2015》和《桥梁工程》，高速公路，一级公路铺装厚度不小于70mm，直接铺设时不小于80mm，强度等级和桥面板的等级相似。所以本设计采用100mm、C40防水混凝土铺装层和100mm厚的沥青混凝土磨耗层。合计200mm。(2)桥面横坡：桥面设置横坡是为了使降水迅速排出，防止或者减少水对铺装层的渗透，从而保护桥面板，所以该桥面设置2%的横坡（桥梁工程中规定一般范围1.5%-3%）。3.4桥梁下部结构尺寸拟定桥墩采用双壁实体墩，因为连续刚构桥在温度荷载作用下有纵向变形。如果采用刚性桥墩，纵向的位移将会给桥墩带来很大的弯矩。高墩的柔性大，抗推刚度较小，墩顶发生位移时墩内产生的弯矩较小，对结构受力有利。桥梁两个墩高都为20m（范围>主孔跨径1/10），顺桥向宽度2m（范围为墩高的1/20-1/15）基础使用钻孔灌注桩，桩径2m，形式为摩擦桩。承台纵向宽度为10m，厚度3m。桩径为2m，净间距为1m。3.5桥梁使用材料3.5.1混凝土梁部分采用C55标号混凝土，桥墩和基础部分采用C50标号混凝土。表3.1混凝土材料特性强度等级弹性模量(MPa)容重EQ(kN/m3)线膨胀系数EQfck(MPa)EQftk(MPa)EQfcd(MPa)EQftd(MPa)C503450025.000.00001032.402.6522.401.83C553550025.000.00001035.502.7424.401.893.5.2钢材表3.2预应力钢绞线材料特性预应力钢绞线弹性模量(MPa)张拉控制应力(MPa)孔道磨阻系数孔道偏差系数钢绞线松弛系数一端锚固回缩值(m)底板束15-1219500013950.3000.006600.30.00600腹板束15-1519500013950.3000.006600.30.00600顶板束15-1719500013950.3000.006600.30.006003.5.3锚具本桥顶板束预应力用OVM27-27型锚具、腹板预应力采用OVM12-12型锚具、底板预应力采用OVM9-9型锚具，单个锚具的回缩量为6mm。3.5.4.预应力孔道采用钢波纹管成型；3.5.5伸缩缝伸缩缝采用“GQF-MZL-80”定制伸缩缝，全桥共2道伸缩缝。3.5.6桥梁支座本桥采用使用盆式橡胶支座，利用钢盆对橡胶块的三项约束来获得较大的承载力；中间衬板上的聚四氟乙烯和顶板的钢板的低摩擦系数来获得较大的承载力；从钢盆中三项受力的弹性橡胶块的不均匀压缩从而获得较大的转角。4.桥梁内力计算和荷载组合4.1Midascivil模型简介桥梁结构使用MIDASCIVIL有限元分析软件进行建模和各个施工阶段状态下的恒载、活载、预应力、混凝土收缩徐变、支座沉降和温度与温度梯度等作用的计算。主桥合龙在夜间一天温度较低的时候进行。合龙顺序为先边跨后中跨。支座沉降：边跨支座10mm，中跨墩支点处15mm。4.2模型单元划分4.2.1单元划分原则该模型按平面杆系进行模拟分析，综合各方面考虑，从该桥梁的跨径、截面、预应力布设、施工方法等因素，按照杆系分析，使用以下原则方法划分节点。起终点、边界支承点和截面变化点。预应力锚固点需要单独验算的截面长度过大的单元需要细化，根据《桥梁工程》单元长度一般在2-8m。4.2.2单元划分桥梁总跨径220米，共有个单元，为了方便模拟施工节段，在跨中处和墩顶处增加了几个单元，其中共有梁单元个，墩单元个。4.3施工节段划分4.3.1划分原则(1)施工阶段划分应该使各个节段施工量大概一致，从而可以使施工组织流畅均匀的进行。(2)分段的大小要和施工组织规划相对应，考虑有足够的施工空间场地。(3)注重结构的整体性，在结构有变化处设置施工缝或者沉降缝，不在质量控制点上设置。(4)施工阶段的划分要和施工过程工艺相一致，施工工艺组合数小于等于施工阶段数量。4.3.2施工阶段的划分本桥梁主体采用悬臂施工法，0#块和中跨、边跨合龙段使用整体支架现浇法，桥墩使用爬模法。其中13-18单元、37-42单元为0号块。从0号块开始，每个单元相当于一个施工阶段，分别为1-8号块，单元分别为5-12和43-50。单元1、2、3和52、53、54是边跨现浇段。单元4、51为边跨合龙段。单元27、28为中跨合龙段。表4.1悬臂节段浇筑施工法施工流程施工阶段主要工作持续时间（天）图例1施工桥墩72施工零号块73~10施工1号块~8号块12X8=9611边跨现浇725边跨合龙226中跨合龙227二期恒载452810年收缩徐变36504.4恒载、活载内力计算4.4.1恒载内力计算恒载内力主要为一期恒载的内力和二期恒载的内力叠加，其弯矩、剪力及轴力如图所示：图4-2成桥阶段弯矩图图4-3成桥阶段剪力图图4-4成桥阶段轴力图4.4.2悬臂浇筑阶段内力浇筑0号块，安装挂蓝，开始悬臂浇注1-8号梁段并张拉相应顶板纵向预应力束，以下是悬臂浇注结束时全桥的恒载内力图:图4-5最大悬臂阶段弯矩图图4-6最大悬臂阶段剪力图图4-7最大悬臂阶段轴力图4.4.3边跨合龙阶段内力开始现浇边跨等高的粱段，待强度达到技术要求后，再浇注边跨合龙段，最后张拉边跨底板的纵向预应力束。此时全桥恒载内力：图4-8边跨合拢阶段弯矩图图4-9边跨合拢阶段剪力图图4-10边跨合拢阶段轴力图4.4.5中跨合龙阶段内力组装中跨合龙的吊架，焊接合龙段劲性骨架，接下来绑扎合龙段的钢筋，及时现浇中跨合龙段，然后张拉中跨底板的纵向预应力钢筋。中跨合龙完成后的全桥恒载内力：图4-14中跨合拢阶段弯矩图图4-15中跨合拢阶段剪力图\图4-16中跨合拢阶段轴力图4.4.6活载内力计算1.影响线的计算单位荷载P=1作用于每个桥面板的节点上以获得结构的变形和内力，并获得位移影响线和内力影响线。2.活载因子的计算1）冲击系数桥梁结构的基频反映了结构的大小、类型和建筑材料等动力特性，直接反映了冲击系数与桥梁结构之间的关系。无论桥梁的建筑材料和结构类型是否存在差异，以及桥梁的结构尺寸和跨度是否存在差异。只要桥梁结构的基本频率相同，在相同的车辆载荷条件下，可以获得相同的冲击系数。桥梁的固有频率（基本频率）应使用有限元法计算。对于连续刚构，当没有更精确的计算方法时，也可以使用以下公式进行估算：式中：l—结构的计算跨径（m）；E—使用材料的弹性模量（N/m^2）；Ic—跨中截面惯性矩（m^4）；mc—跨中位置的单位长度质量（kg/m）；G—跨中处每延米的结构重力（N/m）；g—重力加速度，g=9.81(m/s^2)计算连续刚构由冲击力引起的弯矩效应和剪力效应时，采用；计算连续刚构由冲击力引起的负弯矩效应时，采用。μ值可按下式计算：当ƒ＜1.5Hz时，μ=0.05当1.5Hz≤ƒ≤14Hz时，μ=0.1767lnƒ‐0.0157当ƒ＞14Hz时，μ=0.45根据规范，计算的结构基频f=0.00Hz，冲击系数μ=0.050。2）车道折减系数根据规范，桥梁横向布置车道数大于2时，应考虑计算荷载效应的横向折减，但折减后的效应不得小于两设计车道的荷载作用。本桥单幅桥面净宽11m，车辆单向行驶，根据规范，应设置、2车道/幅，横向折减系数为0.78.当桥梁计算跨径大于等于150m时，应考虑计算荷载效应的折减。当为多跨连续梁结构时，整个结构均应按最大的计算跨径考虑荷载效应的纵向折减。本桥最大计算跨径为99m，根据规范，纵向折减系数取0.97.3.车道荷载汽车负载由车道负载和车辆负载组成。车道载荷由均匀载荷和集中载荷两部分组成。公路的均匀分布载荷（I类车道载荷）的标准值为qk=10.5KN/m，集中载荷的标准值为Pk=360KN。在计算剪切效果时，应将Pk乘以1.2。车道荷载的均匀荷载应分布在对结构造成最不利影响的相同数量的影响线上。集中荷载的标准值仅作用于相应影响线中最大影响线的峰值。图4-17车道荷载弯矩图图4-18车道荷载剪力图图4-19车道荷载轴力图4.5其他因素引起的内力计算4.5.1温度引起的内力计算计算桥梁结构由于温度作用引起外的内力作用的时候，结构受到约束时候的温度开始，并且考虑最高有效温度的作用效应和最低有效温度的作用效应。图4-20整体升温效应弯矩图图4-21整体升温效应剪力图图4-22整体升温效应轴力图图4-23整体降温效应弯矩图图4-24整体降温效应剪力图图4-25整体降温效应轴力图4.5.2支座沉降引起的内力计算图4-26支座沉降效应弯矩图图4-27支座沉降效应剪力图图4-28支座沉降效应轴力图4.5.3收缩、徐变引起的内力计算图4-29收缩徐变效应弯矩图图4-30收缩徐变效应剪力图图4-31收缩徐变效应轴力图4.6内力组合根据我国现行的公路桥涵设计规范，现在开始计算正常使用极限状态的内力组合与承载能力极限状态内力组合：4.6.1正常使用极限状态内力组合组合（1）短期效应内力组合:组合（2）长期效应内力组合:其中表达式中:Ssd—短期效应组合设计值；SGik—第i个永久作用的标准值；ψ1j—第j个可变作用效应的频率值系数，汽车荷载（不计冲击力）取ψ1=0.7，人群荷载取ψ1=1.0，风荷载取ψ1=0.75，温度梯度作用取ψ1=0.8，其他作用取ψ1=1.0；ψ1jSQjk—可变作用效应的频率值。SQik—汽车荷载作用的标准值；Sld—作用长期效应组合设计值；Ψ2j—可变作用效应的频率值系数，汽车荷载取ψ2=0.4，人群荷载取ψ2=1.0，风荷载取ψ2=0.75，温度梯度作用取ψ2=0.8，其他作用取ψ2=1.0；ψ2jSQjk—可变作用效应的频率值。4.6.2承载能力极限状态内力组合组合（3）基本组合:或其中表达式中:Sud-在承载能力的极限状态下作用的基本组合的效果组合设计值；γ0-结构重要性系数，根据《公路桥梁和涵洞设计通用规范》JTGD60-2004中表1.0.9规定的结构设计安全等级采用，对应于1级，2级和3级设计安全等级分别为1.1、1.0和0.9；γGi-应根据《公路桥梁和涵洞设计通用规范》JTGD60-2004中表4.1.6的规定采用第i个永久作用效果的局部系数；SGik-第i个永久动作效果的标准值；SGid-第i个永久作用效果的设计值；γQ1-汽车荷载作用的分系数（包括汽车冲击力和离心力），γQ1=1.4当作用组合中的可变作用值超过汽车荷载作用时，该作用代替汽车荷载，并且其子项因子应该是轿厢负载的子因子；对于旨在承受一定作用的结构或设备，此作用在设计时的部分系数取与车辆载荷相同的值；计算人行道平板和人行道栏杆的分系数，使其与汽车载荷具有相同的值；SQik-汽车负载效应的标准值（包括汽车冲击力和离心力）；SQid-车辆载荷作用的设计值（包括车辆冲击力和离心力）；γQj-除汽车载荷效应（包括汽车冲击力和离心力）和风载荷外，将第j个变量作用效应与作用效应组合的分系数取为γQj=1.4，但风载荷分系数γQj=1.1；SQjk-除作用力组合​​中的轿厢载荷效应（包括轿厢冲击力和离心力）外，第j个可变作用效应的标准值；SQjd-效果组合中除车辆负载效果（包括车辆冲击力和离心力）以外的第j个可变效果的设计值ΨC-永久作用与轿厢载荷和人群载荷（或其他可变作用力）组合在一起时，除了作用力组合​​中的轿厢载荷作用（包括轿厢冲击力和离心力）以外，其他可变作用效应的组合系数），人群荷载（或其他变量效应）的组合系数取为ψc=0.80;当除车辆载荷效应（包括汽车冲击力和离心力）外还有两个其他可变效应参与时，组合系数取为ψc=0.70；当仍然有三种变量效应参与组合时，组合系数为ψc=0.60。当有四种以上的变量效应参与组合时，ψc=0.50。4.6.3本设计考虑的荷载组合根据本设计结构的各个部分对强度、刚度、稳定性的验算需求，本设计考虑的荷载组合如下：编号类型方式温升温降温升温度梯度温降温度梯度汽车荷载恒载钢束一次钢束二次徐变一次徐变二次收缩一次收缩二次cLCB1基本组合相加1.21.211cLCB2基本组合相加1.41.21.211cLCB3基本组合相加1.41.41.21.211cLCB4基本组合相加1.41.41.21.211cLCB5基本组合相加1.41.41.21.211cLCB6基本组合相加1.41.41.21.211cLCB7基本组合相加1.121.121.41.21.211cLCB8基本组合相加1.121.121.41.21.211cLCB9基本组合相加1.121.121.41.21.211cLCB10基本组合相加1.121.121.41.21.211cLCB11基本组合相加1111cLCB12基本组合相加1.41111cLCB13基本组合相加1.41.41111cLCB14基本组合相加1.41.41111cLCB15基本组合相加1.41.41111cLCB16基本组合相加1.41.41111cLCB17基本组合相加1.121.121.41111cLCB18基本组合相加1.121.121.41111cLCB19基本组合相加1.121.121.41111cLCB20基本组合相加1.121.121.41111cLCB21标准组合相加11111cLCB22标准组合相加0.666711111cLCB23标准组合相加10.811111cLCB24标准组合相加10.811111cLCB25标准组合相加10.811111cLCB26标准组合相加10.811111cLCB27标准组合相加10.80.666711111cLCB28标准组合相加10.80.666711111cLCB29标准组合相加10.80.666711111cLCB30标准组合相加10.80.666711111cLCB31标准组合相加0.38111111cLCB32标准组合相加10.80.38111111cLCB33标准组合相加10.80.38111111cLCB34标准组合相加10.80.38111111cLCB35标准组合相加10.80.38111111cLCB36标准组合相加111111cLCB37标准组合相加1111111cLCB38标准组合相加1111111cLCB39标准组合相加1111111cLCB40标准组合相加1111111cLCB41标准组合相加11111111cLCB42标准组合相加11111111cLCB43标准组合相加11111111cLCB44标准组合相加111111115.预应力筋的估算与布置5.1预应力筋面积估算根据《JTG3362-2018-公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规定，预应力构件需要同时满足正常使用极限状态和承载能力极限状态的设计强度要求。5.1.1在正截面强度要求下计算满足承载能力极限状态当预应力梁达到极限弯曲状态时，受压区混凝土的压缩应力达到混凝土的抗压设计强度，受拉区钢筋的拉伸应力达到设计强度。横截面的安全性由横截面的弯曲安全系数来保证。对于仅在一个方向上承受弯矩的单梁截面梁，所需的预应力筋的数量计算如下：如图：hh0xNdfcd图5-1，（5-1），（5-2）解上两式得：受压区高度（5-3）预应力筋数（5-4a）或（5-4b）式中：—截面上组合力矩。—混凝土抗压设计强度；—预应力筋抗拉设计强度；—单根预应力筋束截面积；b—截面宽度5.1.2正常使用极限状态的应力要求ee上Np下Np上e下Y上Y下MminnMmax+++Np下Np上Mmax合成+--Mmin合成图5-2在规范《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵的设计规范》（JTGD62-2004）规定，截面上的预应力应大于荷载引起的拉应力，且预应力和载荷引起的压应力应小于允许的压应力，或在任何阶段，全截面轴承，截面上均不会出现拉应力，且截面上的最大压应力小于允许的压应力强调。它写为：对于截面上缘（5-5）（5-6）对于截面下缘（5-7）（5-8）式中：—由预应力产生的应力，W—截面抗弯模量，—混凝土轴心抗压标准强度。Mmax、Mmin当为正弯矩时取正，反之则取负。通常，由于高束横截面和压缩区的大面积，上下边缘的压缩应力不是控制因素。为了简化计算，仅限制上下边缘的拉伸应力的限制条件。公式（5-5）变为（5-9）公式（5-7）变为（5-10）由预应力钢筋产生的截面上缘应应力和截面下缘应力我们现在分为两种情况论：合龙段截面上下缘均配有预应力钢束和从而用来抵抗合龙段正负弯矩，由预应力束在截面上下缘产生的压应力分别为：（5-11）（5-12）将式（5-9）、（5-10）分别代入式（5-11）、（5-12），解联立方程后得到:（5-13）（5-14）令代入面上式子得到：（5-15）（5-16）式中：Ap—每束预应力筋的面积；—预应力钢束的永存应力(一般取0.5～0.75估算)；e—预应力力筋重心和重心的距离；K—截面的核心距；A—有效截面面积。以跨中合拢段为例，，，永存应力取0.75，，偏心距，面积，核心距，，将以上各值分别代入式（5-15）、式（5-16）中，得其他截面只在上缘布置力筋以抵抗负弯矩：当由上缘不出现拉应力控制时：（5-19）当由下缘不出现拉应力控制时：（5-20）其他截面计算方法与中跨合拢段相同，不再赘述，现将关键截面的计算结果汇总列于表5.1.需调整束数的时候，截面承受负弯矩时，如果截面下部增加了根束，则上部束也要相应的增加根，才能使构件上缘不出现拉应力。构建受到弯矩也是同理，下面由公式表示：当承受时，当承受时，表5.1预应力钢束估算表部位单元位置顶/底Mg1(kN*m)Msum(kN*m)Mj(kN*m)ey(m)Ny(kN)Ay(m^2)墩顶14I[14]底0-192184-184064-2.57400墩顶14I[14]顶-172553-252030-2986202.592180274.320.0637墩顶14J[15]顶-150046-242308-2832882.593276152.710.0604墩顶14J[15]底0-174623-163893-2.57400墩顶15I[15]底0-138896-127778-2.57400墩顶15I[15]顶-147217-209883-2504672.593267329.970.0534墩顶15J[16]底0-143989-135901-2.57400墩顶15J[16]顶-122622-192058-2241652.593260259.30.0478墩顶16I[16]底0-143989-135901-2.57400墩顶16I[16]顶-122622-192058-2241652.593260259.30.0478墩顶16J[17]顶-121807-208161-2386542.593264154.350.0509墩顶16J[17]底0-164571-156592-2.57400墩顶17I[17]底0-123299-109670-2.57400墩顶17I[17]顶-124300-197835-2308802.593262064.550.0493墩顶17J[18]底0-145285-133166-2.57400墩顶17J[18]顶-132640-212663-2471792.592166445.980.0527墩顶18I[18]顶-132640-212663-2471792.592166445.980.0527墩顶18I[18]底0-145285-133166-2.57400墩顶18J[19]底0-305617-300329-0.742700墩顶18J[19]顶-294072-356956-4265142.2351126687.40.1005跨中27I[27]底9068.531-5.74986152.685-1.21414661.1140.0037跨中27I[27]顶0-22471.4-245480.666418596.960.0148跨中27J[28]底9334.22273.07696499.913-1.21334924.1650.0039跨中27J[28]顶0-22226.9-24307.20.618718414.520.0146跨中28I[28]顶0-22226.9-24307.20.618718414.520.0146跨中28I[28]底9334.22273.07696499.913-1.21334924.1650.0039跨中28J[29]底9068.279-56.21996102.094-1.21424622.7880.0037跨中28J[29]顶0-22521.5-245980.670318634.830.0148跨中29I[29]底9068.033-53.27436105.042-1.08064625.0210.0037跨中29I[29]顶-2105.83-22521.1-24598.20.528618634.980.0148跨中29J[30]底4236.082-6944.08-2087.34-1.244600跨中29J[30]顶-12296-27610.5-29425.60.670920022.450.01595.2预应力筋的布置本桥预应力钢束采用Φ15的高强度预应力钢绞线，钢筋松弛系数为0.3，为低松弛钢筋。钢束总面积为23.8cm2，导管直径为9cm，标准强度取ƒpk=1860Mpa，张拉预应力σcon=0.75ƒpk=1395MPa。预应力钢筋与管壁的摩擦系数为0.25，管道每米局部偏差的摩擦影响系数为0.00015/cm。5.2.1钢预应力筋布置原则(1)布置应力钢筋时应该注意桥梁选用的锚具形式，根据跨径的不同，合理的选用预应力钢筋，不能过多也不能缺少。(2)布置预应力钢筋时也要考虑施工工艺，在构建中合理的布置预应力钢筋，锚具的布置不能过多。(3)预应力钢筋的布置既要满足结构受力，又要使超静定结构体系中不能出现过大的结构次内力。(4)布置预应力钢筋时也要考虑材料的经济性，在满足受力的前提下保证工程的经济效益。(5)预应力钢筋应该尽量对称布置，锚固点尽量靠近压应力范围之内，不能超出束界范围。(6)预应力钢筋应该避免使用多次反向曲率的连续钢束，从而避免造成大的摩阻力损失。(7)施工时需要预留额外的预应力孔道。(8)预应力布置时不仅要考虑正常使用状态的受力需要，也要考虑在结构破坏是的需要。5.3预应力损失的计算根据《JTG3362-2018-公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规定，预应力构件在正常使用极限状态计算时需要注意以下预应力损失：(1)预应力筋与预应力孔道的摩擦σl1(2)锚具变形、钢筋回缩与接缝压缩。σl2(3)预应力钢筋的应力松弛。σl3(4)混凝土的弹性压缩σl4(5)混凝土的收缩徐变。σl5(6)混凝土的应力松弛。σl65.3.1预应力筋与预应力孔道的摩擦摩阻损失指的是预应力筋与管道间的摩察损失σl1,由规定，按以下公式计算：式中：σcon—张拉钢筋时锚下的控制应力（=0.75）；μ—预应力钢束与预应力孔道的摩擦系数；θ—从张拉端至计算截面和预应力管道切线部分的夹角之和；k—预应力孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数效应，取0.0015；x—从张拉开始部分至计算截面的预应力孔道的长度,以米计。表5.2系数k及μ的值管道成型方式Kμ钢绞线精轧螺纹钢筋抽心成型0.00150.550.5预埋铁皮管0.00300.350.4预埋金属波纹管0.00150.20～0.250.65.3.2锚具变形、钢筋回缩与接缝压缩组装组件的锚固变形，钢筋收缩和接缝压缩损失σl2，在计算由接缝压缩引起的应力损失时，可以认为在第一批钢梁被锚固之后，接缝已经完成了所有变形。束钢不再压缩接头。可按下式计算：式中：l—锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值；统一取6mm；L—预应力钢筋的有效长度；EP—预应力钢筋的弹性模量。取1.95×105MPa。5.3.3预应力筋与预应力孔道的摩擦如果将钢筋的长度固定为一定的拉应力值，则钢筋中的应力会随着时间而减小。这种现象称为钢筋的应力松弛。该应力损失可以根据JTGD62-2004《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥梁和涵洞设计规范》第6.2.6条的规定，根据以下公式计算。对于钢丝本设计中采用：=ψ·ξψ—张拉系数，一次张拉时，ψ取1.0；预应力钢束超张拉时，ψ取0.9；ξ—预应力钢筋松弛系数，Ⅰ级松弛ξ取1.0；Ⅱ级松弛ξ取0.3；—锚固时的预应力筋的应力，对于后张法构件来说=；5.3.4混凝土的弹性压缩后张法构件一般采用分批张拉，张拉后面的预应力筋时所产生的混凝土弹性压缩将使早先已张拉并锚固预应力的预应力钢束产生应力损失，按下式计算：公式中：—在计算截面上先张拉预应力钢束的重心部分—预应力钢束与混凝土的弹性模量之比。若逐一计算的值则甚为繁琐，可采用下列近似计算公式公式中：N—计算截面上分次张拉的钢束的次数.钢束重心处混凝土法向应力，可按下式计算：公式中：M1为自重弯矩。请注意，Np的计算应考虑摩擦损失，锚固件变形和钢筋收缩的影响。当发生预应力损失时，预应力孔没有被灌浆，并且横截面特性取自静态横截面特性（即，减去了通道的影响）。对于悬臂装配结构，可以做出以下近似假设，以简化由第一条受拉钢梁的重心处的随后受力的钢梁产生的混凝土法向应力的计算：1）组装每个悬臂的一部分，相应地张紧一组肋；假设每批拉伸预应力相同并且作用于所有预应力的重心；2）在相同的计算截面上，假设由每个悬臂梁截面的自重产生的自重弯矩相等。5.3.5混凝土的收缩徐变由混凝土收缩徐变引起的预应力应力损失，这种损失可由以下公式计算： 公式中：—构件受拉区所有纵向钢筋截面重心处由混凝土收缩徐变所引起的预应力损失；—构件受压区所有纵向钢筋截面重心处由混凝土收缩徐变所引起的预应力损失；—构件受拉区所有纵向钢筋截面重心处由预应力和结构自重从而产生的混凝土法向应力；—构件受压区所有纵向钢筋截面重心处由预应力和结构从而自重产生的混凝土法向应力；—截面回转半径，，后张法采用净截面特性—构件受拉区预应力钢束与非预应力钢束所在面重心至构件截面重心轴的距离；—构件受压区预应力筋与非预应力筋截面重心至构件截面重心轴的距离；—预应力钢传递锚固的寿命是计算中考虑的t龄时的混凝土收缩徐变；—加载龄期为，计算考虑的龄期t的徐变系数；以顶板束T3为例，计算其在各单元的损失值，列表如下：表5.4预应力计算表单元位置应力(考虑瞬时损失):A(kN/m^2)弹性变形损失:B(kN/m^2)比值(A+B)/A徐变/收缩损失(kN/m^2)松弛损失(kN/m^2)应力(考虑所有损失)/应力(考虑瞬时损失)端部有效钢束数10I1191042.393-67571.03830.9433-60856.9777-26076.53690.8703210J1260754.641-65224.28710.9483-62497.5298-34974.23120.871211I1260754.641-63523.25250.9496-59434.0374-34974.23120.8747211J1270657.119-58464.44550.954-55084.9937-36304.25230.8821212I1270657.119-56567.53320.9555-53332.0904-36304.25230.8849212J1280485.605-52956.96380.9586-49736.2289-37640.60030.8904213I1280485.605-51910.17810.9595-48836.9413-37640.60030.8919213J1290240.654-31923.00520.9753-28959.3497-38982.98570.9226214I1290240.654-31849.41180.9753-28712.5193-38982.98570.9228214J1292182.9-31283.29490.9758-28113.354-39252.16220.9237215I1292182.9-32566.28040.9748-28397.4655-39252.16220.9224215J1289983.731-32269.80830.975-27944.4031-38947.4260.9231216I1289983.731-32269.80780.975-27944.4032-38947.4260.9231216J1292182.9-33616.35180.974-28733.1565-39252.16220.9214217I1292182.9-34855.50210.973-28997.3003-39252.16220.9202217J1290240.654-36171.6190.972-29812.1416-38982.98570.9186218I1290240.654-36450.62230.9717-30131.7256-38982.98570.9182218J1280485.605-70096.74830.9453-53214.7336-37640.60030.8743219I1280485.605-70576.1850.9449-54106.2898-37640.60030.8732219J1270657.119-76470.68220.9398-58269.0006-36304.25230.8654220I1270657.119-78188.68760.9385-60208.2833-36304.25230.8625220J1260754.641-85345.45180.9323-65098.3737-34974.23120.8529221I1260754.641-87166.66870.9309-68454.9652-34974.23120.8488221J1191042.393-85877.3340.9279-65855.8557-26076.53690.850725.3.6有效应力计算方法（使用阶段扣除全部损失的有效预应力值）（张拉锚固阶段的有效预应力）6.强度验算6.1正截面承载能力验算在承载能力极限状态下，预应力混凝土构件沿着正截面方向和斜截面方向都有可能发生破坏，本设计只验算正截面的强度，斜截面强度忽略不计。箱形截面受弯构件的正截面承载能力可参照T形截面计算，翼缘位于受拉区，所以有：1）当符合下列条件时（6-1）应以宽度为的矩形截面按下面公式计算正截面抗弯承载力：（6-2）混凝土受压区高度x应按下式计算：（6-3）截面受压区高度应符合下列要求：（6-4）当受压区配有纵向普通钢筋和预应力钢筋，且预应力钢筋受压即（）为正时（6-5）当受压区仅配纵向普通钢筋或配普通钢筋和预应力钢筋，且预应力钢筋受拉即（）为负时（6-6）2）当不符合公式（6-1）的条件时，计算中应考虑计算截面腹板受压的工况，其正截面抗弯承载力应按下面的公式计算：（6-7）此时，受压区高度应按下列公式计算，应符合（6-4）、（6-5）、（6-6）的要求。（6-8）式中：—桥梁结构的重要性系数，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土设计规范》JTGD62-2004第5.1.5条的规定采用，本设计为二级，取=1.0；Md—弯矩组合设计值；—混凝土轴心抗压强度的设计值；—纵向预应力钢束的抗拉强度的设计值；—受拉区纵向预应力钢束的截面总面积；—矩形截面的宽度或T形截面的腹板宽度；—截面有效高度；ɑ，此处h为截面高度；ɑ—受拉区普通钢筋和预应力钢束的合力点到受拉区边缘的距离；—受压区普通钢筋和预应力钢束的合力点到受压区边缘的距离；—受压区普通钢筋合力点到受压区边缘的距离；—受压翼缘厚度；—受压翼缘的有效宽度；下表为控制截面正截面抗弯承载能力验算结果。单元位置最大/最小组合名称类型验算rMu(kN*m)Mn(kN*m)1I[1]最大cLCB9FX-MAXOK029027.111I[1]最小cLCB14-OK083179.141J[2]最小cLCB8FX-MINOK-4261.6696183.291J[2]最大cLCB19FX-MAXOK-1037.4696183.292I[2]最小cLCB8FX-MINOK-4261.6696263.62I[2]最大cLCB19FX-MAXOK-1037.4696263.62J[3]最小cLCB7FX-MINOK-11135.486605.62J[3]最大cLCB20FX-MAXOK-4074.7486605.63I[3]最小cLCB7FX-MINOK-11135.486600.43I[3]最大cLCB20FX-MAXOK-4074.7486600.43J[4]最小cLCB7FX-MINOK-20260.786671.853J[4]最大cLCB20FX-MAXOK-8811.5486671.854I[4]最小cLCB7FX-MINOK-20260.786778.624I[4]最大cLCB20FX-MAXOK-8811.5486778.624J[5]最小cLCB7FX-MINOK-4499686064.634J[5]最大cLCB20FX-MAXOK-23158.486064.635I[5]最小cLCB7FX-MINOK-4499681402.625I[5]最大cLCB20FX-MAXOK-23158.481402.625J[6]最小cLCB7FX-MINOK-78519.6119593.55J[6]最大cLCB20FX-MAXOK-44121.5119593.56I[6]最小cLCB7FX-MINOK-78519.6119580.96I[6]最大cLCB20FX-MAXOK-44121.5119580.96J[7]最小cLCB7FX-MINOK-121510148058.96J[7]最大cLCB20FX-MAXOK-72265.9148058.97I[7]最小cLCB7FX-MINOK-121510150615.77I[7]最大cLCB20FX-MAXOK-72265.9150615.77J[8]最小cLCB7FX-MINOK-1796341985097J[8]最大cLCB20FX-MAXOK-1123141985098I[8]最小cLCB7FX-MINOK-179634202474.48I[8]最大cLCB20FX-MAXOK-112314202474.48J[9]最小cLCB7FX-MINOK-253657266669.38J[9]最大cLCB16-OK-164904266669.39I[9]最小cLCB7FX-MINOK-253657269325.89I[9]最大cLCB16-OK-164904269325.89J[10]最小cLCB7FX-MINOK-339321359646.39J[10]最大cLCB16-OK-226488359646.310I[10]最小cLCB7FX-MINOK-339321361877.210I[10]最大cLCB16-OK-226488361877.210J[11]最小cLCB7FX-MINOK-437401472969.210J[11]最大cLCB16-OK-297711472969.211I[11]最小cLCB7FX-MINOK-437401480031.211I[11]最大cLCB16-OK-297711480031.211J[12]最小cLCB7FX-MINOK-548808617675.911J[12]最大cLCB16-OK-379333617675.912I[12]最小cLCB7FX-MINOK-548808627748.912I[12]最大cLCB16-OK-379333627748.912J[13]最小cLCB7FX-MINOK-674600812972.912J[13]最大cLCB16-OK-472234812972.913I[13]最小cLCB7FX-MINOK-674600829588.113I[13]最大cLCB16-OK-472234829588.113J[14]最小cLCB9FX-MINOK-785839108250813J[14]最大cLCB14-OK-583600108250814I[14]最小cLCB9FX-MINOK-785839108250814I[14]最大cLCB14-OK-583600108250814J[15]最小cLCB9FX-MINOK-797824108275814J[15]最大cLCB14-OK-585456108275815I[15]最小cLCB7FX-MINOK-753089108275815I[15]最大cLCB16-OK-538535108275815J[16]最小cLCB7FX-MINOK-745963108275815J[16]最大cLCB16-OK-565643108275816I[16]最小cLCB7FX-MINOK-745963108275816I[16]最大cLCB16-OK-565643108275816J[17]最小cLCB9FX-MINOK-738638108275816J[17]最大cLCB14-OK-569017108275817I[17]最小cLCB7FX-MINOK-714693108275817I[17]最大cLCB16-OK-504574108275817J[18]最小cLCB7FX-MINOK-702498108250817J[18]最大cLCB16-OK-505316108250818I[18]最小cLCB7FX-MINOK-702498108250818I[18]最大cLCB16-OK-505316108250818J[19]最小cLCB9FX-MINOK-424410829511.418J[19]最大cLCB14-OK-293065829511.419I[19]最小cLCB9FX-MINOK-424477803644.119I[19]最大cLCB14-OK-293057803644.119J[20]最小cLCB9FX-MINOK-316145614708.719J[20]最大cLCB14-OK-215670614708.720I[20]最小cLCB9FX-MINOK-316203598343.820I[20]最大cLCB14-OK-215661598343.820J[21]最小cLCB9FX-MINOK-223554456953.520J[21]最大cLCB14-OK-149569456953.521I[21]最小cLCB9FX-MINOK-223588449739.321I[21]最大cLCB14-OK-149561449739.321J[22]最小cLCB9FX-MINOK-145413336653.321J[22]最大cLCB18FX-MAXOK-93642.2336653.322I[22]最小cLCB9FX-MINOK-145436335111.822I[22]最大cLCB18FX-MAXOK-93637.8335111.822J[23]最小cLCB9FX-MINOK-80968242583.722J[23]最大cLCB18FX-MAXOK-45450.2242583.723I[23]最小cLCB9FX-MINOK-81009.3244128.323I[23]最大cLCB18FX-MAXOK-45448.8244128.323J[24]最大cLCB10FX-MAXOK-4377.52177886.123J[24]最小cLCB17FX-MINOK-31183.6177886.124I[24]最大cLCB10FX-MAXOK-441217716524I[24]最小cLCB17FX-MINOK-31183.917716524J[25]最大cLCB10FX-MAXOK28732.1292876.8124J[25]最小cLCB13-OK-3962.58123431.425I[25]最大cLCB10FX-MAXOK28704.9297823.2325I[25]最小cLCB13-OK-3961.3120851.125J[26]最大cLCB10FX-MAXOK46921.87104001.125J[26]最小cLCB13-OK8668.146104001.126I[26]最大cLCB10FX-MAXOK46906.04104410.626I[26]最小cLCB13-OK8670.619104410.626J[27]最大cLCB10FX-MAXOK56194.72100475.626J[27]最小cLCB13-OK14183.21100475.627I[