GD0312025海上移动平台结构状态评估技术指南

GUIDANCENOTES202611目TOC\o"1-2"\h\z\u第1 通 第1节一般规 第2 第1节一般规 第2节老龄移动平台特殊要 第3 第1节一般规 第2节结构状态定期评 第3节点位作业适应性评 第4节结构改造评 第5节应急响应支 第4 第1节一般规 第2节自升式平台结构状态评估方 第3节柱稳式平台结构状态评估方 第1节概 第2节完整性管理要 第1节概 第2节系统构 第3节系统功能及特 第4节系统应 第1章第1章1章通则1节本指南是中国船级社（以下简称“CCS”）MSER附加标志的海上移动3.2.6和22节1。/国内公认的标准。必要时，经CCSIMOCodefortheConstructionandEquipmentofMobileOffshoreDrillingIACSURW33MUER）（MSER41。料的缺失，则需要进行实地测量，申请人向CCS提供的数据应准确、可靠和完整。CCS提供突发事件的详细描述、22章结构状态定期评估检验1节在检验开始前，CCS海洋工程技术中心应会同现场检验单位、平台管理方或经；2.1.3.12.1.3.5条适用的检验项目外，还应增加对立柱、撑杆与上、下壳体的连接测厚可以参考CCS《船体测厚指南》及《海上移动平台腐蚀极限及换新衡准应用1𝑚253点；厚度测量通常应由CCS认可的公司进行，测量可用超声波测量仪，该设备的精度应经验船师确认满意，测量人员应持有CCS认可的资格证书。IACSURW33第2 首次按本指南要求实施检验前，CCS应会同平台管理方或经营人、专业检测单第二次及以后按照本节要求实施检验前，CCS应会同平台管理方或经营人、专第3章第3章3章结构状态评估内容1节如图3.1.1.1所示。3.1.1.12节2710章中的相关要求开展。4.2.6中的相关要求；及环境载荷的作用下是否满足规范结构强度要求。一般采用设计波分析方法确定设计波参2627节中的相关规定2篇，3.5.1.6中所示，以及325节。不同平台类型可按3.2.5.13.2.5.1—柱稳式平台/√（如适用√（如适用坐底式平台/————3.2.33.2.4所述的相关内容，其3节整体侧向位移联合作用所产生的力和力矩（2篇4.7.1.6244.3.1244.7.1.8分析流程可参照执行3.3.2.13.3.2.14.3.1所述方法预报柱稳式平台在目标点位的运动响应和波浪脉图3.3.3.14节图3.4.2.15节响应程序，岸上服务机构在收到委托方提供的事故信息后，按照如3.5.3.1所述流程向委 3.5.3.1第4章第4章4章结构状态评估方法1节2节10%齿高对其横截面积及整体刚度的影响。==𝐶𝑀𝜋𝐷𝑖2/4）4.2.2.3置处的垂直管构件进行等效，相应的等效莫里逊特征值𝐶𝐷𝐷=𝐶𝐷e𝐷𝑒、𝐶𝑀𝐴=𝐶𝑀e𝐴𝑒。𝐶𝐷e𝐷𝑒= =[𝑠𝑖𝑛2𝛽+

𝑠𝑖𝑛2𝛼

𝐷𝑖𝐷e——桩腿的等效直径，m，𝐷e=𝐶𝐷𝑒𝑖——独立构件𝑖𝛼𝑖𝛽𝑖——构件从水平面倾斜的角度，°，见 对于水平和垂直构件，𝐶𝐷𝑒𝑖可进行适当简化：垂直构件（如弦杆：𝐶𝐷𝑒𝑖=𝐶𝐷𝑖(𝐷𝑖/𝐷𝑒)；水平构件：𝐶𝐷=𝑠𝑖𝑛3𝛼𝐶𝐷(𝐷𝑖𝑙𝑖/𝐷𝑒𝑠)。 4.2.2.1𝐶𝑀e𝐴= =[1+(𝑠𝑖𝑛2𝛽+𝑐𝑜𝑠2𝛽𝑠𝑖𝑛2𝛼

−

𝐶𝑀𝑖——独立构件𝑖𝐴𝑖——独立构件𝑖的等效面积，m2，可计算为π𝐷𝑖2/44.2.2.2圆管构件的水动力系数，圆管构件（直径<1.5m）的水动力系数的推荐值见4.2.2.1𝐷𝑖=𝐷𝑜𝑟𝑖𝑔𝑖𝑛𝑎𝑙+式中：𝐷𝑜𝑟𝑖𝑔𝑖𝑛𝑎𝑙𝑡𝑚——海生物的厚度，mDili见4.2.2.1所示，A𝐷𝑖𝑙𝑖，𝐷𝑖𝑙𝑖。在等效模型中，节li、CMi1.0的水平构件。图4.2.2.2对于4.2.2.3所示的剖开管型桁架式桩腿弦杆，相对于特征尺度𝐷𝑖，拖曳力系4.2.2.3剖开管型桩腿弦杆和𝐶𝐷𝑖 0°<𝜃≤

=

+(𝐶𝐷𝑊/𝐷𝑖−𝐶𝐷)𝑠𝑖𝑛2[(𝜃− 20°<𝜃≤ 式中：𝜃——波浪入射角度，°，如𝐶𝐷0——管构件的拖曳力系数，按4.2.2.1𝐶𝐷1

𝑊/𝐷𝑖<1.4+1/3(𝐷 1.2<𝑊/𝐷𝑖< { 1.8<对于4.2.2.4所示的三角型桁架式桩腿弦杆，相对于特征尺度𝐷𝑖𝐷（背板的𝐶𝐷𝑖=𝐶𝐷𝑝𝑟图4.2.2.4三角型桩腿弦杆和𝐶𝐷𝑖 0<𝜃<𝐷𝑝𝑟(𝜃)={𝑊𝑠𝑖𝑛(𝜃)+ 𝜃𝑜<𝜃<180− 180−𝜃𝑜<𝜃<𝜃𝑜——遮蔽一半背板时的角度，°，𝜃𝑜=tan−1(𝐷/(2𝑊))𝐶𝐷𝑝𝑟——针对投影直径的拖曳力系数，可按下式计算（对于中间角度可进行线性插：

𝜃= 𝜃= 𝜃= 𝜃=180°−{ 𝜃=构件的等效面积取π𝐷𝑖2/4时，所有入射角度和构件表面状况惯性力系数可取CMi=2.0（Reynolds𝐾𝑟𝑦𝐾𝑟𝑧

+𝐾𝑣=

+𝐿 𝐾𝑟𝑦_𝑓𝑖𝑥y向转动刚度系数，kN·m/rad，𝐾𝑟𝑦_𝑓𝑖𝑥=𝐾𝑟𝑧_𝑓𝑖𝑥z向转动刚度系数，kN·m/rad，𝐾𝑟𝑧_𝑓𝑖𝑥=𝐾𝑟𝑦_𝑙𝑒𝑔y向转动刚度系数，kN·m/rad，𝐾𝑟𝑦_𝑙𝑒𝑔=𝐾𝑟𝑧_𝑙𝑒𝑔z向转动刚度系数，kN·m/rad，𝐾𝑟𝑧_𝑙𝑒𝑔=𝐼𝑙𝑒𝑔_𝑦y𝐼𝑙𝑒𝑔_𝑧z𝐿1——锁紧系统的垂向长度，m，见𝐿2——下导向结构距离锁紧系统的长度，m，见4.2.3.14.2.3.1

=(𝐷𝐴𝐹−1)(𝐵𝑆(𝑄−𝑆)𝑀𝑎𝑥−𝐵𝑆(𝑄−𝑆)𝑀𝑎𝑥𝐵𝑆(𝑄−𝑆)𝑀𝑖𝑛𝑇𝑛0.5，且𝑇 DAF也可用详细随机动力响应分析方法（频域方法或时域方法）

=2𝐺𝑣𝐵=16𝐺ℎ𝐵(1−𝑣)，kN/m

=

𝑄（kN𝑄（kN𝑄（kN·m𝑄𝐻 𝑄𝑀2(𝐻𝐿𝑜)+

𝑄 𝑄

16(1−a)(𝑉v

(1−𝑉v

+4𝑎(𝑉v)(1−𝑉v

𝐻𝐿𝑜=0.12𝑉𝐿𝑜，𝑀𝐿𝑜=𝐻𝐿𝑜=c𝑢𝑜𝐴+(c𝑢𝑜+c𝑢𝑙)𝐴𝑠，𝑀𝐿𝑜=式中：aD<2.5B时，a=D/2.5BD≥2.5B时a=1；c𝑢𝑙1，则地基稳定性无法满足要求；≤型中的转动刚度𝐾= 𝐺𝑟𝐵，即乘以刚度减小系数f进行修正 𝑟 f𝑟=√(1−𝑟𝑓)+图4.2.6.1SVL0式中：VDVLVE——风、浪、流及P-ΔVDnQHS0.8FHQVtan0.5'(kpka)(h1h2)AsFHAcu0(cu0cu1)As

QVHSS→𝑉𝐻——下风向桩脚的横向、垂向反力向量，kN→→→→→：⃗→𝐷—⃗→𝐿—⃗⃗⃗→𝐸—⃗→𝐷𝑛— 𝐹𝐻

∗

∗𝐹𝑉𝐻=𝐴{0.5𝛾𝐵𝑁𝛾𝑠𝛾𝑑𝛾[1− )

+𝑝𝑜′𝑁𝑞𝑠𝑞𝑑𝑞[1− )

𝐹𝐻∗

𝐹𝑉𝐻=𝐴{𝑁𝑐𝑐𝑢𝑠𝑐𝑑𝑐[1−(1.5𝐹𝐻/𝑁𝑐𝐴𝑐𝑢)]+𝑝𝑜′𝑁𝑞𝑠𝑞(1− )

FH*FH*=(𝐹𝐻/𝐹𝑉𝐻)∗∗FVH，kNFHFH*0.5'(kpka)(h1h2)AsFHFH*(cu0cu1)As

h2——为桩靴尖端入泥深度，m；AS由上述两式可得到地基垂向-FVHFH曲线，再乘以S后可K34.2.5。3CCS同意，可考虑地基过载引0~36045°，如静水力模型、进水点及水密舱4.2.7.5中的要求设置相关参数外，还应根据水密完整性4.2.7.5中的要325Mk与倾覆Mq的计算公式如下：𝑀𝑘=𝑀𝐷+𝑀𝐿+𝑀𝑞=𝑀𝐸+𝑀𝐷𝑛+MDn——波浪惯性力产生的倾覆力矩，kN·m；PΔP-Δ效应产生的倾覆力矩，kN·m。3253节1/7；model）和莫里逊模型（Morisonmodel）模拟；光滑杆件𝐶𝐷=0.6，𝐶𝑀=2.0，粗糙杆件𝐶𝐷=1.2，𝐶𝑀=1.3；450~360°，如湿表面0~1800~90°；RAO曲一阶波频载荷指定剖面载荷RAOCCS《半潜式平台总强度直接计算技1000倍。平台粘性阻尼可根据模型试验结果或参考类似平台予以考虑。耦合形式进行载荷传递模拟，单个“轮辐”形载荷传递如图4.3.2.1所示。4.3.2.1“轮辐”形的虚拟杆/边界条件除可采用《半潜式平台总强度直接计算技术指南》4.3.1中推荐的边界3章的相关要求。在开展点位作业分析时，如有可靠的现场环境调查结果，也可按风、5个。CCS的认可。𝐷𝑐𝑜𝑟𝑟 𝐷𝑐𝑜𝑟𝑟𝐷𝑛𝑒𝑤——锚链初始直径，mm除上壳体底部及侧壁结构是按照能承受波浪砰击设计并为CCS0~36045°，如静水力模型、进水点及水密舱4.3.5.5中的要求设置相关参数外，还应根据水密完整性4.3.5.5中的要1附录1.第1 概第2 1.2.1.1评估是根据最新得到的平台数据对平台结构完整性管理影响进行评价的过程，AssessmentAssessmentLoadConditionOperationConditionCharacteristicAssessmentAssessmentClassRulesforGlobalStrengtheningandFatigueLocal评估信息/StrengtheningandMitigationMeasures1.2.3.12附录2.第1 概Response2节测厚公司测厚公司测厚公司测厚公司测厚公司测厚公司现场验船师现场验船师现场验船师平台业主平台业主平台业主网页系统测厚录入系统主系统客户机客户机客户机主系统（MAIN系统）的用户为CCS（MST子系统（MSU子系统状态数据录入系统（MTL系统）的用户为测厚公司和现场验船师，它采用单机MTL系统配置信息文件，并MTLMTL程序并导入配置信息后，MTLMTL系统审查MTL中输入换新信息，主MFE子系统中的有限元模型。同时主系统中也存储了平MSERMSER2.2.2.13节4个管理程序的集成，可