安徽省六安市舒城县朝阳中学教师周转房设计

题目安徽省六安市舒城县朝阳中学教师周转房设计工程概况该工程位于安徽省六安市，六层教师宿舍楼周转房，可上人屋面，结构：浇钢筋混凝土框架，总建筑面积：5120平米。公共区域在底楼，二层以上主要为教职工住宿，设计可住人员2-6。东西走廊建筑模式，利用对称设计，计算起来简洁明了。室内外0.45m高差，结构层高3.3m，结构总高度为18.9m，东西长49.8m，南北进深18.8m。柱下为独基，结构为全现浇框架。楼梯东西设计，同时满足结构设计、抗震、消防等相关强制要求。1.1设计相关资料1.1.1设计依据1.毕设任务书2.按下列规范要求进行设计和施工验收：（包括但不限）（1）《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001；（2）《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年版）；（3）《建筑地基基础设计规范》GB5007-2011；（4）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；（5）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010(2015版)；（6）《住宅建筑规范》GB50368-2005；（7）《建筑设计防火规范》GB50016-2014；1.1.2气候条件安徽省六安市属夏热冬冷地区，四季分明，宜人气候，充沛雨水，无霜期较长，光照较足。全年平均在16.8℃，7月份28℃，1月份5.0℃。年日照时数2100小时，无霜期约206天，降水量在1000-1200mm。1.1.3场地土方地质特征地基土质资料：本工程地质勘察，地基土质经探测由上到下为：1层素土:土壤不均匀，相对疏松杂乱,密实度和均匀性都差，有少量砖块碎屑以及植物根茎。分布普遍于场地内，0.30～0.50m厚，1.69～1.88m为底层标高，0.40～0.60m为层底埋至深度。淤泥1~2层：主要由三种：淤泥质粉质粘土、淤泥质粉土、淤泥，有机物含量高。淤泥土集中分布于池子和沟道底。1.10～1.10m厚;层底标高为-0.11～-0.03m;层底埋深:1.11～1.12m。二层夹粘质粉土：灰黑色，无光泽，干强度、低等韧性，无明显摇振反应。普遍为中等压缩粉质黏土分布在厂区。0.50～1.20m厚；层底标高:为0.58～1.26m；层底埋深为1.10～1.65m。1.1.4水文地质条件工程所在地地下水为潜水，主要影响因素有二：地表水和大气降水。地质勘测测得地下水相当85高程2.28m稳定潜水位，年变幅水位1.32m上下，徘徊于标高1.50m～3.00m之中。本工程场地无地下水且存在地上污染源。根据工程区域地下水相关水质资料以及水质酸碱腐蚀性试验得出结论，场地内地下水对于钢筋混凝土基本无腐蚀，可忽略。1.1.5材料相关性能本工程设计结构中的柱、板、梁现浇混凝土均选用C30强度等级，墙体都选用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，柱、梁纵向受力钢筋选HRB400强度等级钢筋，板受力钢筋选用HPB300强度等级，箍筋选用HPB300强度等级钢筋。2建筑设计2.1设计概况建筑设计遵循设计相关规范和法律法规，结合建筑面积、使用功能和建筑环境进行。设计思路如下：平面图设计包含建筑平面、立面和剖面；基础布置以及楼梯和男女卫生间设计。本工程设计结构要求，采光通风要良好、消防验收规范，建筑物统一外观，结构简洁，结构上满足强制的规范和规定，即保证结构安全，也保证建筑的实用性要求。2.2建筑平面设计底层主要设计为活动公共区域，比如:商超、公共健身活动室以及休闲娱乐室。二到五层为标准层为教职工提供住宿，楼梯和男女厕所设于楼体两侧，中间设有浴室、开水间、洗衣房等。标准宿舍设有独立卫浴和阳台，公共晾衣阳台设在东西侧，尽量体现人员关怀，提供舒适居住氛围。辅房设计：有水房间地面标高均低于该层其他楼面0.03m，并设2%坡度以便排水通畅。走廊连廊设计：作为各房间及楼间等重要的连接构造，主要考虑层间联系和消防疏散应急问题，根据防火规范要求设置防火门在楼梯走廊之间，走廊宽度设计2.6m，门宽度设计为4.4m。楼梯：作为房屋上下各层间的垂直疏散通道。根据设计人流通行等情况以及建筑防火规范要求，设两楼梯在左右侧，采用现浇板式楼梯一体成型，满足消防应急疏散和逃生要求。（布置平面如图1所示。）2.3建筑立面设计建筑立面表现建筑物前后左右等的外部视图特征，是由门窗、墙柱、阳台、雨棚、屋顶、女儿墙等组成。建筑立面设计思路为美观简洁协调，融合周围自然环境，顺其自然。该设计框架结构承重而墙体非承重，因此在设计时立面开窗可适量增加增大，达到良好采光通风要求。雨水管设计为墙内隐形雨水管。雨水管选用管径200mm。雨水管雨水口布置合理，雨水管间距设计在20m。（布置立面图如图2所示）图1建筑平面图图2立面布置图2.4建筑剖面设计该地区梅雨季节雨水易流入室内，为防止墙体墙身受潮，室内地坪标高高出室外0.450m，设置踢脚和散水都以±0.000为界。屋顶设计：上人保温屋面。女儿墙：女儿墙设计高度100厚，压顶为10厚细石混凝土。楼层楼板：设计楼板为现浇混凝土楼板，水磨石卫生间地面。（建筑图剖面见图3所示）注：详细细部构造详见建筑图纸。图3建筑剖面图3结构设计3.1结构选型及布置3.1.1跨度间距选择本项目选用现浇钢筋砼框架结构，采用三米六和四米二相组合小柱网，两边跨度七米五，中间跨度二米五，底层和标准层层高均取三米三。3.1.2柱网布置图（下图4所示）图4平面结构布置图3.1.3设计依据和基本参数根据《建筑结构可靠度设计统一标准》，本工程项目设计为二级建筑结构，二级耐火等级，二级防水等级。依据《混凝土结构设计规范》，本项目建筑结构的50年设计使用年限，二级安全等级，其重要性系数大于等于1.0，本工程设计取γ0=1.1。依据《建筑抗震设计规范》，安徽六安市抗震设防烈度为6度，设计地震基本加速度值为0.05g,设计地震分组为第二组，建筑场地为Ⅲ类，故特征周期为0.55s,本框架结构抗震等级为四级。查表可得，框架柱轴压比为0.9。3.2框架结构构件计算3.2.1计算简图展示（下图5）室内外地坪高差为450mm，基础顶面至室外地坪为500m，h=0.45+0.5+3.3=4.25m。图5横向框架计算简图3.2.2框架梁截面尺寸确定根据《混凝土设计规范》GB50010-2010表4.1.3,本设计均采用混凝土强度C30:c=14.3N/mm²，t=1.43N/mm²；普通钢筋强度采用HRB400:y=yˊ=360N/mm²,箍筋采用HPB300:y=yˊ=270N/mm²主梁截面高度一般取其跨度的～；梁截面宽度一般为其截面高度的～；梁截面宽度不宜小于200mm；梁截面高宽比不宜大于4。板：取h=100mm；矩形截面柱在非抗震设计时，边长大于250mm；抗震设计时截面的宽度和高度均大于300mm；截面长边与矩形的边长比小于3。(1)横向框架梁A-B跨:l0=7500mm，h=（1/8～1/12）l0=625～938mm取h=650mmb=(1/2～1/3)h=300～450mm取b=400mmB-C跨:l0=2500mm，h=（1/8～1/12）l0=210～410mm取h=400mmb=(1/2～1/3)h=150～220mm取b=200mmD跨同于A-B跨取h=650mmb=400mm(2)纵向框架梁A、B轴:l0=3600mm，h=（1/8～1/12）l0=280～ 430mm取h=400mmb=(1/2～1/3)h=180～220mm取b=200mmC与A轴对称，D与B轴对称，取值计算与A、B轴相同，所以h=400mm，b=200mm横向次梁本工程设计采用小间距柱网组合，每榀框架间距小不设次梁。3.2.3框架柱截面尺寸确定(1)按轴压比要求初估框架柱截面尺寸选用C30混凝土框架柱，c=14.3N/mm²，在估算柱截面面积时，应满足下式:其中，C——轴力增大系数（边角柱），边柱C=1.2，中柱C=1.1，β——柱压力增大系数（考虑地震作用组合后），6度抗震区取β=1n——楼层层数验算截面以上，为6层A——负荷面积（按简支状态下计算的柱子），中柱3.6m×5m，边柱3.6m×3.75mq——重力荷载代表值（折算在单位建筑面积以上），框架近似取14kN/m边柱边柱受荷载面积A=3.6×3.75=13.5mm²N=6×18×13.5=1458kNNC=1.25×1.2×1.0×1458=2187kN故取角柱尺寸为400mm×400mm中柱边柱受荷载面积A=3.6×5=18mm²N=6×18×14=1512kNNC=1.25×1.2×1.0×1512=2079kN计算得角柱尺寸为0.4m×0.4m上计算结果可知，计算单元横向框架中柱截面尺寸取0.4m×0.4m。3.3框架梁柱线刚度计算如上图5所示算得框架计算简图，一榀框架计算8轴上，假设基础顶面为框架柱，刚接框架梁和柱。不变的是各层柱的截面尺寸，所以梁跨距离等于柱截面轴线之间的。采用C30混凝土梁和柱,=3×10kN/m，其中考虑加强作用现浇楼板对梁刚度，惯性矩乘以1.5对边柱框架梁的，惯性矩乘以2.0对中框架梁的。I为梁的截面惯性矩,,各层梁截面均相同，3.3.1框架梁的线刚度计算AB、CD边跨梁：i===7.323×104kN·mBC中跨梁:i===2.56×104kN·m3.3.2框架柱的线刚度计算首层柱子：i==1.506×104kN·m二到六层柱：i==1.939×104kN·m3.3.3计算相对线刚度设底层柱线刚度i=1.0，则相对线刚度其余各杆件为:二到六层柱：i=4.86AB、CD跨梁：i=1.70BC跨梁：i=1.293.3.4框架梁和柱相对线刚度如下图6所示：图6框架梁和柱相对线刚度图4竖向荷载计算4.1竖向荷载分析4.1.1恒荷载标准值计算（1）屋面（120厚）找平层:150mm水泥砂浆20kN/m³X0.015m=0.30kN/m²防水层（刚性）:350mmC20细石混凝土防水1.00kN/m²改性沥青防水卷材防水层（柔性）：0.40kN/m²保温层：80mm矿渣水泥保温层14.5kN/m³X0.08m=1.16kN/m²结构层：100mm现浇钢筋混凝土板25kN/m³X0.1m=2.50kN/m²抹灰层：10mm混合砂浆板底抹灰17kN/m³X0.01m=0.17kN/m²合计:5.53kN/m²各走廊楼面和卫生间楼面水磨石地面：100mm面层200mm水泥砂浆打底0.65kN/m²结构层：100mm现浇钢筋混凝土板25kN/m³×0.1m=2.50kN/m²抹灰层：10mm混合砂浆板底抹灰17kN/m³X0.01m=0.17kN/m²合计：3.32kN/m²（3）楼面（普通楼面）大理石面层，水泥砂浆擦缝300mm砂浆面上撒素水泥1：3干硬性水泥砂浆，1.16kN/m²水泥砂浆集合层一道结构层：现浇钢筋砼板100mm25kN/m³×0.1m=2.50kN/m²抹灰层：混砂板底抹灰10mm17kN/m³×0.1m=0.17kN/m²合计：3.83kN/m²（4）横向主梁b×h=400mm×650mm梁自重25kN/m³×(0.65m-0.12m）×0.4m=5.30kN/m抹灰层17kN/m³×[0.4m+(0.65m-0.12m)×2]×0.01m=0.25kN/m合计：5.55kN/m(5）纵向主梁b×h=200mm×400mm梁的自重(0.4m-0.12m）×25kN/m³×0.2m=1.40kN/m抹灰层17kN/m³×[0.2m+(0.4m-0.12m)×2]×0.01m=0.13kN/m合计：1.53kN/m（6）自重柱b×h=400mm×400mm柱自重0.40m×0.40m×25kN/m³=4.00kN/m抹灰层17kN/m³×0.40m×4×0.01m=0.272kN/m合计：4.272kN/m（7）外纵墙自重标准层：砌块蒸压粉煤灰加气混凝土0.2m×(3.3m-0.65m）×5.5kN/m³=2.915kN/m水刷石外墙(3.3m-0.65m）×0.5kN/m³=1.325kN/m水泥粉刷内墙(3.3m-0.65m）×0.36kN/m³=0.954kN/m合计：5.194kN/m底层：砌块蒸压粉煤灰加气混凝土0.2m×(4.25m-0.65m）×5.5kN/m³=3.96kN/m水刷石外墙(4.25m-0.65m）×0.5kN/m³=1.80kN/m水泥粉刷内墙(4.25m-0.65m）×0.36kN/m³=1.296kN/m合计：7.056kN/m（8）内纵墙自重标准层：砌块蒸压粉煤灰加气混凝土0.09m×(3.3m-0.65m）×5.5kN/m³=1.312kN/m水泥粉刷内墙(3.3m-0.65m）×0.36kN/m³=0.954kN/m合计：2.266kN/m底层：砌块蒸压粉煤灰加气混凝土0.2m×(4.25m-0.65m）×5.5kN/m³=1.782kN/m水泥粉刷内墙(4.25m-0.65m）×0.36kN/m³=1.296kN/m合计：3.078kN/m（9）女儿墙自重砌块蒸压粉煤灰加气混凝土0.09m×0.24m×5.5kN/m³=1.188kN/m200mmC25混凝土压顶0.24m×0.2m×25kN/m³=1.20kN/m水泥粉刷墙面(0.9m×2+0.245m）×0.5kN/m³=0.954kN/m合计：3.408kN/m4.1.2计算活荷载标准值活荷载标准值（屋面和楼面）通过《建筑结构荷载规范》可得:上人屋面2.0kN/m²普通宿舍楼面2.0kN/m²卫生间和浴室2.5kN/m²走廊和门厅2.5kN/m²楼梯3.5kN/m²（2）雪荷载屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，取较大值两者之中。4.2计算竖向荷载及竖向荷载作用下框架结构内力4.2.1荷载分布（楼面板）整体现浇钢筋混凝土楼板，且设计成双向板，板受力传到框架梁上为梯形或三角形荷载，按照下列方法等效为均布荷载为计算简化方便：等效均布荷载（三角形荷载转化）：q=（5/8）p等效均布荷载（梯形荷载转化）:q=（1-2a2+a3）p框架楼面梁和楼面板布置简图见下图7、图8图7楼面梁的布置简图图8楼面板的布置简图4.2.2框架梁轴间荷载计算（1）AB轴间框架梁屋面板传荷载：恒载:5.53kN/m²×1.8m×2=19.908kN/m活载:2.0kN/m²×1.8m×2=7.2kN/m楼面板传荷载：恒载:3.32kN/m²×1.8m×2=11.952kN/m活载:2.0kN/m²×1.8m×2=9kN/m自重（梁）：5.55kN/m框架梁均布荷载（AB轴间）为:屋面梁：恒载=板传荷载+梁自重=19.908kN/m+5.55kN/m=25.458kN/m板传荷载=活载=7.2kN/m楼面梁：恒载=板传荷载+梁自重=11.952kN/m+5.55kN/m=17.502kN/m板传荷载=活载=9kN/m（2）框架梁（BC轴间）荷载屋面板传：恒载:5.53kN/m²×2.5m××2=17.281kN/m活载:2.0kN/m²×2.5m××2=6.25kN/m荷载楼面板传：恒载3.32kN/m²×2.5m××2=10.375kN/m活载2.5kN/m²×2.5m××2=7.813kN/m梁自重：5.55kN/m框架梁均布荷载（BC轴间）为:屋面梁：恒载=板传荷载+梁自重=17.281kN/m+5.55kN/m=22.831kN/m活载=板传荷载=6.25kN/m楼面梁：恒载=板传荷载+梁自重=10.375kN/m+5.55kN/m=15.925kN/m活载=板传荷载=7.813kN/m（3）框架梁（CD轴间）由于设计结构采用对称结构设计，因此CD轴间荷载等同AB轴相关数值4.2.3计算框架柱纵向集中荷载（1）计算A与D轴柱纵向集中荷载自重（女儿墙）3.408kN/m顶层柱恒载=梁自重+女儿墙及天沟自重=1.53kN/m×（3.6m-0.65m）+3.408kN/m×3.6m=16.782kN标准层柱恒载=墙自重+上层柱自重+梁自重=5.194kN/m×（3.6m-0.65m）+4.272kN/m×3.3m+1.53kN/m×（3.6m-0.65m）=33.933kN底层恒载=底层外纵墙自重+上层柱自重+基础梁自重=7.056kN/m×（3.6m-0.65m）+4.272kN/m×3.3m+1.53kN/m×（3.6m-0.65m）=43.485kN（2）计算B与C轴柱纵向集中荷载顶层柱恒载=梁自重+女儿墙自重+板传荷载=1.53kN/m×（3.6m-0.65m）+3.83kN/m²×0.5×（1.1m+3.6m）×2.5m×0.5+17.281kN/m×2.5m×2=58.967kN顶层柱活载=板传活载=6.25kN/m×2.5m+3.83kN/m²×0.5×（1.1m+3.6m）×2.5m×0.5=64.98kN标准层柱恒载=梁自重+上层柱自重+板传荷载=1.53kN/m×（3.6m-0.65m）+4.272kN/m×3.3m+10.375kN/m×2.5m×2+3.83kN/m²×0.5×（1.1m+3.6m）×2.5m×0.5=55.799kN标准层柱活载=板传活载=7.813kN/m×2.5m+3.83kN/m²×0.5×（1.1m+3.6m）×2.5m×0.5=30.783kN基础顶面恒载=底层内隔墙自重+上层柱自重+基础梁自重=3.078kN/m×（3.6m-0.65m）+4.272kN/m×3.3m+1.53kN/m×（3.6m-0.65m）=31.750kN4.2.4计算简图：框架在竖向荷载作用下，如图9和10所示:图9恒载作用下横向框架的计算简图图10计算简图活载作用下横向框架5计算风荷载5.1计算风荷载为计算方便，风荷载在外墙面上作用的可取近似代替楼面和梁屋面梁处的集中荷载等效作用。集中风荷载标准值（楼面梁和屋面梁节点处）可以按如下计算。结构屋檐高度H=19.9<30m，可取βz为1，相对矩形平面μs=1.3，μz可翻阅《建筑结构荷载规范》，高度（框架节点至室外地面）为Z受荷面积（一榀框架各层节点）为A，详细计算见下表1：μz1=μz2=μz3=μz4=0.65μz5=0.65+(0.74-0.65)(17.45-15)/(20-15)=0.69μz6=0.74+(0.88-0.74)(20.75-20)/(30-20)=0.76A1=(4.25+3.3)×（3.6/2）=13.59m2A2=(3.3+3.3)=×（3.6/2）=11.88m2=A3=A4=A5A6=(3.3+0.9×2)×（3.6/2）=9.18m2表1集中风荷载标准值层次βzμsz(m)μz（kN/m²）A(m²)（kN）11.01.34.250.650.4513.595.1721.01.37.550.650.4511.884.5231.01.310.850.650.4511.884.5241.01.314.150.650.4511.884.5251.01.317.450.690.4511.884.8061.01.320.750.760.459.184.085.1.1计算简图风荷载如图11所示:图11计算简图(风荷载)（kN）5.2内力计算（风荷载作用下）已知节点弯矩的平衡条件，柱端弯矩之和等于梁端弯矩之和，令左右梁端节点弯矩之和分配比例按梁的线刚度，可求各梁端的弯矩，最后可求在梁端的剪力。梁端弯矩(风荷载作用下)按下面公式计算柱：其中：Ml、Mr—梁端左侧和右侧的弯矩；Miju、MijC—下层柱上端和上层柱下端弯矩；、—节点左端和右端的线刚5.2.1框架梁柱剪力、弯矩（风荷载作用下）（1）各层柱的剪力计算（表2、表3、表4、表5、表6、表7）表2一层柱剪力计算层次系数边柱中柱ΣD(kN·m)第一层

ΣP=4.08+4.8+4.52+4.52+4.52+5.17=27.61kNk=4.86/1.0=4.86k=(4.86+1.70)/1.0=4.862（7.80+8.20）=320.780.820.78×12×1.506×104/4.252=7.80×1030.82×12×1.506×104/4.252=8.20×1037.80×27.61/32=6.738.20×27.61/32=6.73表3二层柱剪力计算层次系数边柱中柱ΣD(kN·m)第二层

ΣP=4.08+4.8+4.52+4.52+4.52=22.44kNk=4.86/1.29=3.77k=（4.86+1.70）/1.29

=5.092（13.9+15.4）=58.60.650.720.65×12×1.506×104/4.252=1.39×1040.72×12×1.506×104/4.252=1.54×1041.39×22.44/32=5.301.54×22.44/32=5.92表4三层柱剪力计算层次系数边柱中柱ΣD(kN·m)第三层

ΣP=4.08+4.8+4.52+4.52=17.92kNk=4.86/1.29=3.77k=（4.86+1.70）/1.29

=5.092（13.9+15.4）=58.60.650.720.65×12×1.506×104/4.252=1.39×1040.72×12×1.506×104/4.252=1.54×1041.39×17.92/32=4.231.54×17.92/32=4.73表5四层柱剪力计算层次系数边柱中柱ΣD(kN·m)第四层

ΣP=4.08+4.8+4.52=13.40kNk=4.86/1.29=3.77k=（4.86+1.70）/1.29

=5.092（13.9+15.4）=58.60.650.720.65×12×1.506×104/4.252=1.39×1040.72×12×1.506×104/4.252=1.54×1041.39×13.40=3.171.54×13.40/32=3.53表6五层柱剪力计算层次系数边柱中柱ΣD(kN·m)第五层

ΣP=4.08+4.8=8.88kNk=4.86/1.29=3.77k=（4.86+1.70）/1.29

=5.092（13.9+15.4）=58.60.650.720.65×12×1.506×104/4.252=1.39×1040.72×12×1.506×104/4.252=1.54×1041.39×8.88/32=2.101.54×8.88/32=2.34表7六层柱剪力计算层次系数边柱中柱ΣD(kN·m)第六层

ΣP=4.08kNk=4.86/1.29=3.77k=（4.86+1.70）/1.29

=5.092（13.9+15.4）=58.60.650.720.65×12×1.506×104/4.252=1.39×1040.72×12×1.506×104/4.252=1.54×1041.39×4.08/32=0.961.54×4.08/32=1.08（2）各层柱的反弯点高度计算（表8）表8计算各层柱的反弯点高度层次柱别k反弯点（m）

高度（）一层

h1=4.25m边柱4.860.550000.552.34中柱6.560.550000.552.34二层

h2=4.25m边柱3.770.500000.501.65中柱2.550.500000.501.65三层

h3=4.25m边柱3.770.500000.501.65中柱2.550.500000.501.65四层

h4=4.25m边柱3.770.490000.491.65中柱2.550.480000.481.58五层

h5=4.25m边柱3.770.490000.491.62中柱2.550.450000.451.49六层

h6=4.25m边柱3.770.450000.451.49中柱2.550.450000.451.49（3）各层柱端、梁端弯矩计算（表9、表10）表9计算各层柱端弯矩层次柱别反弯点

高度（m）Vjk（kN）M下（kN·m）M上（kN·m）一层

h1=4.25m边柱2.346.7315.7512.85中柱2.347.0816.5713.52二层

h2=4.25m边柱1.655.308.758.75中柱1.655.929.779.77三层

h3=4.25m边柱1.654.236.986.98中柱1.654.737.807.80四层

h4=4.25m边柱1.653.175.235.23中柱1.583.535.586.07五层

h5=4.25m边柱1.622.103.403.53中柱1.492.343.494.24六层

h6=4.25m边柱1.490.961.431.74中柱1.491.081.611.95表10各层梁端弯矩计算层次柱别M下（kN·m）M上（kN·m）节点左右梁相对线刚度比边跨梁端弯矩（kN·m）中间梁跨端弯矩（kN·m）左梁右梁六层

h6=3.3m边柱1.431.74—1.74——中柱1.611.954.86/1.70—19.5×4.86/6.56=1.4419.5×1.70/6.56=1.44五层

h5=3.3m边柱3.403.53—1.43+3.53=4.96——中柱3.494.244.86/1.70—（4.24+1.61）×4.86/6.56=4.33（4.24+1.61）×1.70/6.56=4.33四层

h4=3.3m边柱5.235.23—3.40+5.23=8.63——中柱5.586.074.86/1.70—（5.07+3.49）×4.86/6.56=6.34（5.07+3.49）×4.86/6.56=2.22三层

h3=3.3m边柱6.986.98—5.23+6.98=12.21——中柱7.807.804.86/1.70—（7.80+5.58）×4.86/6.56=9.91（7.80+5.58）×4.86/6.56=3.47二层

h2=3.3m边柱8.758.75—6.98+8.75=15.73——中柱9.779.774.86/1.70—（9.77+7.80）×4.86/6.56=13.02（9.77+7.80）×4.86/6.56=4.55一层

h1=4.25m边柱15.7512.85—8.75+12.85=21.60——中柱16.5713.524.86/1.70—（13.52+9.77）×4.86/6.56=17.25（13.52+9.77）×4.86/6.56=6.045.3风荷载作用下内力图（横向框架）5.3.1见图13弯矩图5.3.2剪力图见图145.3.3轴力图见图15图12风荷载作用下内力计算(左图剪力kN)(右图弯矩kN·m)图13横向框架在左风荷载作用下弯矩图(kN·m)图14横向框架在左风荷载作用下剪力图（kN）图15横向框架在左风荷载作用下轴力图(kN)5.4计算风荷载作用下框架侧移框架的层间侧移（水平荷载作用下）可按下面公式计算框架在风荷载作用下侧移的计算结果见表11。表11侧移计算（风荷载作用下框架层间）层次h（m）64.084.085.86×1046.96×10-53.30.0000254.808.885.86×1041.52×10-43.30.0000544.5213.45.86×1042.29×10-43.30.0000734.5217.925.86×1043.06×10-43.30.0000924.5222.445.86×1043.83×10-43.30.0001215.1727.613.20×1044.71×10-43.30.00014框架结构变形验算在正常使用条件下，各层的层间侧移值计算风荷载标准值作用下按弹性方法与该层的层高之比不大于1/550，即0.00031＜0.00182（最大侧移值各层间），所以以上计算后要求都符合。6横向框架内力计算（在竖向荷载作用下）6.1横向框架内力计算在竖向荷载作用下6.1.1二次分配法的弯矩 根据图6相对线刚度和各弯矩的弯矩分配系数计算，如表12可知计算结果表12计算弯矩分配系数及各层柱线刚度层次节点相对线刚度分配系数左梁左梁上柱下柱左梁左梁上柱下柱顶层A轴4.861.290.790.21B轴4.861.701.290.620.220.16C轴1.704.861.290.220.620.16D轴4.861.290.790.21标准层A轴4.861.291.290.660.170.17B轴4.861.701.291.290.530.190.140.14C轴1.704.861.291.290.190.530.140.14D轴4.861.291.290.660.170.17底层A轴4.861.291.000.680.180.14B轴4.861.701.291.000.550.190.150.11C轴1.704.861.291.000.190.550.150.11D轴4.861.291.000.680.180.14（2）计算固端弯矩均布荷载作用下的固端弯矩可按下公式计算，即顶层框架梁：MAB=-MCA=（1/12）×25.58×7.52=119.33kN·mMBC=-MBC=（1/12）×22.831×2.52=11.89kN·mMCD=-MDC=（1/12）×25.458×7.52=119.33kN·m`标准层框架梁：MAB=-MCA=（1/12）×17.502×7.52=82.04kN·mMBC=-MBC=（1/12）×19.502×2.52=8.29kN·mMCD=-MDC=（1/12）×17.502×7.52=82.04kN·m6.1.2二次分配过程的弯矩本工程结构框架刚接框架，均取1/2传递系数。使用计算弯矩二次分配法框架弯矩分配过程在恒荷载作用下见下表13。表13框架梁柱弯矩计算弯矩二次分配法在恒载作用下（kN·m）上柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱六层分配系数0.210.790.620.160.220.220.160.620.790.21梁端弯矩-119.33119.33-11.8911.89-119.33119.33第一次分配25.0694.27-66.61-17.19-23.6423.6417.1966.61-94.27-25.066.98-33.3147.14-5.1711.82-11.825.17-47.1433.31-6.98第二次分配5.5320.80-33.35-8.61-11.8311.838.6133.35-20.80-5.53梁内弯矩37.57-37.5766.51-30.97-35.5435.5430.97-66.5137.57-37.57五层分配系数0.170.170.660.530.140.140.190.19-0.14-0.53-0.660.17-0.17梁端弯矩-82.0482.04-8.298.29-82.0482.04第一次分配13.9513.9554.15-39.09-10.33-10.33-14.0114.0110.3310.3339.09-54.15-13.95-13.9512.536.98-19.5527.08-8.60-5.177.01-7.018.605.17-27.0819.55-12.53-6.98第二次分配0.010.010.03-10.77-2.84-2.84-3.863.862.842.8410.77-0.03-0.01-0.01梁内弯矩26.5220.94-47.4159.26-21.77-18.34-19.1519.1521.7718.34-59.2647.41-26.52-20.94四层分配系数0.170.170.600.530.140.140.190.19-0.14-0.14-0.53-0.60-0.17-0.17梁端弯矩-82.0482.04-8.298.29-82.0482.04第一次分配13.9513.9554.15-39.09-10.33-10.33-14.0114.0110.3310.3339.09-54.15-13.95-13.956.986.98-19.5527.08-5.17-5.177.01-7.015.175.17-27.0819.55-6.98-6.98第二次分配0.950.953.69-12.59-3.33-3.33-4.514.513.333.3312.59-3.69-0.95-0.95梁内弯矩21.8821.88-43.7557.44-18.83-18.83-19.8019.8018.8318.83-57.4443.75-21.88-21.88三层分配系数0.170.170.660.530.140.140.190.19-0.14-0.14-0.53-0.66-0.17-0.17梁端弯矩-82.0482.04-8.298.29-82.0482.04第一次分配13.9513.9554.15-39.09-10.33-10.33-14.0114.0110.3310.3339.09-54.15-13.95-13.956.986.98-19.5527.08-5.17-5.177.01-7.015.175.17-27.0819.55-6.98-6.98第二次分配0.950.953.69-12.59-3.33-3.33-4.514.513.333.3312.59-3.69-0.95-0.95梁内弯矩21.8821.88-43.7557.44-18.33-18.33-19.8019.8018.3318.33-57.4443.75-21.88-21.88二层分配系数0.170.170.660.530.140.140.190.19-0.14-0.14-0.53-0.66-0.17-0.17梁端弯矩-82.0482.04-8.298.29-82.0482.04第一次分配13.9513.9554.15-39.09-10.33-10.33-14.0114.0110.3310.3339.09-54.15-13.95-13.956.987.39-19.5527.08-5.17-5.537.01-7.015.175.53-27.0819.55-6.98-7.39第二次分配0.880.883.42-12.40-3.27-3.27-4.444.443.273.2712.40-3.42-0.88-0.88梁内弯矩21.8122.22-44.0257.63-18.77-18.77-19.7319.7318.7718.77-57.6344.02-21.81-22.22底层分配系数0.180.140.680.550.150.110.190.19-0.15-0.11-0.55-0.68-0.18-0.14梁端弯矩-82.0482.04-11.06-8.298.2911.06-82.0482.04第一次分配14.7711.4955.79-40.56-5.17-8.11-14.0114.015.178.1140.56-55.79-14.77-11.496.98-20.2827.90-4.467.01-7.014.46-27.9020.28-6.98第二次分配2.391.869.04-16.36-20.69-3.27-5.655.6520.693.2716.36-9.04-2.39-1.86梁内弯矩24.1413.35-37.4953.02-11.38-20.9420.9411.38-53.0237.49-24.14-13.35底层柱下端弯矩6.68-5.695.69-6.686.1.3绘制弯矩图本工程框架结构为对称结构，计算可取框架的一半进行。AB跨中弯矩计算过程如下：M6=（1/8）×25.458×7.52-(1/2)(35.57+66.51)=127.96kN·mM5=（1/8）×17.502×7.52-(1/2)(47.41+59.26)=69.73kN·mM3、4=（1/8）×17.502×7.52-(1/2)(43.75+57.44)=72.47kN·mM2=（1/8）×17.502×7.52-(1/2)(44.02+57.63)=72.74kN·mM1=（1/8）×17.502×7.52-(1/2)(37.49+53.02)=77.81kN·mBC跨跨中弯矩计算过程：M6=（1/8）×22.831×2.52-35.54=-17.70kN·mM5=（1/8）×15.925×2.52-19.15=-6.71kN·mM3、4=（1/8）×15.925×2.52-19.80=-7.36kN·mM2=（1/8）×15.925×2.52-19.73=-7.29kN·mM1=（1/8）×15.925×2.52-20.94=-8.50kN·m计算结果弯矩二次分配法，画出框架梁柱（恒荷载作用下）弯矩图，见下图16。图168轴在恒荷载作用下横向框架弯矩图(kN·m)6.1.4剪力计算和剪力图绘制（1）弯矩图为依据，将梁柱脱离体分离出来，利用平衡原则脱离体，剪力可求，画出框架（恒荷载作用下）剪力图。确定剪力所处方向，逆时针旋转隔离体为正。第6层结构框架梁：vAB==(35.57-66.51）/7.5+（1/2）×25.458×7.5=91.31kNvAB==(35.57-66.51）/7.5-（1/2）×25.458×7.5=-99.56kNvBC==(35.54-35.54）/7.5+（1/2）×17.281×7.5=28.54kNvBC==(35.57-35.54）/7.5-（1/2）×17.281×7.5=-28.54kN第五层框架梁：vAB==(47.41-59.26）/7.5+（1/2）×25.458×7.5=64.05kNvAB==(47.41-59.26）/7.5-（1/2）×25.458×7.5=-67.21kNvBC==(19.15-19.15）/7.5+（1/2）×17.281×7.5=19.91kNvBC==(19.15-19.15）/7.5-（1/2）×17.281×7.5=-19.91kN三层框架梁：vAB==(43.75-59.26）/7.5+（1/2）×25.458×7.5=64.05kNvAB==(43.75-59.26）/7.5-（1/2）×25.458×7.5=-67.21kNvBC==(19.80-19.80）/7.5+（1/2）×17.281×7.5=19.91kNvBC==(19.80-19.80）/7.5-（1/2）×17.281×7.5=-19.91kN第二层框架梁：vAB==(44.02-57.63）/7.5+（1/2）×25.458×7.5=63.82kNvAB==(44.02-57.63）/7.5-（1/2）×25.458×7.5=-67.45kNvBC==(19.73-19.73）/7.5+（1/2）×17.281×7.5=19.91kNvBC==(19.73-19.73）/7.5-（1/2）×17.281×7.5=-19.91kN第一层框架梁：vAB==(37.49-53.02）/7.5+（1/2）×25.458×7.5=63.56kNvAB==(37.49-53.02）/7.5-（1/2）×25.458×7.5=-67.70kNvBC==(20.94-20.94）/7.5+（1/2）×17.281×7.5=19.91kNvBC==(20.94-20.94）/7.5-（1/2）×17.281×7.5=-19.91kN（2）计算剪力结果见表14、表15表14剪力计算恒载作用下框架柱柱层数M下（kN·m）M上（kN·m）L(m)V（kN）A637.5726.523.319.42520.9421.883.312.98421.8821.883.313.26321.8821.883.313.26222.2224.143.314.05113.356.684.254.71B630.9721.773.315.88518.3418.833.311.26418,8318.833.311.41318.8318.773.311.39218.7720.693.311.96111.385.694.254.02表15恒载作用下框梁柱剪力计算梁层数M右（kN·m）M左（kN·m）Q（kN/m）L（m）VAB/BC（kN）VBA/CB（kN）AB跨635.5766.5125.4587.591.31-99.56547.4159.2617.5027.564.05-67.21443.7557.4417.5027.563.81-67.46343.7557.4417.5027.563.81-67.46244.0257.6317.5027.563.82-67.45137.4953.0217.5027.563.56-67.70BC跨635.5435.5422.8312.528.54-28.54519.1519.1515.9252.519.91-19.91419.1519.1515.9252.519.91-19.91319.1519.1515.9252.519.91-19.91219.1519.1515.9252.519.91-19.91119.1519.1515.9252.519.91-19.91（3）由计算结果可以画出框架梁柱（恒荷载作用下）剪力图，见下图17。图178轴线剪力图在恒荷载作用下横向框架（kN）6.1.5轴力计算和轴力图绘制第6层结构框架柱：16.782+91.31=108.09kN108.09+4.272×3.3=122.19kN58.967+99.56+28.54=187.07kN187.07+4.272×3.3=201.17kN第5层结构框架柱：122.19+33.933+64.05=220.17kN220.17+4.272×3.3=234.27kN201.17+55.799+67.21+19.91=344.09kN344.09+4.272×3.3=358.19kN第4层框架柱：122.19+33.933+64.05=323.01kN323.01+4.272×3.3=346.11kN201.17+55.799+67.21+19.91=501.36kN501.36+4.272×3.3=515.46kN第3层框架柱：346.11+33.933+63.81=443.85kN433.85+4.272×3.3=457.95kN515.46+55.799+63.81+19.91=654.98kN654.98+4.272×3.3=699.08kN第2层框架柱：457.95+33.933+63.82=555.70kN555.70+4.272×3.3=569.80kN699.08+55.799+67.45+19.91=812.24kN812.24+4.272×3.3=826.34kN第1层框架柱：569.80+33.933+63.56=667.29kN667.29+4.272×4.25=685.45kN826.34+55.799+67.70+19.91=969.75kN969.75+4.272×4.25=987.91kN由计算结果可以画出框架梁柱轴图恒荷载作用下，见下图18。图188轴线轴力图在恒荷载作用下横向框架(kN)6.2内力计算在竖向活载作用下横向框架6.2.1二次分配法弯矩（1）由图6各弯矩的弯矩分配系数计算，上表12可见计算结果（2）固端弯矩计算固端弯矩（均布荷载作用下）可按下面公式计算，即顶层框架梁：MAB=-MBA=（1/12）×7.2×7.52=33.75kN·mMBC=-MCB=（1/12）×6.25×2.52=3.26kN·mMCD=-MDC=（1/12）×7.2×7.52=33.75kN·m`标准层框架梁：MAB=-MBA=（1/12）×9×7.5242.19kN·mMBC=-MBC=（1/12）×7.813×2.52=4.07kN·mMCD=-MDC=（1/12）×9×7.52=42.19kN·m6.2.2二次分配过程的弯矩本工程框架刚接框架，均取1/2传递系数。使用计算框架在活荷载作用下弯矩二次分配法的弯矩分配过程见表16表16计算弯矩二次分配法活荷载作用下的框架梁柱弯矩(kN·m)上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱六层分配系数0.210.790.620.160.220.190.160.620.790.21梁端弯矩-33.7533.75-3.263.26-33.7533.75第一次分配7.0926.66-18.90-4.88-6.716.714.8818.90-26.66-7.093.59-1.3813.33-2.673.36-3.362.67-13.331.38-3.59第二次分配-0.46-1.75-8.69-2.24-3.083.082.248.691.750.46梁内弯矩10.22-10.2219.49-9.79-9.699.699.79-19.4910.22-10.22五层分配系数0.170.170.660.530.140.140.190.190.140.140.530.660.170.17梁端弯矩-42.1942.19-4.074.070.00-42.1942.19第一次分配7.177.1727.85-20.20-5.34-5.34-7.247.245.345.3420.20-27.85-7.17-7.173.553.59-10.1013.93-2.44-2.673.62-3.622.442.67-13.9310.10-3.55-3.59第二次分配0.500.501.95-6.58-1.74-1.74-2.362.361.741.746.58-1.95-0.50-0.50梁内弯矩11.2311.26-22.4929.34-9.52-9.75-10.0510.059.529.75-29.3422.49-11.23-11.26四层分配系数0.170.170.660.530.140.140.190.190.140.140.530.660.170.17梁端弯矩-42.1942.19-4.074.07-42.1942.19第一次分配7.177.1727.85-20.20-5.34-5.34-7.247.245.345.3420.20-27.85-7.17-7.173.593.59-10.1013.93-2.67-2.673.62-3.622.672.67-13.9310.10-3.59-3.59第二次分配0.500.501.95-6.47-1.71-1.71-2.322.321.711.716.47-1.95-0.50-0.50梁内弯矩11.2311.26-22.4929.45-9.72-9.72-10.0110.019.729.72-29.4522.49-11.23-11.26三层分配系数0.170.170.660.530.140.140.190.190.140.140.530.660.170.17梁端弯矩-42.1942.19-4.074.07-42.1942.19第一次分配7.177.1727.85-20.20-5.34-5.34-7.247.245.345.3420.20-27.85-7.17-7.173.593.59-10.1013.93-2.67-2.673.62-3.622.672.67-13.9310.10-3.59-3.59第二次分配0.500.501.95-6.47-1.71-1.71-2.322.321.711.716.47-1.95-0.50-0.50梁内弯矩11.2311.26-22.4929.45-9.72-9.72-10.0110.019.729.72-29.4522.49-11.23-11.26二层分配系数0.170.170.660.530.140.140.190.190.140.140.530.660.170.17梁端弯矩-42.1942.19-4.074.07-42.1942.19第一次分配7.177.1727.85-20.20-5.34-5.34-7.247.245.345.3420.20-27.85-7.17-7.173.593.59-10.1013.93-2.67-2.673.62-3.622.672.67-13.9310.10-3.59-3.59第二次分配0.500.501.95-6.47-1.71-1.71-2.322.321.711.716.47-1.95-0.50-0.50梁内弯矩11.2311.26-22.4929.45-9.72-9.72-10.0110.019.729.72-29.4522.49-11.23-11.26底层分配系数0.180.140.680.550.150.110.190.190.150.110.550.680.180.14梁端弯矩-42.1942.19-4.074.07-42.1942.19第一次分配7.177.1727.85-20.20-5.34-5.34-7.247.245.345.3420.20-27.85-7.17-7.173.59-10.1013.93-2.673.62-3.622.67-13.9310.10-3.59第二次分配1.170.914.43-8.18-2.08-1.64-2.832.832.081.648.18-4.43-1.17-0.91梁内弯矩11.938.08-20.0127.74-10.09-5.59-4.444.445.59-27.7420.01-11.93-8.08底层柱下端弯矩4.04-2.802.80-4.046.2.3弯矩图绘制由于本工程框架为对称结构，故可取框架的二分之一进行计算。计算AB跨中弯矩过程如下：M6=（1/8）×7.2×7.52-(1/2)(10.22+19.49)=35.77kN·mM5=（1/8）×9×7.52-(1/2)(22.49+29.34)=37.37kN·mM3、4、2=（1/8）×9×7.52-(1/2)(22.49+29.45)=37.31kN·mM1=（1/8）×9×7.52-(1/2)(20.01+27.74)=39.41kN·mBC跨跨中弯矩计算过程：M6=（1/8）×6.25×2.52-9.69=-4.81kN·mM5=（1/8）×7.813×2.52-10.05=-3.95kN·mM3、4、2=（1/8）×7.813×2.52-10.01=-3.91kN·mM1=（1/8）×7.813×2.52-4.44=-1.66kN·m计算结果弯矩二次分配法，画得框架梁柱活荷载作用下的弯矩图，下图19图198轴线在活荷载作用下横向框架弯矩图(kN·m)6.2.4计算剪力并绘制剪力图根据弯矩图，取出梁柱脱离体，利用脱离体的平衡原则，求得剪力并绘制出荷载作用下的框架剪力图。并设剪力方向，使隔离体顺时针旋转为正。第六层框架梁：vAB==(10.22-19.49）/7.5+（1/2）×7.2×7.5=25.76kNvAB==(10.22-19.49）/7.5-（1/2）×7.2×7.5=-28.24kNvBC==(9.69-9.69）/7.5+（1/2）×6.25×7.5=9.77kNvBC==(9.69-9.69）/7.5-（1/2）×6.25×7.5=-9.77kN第五层框架梁：vAB==(22.49-29.34）/7.5+（1/2）×7.2×7.5=32.84kNvAB==(22.49-29.34）/7.5-（1/2）×7.2×7.5=-34.66kNvBC==(10.05-10.05）/7.5+（1/2）×6.25×7.5=9.77kNvBC==(10.05-10.05）/7.5-（1/2）×6.25×7.5=-9.77kN三层框架梁：vAB==(22.49-29.34）/7.5+（1/2）×7.2×7.5=32.84kNvAB==(22.49-29.34）/7.5-（1/2）×7.2×7.5=-34.66kNvBC==(10.05-10.05）/7.5+（1/2）×6.25×7.5=9.77kNvBC==(10.05-10.05）/7.5-（1/2）×6.25×7.5=-9.77kN第二层框架梁：vAB==(22.49-27.45）/7.5+（1/2）×7.2×7.5=33.09kNvAB==(22.49-27.45）/7.5-（1/2）×7.2×7.5=-34.41kNvBC==(10.01-10.01）/7.5+（1/2）×6.25×7.5=9.77kNvBC==(10.01-10.01）/7.5-（1/2）×6.25×7.5=-9.77kN第一层框架梁：vAB==(20.01-27.74）/7.5+（1/2）×7.2×7.5=32.72kNvAB==(20.01-27.74）/7.5-（1/2）×7.2×7.5=-34.78kNvBC==(4.44-4.44）/7.5+（1/2）×6.25×7.5=9.77kNvBC==(4.44-4.44）/7.5-（1/2）×6.25×7.5=-9.77kN（2）剪力计算结果如下表17、表18表17活载作用下框架柱剪力计算柱层数M下（kN·m）M上（kN·m）L(m)V（kN）A610.2211.233.36.50511.2611.233.36.82411.2611.233.36.82311.2611.233.36.82211.2611.933.36.8218.084.044.255.46B69.799.523.35.8559.759.723.35.9049.729.723.35.8939.729.723.35.8929.7210.093.36.0015.592.804.251.97表18活载作用下框梁柱剪力计算梁层数M右（kN·m）M左（kN·m）Q(kN/m)L(m)VAB/BC（kN）VBA/CB（kN）AB跨610.2219.497.27.525.76-28.24522.4929.349.07.532.84-34.66422.4929.459.07.533.09-34.41322.4929.459.07.533.09-34.41222.4929.459.07.533.09-34.41120.0127.749.07.532.72-34.78BC跨69.699.696.252.57.81-7.81510.0510.057.8132.59.77-9.77410.0110.017.8132.59.77-9.77310.0110.017.8132.59.77-9.77210.0110.017.8132.59.77-9.7714.444.447.8132.59.77-9.77（3）根据上面计算结果，画出活荷载作用下的框架梁柱剪力图，如图20所示。图20⑧轴线横向框架在活荷载作用下剪力图（kN）6.2.5计算轴力并绘制轴力图第六层框架柱：25.76kN26.876+7.81+28.24kN第五层框架柱：23.26+32.84=58.06kN62.93+30.783+9.77+34.66=138.14kN第四层框架柱：58.60+33.09=91.69kN139.87+30.783+9.77+34.41=213.10kN第三层框架柱：91.69+3.09=124.78kN213.10+30.783+9.77+24.41=288.06kN第二层框架柱：124.78+33.09=157.87kN288.06+30.783+9.77+34.41=363.02kN第一层框架柱：157.87+32.72=190.59kN363.02+30.783+9.77+34.78=438.53kN根据上面计算结果，画出恒荷载作用下的框架梁柱轴图，如图21所示。图21⑧轴线横向框架在活荷载作用下轴力图(kN)7横向框架梁柱内力组合7.1计算梁端弯矩调幅及控制截面各种荷载作用下的框架内力求出后，内力组合选择最不利原则进行。7.1.1调幅梁端负弯矩开裂混凝土，重分布截面的应力，降低支座弯矩，支座出的配筋减小，对竖向荷载作用下进行调幅应在内力组合之前β=0.8～0.9，梁端负弯矩我所用调幅系数β=0.9，进行计算梁跨中弯矩平衡条件可利用，乘以1.2倍的近似放大系数，弯矩不考虑弯矩调幅在水平荷载作用下。7.1.2内力换算所得内力结构受力分析是轴线处构件内力，柱边缘处梁端截面是指梁支座截面，梁顶和梁底处柱截面是指柱上下端截面，所以内力组合前，可以换算到梁柱边缘处各种荷载作用下的弯矩值和剪力值，最后再进行内力组合得到内力值。边缘处梁支座的内力值：框架梁的内力换算与弯矩调幅（表19-30）。7.1.3柱的内力表（表31-32）。表19内力值：轴线处的内力换算为梁支座边缘(一）楼层截面位置内力荷载类型SG,kSQ,kSW,k左风右风六层AB跨

与CD跨梁轴线处

的内力左端M(kN·m)-35.57-10.221.74-1.74V（kN）91.3125.76-0.420.42跨中M(kN·m)127.9635.770.15-0.15V（kN）————右端M(kN·m)-66.5119.491.44-1.44V（kN）-99.56-28.24-0.420.42梁端负弯矩调幅

后内力左端M(kN·m)-32.01-9.201.74-1.74V（kN）91.3125.76-0.420.42跨中M(kN·m)153.5542.920.15-0.15V（kN）————右端M(kN·m)-59.8617.541.44-1.44V（kN）-99.56-28.24-0.420.42梁支座边

缘处内力左端M(kN·m)-13.75-4.051.74-1.74V（kN）86.2220.67-0.420.42跨中M(kN·m)153.5542.920.15-0.15V（kN）————右端M(kN·m)-79.7723.191.44-1.44V（kN）-94.47-23.15-0.420.42表20轴线处的内力换算为梁支座边缘的内力值(二）楼层截面位置内力荷载类型SG,kSQ,kSW,k左风右风五层AB跨

与CD跨梁轴线处

的内力左端M(kN·m)-47.41-22.494.96-4.96V（kN）64.0532.84-1.241.24跨中M(kN·m)69.7337.370.32-0.32V（kN）————右端M(kN·m)-59.26-29.344.33-4.33V（kN）-67.21-34.66-1.241.24梁端负弯矩调幅

后内力左端M(kN·m)-42.67-20.244.96-4.96V（kN）64.0532.84-1.241.24跨中M(kN·m)83.6844.840.32-0.32V（kN）————右端M(kN·m)-53.33-26.414.33-4.33V（kN）-67.21-34.66-1.241.24梁支座边

缘处内力左端M(kN·m)-29.86-13.674.96-4.96V（kN）58.9627.75-1.241.24跨中M(kN·m)83.6844.840.32-0.32V（kN）————右端M(kN·m)-66.78-19.474.33-4.33V（kN）-62.12-29.57-1.241.24表21轴线处的内力换算为梁支座边缘的内力值(三）楼层截面位置内力荷载类型SG,kSQ,kSW,k左风右风四层AB跨

与CD跨梁轴线处

的内力左端M(kN·m)-43.75-22.498.63-8.63V（kN）63.8133.09-2.002.00跨中M(kN·m)72.4737.311.15-1.15V（kN）————右端M(kN·m)-57.44-29.456.34-6.34V（kN）-67.46-34.41-2.002.00梁端负弯矩调幅

后内力左端M(kN·m)-39.38-20.248.63-8.63V（kN）63.8133.09-2.002.00跨中M(kN·m)86.9644.771.15-1.15V（kN）————右端M(kN·m)-51.70