【《封闭边界定向井产能计算方法分析综述》2200字】

封闭边界定向井产能计算方法分析综述目录TOC\o"1-3"\h\u21291封闭边界定向井产能计算方法分析综述 149071.1大斜度定向井稳态产能方程 1250921.2大斜度定向井拟稳态产能公式 2105231.3不渗透边界大斜度定向井产能方程 3226281.1.1一条不渗透边界大斜度定向井产能方程 478261.1.2两条不渗透边界大斜度定向井产能方程 51.1大斜度定向井稳态产能方程油气井的产能与诸多因素有关，在单相稳态流无限大板状油藏条件下，根据达西定律导出的直井产能方程为：Qv=2π式中，re为井轴到油藏边界的距离；Pe为油藏边界压力；pw为井底压力。在定向井中，由于井眼倾斜产生了拟表皮系数Sθ，储层损害产生了真表皮系数SdQs=2πk其中，θ为井斜角，L为水平段长度，h为水平井段长度，kh为水平渗透率，kv为垂向渗透率，k为未受损害区渗透率，ks为损害区油藏渗透率，amax为钻井液或完井液最大侵入深度，aminβ=kh/γ=cos2θ+1/βSθ=1−Sd=k1.2大斜度定向井拟稳态产能公式直井拟稳态产能方程：Q=2πkh与直井相比，斜井由于井斜会产生拟表皮系数，根据对斜井井眼周围储层的渗流规律分析，通过空间坐标变换，在各向同性低渗透油藏中，求出了单相流井眼倾斜条件下拟表皮系数S的表达式，然后通过对斜井筒周围储层损害分布区域形状的分析，求出了由于储层损害而产生的真表皮系数Sd的关系式，所以大斜度井拟稳态条件下产能公式为:Qo=2π其中，SS其中，θ为井斜角，L为水平段长度，k为未受损害区渗透率，ks为损害区油藏渗透率，rs为污染带半径，re为泄油半径。1.3不渗透边界大斜度定向井产能方程图3-1大斜度定向井物理模型示意图大斜度定向井不仅具有比垂直井更大的产层敞露面积，而且也因生产管柱的倾斜，改变了油井泄油区的几何形状与大小。储层产层厚度为h，渗透率为k，井眼半径rw，井斜角为θ，储层全部打开，井身结构示意图如图3-1所示。根据达西定律，无限大地层直井平面径向稳定渗流的控制方程用势函数表示为：1rddr内边界条件：rdφdr|r→0=q求解得：φ=q2πlnr+C在井壁处，φr|r=rw=在外边界处，φr|r=re进行求解可得，Q=对于大斜度定向井，由于井眼倾斜所产生的拟表皮系数设为Sθ，地层伤害所产生的真表皮系数设为SdQ=其中，拟表皮系数Sθ的求解方法可参考公式（3-1）-（3-5）。当井斜小于75°时，Cinco-Lee方法有较高的计算精度，Besson公式适用于0-90°井斜的情形，但其计算较为复杂，所需参数较多，增加了计算结果的不确定性。当井斜角大于75°时，Rogers的计算结果比Besson的计算结果准确，并且计算比较简洁。因此，当井斜小于75°时，建议使用Cinco-Ley计算方法；当井斜大于75°时，建议使用Rogers计算方法。真表皮系数Sd的求解方法可参考公式（3-61.1.1一条不渗透边界大斜度定向井产能方程根据镜像反映叠加原理，当大斜度定向井附近存在一条不渗透边界时，可以转化为无限大地层等产量两汇同时生产的情况，如图3-2所示。图3-2不渗透边界大斜度定向井镜像反映示意图根据达西定律，一条不渗透边界附近生产井径向稳定渗流的控制方程用势函数表示为：φ=q2πln⁡r1在井壁处，φr|r=rw在外边界处，φr|r=re进行求解可得：Q=2πkhhpe−考虑大斜度定向井由于井眼倾斜所产生的拟表皮系数Sθ，地层伤害所产生的真表皮系数SdQ=2πkhpe−1.1.2两条不渗透边界大斜度定向井产能方程根据镜像反映叠加原理，当大斜度定向井附近存在两条不渗透边界且夹角为θ1时，可以转化为环形井排采用复势理论进行求解，两条不渗透边界大斜度定向井镜像反映示意图如图3-3所示。图3-3两条不渗透边界大斜度定向井镜像反映示意图假设两条不渗透边界的夹角为θ1，镜像反映产生的大斜度定向井的数量为n，根据复势叠加原理，两条不渗透边界大斜度定向井平面渗流场的复势为：WZ=q其中，势函数可以表示为：φ=q2πj=1nln其中，rj为地层中任一点到各井的距离。在供给边缘处，φr|r=在井壁处，φr|r=j−1n−1sinjπn=将式（3-23）代入式（3-2